轨道交通某线首期工程基坑支护设计咨询报告

轨道交通五号线首期工程（xx段）xx站基坑支护设计咨询报告一、工程概况拟建xx市轨道交通五号线轨道交通五号线xx站位于规划xx路、xx北街交叉口，xx站为地铁五号线与九号线换乘站。五号线车站起止里程为YDK27+628.3~YDK27+764.1，车站长度为135.8米，九号线车站起止里程为YAK28+841.5~YAK28+979.15，车站长度138.1米。本站主体结构基坑长度五号线134.2米，九号线136.5米，基坑宽度五号线标准段21.6米，九号线标准段17.4米，基坑深五号线约为23.01米，九号线约为15.86米。原车站围护结构采用800mm厚连续墙加钢管内支撑方案（端头斜撑部分采用钢筋砼支撑）。连续墙标准段长度为6米，钢支撑间距3米左右一道，支撑由上而下共设五道（五号线部分）、三道（九号线部分），其中五号线第三道支撑及其端头部分第五道钢筋砼支撑采用换撑法处理。该方案目前已进入准备施工阶段，上述基坑支护设计方案是否安全可行，是设计单位关心的问题，为解决此问题，受设计单位委托，xx司对此问题进行分析计算如下。二、地质概况本站地层岩性特征按照地层由新到老的顺序分层描述如下：1、<1>人工填土：主要为第四系全新人工填筑的杂填土、少量素填土。标贯击数平均5.3击，平均层厚约2.31m。2、<2-1A>淤泥：流塑状态，含少量有机质、局部见薄层粉细砂。标贯击数平均2.5击，平均层厚约3.97m。<2-1B>淤泥质土：流塑状态，局部可塑，含少量有机质、局部见薄层粉细砂。标贯击数平均4.2击，平均层厚约2.31m。<2-2>淤泥质砂：粉细砂为主，局部细中砂，松散~稍密状态，不均匀含淤泥5%~30%。标贯击数平均5.5击，平均层厚约4.15m。<2-3>壳片中粗砂：饱和，松散~稍密状态，不均匀含淤泥10%~40%。标贯击数平均7.5击，平均层厚约3.14m。<2-4>粉质粘土：呈可塑状态，标贯击数平均6.1击，平均层厚约1.96m。3、<3-1>粉细砂：饱和，稍密~中密状态，标贯击数平均20.2击，平均层厚约2.36m。<3-2>中粗砂：饱和，稍密~中密状态，标贯击数平均23.4击，平均层厚约1.98m。4、<5-2>硬塑粉质粘土：硬塑状态，标贯击数平均20.8击，平均层厚约1.56m。5、基岩：主要由含砾粗砂岩、局部为粗砂岩组成。水文地质条件本次勘察区内，未见河涌、水塘等，地表水系不发育。勘察期间，场地内各钻孔均遇见地下水，主要为赋存于第四系砂层中的孔隙型潜水和基岩裂隙水。勘察时测得钻孔中孔隙潜水初见水位埋深为0.50~4.00m，初见水位标高为4.03~6.70m；测得钻孔中混合稳定水位埋深为0.80~3.50m，稳定水位标高为4.53m~6.65m。地下水位变化主要受气候的控制，每年4~9月份为雨季，大气降水丰沛，是地下水的补给期，其水位会明显上升，而10月~次年3月为地下水消耗期，地下水位随之下降；同时随珠江水系潮汐涨落，地下水位亦有起伏变化。勘察场地地下水按赋存方式主要分为第四系松散层和全风化带中的孔隙潜水、强~中风化层基岩裂隙水及局部赋存于人工填土中的上层滞水。三、咨询依据1、《xx市轨道交通五号线工程茅岗站详细勘察阶段岩土工程勘察报告》；2、xx市轨道交通五号线首期工程（滘口—文冲段）施工设计；3、《xx地区建筑基坑支护技术规定》（GJB02-98）；4、xx省标准《建筑基坑支护工程技术规程》（DBJ/T15-20-97）；5、中华人民共和国行业标准《建筑基坑工程技术规范》（JGJ120-99）；6、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）；7、中国工程建设标准化协会标准《土层锚杆设计与施工规范》（CECS22：90）；8、xx省水利水电科学研究院的桩土共同作用软件。四、设计参数的选取1、本基坑设计的安全等级为一级，基坑侧壁的重要性系数取γ0=1.1。2、地面超载：q=20kPa。3、地下水位设计高程，基坑外侧按各钻孔所提供的稳定水位选取，基坑内侧基坑开挖面以下1.0m。4、采用水土分算。5、土层参数选取：原勘察报告土层参数取值见表1，根据我们以往经验的土层参数取值见表2，并以这两种不同土层参数取值进行计算比较。表1原勘察报告土层参数取值土层号土层名称密度（kN/m3）摩擦角（度）内聚力(kPa)泊松比变形模量（kPa）<1>杂填土1815220.310000<2-1A>淤泥16.5680.41000<2-1B>淤泥质土1712100.355000<2-2>淤泥质粉细砂186.560.3510000<2-3>壳片中砂187.500.320000<3-1>粉细砂18.5800.330000<3-2>中砂18.52800.350000<5-2>硬塑状残积土18.520250.335000<6>全风化含砾粗砂砂岩18.525220.360000<7>强风化含砾粗砂砂岩19281000.2120000表2根据我们以往经验的土层参数取值土层号土层名称密度（kN/m3）摩擦角（度）内聚力(kPa)泊松比变形模量（kPa）<1>杂填土1810100.310000<2-1A>淤泥16.5660.41000<2-1B>淤泥质土1712100.355000<2-2>淤泥质粉细砂182080.3510000<2-3>壳片中砂182600.320000<3-1>粉细砂18.52400.330000<3-2>中砂18.52800.350000<5-2>硬塑状残积土18.520300.340000<6>全风化含砾粗砂砂岩18.522500.360000<7>强风化含砾粗砂砂岩19281000.2120000五、计算结果与分析以五号线、九号线各剖面为区段对连续墙加内支撑方案进行安全性验算。连续墙厚800mm，基坑内侧配置纵筋Ⅲ级钢Φ32@100，基坑外侧配置纵筋Ⅲ级钢Φ32@110。（一）、连续墙抗弯刚度计算800厚连续墙砼强度等级为C30，抗弯刚度为：连续墙：（二）、支撑刚度计算内支撑刚度按下式进行计算：E——支撑的弹性模量；A——支撑截面积；L——支撑长度；Ｂ——支撑间距。如对于五号线标准段主体围护中，第一道Φ600X12钢管支撑的刚度计算：长L=21.6m、间距为3.0m的支撑，其刚度为：＝140867kN/m.其它支撑的刚度见表3所示。表3支撑刚度3.1地铁五号线1-1剖面各支撑刚度支撑名称第一道钢管支撑撑第二道钢管支撑撑第三道钢管支撑撑第四道钢管支撑撑第五道钢管支撑撑第三道钢管换撑撑刚度（kN/mm）140867186545186545186545186545140867支撑名称顶板负一层楼板负二层楼板底板刚度（kN/mm）11111111555556555556138888993.2地铁五号线2-2剖面各支撑刚度支撑名称第一道混凝土支支撑第二道混凝土支支撑第三道混凝土支支撑第四道混凝土支支撑第五道混凝土支支撑第三道钢管换撑撑第五道钢管换撑撑刚度（kN/mm）472209472209472209472209472209230720173871支撑名称顶板负一层楼板负二层楼板底板刚度（kN/mm）120451776022589600002400003.3地铁五号线3-3剖面各支撑刚度支撑名称第一道混凝土支支撑第二道混凝土支支撑第三道混凝土支支撑第四道混凝土支支撑第五道混凝土支支撑第三道钢管换撑撑第五道钢管换撑撑刚度（kN/mm）472209472209472209472209472209230720173871支撑名称顶板负一层楼板负二层楼板底板刚度（kN/mm）131687226584369600002400003.4地铁九号线4-4剖面各支撑刚度支撑名称第一道混凝土支支撑第二道混凝土支支撑第三道混凝土支支撑刚度（kN/mm）472209472209472209支撑名称顶板负一层楼板底板刚度（kN/mm）3870968819354844435483993.5地铁九号线5-5剖面各支撑刚度支撑名称第一道钢管支撑撑第二道钢管支撑撑第三道钢管支撑撑刚度（kN/mm）102242135672135672支撑名称顶板负一层楼板底板刚度（kN/mm）17204300860215193548443.6地铁九号线6-6剖面各支撑刚度支撑名称第一道钢管支撑撑第二道钢管支撑撑第三道钢管支撑撑刚度（kN/mm）174870232046232046支撑名称顶板负一层楼板底板刚度（kN/mm）275862111379310031034488（三）、连续墙抵抗弯矩计算连续墙厚800mm，基坑内侧配置纵筋Ⅲ级钢Φ32@100，连续墙基坑开挖侧的抵抗弯矩为：kN·m基坑外侧配置纵筋Ⅲ级钢Φ32@110，连续墙迎土侧的抵抗弯矩为：kN·m（四）、各剖面分析计算现分别对原设计的六个剖面进行计算，各地质钻孔按原勘察报告土层参数取值计算结果如表4所示，根据我们以往经验的土层参数取值计算结果如表5所示，计算文件见附件1、附件2。表4地铁五号线、九号线按原报告土层参数取值计算结果4.1地铁五号线按原报告土层参数取值计算结果计算孔位置计算剖面连续墙纵向配筋筋（内侧）连续墙纵向配筋筋（外侧）开挖侧抵抗弯矩矩（kN·m）迎土侧抵抗弯矩矩（kN·m）开挖侧最大计算算弯矩（kN·m）迎土侧最大计算算弯矩（kN·m）最大位移（mmm）MEZ3-MGGZ-077左线1-1Φ32@100Φ32@110191117371442.81472.923.6MEZ3-MGGZ-044右线1-1Φ32@100Φ32@110191117371149.81132.518.6MEZ3-MGGZ-100右线1-1Φ32@100Φ32@110191117371435.71324.722.3MEZ3-MGGZ-033左线2-2Φ32@100Φ32@110191117371341.9962.317.7MEZ3-MGGZ-100右线3-3Φ32@100Φ32@110191117371234.71199.719.54.2地铁九号线按原报告土层参数取值计算结果计算孔位置计算剖面连续墙纵向配筋筋(内侧)连续墙纵向配筋筋（外侧）开挖侧抵抗弯矩矩（kN·m）迎土侧抵抗弯矩矩（kN·m）开挖侧最大计算算弯矩（kN·m）迎土侧最大计算算弯矩（kN·m）最大位移（mmm）MEZ3-MGGZ-222右线4-4Φ32@100Φ32@110191117371645.1552.123.3MEZ3-MGGZ-188左线5-5Φ32@100Φ32@110191117371212.1648.521MEZ3-MGGZ-177左线6-6Φ32@100Φ32@110191117371371.5582.423.64.3地铁五号线1-1剖面各支撑反力（按MEZ3-MGZ-07孔计算结果）支撑名称第一道钢管支撑撑第二道钢管支撑撑第三道钢管支撑撑第四道钢管支撑撑第五道钢管支撑撑第三道钢管换撑撑支撑型号φ600x12φ600x16φ600x16φ600x16φ600x16φ600x12反力（kN/mm）240751104710138744124.4地铁五号线1-1剖面各支撑反力（按MEZ3-MGZ-04孔计算结果）支撑名称第一道钢管支撑撑第二道钢管支撑撑第三道钢管支撑撑第四道钢管支撑撑第五道钢管支撑撑第三道钢管换撑撑支撑型号φ600x12φ600x16φ600x16φ600x16φ600x16φ600x12反力（kN/mm）26573688112548592844.5地铁五号线1-1剖面各支撑反力（按MEZ3-MGZ-10孔计算结果）支撑名称第一道钢管支撑撑第二道钢管支撑撑第三道钢管支撑撑第四道钢管支撑撑第五道钢管支撑撑第三道钢管换撑撑支撑型号φ600x12φ600x16φ600x16φ600x16φ600x16φ600x12反力（kN/mm）24969488813756982634.6地铁五号线2-2剖面各支撑反力（按MEZ3-MGZ-03孔计算结果）支撑名称第一道混凝土支支撑第二道混凝土支支撑第三道混凝土支支撑第四道混凝土支支撑第五道混凝土支支撑第三道钢管换撑撑第五道钢管换撑撑支撑型号截面800x8800截面800x8800截面800x8800截面800x8800截面800x8800φ600x16φ600x12反力（kN/mm）281787860119213975115914.7地铁五号线3-3剖面各支撑反力（按MEZ3-MGZ-10孔计算结果）支撑名称第一道混凝土支支撑第二道混凝土支支撑第三道混凝土支支撑第四道混凝土支支撑第五道混凝土支支撑第三道钢管换撑撑第五道钢管换撑撑支撑型号截面800x8800截面800x8800截面800x8800截面800x8800截面800x8800φ600x16φ600x12反力（kN/mm）4388751033153211085525934.8地铁九号线4-4剖面各支撑反力（按MEZ3-MGZ-22孔计算结果）支撑名称第一道混凝土支支撑第二道混凝土支支撑第三道混凝土支支撑支撑型号截面800x8800截面800x8800截面800x8800最大反力（kNN/m）46713217234.9地铁九号线5-5剖面各支撑反力（按MEZ3-MGZ-18孔计算结果）支撑名称第一道钢管支撑撑第二道钢管支撑撑第三道钢管支撑撑支撑型号φ600x12φ600x16φ600x16最大反力（kNN/m）4999875504.10地铁九九号线6-6剖面各支支撑反力（按MEZ3-MGZ-17孔计算结果）支撑名称第一道钢管支撑撑第二道钢管支撑撑第三道钢管支撑撑支撑型号φ600x12φ600x16φ600x16最大反力（kNN/m）3441185849表5地铁五号号线、九号号线按以往往经验土层层参数取值值计算结果果5.1地铁五五号线按以以往经验土土层参数取取值计算结结果计算孔位置计算剖面连续墙纵向配筋筋连续墙纵向配筋筋开挖侧抵抗弯矩矩（kN·m）迎土侧抵抗弯矩矩（kN·m）开挖侧最大计算算弯矩（kN·m）迎土侧最大计算算弯矩（kN·m）最大位移（mmm）MEZ3-MGGZ-077左线1-1Φ32@100Φ32@110191117371409.81471.423.0MEZ3-MGGZ-044右线1-1Φ32@100Φ32@11019111737962.71063.815.2MEZ3-MGGZ-100右线1-1Φ32@100Φ32@110191117371141.71323.619.9MEZ3-MGGZ-033左线2-2Φ32@100Φ32@110191117371043.4853.614.1MEZ3-MGGZ-100右线3-3Φ32@100Φ32@110191117371003.91037.8175.2地铁铁九号线按按以往经验验土层参数数取值计算算结果计算孔位置计算剖面连续墙纵向配筋筋(内侧)连续墙纵向配筋筋（外侧）开挖侧抵抗弯矩矩（kN·m）迎土侧抵抗弯矩矩（kN·m）开挖侧最大计算算弯矩（kN·m）迎土侧最大计算算弯矩（kN·m）最大位移（mmm）MEZ3-MGGZ-222右线4-4Φ32@100Φ32@110191117371223487.317.4MEZ3-MGGZ-188左线5-5Φ32@100Φ32@11019111737914.8533.214.5MEZ3-MGGZ-177左线6-6Φ32@100Φ32@110191117371624.8744.825.45.3地铁五五号线1-1剖面各支支撑反力（按MEZ3-MGZ-07孔计算结果）支撑名称第一道钢管支撑撑第二道钢管支撑撑第三道钢管支撑撑第四道钢管支撑撑第五道钢管支撑撑第三道钢管换撑撑支撑型号φ600x12φ600x16φ600x16φ600x16φ600x16φ600x12最大反力（kNN/m）1806118598828633175.4地铁五五号线1-1剖面各支支撑反力（按MEZ3-MGZ-04孔计算结果）支撑名称第一道钢管支撑撑第二道钢管支撑撑第三道钢管支撑撑第四道钢管支撑撑第五道钢管支撑撑第三道钢管换撑撑支撑型号φ600x12φ600x16φ600x16φ600x16φ600x16φ600x12最大反力（kNN/m）19455764210497631595.5地铁五五号线1-1剖面各支支撑反力（按MEZ3-MGZ-10孔计算结果）支撑名称第一道钢管支撑撑第二道钢管支撑撑第三道钢管支撑撑第四道钢管支撑撑第五道钢管支撑撑第三道钢管换撑撑支撑型号φ600x12φ600x16φ600x16φ600x16φ600x16φ600x12最大反力（kNN/m）18754169811376201715.6地铁五五号线2-2剖面各支支撑反力（按MEZ3-MGZ-03孔计算结果）支撑名称第一道混凝土支支撑第二道混凝土支支撑第三道混凝土支支撑第四道混凝土支支撑第五道混凝土支支撑第三道钢管换撑撑第五道钢管换撑撑支撑型号截面800x8800截面800x8800截面800x8800截面800x8800截面800x8800φ600x16φ600x12最大反力（kNN/m）275645696101312284455255.7地铁五五号线3-3剖面各支支撑反力（按MEZ3-MGZ-10孔计算结果）支撑名称第一道混凝土支支撑第二道混凝土支支撑第三道混凝土支支撑第四道混凝土支支撑第五道混凝土支支撑第三道钢管换撑撑第五道钢管换撑撑支撑型号截面800x8800截面800x8800截面800x8800截面800x8800截面800x8800φ600x16φ600x12最大反力（kNN/m）36768681013259664335245.8地铁九九号线4-4剖面各支支撑反力（按MEZ3-MGZ-22孔计算结果）支撑名称第一道混凝土支支撑第二道混凝土支支撑第三道混凝土支支撑支撑型号截面800x8800截面800x8800截面800x8800最大反力（kNN/m）3649845225.9地铁九九号线5-5剖面各支支撑反力（按按MEZ33-MGZZ-18孔孔计算结果果）支撑名称第一道钢管支撑撑第二道钢管支撑撑第三道钢管支撑撑支撑型号φ600x12φ600x16φ600x16最大反力（kNN/m）4117234715.10地地铁九号线线6-6剖面各支支撑反力（按MEZ3-MGZ-17孔计算结果）支撑名称第一道钢管支撑撑第二道钢管支撑撑第三道钢管支撑撑支撑型号φ600x12φ600x16φ600x16最大反力（kNN/m）2621043755从计算算结果表4、表5可知，基坑开挖侧侧最大计算算弯矩为1645..1kN··m，小于连续墙墙开挖侧抵抗抗弯矩19111kN·mm，基坑迎土侧最大大计算弯矩矩为1472..9kN··m，小于连续续墙迎土侧抵抗抗弯矩1737kNN·m，最最大位移约约为25.4mm，从连续墙墙受力的角角度来讲，连连续墙安全全。（五）、内支撑撑受力分析计算1、钢管支撑计算以地铁九号线66-6剖面第二二道钢支撑撑为例进行行计算：支撑所承受的土土体反力(水平向)最大：kN其中：——每每条撑处的的支撑反力力；B——支护桩计算宽度度；L——支撑间距。钢支撑的计算长长度约为117.4mm，i=2066.6mmm，则：λ=l/i=117.4//0.20066=84.22查得ψ=0.689，支支撑的最大大应力为：：σ＝1.251.11N/(ψA)=1.2551.1×31299×103/(0.6689×293440)＝212.8MPPa[σ]＝205MMPa故地铁九号线66-6剖面第二二道钢支撑撑采用φ600××16的钢管不安安全。2、混凝土支撑计算算以地铁五号线22-2剖面第三三道混凝土土支撑为例例进行计算算：该支撑采用C330砼，截面面800mmm×800mmm，支撑间间距3.55m，计算长度度L＝18.77m，采用用对称配筋筋。支撑梁梁所受的最最大轴力为为：钢筋混凝土轴心心受压构件件的稳定系系数φ：LL/b＝＝23.44φφ＝1//[1+0..002*(LL/b--8)]]＝0.6778<0，按构造造配筋即可可。其它钢钢支撑及混混凝土支撑撑均采用上上述方法进进行计算，具具体计算结结果见下表表6、表7所示。表6地铁五号线线、九号线线按原报告告土层参数数取值计算算结果6.1地铁五号号线1-1剖面各钢钢支撑自身身应力计算算结果（按MEZ33-MGZZ-07孔计算结结果）支撑名称第一道钢管支撑撑第二道钢管支撑撑第三道钢管支撑撑第四道钢管支撑撑第五道钢管支撑撑第三道钢管换撑撑支撑型号φ600x12φ600x16φ600x16φ600x16φ600x16φ600x12应力（MPa）82.3196.1359.2（支撑撑失稳）264.5（支撑撑失稳）228.2（支支撑失稳）128.26.2地铁五号号线1-1剖面各钢钢支撑自身身应力计算算结果（按MEZ33-MGZZ-04孔计算结结果）支撑名称第一道钢管支撑撑第二道钢管支撑撑第三道钢管支撑撑第四道钢管支撑撑第五道钢管支撑撑第三道钢管换撑撑支撑型号φ600x12φ600x16φ600x16φ600x16φ600x16φ600x12应力（MPa）90.9192.2302.2（支撑撑失稳）327.4（支支撑失稳）224.3（支撑撑失稳）88.36.3地铁五号号线1-1剖面各钢钢支撑自身身应力计算算结果（按MEZ33-MGZZ-10孔计算结结果）支撑名称第一道钢管支撑撑第二道钢管支撑撑第三道钢管支撑撑第四道钢管支撑撑第五道钢管支撑撑第三道钢管换撑撑支撑型号φ600x12φ600x16φ600x16φ600x16φ600x16φ600x12应力（MPa）85.4181.2304.6（支撑撑失稳）359.0（支撑撑失稳）182.281.86.4地铁五号号线2-2剖面各钢钢支撑自身身应力计算算结果（按MEZ33-MGZZ-03孔计算结结果）支撑名称第三道钢管换撑第五道钢管换撑支撑型号φ600x16φ600x12应力（MPa）165.8165.86.5地铁五号号线3-3剖面各钢钢支撑自身身应力计算算结果（按MEZ33-MGZZ-10孔计算结结果）支撑名称第三道钢管换撑第五道钢管换撑支撑型号φ600x16φ600x12应力（MPa）187.6166.466.6地铁五号号线2-2剖面各混混凝土支撑撑计算结果果（按MEZ33-MGZZ-03孔计算结结果）支撑名称第一道混凝土支支撑第二道混凝土支支撑第三道混凝土支支撑第四道混凝土支支撑第五道混凝土支撑支撑型号截面800x8800截面800x8800截面800x8800截面800x8800截面800x8800配筋情况构造配筋构造配筋构造配筋构造配筋构造配筋6.7地铁五号号线3-3剖面各混混凝土支撑撑计算结果果（按MEZ33-MGZZ-10孔计算结结果）支撑名称第一道混凝土支支撑第二道混凝土支支撑第三道混凝土支支撑第四道混凝土支支撑第五道混凝土支撑支撑型号截面800x8800截面800x8800截面800x8800截面800x8800截面800x8800配筋情况构造配筋构造配筋构造配筋构造配筋构造配筋6.8地铁九号号线4-4剖面各混混凝土支撑撑计算结果果（按MEZ33-MGZZ-22孔计算算结果）支撑名称第一道混凝土支撑第二道混凝土支撑第三道混凝土支支撑支撑型号截面800x8800截面800x8800截面800x8800配筋情况构造配筋构造配筋构造配筋6.9地铁九号号线5-5剖面各钢钢支撑自身身应力计算算结果（按MEZ3--MGZ--18孔计算结结果）支撑名称第一道钢管支撑第二道钢管支撑第三道钢管支撑支撑型号φ600x12φ600x16φ600x16应力（MPa）115.4172.896.36.10地铁九九号线6-6剖面各钢钢支撑自身身应力计算算结果（按MEZ33-MGZZ-17孔计算结结果）支撑名称第一道钢管支撑第二道钢管支撑第三道钢管支撑支撑型号φ600x12φ600x16φ600x16应力（MPa）92.4233.2（支支撑失稳）173.2表7地铁五号线线、九号线按按以往经验验土层参数数取值计算算结果7.1地铁五号号线1-1剖面各钢钢支撑自身身应力计算算结果（按MEZ33-MGZZ-07孔计算结结果）支撑名称第一道钢管支撑撑第二道钢管支撑撑第三道钢管支撑撑第四道钢管支撑撑第五道钢管支撑撑第三道钢管换撑撑支撑型号φ600x12φ600x16φ600x16φ600x16φ600x16φ600x12应力（MPa）61.8159.5294.7（支撑撑失稳）230.3（支支撑失稳）225.3（支撑撑失稳）98.67.2地铁五号号线1-1剖面各钢钢支撑自身身应力计算算结果（按MEZ33-MGZZ-04孔计算结结果）支撑名称第一道钢管支撑撑第二道钢管支撑撑第三道钢管支撑撑第四道钢管支撑撑第五道钢管支撑撑第三道钢管换撑撑支撑型号φ600x12φ600x16φ600x16φ600x16φ600x16φ600x12应力（MPa）66.6145.4220.2（支撑撑失稳）273.9（支撑撑失稳）199.249.57.3地铁五号号线1-1剖面各钢钢支撑自身身应力计算算结果（按MEZ33-MGZZ-10孔计算结结果）支撑名称第一道钢管支撑撑第二道钢管支撑撑第三道钢管支撑撑第四道钢管支撑撑第五道钢管支撑撑第三道钢管换撑撑支撑型号φ600x12φ600x16φ600x16φ600x16φ600x16φ600x12应力（MPa）64.2141.2239.5（支撑撑失稳）296.9（支撑撑失稳）161.953.27.4地铁五号号线2-2剖面各钢钢支撑自身身应力计算算结果（按MEZ33-MGZZ-03孔计算结结果）支撑名称第三道钢管换撑第五道钢管换撑支撑型号φ600x16φ600x12应力（MPa）144.4147.37.5地铁五号号线3-3剖面各钢钢支撑自身身应力计算算结果（按MEZ33-MGZZ-10孔计算结结果）支撑名称第三道钢管换撑第五道钢管换撑支撑型号φ600x16φ600x12应力（MPa）147.2147.07.6地铁五号号线2-2剖面各混混凝土支撑撑计算结果果（按MEZ33-MGZZ-03孔计算结结果）支撑名称第一道混凝土支支撑第二道混凝土支支撑第三道混凝土支支撑第四道混凝土支支撑第五道混凝土支撑支撑型号截面800x8800截面800x8800截面800x8800截面800x8800截面800x8800配筋情况构造配筋构造配筋构造配筋构造配筋构造配筋7.7地铁五号号线3-3剖面各混混凝土支撑撑计算结果果（按MEZ33-MGZZ-10孔计算结结果）支撑名称第一道混凝土支支撑第二道混凝土支支撑第三道混凝土支支撑第四道混凝土支支撑第五道混凝土支撑支撑型号截面800x8800截面800x8800截面800x8800截面800x8800截面800x8800配筋情况构造配筋构造配筋构造配筋构造配筋构造配筋7.8地铁九号号线4-4剖面各混混凝土支撑撑计算结果果（按MEZ33-MGZZ-22孔计算算结果）支撑名称第一道混凝土支支撑第二道混凝土支支撑第三道混凝土支支撑支撑型号截面800x8800截面800x8800截面800x8800配筋情况构造配筋构造配筋构造配筋7.9地铁九号号线5-5剖面各钢钢支撑自身身应力计算算结果（按MEZ33-MGZZ-18孔计算算结果）支撑名称第一道钢管支撑第二道钢管支撑第三道钢管支撑支撑型号φ600x12φ600x16φ600x16应力（MPa）95.1126.682.57.10地铁九九号线6-6剖面各钢钢支撑自身身应力计算算结果（按MEZ33-MGZZ-17孔计算结结果）支撑名称第一道钢管支撑第二道钢管支撑第三道钢管支撑支撑型号φ600x12φ600x16φ600x16应力（MPa）70.4212.8（支支撑失稳）154.1从计算结果来看，五五号线1--1剖面中中第三、四四、五道钢钢管支撑及及九号线6-6剖面中第第二道钢管管支撑不满满足安全要要求，需对对该处支撑撑的型号或或间距进行行适当调整整。（六）、围檩分分析计算1、连续墙顶冠梁连续墙顶冠梁安安全验算：：冠梁采用C30砼，其截截面为0..8m×1.0m：由计算算结果可知知，当按每每米所传递递的最水平平荷载为qq=467kNN/m，所所得连续墙墙顶冠梁的的计算弯矩矩最大：配筋12φ255，As=58991mm2，现配筋6φ25，As=29455mm2，不满足足要求。压顶梁所受剪力力为：梁砼抗剪：＞754kN.满足要求求。各剖面连续墙顶顶冠梁按上上述计算（按两者土土层参数不不同取值计计算结果大大者计算），其结果如表8所示：表8各剖面连连结墙顶冠冠梁复算结结果剖面1-1剖面2-2剖面3-3剖面4-4剖面5-5剖面6-6剖面冠梁型号截面800x10000截面800x10000截面800x10000截面800x10000截面800x10000截面800x10000配筋情况双向6φ25双向6φ25双向6φ25双向6φ25双向6φ25双向6φ25冠梁所受的水平平力（kN/m）265281438467499344支撑水平间距（m）33.53.5433原冠梁抵抗弯矩矩（kN·m）569569569569569569冠梁计算弯矩（kN·m）313452704980.7589406配筋调整不变不变9φ2512φ258φ25不变2、腰梁计算以6-6剖面为例例：按以往经验土层层参数取值值，由计算结果果可知传递递到第二道道型钢腰梁梁上的最大大作用力为为10433kN/m，支撑的最大水平间间距为3m，故腰梁所所承受的最最大弯矩为为：M=1.2500.1055ql2=1.2550.1005×10043×332=12322kN·mm2根45a工字钢截截面模量W=214432.99=28665.8ccm3，则：σ＝M/W=12332×1003/28655.8＝430MPPa>[σ]＝205MMPa不满足要求求。建议采用截面为为0.8mm×1.0m的腰梁，双双向配筋8φ32，抵抗抗弯矩为11578kkN·m。若按原地质质勘探报告告土层参数数取值则传传递到第二二道型钢腰梁上上的最大作作用力为1185kN/m，此时腰梁梁需承受的的最大弯矩矩为14000kN··m，混凝凝土腰梁仍仍满足要求求。传递到第三道型型钢腰梁上的最大作作用力为7755kkN/m，支撑的最大水平间间距为3m，计算弯弯矩M=8922kN·mm，同理算得得第三道型型钢腰梁也不满满足要求，可可改用截面面为0.88m×1.0m的腰梁，双双向配筋8φ28，抵抗弯弯矩为12208kNN，对于按原原地质勘探探报告土层层参数取值值则传递到到第三道型型钢腰梁上上的最大作作用力为8849kNN/m，计算弯矩矩M=10003kN··m，混凝凝土腰梁仍仍满足要求求。其它剖面类此计计算（按两两者土层参参数不同取取值计算结结果大者计计算），结结果如下表表9所示：表9各剖面腰梁安全全复核9.11-1剖面位置第二道腰梁第三道腰梁第四道腰梁第五道腰梁第三道钢管换撑撑处腰梁原设计腰梁2×I45a2×I45a2×I45a2×I45a2×I45a原设计腰梁抵抗抗弯矩（kN·mm）588588588588588计算弯矩（kkN·m）887123716241032487改用腰梁2×I63b双向配筋8φ3321.0mm×0.8mm砼腰梁双向配筋8φ3321.2mm×1.0mm砼腰梁2×I63b2×I45a设计腰梁抵抗弯弯矩（kkN·m）11221578191411225889.22-2剖面位置第二道腰梁第三道腰梁第四道腰梁第五道腰梁第三道钢管换撑撑处腰梁第五道钢管换撑撑处腰梁原设计腰梁1000×8000砼1000×8000砼1000×8000砼1000×8000砼2×I45a2×I45a原设计腰梁抵抗抗弯矩（kN·mm）1578157815781578588588计算弯矩（kkN·m）1265138319172246822950改用1.2m××1.0mm砼腰梁双向配筋8φ332双向配筋8φ332双向配筋10φφ32双向配筋12φφ32双向配筋8φ2281.0mm×0.8mm砼腰梁双向配筋8φ22811.0m××0.8mm砼腰梁设计腰梁抵抗弯弯矩（kkN·m）1914191423922871120812089.33-3剖面位置第二道腰梁第三道腰梁第四道腰梁第五道腰梁第三道钢管换撑撑处腰梁第五道钢管换撑撑处腰梁原设计腰梁1000×8000砼1000×8000砼1000×8000砼1000×8000砼2×I45a2×I45a原设计腰梁抵抗抗弯矩（kN·mm）1578157815781578588588计算弯矩（kkN·m）1407166124631782888953改用1.2m××1.0mm砼腰梁双向配筋8φ332双向配筋10φφ32双向配筋12φφ32双向配筋10φφ32双向配筋8φ2281.0mm×0.8mm砼腰梁双向配筋8φ22811.0m××0.8mm砼腰梁设计腰梁抵抗弯弯矩（kkN·m）19