学士某框架教学楼毕业计算书

安阳师范学院PAGEPAGE29第页摘要本次毕业设计是一栋教学办公楼，主要进行的是结构设计部分。结构设计简而言之就是用结构语言来表达工程师所要表达的东西。结构语言就是结构师从建筑及其它专业图纸中所提炼简化出来的结构元素，包括基础、墙、柱、梁、板、楼梯、大样细部图等等。然后用这些结构元素来构成建筑物或构筑物的结构体系，包括竖向和水平的承重及抗力体系，再把各种情况产生的荷载以最简洁的方式传递至基础。结构设计的阶段大体可以分为三个阶段：一、结构方案阶段：根据建筑的重要性，建筑所在地的抗震设防烈度，工程地质勘查报告，建筑场地的类别及建筑的高度和层数来确定建筑的结构形式，本工程采用的是框架结构。二、结构计算阶段：包括荷载计算、内力计算和构件计算。三、施工图设计阶段：根据上述计算结果，来最终确定构件布置和构件配筋以及根据规范的要求来确定结构构件的构造措施。关键词：结构设计；荷载计算；节点验算。AbstractThedesignisagraduateteachingofficebuildings,themainpartofthestructuraldesign.Inshortstructuraldesignistousewordstoexpressthestructureengineerstoexpressthings.Thestructureoflanguageisstudiedunderconstructiondrawingsandotherprofessionalsintheprocessbysimplifyingthestructureofelements,includingthefoundation,walls,columns,beamsandpanels,stairs,thekinddetailedmap,andsoon.Andthenusethesestructuralelementsofabuildingorstructuretothestructure,includingverticalandhorizontalload-bearingandresistancesystem,thenallthecircumstancesoftheloadinthemostconcisewaytotransferbasis.Thestructuraldesignstagecanberoughlydividedintothreestages:Astructureofstages:theimportanceofbuildingunderconstructionlocationoftheseismicfortificationintensity,engineeringgeologicalsurveyreport,constructionsitesandthetypeofconstructionandthehigh-risebuildingtodeterminethestructureofthisprojectusingaframestructure.Secondphaseofstructuralcalculationsinclude:load,theinternalforcecalculationandcomputingcomponents.Threeconstructionplansdesignstage:Basedontheaboveresults,todeterminethefinalcomponentlayoutandcomponentsaswellasreinforcementinaccordancewiththerequirementsofstandardizedcomponentstodeterminethestructureofthestructuralmeasures.Keywords:structuraldesign;loadcalculation;nodeChecking.设计依据：1、设计资料集2、《建筑采光设计标准》（GB/T50033－2001）。3、《办公建筑设计规范》（JGJ67－02）4、《建筑设计防火规范》（GBJ16－87＜2001修订版＞）5、《公共建筑节能设计标准》（GB50198－2005）6、《建筑结构可靠度设计统一标准》（GB50068-2001）7、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）8、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）9、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）10、《民用建筑设计通则》（GB50352－2005）11、《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）12、《建筑结构设计术语和符号标准》（GB/T50085-2001）13、《建筑结构制图标准》(GB/T50105-2001)。14、《钢筋混凝土结构》，候治国、杨锡琪主编，冶金工业出版社15、《基础工程处理与检测实录》，张季超主编，中国建材工业出版社16、《高等学校建筑工程专业毕业设计指导》，沈蒲生、苏三庆主编，中国建筑工业出版社17、有关教材及参考书1毕业设计的目的及任务1．1毕业设计的目的毕业设计是重要的教学实践环节,通过多层办公楼设计达到下列目的：1、获得工程师的基本训练，培养学生运用所学的理论知识，解决实际问题的能力。2、掌握设计的程序、方法，通过毕业设计练好基本功。3、培养学生独立思考与独立工作的能力，为毕业后尽快适应本专业工作打下良好的基础。1．2建筑设计任务1．2．1设计任务新建办公楼位于安阳市高新技术开发区。新建大楼主要作为教师办公，层数为五层，总高度应控制在20m左右。总建筑面积4000m2左右，根据具体情况可适当调整。地形图如图1：1．2．2建筑设计内容及要求1．2．2．1使用房间及面积要求：院系办公室60m2左右（5间）学生工作办公室60m2左右（5间）教研室40m2左右（30间）院系领导办公室20㎡左右（20间）图1地形图院系会议室80㎡左右（5间）院系活动室60m2左右（5间）院系档案资料室60m2左右（10间）配电室20㎡左右（1间）门卫室20㎡左右（1间）男女厕所20m2左右（10间）1．2．2．2设计内容及成果总平面图（包括建筑设计说明）建议比例1：500；平面图、立面图和剖面图建议比例1：100；建筑节点详图（不得少于4个）建议比例1：20或1：50。1．3结构设计任务1．3．1设计技术条件1．3．1．1地质资料：经安阳某勘测设计研究院现场实地勘测，结果如下：该建筑场地平坦，没有不利地质情况，无软弱下卧层。气象条件和地基地质条件（见表1）。其它有关设计资料可根据建筑物所在地区的具体情况，所需设计参数可参照现行规范的有关规定确定。建筑地层一览表表1序号岩土分类土层深度(m))厚度范围(m))地基土承载力((kPa))1素填土0.60.6802粉质粘土2.62.01703粉土5.22.6200 注：①、地下稳定水位距地坪-10m；②、表中给定的土层深度从自然地坪算起；③、场场地类别：：二类场地地土。1．3．1．2雪荷载：：50年一遇，S0=0.440KN//m2（水平投投影）1．3．1．3风荷载：：50年一遇，W0=0.445KN//m21．3．1．4防火等级级、建筑耐耐久性均为为Ⅱ级1．3．1．5设计烈度度：抗震设设防烈度为为8度。1．3．1．6结构形式式：框架结结构。1．3．2设计成果1．3．2．1计算内容荷载计算计算简图、内力力分析、内内力组合及及变形验算算梁、板、柱截面面设计及构构造措施薄弱层验算基础设计（可采采用独立基基础或条形形基础）楼梯设计其它构件（如雨雨篷等悬挑挑构件）1．3．2．2计算书要求目录中、英摘要（4400中文字符符左右）设计依据正文（包括计算算内容、计计算简图、表表格和必要要的文字说说明）参考文献1．3．2．3图纸内容结构设计说明基础平面布置及及基础配筋筋详图结构平面布置及及部分结构构节点构造造详图梁、板、柱配筋筋图及构造造详图楼梯结构布置及及配筋详图图1．3．2．4图纸要求图纸及绘图要严严格按照《房房屋建筑制制图统一标标准》执行行；图纸幅面一律采采用A1；绘图比例应以清清晰表达所所制内容为为前提，不不宜选择过过大比例；；图线及线型选择择应符合常常规表达方方式；图面布置、比例例、文字说说明和绘制制内容等都都应达到施施工图的基基本要求；；2建筑设计计2．1建筑设计总说明明本办公楼主要依据据任务书所所提要求进进行设计。设设计时首先先考虑了满满足使用功功能上的需需求，给办办公创造良良好条件；；其次，考考虑到结构构计算的简简便，为使使手算工作作量不太繁繁重，在平平面及立面面造型上力力求简洁明明快。本办公楼设计为为五层，建建筑面积为为5724平方米米，建筑总总高度200.5m。房房间的布置置形式上采采用了内廊廊式，将房房间布置在在了走廊的的两侧。根据任务书要求求，本办公公楼为钢筋筋混凝土框框架结构，建建筑类别为为丙级，为为一般民用用建筑，所所选建筑材材料符合二二级耐火等等级，按合合理使用年年限为50年设计。室内外装饰标准准较高，详详见施工图图。2．2平面设计平面设计首先考考虑满足使使用功能的的需求，为为办公和会会议创造良良好的条件件，重点考考虑了交通通组织、采采光、通风风的良好配配置，同时时还要合理理地安排厕厕所等辅助助用房。平平面尺寸安安排上为简简化结构计计算尽量采采用了对称称形式。功功能分区较较为合理，人人流交通便便捷、畅通通，保证良良好的安全全疏散条件件及安全防防火要求。如图2图2平面设计计2．3立面设计计在立面设计中，主主要强调建建筑的简洁洁、典雅和和亲和的特特点，在简简单的体型型组合前提提下，力求求运用均衡衡、韵律、对对比、统一一等手段，把把适用、经经济、美观观有机的结结合起来。外墙装饰方面，勒勒脚为烧毛毛面花岗岩岩石板面层层，与室外外台阶的面面层相统一一，既美观观，又坚固固耐久；其其余外墙面面为涂料面面层，因为为保温板外外挂钢丝网网抹灰层的的装饰面层层宜用涂料料，选用了了仿石涂料料，颜色为为淡黄色和和银灰色相相间，由白白色压线分分隔，在山山墙处取消消了银灰色色部分，改改为淡黄色色，目的是是为了保证证白色压线线的连续。利利用楼自身身外墙材质质塑造出色色彩明快、富富有动感的的建筑形象象。2．4剖面设计建筑物室内外高高差取0..6米，满足防防水、防潮潮和内外联联系方便的的要求。层高的确定，按按《公共建建筑设计规规范》（GBJ99－02）的要要求，考虑虑到本办公公楼为框架架结构，框框架梁的截截面高度较较高，故层层高取值为为3.9米。这样的的层高，对对布置窗户户满足采光光与自然通通风要求来来讲已足够够。所有房房间的窗台台高度均取取0.9米，保证书书桌上有充充足的光线线。2．5垂直交通通设计考虑到消防、管管理、便于于使用，在在楼内布置置了两部楼楼梯。分布布在办公楼楼的两侧,这两部楼楼梯可完全全满足平时时工作人员员和应急时时的使用需需求。3结构构设计3．1结构方案的选择择依据《混凝土结结构设计规规范》（GB5500100－2002）及《建建筑地基基基础设计规规范》（GB5500077-20002）,本办公楼楼框架结构构的抗震等等级为三级级、地基基基础设计等等级为丙级级。3．1．1上部结构承重方方案的选择择根据建筑设计结结果，本办办公楼结构构平面布置置较为规则则，荷载分分布比较均均匀，故考考虑按横向向框架承重重的全现浇浇钢筋混凝凝土框架结结构计算。结构平面布置示示意图如图图3所示：图3结构平面布置示示意图3．1．2基础类型的的确定本工程场地内无无活动断裂裂通过，无无不良地质质现象，场场地稳定，宜宜于建筑。上上部结构荷荷载不大，且且地基均匀匀，地基承承载力适中中，故基础础可做成柱柱下独立基基础(扩展基础)，持力层层为粉土层层（地基承承载力特征征值fak＝200KKpa）。初步拟拟定基础顶顶面标高为为－1.3300mm。3．1．3特殊处理理根据《混凝土结结构设计规规范》（GGB500010--20022），现浇浇钢筋混凝凝土框架结结构伸缩缝缝间距不宜宜超过555m。本工工程长度72.66m，如设伸伸缩缝需同同时满足抗抗震缝宽度度要求，缝缝宽不得小小于1700mm，会会影响建筑筑立面效果果。为解决决混凝土收收缩可能引引起的裂缝缝，可考虑虑在施工阶阶段设置后后浇带，后后浇带宽11.0m；；为解决温温度变化可可能引起的的裂缝，屋屋面可加强强保温、隔隔热措施，楼楼板可配置置温度钢筋筋。3．1．4主要材料料3．1．4．1混凝土强度度等级：基础 C20基础垫层 C15地梁 CC25柱 C30梁 C30楼层板 CC30屋顶板 CC30其它未注明混凝凝土强度等等级不低于于C25。3．1．4．2钢材：钢板及型钢：Q235B———用于钢结结构构件焊条：E50——用于于HRB钢筋筋连接E43——用于于HPB钢筋筋或钢构件件连接钢筋：HPB235———仅用构构造钢筋HRB335、HRB4400——用于其其它部位3．1．4．3钢筋接头形形式：水平钢筋连接：：采用等强强闪光对焊焊连接或搭搭接焊接连连接；竖向钢筋连接：：搭接焊接接连接。3．1．4．4混凝土保护护层厚度：：楼层、屋面板15mm梁 335mmm柱330mmm基础40mm3．2计算简图图及构件选选型3．2．1计算简图由结构平面示意意图知，采采用横向框框架承重方方案时，需需要计算①轴、②轴、③轴、④轴、⑦轴、⑨轴、⑩轴，处共7榀框架，现现选其中有有内横墙的的⑦轴处框架架进行手算算。因建筑设计时，有有部分柱的的中心并未未与定位轴轴线重合，而而在结构计计算中，梁梁的计算跨跨度应取柱柱中心线之之距离，故故某些梁的的计算跨度度与定位轴轴线间距不不等，需重重新计算确确定。初步步确定框架架柱截面尺尺寸为600mmm×600mm，故故⑦轴处框架架梁的计算算跨度分别别为：6..6m、2.7m和6.6m。由初步拟定的基基础顶面标标高为-11.3000m可得得底层柱的的计算高度度为5.22m,其余各层层柱计算高高度均为33.9mm。⑦轴处框架计算简简图,各梁、柱构件的的线刚度，经经计算后列列于图4其中在在求梁截面面惯性矩时时考虑到现现浇板的作作用，取I=2II0，（I0为不考虑虑板梁缘作作用的梁截截面惯矩）边跨梁:i=22EC×0.33×0.663/(122×6.66)=16..4×100-4EC中跨梁:i==2EC×0.33×0.553/(122×2.77)=233.15××10-44EC上部各层柱:i=ECC×0.66×0.663/(122×3.99)=277.7×110-4EC底层柱:i==EC×0.66×0.663/(122×5.22)=200.8×110-4EC图4梁、柱柱线刚度单位:10-44ECm33．2．2主要构件选型3．2．2．1框架梁。梁截面高度按梁梁跨度1/122—1/8估算，边边跨梁：b×h＝300××600（mm）；中跨跨梁：b×h＝300××500（mm）。3．2．2．2框架柱。经估算，在满足足抗震等级级轴压比的的前提下，柱柱截面尺寸寸为：b×h＝600××600（mm），沿全全柱高不变变。3．2．2．3现浇板。屋面板厚度取为为h＝100mm，楼楼面板厚度度取h＝100mm。均均满足“规范”要求。3．2．2．4连系梁。连系梁的截面尺尺寸取b×h＝300××600（mm），截面面高度取6600mmm是为了了满足建筑筑上的要求求，使外纵纵墙的连系系梁兼做窗窗户过梁。3．3荷载计算算3．3．1恒荷载计算3．3．1．1层面框架梁线荷荷载标准值值40厚C20细石混凝凝土刚性防防水层：0..04×25＝1.0KKN/m2215厚1：3水水泥砂浆找找平层：0..015××20＝0.3KKN/m2240厚1：8水水泥膨胀珍珍珠岩：00.04××15＝0.6KKN/m22100厚承重混混凝土板：：0.1×255＝2.5KKN/m2220厚水泥砂浆浆抹灰：0..02×220＝0.4KKN/m22总计计(屋面恒荷荷载)4.8KKN/m22边跨框架梁自重重0.33×0.6×25＝4.5KN/mm侧梁粉刷2××(0.6--0.1))×0.022×17＝0.344KN//m总计计：4.884KNN/m中跨框架梁自重重0.33×0.5×25＝3.5KN/mm侧梁粉刷2×(0.5--0.1))×0.022×17＝0.2772KNN/m总计：：4.0222KN/mm因此,作用在顶层框架架梁上的线线荷载为:g5AB1＝g5CCD1＝4.844KN//m(这里的下下标5表示第5层即顶层层框架梁)g5BC1＝4.0022KKN/mg5AB2＝g5CCD2＝4.8×3.6＝17.228KN//mg5BC2＝4.88×2.7＝12.996KNN/m3．3．1．2楼面框架梁梁线荷载标标准值25厚水泥砂浆面层层0.0225×20＝0.500KN//m2100厚承重钢钢筋混凝土土板：0.1××25＝2.5KKN/m2220厚水泥砂浆浆抹灰：0.022×20＝0.4KKN/m22总计（楼面恒荷荷载）3.4KN//m2边跨框架梁自重重及侧梁粉粉刷0.3×0.66×25+22×(0.6--0.1))×0.002×17＝4.844KN//m边跨填充墙自重重0.224×(3.9--0.6))×19＝15.0048KKN/m墙面粉刷（3.9--0.6）×0.022×2×17＝2.2444KNN/m总计：17..292KN/mm中跨框架梁自重重及侧梁粉粉刷：0.3×0.55+2×(0.5--0.1))×0.002×17＝4.0222KNN/m因此,作用在中间层框框架梁上的的线荷载为为:gAB1＝gCCD1＝4.844+17..292＝＝22.1132KNN/mgBC1＝4..022KN/mmgAB2＝gCCD2＝3.4×3.6＝12.224KN//mg5BC2＝3.44×2.7＝9.188KN/mm3．3．1．3屋架框架节节点集中荷荷载标准值值边柱连系梁自重重0.3××0.6×3.6×25＝16.22KN粉刷00.02××(0.6--0.1))×2×3.6×17＝1.2224KNN1m高女儿儿墙1×3.6×0.244×19＝16.4416KKN粉刷11×0.022×2×3.6×17＝2.4448KNN连系梁传来屋面面自重0.5××3.6×0.5×3.6×4.8＝15.5552KKN总计（顶层边节节点集中荷荷载）G5A＝G5D＝51.884KNN中柱连系梁自重重00.3×0.6×3.6×25＝16.22KN粉刷0..02×(0.6--0.1))×2×3.6×17＝1.2224KNN连系梁传来屋面面自重0.5×(3..6+3..6-2..7)×1.355×4.8++0.5××3.6×0.5×3.6×4.8==30.1132KKN总计（顶层中节节点集中荷荷载）G5B＝G5C＝47.5556KKN3．3．1．4楼面框架节节点集中荷荷载标准值值边柱连系梁自重重0.33×0.6×3.6×25＝16.22KN粉刷0.022×(0.6--0.1))×2×3.6×17＝1.2224KNN铝合金窗自重0..6×2.7×2.4＝3.8888KN墙体自重0.224×（3.0×3.3-2.77×2.4）×19＝15.5595KNN粉刷2×0.022×（3.0×3.3-2.77×2.4）×17＝2.3226KNN框架柱自重00.6×0.6×3.9×25＝35.11KN粉刷0.022×(0.366×2+0..6)×3.9×17＝1.755KN连系梁传来楼面面自重0.5×3.6×0.5×3.6×3.4＝11.0016KKN总计（中间层边边节点集中中荷载）GA＝GD＝87.0099KKN中柱连系梁自重重0.3××0.6×3.6×25＝16.22KN粉刷00.02××(0.6--0.1))×2×3.6×17＝1.2224KNN内纵墙自重3.0××(3.9--0.5))×0.224×19＝46.5512KKN粉刷33.0×(3.9--0.5))×2×0.022×17＝6.9336KNN扣除门洞重加上上门重：-1.00×2.7×4.566+1.00×2.7×0.4＝-11..232KN框架柱自重0..6×0.6×3.9×25＝35.11KN粉刷0.022×(0.366×2+0..6)×3.9×17＝1.755KN连系梁传来楼面面自重0.5×(3..6+3..6-2..7)×1.355×3.4++0.5××3.6×0.5×3.6×3.4==21.3344KKN总计（中间层中中节点集中中荷载）GBB＝GC＝117..834KN3．3．1．5恒荷载作用下的的结构计算算简图恒荷载作作用下的结结构计算简简图如图5所示:3．3．2活荷载计计算图5恒载载作用3．3．2．1屋面活荷载载雪荷载0.44KN//m2屋面均布布活荷载0..5KNN/m2总计00.5KKN/m22因此,作用在顶层框架架梁上的线线荷载为:P5AB＝P5CCD＝0.5×3.6＝1.8KN/mmP5BC＝0.55×2.7＝1.355KN//mP5A＝P5D＝＝0.5×3.6×0.5×3.6×0.5＝1.622KNP5B=P5C==0.5((3.6++3.6--2.7))×1.355×0.5++0.255×3.6×3.6×0.5＝3.1339KNN3．3．2．2楼面活荷载载室内2.00×0.9＝1.8KKN/m22走廊2..5KN//m2因此,作用在楼面框架架梁上的线线荷载为:PAB＝PCD＝＝1.8×3.6＝6.488KN/mmPBC＝2.5××2.7＝6.755KN/mmPA＝PD＝0.5×3.66×0.5×3.6×1.8＝5.8332KNPB=PC=0.55(3.66+3.66-2.77)×1.355×2.5++0.255×3.6×3.6×1.8＝13.4426KNN图6活载作用用3．3．2．3活荷载作作用下的结结构计算简简图活荷荷载作用下下的结构计计算简图如如图6所示:3．3．3风荷载本办公楼基本风风压:WK＝0.445KN//m2地面粗粗糙程度为为B类。风压标准值计算算公式为：：W＝βz×μS×μz×ω0因结构高度H＝＝20.55m＜30m可取βz＝1.0对于矩形平面μμS＝1.3，μz可查荷载载规范。将将风荷载换换算成作用用于框架每每层节点上上的集中荷荷载，计算算过程如表表2所示。其其中z为框架节节点至室外外地面的高高度，A为一榀框框架各层节节点的受风风面积，计计算结果如如图7所示。风荷载计算表2层次βzμSZmμzω0(KN/m22)A(m2)Pω(KN)51.01.320.11.2520.4514.0410.2941.01.316.21.16614.049.5831.01.312.31.06414.048.7421.01.38.4114.048.2211.01.34.5116.29.48图7风载作用用3．4坚向荷载3．4．1分层法内内力计算3．4．1．1恒载作用下下的内力计计算由图5取出出顶层进行行分析，结结构计算简简图如图8所示，图图8中梁上分分布荷载由由矩形和梯梯形两部分分组成，在在求固端弯弯矩时，根根据固端弯弯矩相等的的原则先将将梯形分布布荷载及三三角形分布布荷载化为为等效均布布荷载，其其计算公式式如图9所示图8结结构计算简简图图9等效均布布荷载把梯形荷载化作作等效均布布荷载：图8所示结构内力可可用弯矩分分配法计算算并可利用用结构对称称性取二分分之一结构构计算,各杆的固固端弯矩为为:弯矩分配法计算算过程如图图10所示，计计算结果见见图11同理可用分层法法求得顶层层和底层的的弯矩图分分别见图12，图13。分配系数的计算算：将各层分层法求求得的弯矩矩图叠加，可可得整个框框架结构在在恒载作用用下的弯矩矩图。叠加加后框架内内各节点并并不一定能能达到平衡衡，将节点点不平衡弯弯矩再分配配一次进行行修正，修修正后竖向向荷载作用用下整个结结构弯矩图图如图14所示：0.6030..3970..25400.360.3386A1ABBBAB1BBCCBB-36.555436.5554-7.3364-33.682222.042144.51227.2256-4.629-9.2557-13..121-14..06814.00682.7911..83800.9199-00.1177--0.2333-0.3331--0.35550.35550.0710.04460..023-0..006-0.0008--0.00090.000924.904-244.904435.2256-113.466-21.779610.775图10顶层层弯矩分配配图11顶顶层弯矩图图图12标准准层弯矩图图图13底层层弯矩图图14恒载载作用弯矩矩图3．4．1．2楼面活荷荷载作用下下的内力计计算活荷载作用下的的内力计算算也采用分分层法，考考虑到活荷荷载分布的的最不利组组合，各层层楼面活荷荷载可能有有图15所示的几几种组合形形式，同样样采用弯矩矩分配法计计算。如图图15a的弯矩图图为图16所示，图图15C的弯矩图图为图17所示。图15活载的的几种组合合形式图16活载载弯矩图图17活载弯弯矩图3．4．2坚向荷载载作用下框框架梁内力力组合根据分分层法计算算结果，把把同一开口口框架按恒恒载和活载载最不利布布置引起的的弯矩相加加，可求得得梁端弯矩矩组合值，同同样，跨中中弯矩及梁梁端剪力也也由恒载和和活载最不不利布置组组合求得。考虑到钢筋混凝凝土结构的的内力重分分布，将竖竖向荷载作作用下的梁梁端弯矩进进行调幅，本本框架取调调整系数为为β=0.9，并将梁梁端所减少少的弯矩平平均值加到到跨中弯矩矩上，当跨跨中为负弯弯矩时，不不进行调幅幅。各层梁梁的剪力等等于该跨梁梁上的均布布荷载（等等效均布荷荷载）与跨跨度的乘积积的一半减减去该跨梁梁两端弯矩矩的代数和和与跨度的的比。竖向向荷载作用用下框架梁梁内力组合合汇总见表表3。竖向荷载作用下下框架梁内内力组合汇汇表表3楼层构件名称控制截面弯矩值（KN..m）β调整后弯矩值((KN.mm)梁端剪力(KNN.m)恒载活载恒载活载恒载活载顶层边跨梁A端-29.067-3.4640.9-26.16-3.11843.9894.39跨中+22.545+3.46-+29.002+4.28--B端-35.505-4.7420.9-31.955-4.26844.9644.778中跨梁B端-17.071-2.5530.9-15.364-2.29816.365-1.139跨中-6.025-1.785--6.025-1.785--四层边跨梁A端-88.068-14.7860.9-79.261-13.30716.36514.743跨中+67.082+10.146-+85.301+13.357--B端-94.116-17.3210.9-84.704-15.58984.35915.511中跨梁B端-35.032-7.2430.9-31.529-6.51913.1765.696跨中-15.378-3.399--15.378-3.399--三层边跨梁A端-88.068-14.7860.9-79.261-13.30716.36514.743跨中+67.082+10.146-+85.301+13.357--B端-94.116-17.3210.9-84.704-15.58984.35915.511中跨梁B端-35.032-7.2430.9-31.529-6.51913.1765.696跨中-15.378-3.399--15.378-3.399--二层边跨梁A端-88.068-14.7860.9-79.261-13.30716.36514.743跨中+67.082+10.146-+85.301+13.357--B端-94.116-17.3210.9-84.704-15.58984.35915.511中跨梁B端-35.032-7.2430.9-31.529-6.51913.1765.696跨中-15.378-3.399--15.378-3.399--底层边跨梁A端-86.519-14.5460.9-77.867-13.09184.61714.722跨中+47.86-11.316-+65.669+14.493--B端-90.864-17.2210.9-81.778-15.49985.93315.532中跨梁B端-32.936-7.6560.9-29.642-6.8913.1765.696跨中-15.32-3.812--15.32-3.812--3．4．3坚向荷载载作用下框框架柱内力力组合根据分层法计算算结果，通通过活载与与恒载的组组合，可得得框架柱在在竖向荷载载作用下的的内力。求求框架柱最最大弯矩的的活载组合合方法：边柱：求边柱柱柱底内侧和和柱顶外侧侧产生的最最大拉应力力弯矩时，在在两边跨的的上、下两两层布置竖竖向荷载，然然后再隔跨跨隔层布置置。中柱：求中柱柱柱底外侧和和柱顶内侧侧产生的最最大拉应力力弯矩时，在在两边跨的的上、下两两层布置竖竖向荷载，然然后再隔跨跨隔层布置置。由于柱端弯矩均均系上、下下两个开口口框架的柱柱端弯矩叠叠加，将使使拼合后的的节点弯矩矩不平衡，故故需将不平平衡弯矩重重新分配，但但不再传递递。详细计算过程从从略，计算算结果列于于表4。坚向荷载作用下下框架柱内内力组合汇汇总表表4楼层构件名称截面位置Mmax(KN..m)与Mmax对应N((KN)Nmax(KNN)与Nmax对应MM(KN..m)恒载活载恒载活载恒载活载恒载活载五层边柱柱顶29.0673.46460.911.6260.911.6229.0673.464柱底45.8767.39396.012.02696.012.02645.8767.393中柱柱顶18.4342.18961.0373.13961.0373.13918.4342.189柱底29.5425.03996.1373.31196.1373.31129.5425.039四层边柱柱顶45.8767.393142.825.832142.825.83245.8767.393柱底45.8767.393177.926.664177.926.66445.8767.393中柱柱顶29.5425.039169.006613.426169.006613.42629.5420.418柱底29.5425.039204.106613.705204.106613.70529.5420.717三层边柱柱顶45.8767.393224.7311.664224.7311.66445.8767.393柱底45.8767.393259.8312.464259.8312.46445.8767.393中柱柱顶29.5425.039276.975516.565276.975516.56529.5420.418柱底29.5425.039312.075516.812312.075516.81229.5420.418坚向荷载作用下下框架柱内内力组合汇汇总表续表二层边柱柱顶45.8767.393306.6411.664306.6411.66445.8767.393柱底49.0848.335341.7412.464341.7412.46449.0848.335中柱柱顶29.5425.039384.944429.991384.944429.99129.5420.418柱底32.185.458420.044430.236420.044430.23632.180.665一层边柱柱顶37.4356.211388.5517.496388.5517.49637.4356.211柱底16.2013.105423.6518.051423.6518.05116.2013.105中柱柱顶25.7483.812492.913343.417492.913343.41725.7480.274柱底11.4811.906528.013343.583528.013343.58311.4810.137安阳师范学院第88页3．5风荷载作用下下的框架内内力及侧移移计算采用水平荷载作作用下的D值法进行行分析计算算。因左、右右风荷载作作用效果相相同，仅方方向相反，故故只取左风风作用时计计算。3．5．1修正后的框架柱柱侧移刚度度D3．5．1．1底层；边柱：中柱：3．5．1．2其余层：边柱：中柱：框架柱修正后的的侧移刚度度D见表5框架柱修修正刚度值值单位：10-4EC表5构件名称楼层D值边柱底层4．265其余层5．791中柱底层5．686其余层10．1843．5．2风荷载作用用下的框架架内力计算算根据已算得的框框架柱抗剪剪刚度值，由由公式可求求得每根柱柱所承受的的剪力，然然后由查表表得到的反反弯点高度度比可求得得柱端弯矩矩。求得柱端弯矩以以后，利用用节点弯矩矩平衡，可可求得梁端端弯矩，再再以梁为脱脱离体，将将梁的左右右端弯矩之之和，除以以该梁的跨跨长便得梁梁内剪力，自自上而下逐逐层叠加节节点左右的的梁端剪力力，即可得得到柱内轴轴向力。计计算过程及及结果见表表6、表7。3．5．3风荷载作用下框框架侧移计计算由于本框架楼高高度较小，宽宽度相对较较大，因此此在风荷载载作用下，由由柱轴向变变形产生的的侧移在总总侧移中所所占比例相相当小，故故不予考虑虑，仅计算算由框架梁梁、柱弯曲曲变形所引引起的侧移移量。框架的顶点侧移移量可近似似地看作由由各楼层处处层间侧移移累加而得得；各层侧侧移值可由由公式求得得；层间柱柱总刚度由由前面已算算得的框架架柱修正刚刚度D值求得，混混凝土强度度等级为C30，弹性模模量为3.0××104N/mmm2。得底层:∑1==5.9771×1004KN/mm其余层:∑j==9.5885×1004KN/mm风荷载作用下框框架侧移量量计算结果果见表8。风荷载作用用下框架柱柱内力汇总总表表6楼层层间总剪力力Vj(KKN)边柱中柱Vjk(KN)M底(KN.m)M顶(KN.m)N(KN)Vjk(KN)M底(KN.m)M顶(KN.m)N(KN)五10.291.8652.1825.0921.2533.285.1177.682.078四19.873.6765.7348.6014.056.2610.98613.4277.33三28.615.1869.10111.1238.4099.1217.78317.78315.459二36.836.67613.01713.01714.31111.7422.89222.89227.213一46.3110.28426.0714.03821.26912.87127.60922.58939.997风荷载作用下框框架梁内力力汇总表表7楼层边跨梁中跨梁A端B端B端M(KN.m))V(KN)M(KN.m))V(KN)M(KN.m))V(KN)五5.092-1.2533.179+1.2534.497-3.331四10.783-2.7977.677+2.79710.867-8.05三16.857-4.35911.91+4.35916.859-12.488二22.118-5.90316.84+5.90323.836-17.656一27.055-6.95818.829+6.95826.652-19.742风荷载作作用下框架架梁柱弯曲曲变形引起起的侧移量量计算表表8楼层Vj(kN)∑Dj(kN/m)hj(mm)Δuj(mm)uj(mm)Δuj/hi[Δu/h]五层10.299.585×110439000.1071.7721/3644991/550四层19.879.585×110439000.2071.6651/1884111/550三层28.619.585×110439000.2981.4581/1308771/550二层36.839.585×110439000.3841.161/1015661/550一层46.315.971×110452000.7760.7761/67011/550本框架结构总高高度（从基基础顶面算算起）：H＝5.2＋3.99×4＝20.8（m）框架顶点侧移量量u＝1.7722（mm）u/H＝1.7772/200800＝1/117738＜[1/5550]满足“规范”要求。3．6水平地震作用下下的框架内内力及侧移移计算3．6．1底部剪力法法计算水平平地震作用用：3．6．1．1计算各楼层层重力荷载载代表值：：3．6．1．1．1标高19.500处（G5）：屋面：442.933×4.8＝269..7kN1.0m高女儿儿墙：40.00824kN柱：73..71kN梁：78.4485kkN连梁：69.6696kN墙：778.377kN0.5活载载（连雪载载）：14.0047kkN总计：G5=624..093kN3．6．1．1．2标高155.6处（G4）；标高11.7处（G3）标高7.8处（G2）:楼面：119.1339kNN柱：1447.422kN梁：78.4485kkN69.6696kkN梁重总计：148..181kN墙:1156.774kNN窗：7.7776kkN门：1.6774kNN0.5活载载：1164.2268kkN总计：8117.0998kNN3．6．1．1．3标高3.99处（G1）:楼面：1991.0339kNN柱：1447.422kN梁：1488.1811kN墙:78..37kkN窗：77.1933kN门：1.688kN0.5活载载：1164.2268kkN总计：7338.1551kNN各层楼集中重力力代表值:图18各层层楼集中重重力代表值值3．6．1．2结构基本自自振周期计计算将各主主体质量假假定为水平平荷载作用用于各楼层层标高处计计算各层位位移。结果果见表9结构顶点假想侧侧移值计算算表表9楼层∑Gj(kN)∑Dj(kN/m)Δuj(m)uTj(m)五层624.09339.585×11040.0070.141四层1441.19919.585×11040.0150.134三层2258.28899.585×11040.0230.119二层3075.38879.585×11040.0320.096一层3813.53385.771×11040.0640.064故T1＝1.7×0.77×＝0.5（s）3．6．1．3底部剪力及及各层剪力力计算。基本自振周期的的水平地震震影响系数数G＝∑Gj＝3813.5338（kN）底部剪力：FEEk＝＝0.855×0.1116×38133.5388＝442..625（kN）T1＝0.5＞1.44Tg＝1.4××0.355＝0.49。故需计算顶部附附加水平地地震力：δn＝0.08T1++0.077＝0.088×0.55+0.007＝0.11所以ΔFn＝δnFEk＝0..11×442..625＝＝48.6689（kN）由公式求得各层层水平地震震力。∑GjHj=738.1511×4.55+8177.1×((8.4++12.33+16..2)+6624.0093×220.1==460116.944kN·m其中：=3933.9366F1=738.1511×4.55×3933.9366/460116.944=28.44KNF2=817.1×88.4×3393.9936/460116.944=58.776KNNF3=12303..06×112.3××393..936//460116.944=86.004KNNF4=817.1×116.2××393..936//460116.944=113..32KKNF5=624.0933×20..1×3993.9336/460116.944=107..39KKN计算结果见表10。水平地震震作用下各各楼层地震震力及剪力力标准值表10楼层五层四层三层二层一层Fj(kN))107.39113.3286.0458.7628.4Vj(kN))107.39220.7171307.47366.23394.63水平地震作用图图，见图19。图19水平平地震作用用图3．6．2水平地震作作用下框架架梁、柱内内力计算依据算得的各楼楼层剪力值值Vj及框架柱柱修正刚度度D值，即可可求得单根根柱所承受受的剪力Vjk，进进而由查表表得到的反反弯点高度度系数可求求得柱端弯弯矩和梁端端弯矩，最最后求出梁梁的剪力和和柱的轴力力。计算过过程及结果果见表11及表12。水平地震作用下下框架梁内内力汇总表表表11楼层边跨梁中跨梁A端B端B端M(kN·m)V(kN)M(kN·m)V(kN)M(kN·m)V(kN)五层60.688-13.81430.48213.81443.146-31.96四层132.9177-31.91977.74831.919110.05-81.519三层207.7933-49.622119.715549.622169.4511-125.5199二层259.5299-63.467159.356663.467225.5633-167.0844一层276.4899-69.705183.563369.705259.8277-192.4644水平地震作用下下框架柱内内力汇总表表表12楼层层间总剪力Vj(kN)边柱中柱VjkM底(kN.m)M顶(kN.m)N(kN)VjkM底(kN.m)M顶(kN.m)N(kN)五层107.3922.2326.00960.68813.81431.46549.08573.62818.146四层220.7145.68771.272106.908864.66864.668113.4922138.713367.746三层307.4763.646111.6999136.521190.08990.089175.6244175.6744143.6433二层366.2375.81147.83147.83107.3055107.3055209.2455209.2455247.26一层394.6381.688238.9377128.6599115.6277115.6277286.1777234.1455370.01993．6．3水平地震作作用下框架架侧移计算算与风荷载作用下下的框架侧侧移量计算算相似，同同样忽略由由于柱轴向向变形所产产生的侧移移量。计算算结果见表表13。水平地震作用下下框架梁柱柱弯曲变形形引起的侧侧移量计算算表表13楼层Vj(kN)∑Dj(kN/m)hj(mm)Δuj(mm)uj(mm)Δuj/hi[Δu/h]五层107.399.585×110439001.1217.061/34821/450四层220.719.585×110439002.315.941/16961/450三层307.479.585×110439003.2113.641/12151/450二层366.239.585×110439003.8210.431/10211/450一层394.635.771×110445006.616.611/6811/450结构总高度H＝＝20.11m，框架顶顶点侧移量量u＝17.066mmu/H＝17..06/2201000＝1/11778.2＜＜[u/HH]＝1/5550满足“规范”要求。3．7框架内力组合合本结构考虑了三三种种内力力组合方式式，即：①1.2SGk＋＋1.4SSQk②1.2SGk＋＋0.9（1.4SSQk＋1.4SSWk）③（1.2SGk＋＋1.3SSEhk）或或（1.0SSGk＋1.3SSEhk）本框架取值：梁梁端弯矩取取0.75；梁、柱柱剪力取0.85；柱端弯弯矩及轴力力的取值：：轴压比小小于0.15时，＝0.75，轴压比比不小于0.15时，＝0.80，经计算算，仅底层层的柱轴压压比大于0.15，其余各各层均小于于0.15，故仅对对底层柱的的柱端弯矩矩及轴力取取＝0.80，其余各各层取＝0.75。在前面的计算中中，SGk、SQk、SWk及SEhk均已已求得，现现只需对其其进行组合合即可，组组合时，考考虑风向及及地震力方方向可能向向左，也可可能向右两两种情况，即即考虑其最最不利作用用。由于框架轴剪力力相对较小小，经试算算，构造配配筋已足够够抗剪，故故对框架柱柱剪力不予予组合。对于需考虑地震震作用的组组合项，已已按“规范”要求进行行了调整，即即对柱上、下下端的弯矩矩设计值有有：底层：按考虑地地震作用的的弯矩设计计值乘以系系数1.155其余层：∑Mcc＝1.2∑Mb（二级抗抗震等级）框架梁、柱内力力组合结果果见表14及表15。框架梁内力组合合表（单位位：M－kN·m，V－kN）表14楼层构件名称截面位置内力各种作用效应下下的内力标标准值内力组合项内力设计值SGkSQkSWkSEhk①②③五层边跨梁A端M-26.16-3.118±5.092±60.688-35.7577-28.9055-41.737735.627-82.715535.627-82.7155V43.9894.391.25313.81458.93359.89760.13360.133跨中M+29.002+4.28±1.833±5.70240.79442.50537.88631.66120.54242.505B端M-31.955-4.268±3.179±30.482-44.3211-39.7188-47.72990.960-58.480.960-58.48V44.9644.7781.25313.81460.64661.55661.12861.556中跨梁B端M-15.364-2.298±4.497±43.146-21.6544-15.6666-26.999928.24-55.895528.24-55.8955V16.365-1.1393.33131.9618.04322.3999952.00852.008跨中M-6.025-1.78500-9.729-9.479-5.423-9.729框架梁内力组合合表（单位位：M－kN·m，V－kN）续表楼层构件名称截面位置内力各种作用效应下下的内力标标准值内力组合项内力设计值SGkSQkSWkSEhk①②③四层边跨梁A端M-79.261-13.307±10.783±132.9177-113.7443-98.2933-125.466758.259-200.922958.259-200.9229V16.36514.7432.79731.91940.2782241.73851.96351.963跨中M+85.301+13.357±1.134±24.419121.0611120.62117.7622100.579952.962121.0611B端M-84.704-15.589±7.677±77.748-123.4669-111.6113-130.966-0.429-152.0338-152.0338V84.35915.5112.79731.919122.9466124.2999121.3177124.2999中跨梁B端M-31.529-6.519±10.867±110.05-46.9611-32.3566-59.741178.923-135.677578.923-135.6775V13.1765.6968.0581.51923.78633.131103.5188103.5188跨中M-15.378-3.39900-23.2122-22.7366-13.8400-23.2122框架梁内力组合合表（单位位：M－kN·m，V－kN）续表楼层构件名称截面位置内力各种作用效应下下的内力标标准值内力组合项内力设计值SGkSQkSWkSEhk①②③三层边跨梁A端M-79.261-13.307±16.857±207.7933-113.7443-90.6400-133.122131.2633-273.9333131.2633-273.9333V16.36514.7434.35949.62240.2782243.70771.52571.525跨中M+85.301+13.357±2.113±24.419121.0611121.8533116.5299100.579952.962121.8533B端M-84.704-15.589±11.91±119.7155-123.4669-106.2880-136.299440.489-192.955640.489-192.9556V84.35915.5114.35949.622122.9466126.2677140.8799140.8799中跨梁B端M-31.529-6.519±16.859±169.4511-46.9611-24.8066-67.2911136.8399-193.5991136.8399-193.5991V13.1765.69612.488125.519923.78638.723152.1388152.1388跨中M-15.378-3.39900-23.2122-22.7366-13.8400-23.2122框架梁内力组合合表（单位位：M－kN·m，V－kN）续表楼层构件名称截面位置内力各种作用效应下下的内力标标准值内力组合项内力设计值SGkSQkSWkSEhk①②③二层边跨梁A端M-79.261-13.307±22.118±259.5299-113.7443-84.0111-139.7449181.7066-324.3776181.7066-324.3776V16.36514.7435.90363.46740.2782245.65286.82386.823跨中M+85.301+13.357±2.85±24.043121.0611122.7822115.6100.213353.329122.7822B端M-84.704-15.589±16.84±159.3566-123.4669-100.0669-142.500579.139-231.600679.139-231.6006V84.35915.5115.90363.467122.9466128.2122156.1777156.1777中跨梁B端M-31.529-6.519±23.836±225.5633-46.9611-16.0155-76.0822191.5488-248.3191.5488-248.3V13.1765.69617.656167.084423.78645.235198.0677198.0677跨中M-15.378-3.39900-23.2122-22.7366-13.8400-23.2122框架梁内力组合合表（单位位：M－kN·m，V－kN）续表楼层构件名称截面位置内力各种作用效应下下的内力标标准值内力组合项内力设计值SGkSQkSWkSEhk①②③一层边跨梁A端M-77.8677-13.0911±27.055±276.4899-111.7668-75.8466-144.0224199.4977-339.6557199.4977-339.6557V84.61714.7226.95869.705122.15112128.8577163.3333163.3333跨中M+65.6699+14.4933±0.243±49.08199.09397.37096.758106.956611.248106.9566B端M-81.7788-15.4999±18.829±183.5633-119.8332-93.9388-141.3887105.3744-252.5774105.3744-252.5774V85.93315.5326.95869.705124.86444131.4577164.6766164.6766中跨梁B端M-29.6422-6.89±26.652±259.8277-45.21664-10.6700-77.8333226.6544-280.0009226.6544-280.0009V13.1765.69619.742192.464423.7856647.863226.1122226.1122跨中M-15.32-3.81200-23.7211-23.1877-13.7888-23.7211框架柱内力组合合表(单位M—kN·mmN—kN)表15楼层构件名称截面位置内力各种作用效应组合项内力设计值SGkSQkSWkSEhk①②③五层边柱柱顶MMmax29.0673.464±5.092±60.68839.7345.66185.331Nmax相应的MM29.0673.46439.7345.66185.331NNmax60.911.62±1.253±13.81475.3666.71268.288Mmax相应的NN60.911.6275.3666.71268.288柱底MMmax45.8767.393±2.182±26.00965.40167.11666.647Nmax相应的MM45.8767.39365.40167.11666.647NNmax96.012.026±1.253±13.814118.0488119.344499.878Mmax相应的NN96.012.026118.0488119.344499.878中柱柱顶MMmax-18.4344-2.189±7.68±73.628-25.1855-34.556655.197Nmax相应的MM-18.4344-2.189-25.1855-34.5566-88.3788NNmax61.0373.139±2.078±18.14677.63979.81872.626Mmax相应的NN61.0373.13977.63979.81872.626柱底MMmax-29.5422-5.039±5.117±49.085-42.5055-48.247721.27Nmax相应的MM-29.5422-5.039-42.5055-48.2477-74.4466NNmax96.1373.311±2.078±18.146112122.1555104.2166Mmax相应的NN96.1373.311112122.1555104.2166框架柱内力组合合表(单位M—kN·mmN—kN)续表楼层构件名称截面位置内力各种作用效应组合项内力设计值SGkSQkSWkSEhk①②③四层边柱柱顶MMmax45.8767.393±8.601±106.908865.40175.204145.5244Nmax相应的MM45.8767.39365.40175.204145.5244NNmax142.825.832±4.05±64.668179.5499183.8355191.5899Mmax相应的NN142.825.832179.5499183.8355191.5899柱底MMmax45.8767.393±5.734±71.27265.40171.591110.7799Nmax相应的MM45.8767.39365.40171.591110.7799NNmax177.926.664±4.05±64.668222.8344222.0044223.1799Mmax相应的NN177.926.664222.8344222.0044223.1799中柱柱顶MMmax-29.5422-5.039±13.427±138.7133-42.5055-58.7188108.6577Nmax相应的MM-29.5422-0.418-36.0366-52.8955-161.8333NNmax169.006613.426±7.33±67.746221.6044228.96218.1588Mmax相应的NN169.006613.426221.6044228.96218.1588柱底MMmax-29.5422-5.039±10.986±113.4922-42.5055-55.642284.067Nmax相应的MM-29.5422-0.717-36.4544-50.1966-137.2443NNmax204.106613.705±7.33±67.746264.1144271.4311249.7488Mmax相应的NN204.106613.705264.1144271.4311249.7488框架柱内力组合合表(单位M—kN·mmN—kN)续表楼层构件名称截面位置内力各种作用效应组合项内力设计值SGkSQkSWkSEhk①②③三层边柱柱顶MMmax45.8767.393±11.123±136.521165.40178.381174.3966Nmax相应的MM45.8767.39365.40178.381174.3966NNmax224.7311.664±8.409±90.089286.0066294.9688290.0944Mmax相应的NN224.7311.664286.0066294.9688290.0944柱底MMmax45.8767.393±9.101±111.699965.40175.834150.1955Nmax相应的MM45.8767.39365.40175.834150.1955NNmax259.8312.464±8.409±90.089329.2466338.0966321.6844Mmax相应的NN259.8312.464329.2466338.0966321.6844中柱柱顶MMmax-29.5422-5.039±17.783±175.6744-42.5055-64.2066144.6944Nmax相应的MM-29.5422-0.418-36.0366-58.3844-197.877NNmax276.975516.565±15.459±143.6433355.5611372.7200389.3299Mmax相应的NN276.975516.565355.5611372.7200389.3299柱底MMmax-29.5422-5.039±17.783±175.6244-42.5055-64.2066144.6466Nmax相应的MM-29.5422-0.418-36.0366-58.3844-197.877NNmax312.075516.812±15.459±143.6433398.0277415.1511420.9199Mmax相应的NN312.075516.812398.0277415.1511420.9199框架柱内力组合合表(单位M—kN·mmN—kN)续表楼层构件名称截面位置内力各种作用效应组合项内力设计值SGkSQkSWkSEhk①②③二层边柱柱顶MMmax45.8767.393±13.017±147.8365.40180.768185.4233Nmax相应的MM45.8767.39365.40180.768185.4233NNmax306.6411.664±14.311±107.3055384.2988400.6977380.5988Mmax相应的NN306.6411.664384.2988400.6977380.5988柱底MMmax49.0848.335±13.017±147.8370.5785.804188.31Nmax相应的MM49.0848.33570.5785.804188.31NNmax341.7412.464±14.311±107.3055427.5388443.8255412.1888Mmax相应的NN341.7412.464427.5388443.8255412.1888中柱柱顶MMmax-29.5422-5.039±22.892±209.2455-42.5055-70.6444177.4266Nmax相应的MM-29.5422-0.418-36.0366-64.8211-230.6002NNmax384.944429.991±27.213±247.26503.9200534.01587.5288Mmax相应的NN384.944429.991503.9200534.01587.5288柱底MMmax-32.18-5.458±22.892±209.2455-46.2577-74.3377175.0522Nmax相应的MM-32.18-0.665-39.5477-68.2988-232.9776NNmax420.044430.236±27.213±247.26546.3833576.4399619.1188Mmax相应的NN420.044430.236546.3833576.4399619.1188框架柱内力组合合表(单位M—kN·mmN—kN)续表楼层构件名称截面位置内力各种作用效应组合项内力设计值SGkSQkSWkSEhk①②③一层边柱柱顶MMmax37.4356.211±14.038±128.659953.61770.436169.7433Nmax相应的MM37.4356.21153.61770.436169.7433NNmax388.5517.496±21.269±115.6277490.7544515.1044493.2600Mmax相应的NN388.5517.496490.7544515.1044493.2600柱底MMmax16.2013.105±26.07±238.937723.78856.202264.0477Nmax相应的MM16.2013.10523.78856.202264.0477NNmax423.6518.051±21.269±115.6277533.6511557.9233526.9566Mmax相应的NN423.6518.051533.6511557