防城港市针鱼岭大桥西岸引桥施工方案

目录第一节工程概况21.1桥位概况21.2设计概况2第二节方案编制依据3第三节施工方案43.1施工作业面平台的选择43.2承台施工方案的选择43.3施工工艺5第四节钢套箱受力计算64.1静水压力的计算（设计最高水位按6.0m计算）64.2Ⅰ25工字钢内支撑受力计算74.3套箱外侧水平桁架受力84.4钢套箱抗浮能力验算9第五节箱梁现浇支架方案105.1基础105.2贝雷片支架115.3主要构件受力分析及力学计算115.3.1支架设计形式115.3.2施工荷载计算取值115.3.3边跨支架设计要点145.3.4各构件受力验算155.4现浇支架预压27支架预压的目的275.4.2支架预压原理28试验方法28加载力计算及加载方式29预压成果报告29设备与物资29第六节工程质量保证措施316.1实行施工技术交底制度316.2执行质量检验制度316.4现场质量管理保障316.5材料和物资保障32第七节安全文明施工32第一节工程概况1.1桥位概况xxx市xxx大桥西岸引桥位于xxx出海口西岸，是属于xxx大桥13#墩至19#台之间的桥跨，其间布置有5个墩，1个台，分别为14#、15#、16#、17#、18#墩，以及19#台。上部桥型结构为两联六跨40米预应力现浇箱梁，桥跨总长240米。14#、15#墩的施工位置均处于岸上，地势平缓，不存在特殊的施工条件。16#、17#、18#墩处于xxx水库中，水库平面面积大约为15000平方米，常年水库水面高程约为6m,水库底面高程为-1.1m～-1.4m,水库平均水深为7.2m，设计桥梁横跨水面距离为95米，其水库主要是xxx村生活饮用水的来源地。根据《xxx市xxx大桥地质勘察资料》及《xxx市xxx大桥工程施工图设计》，西岸xxx水库的地质情况为：①、水库库底面层为淤泥，高程-1.4至-4.2米，土体特征为褐黄色粘性土，局部灰黑色，流至软塑状；②、高程-4.2至-6.3米为强风化泥岩：褐黄色，较湿，粘土矿物为主；③、高程-6.3至-17.7米为中风化泥岩：以褐黄、褐紫色为主，成分以粘土矿物为主，含些粉砂质；④、高程-17.7至-45.2米为中风化泥质粉砂岩：深灰色为主，泥质、硅质成分，中厚至巨厚层状，裂隙一般发育。1.2设计概况西岸14#墩~18#墩为桩基+承台+墩柱形式，桩基直径为1.5米，设计桩长为27~32米，承台尺寸为6*2.5*2，左右幅各2个，对称布置。16#~18#墩因处于水库当中，承台高程经设计同意做局部抬高，抬高后承台底面高程为+4.000米(H3),顶面高程为+6.000（H2），基本平水库水面。上部构造为两联共六跨40米等截面预应力现浇箱梁，箱梁结构见图1.2-1、图1.2-2。1.2-1箱梁立面截面图图1.2-2箱梁立面平面图第二节方案编制依据1、xxx市xxx大桥工程《施工图设计》2、《公路桥涵施工技术规范》JTJ041—20003、《公路工程施工安全技术规程》JTJ076-954、《公路工程质量检验评定标准》JTGF80/1-20045、《路桥施工计算手册》（人民交通出版社，周水兴、何兆益、邹毅松编著）；6、《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）；7、《贝雷梁使用手册》；8、《xxx市xxx大桥勘察设计资料》9、xxx市防城区水利局《防区水办2011（5）号》文件第三节施工方案xxx大桥西岸引桥14#墩、15#墩均处于岸上，施工场地条件比较好，其施工工艺方法如东岸岸上桥墩，在此不再详细陈述。本方案重点陈述西岸过水库桥跨的16#、17#、18#墩的水下承台钢套箱的施工工艺及西岸第二联过水库桥跨的上构箱梁的贝雷片支架基础及支架的安全性计算。3.1施工作业面平台的选择根据现场的施工条件，经业主及监理批准，对于西岸引桥第二联桥跨过水库的区段采用筑岛回填，形成连贯的场地，为桥墩及箱梁施工提供工作平台。穿越水库的筑岛大坝顶部宽度为全桥宽度加上施工用的临时便道共宽约43m，长约110m。水库平均水深约7.2m，考虑下大雨时，水库水位会上涨，筑岛坝顶标高要比常水位高出2m，即高出溢洪道底1m，水库筑岛填方约53000m3。筑岛采用机械填筑，从水库两岸向中间合笼，填筑土方用大型自卸汽车从取土场运到岸边，再用装载机将填料往水中铲推填筑，待填土高出水面约1.0米以后，用压路机配合分层碾压填筑。筑岛填筑前在两头将筑岛的范围放线出来，并打木桩做明显的标志，填筑过程中还要随时复核，防止筑岛偏位。筑岛填筑后为了在下雨的时候能够及时排泄洪水和平衡水库上下游水位，在筑岛大坝中反开挖埋设2道Ф2.0m圆管涵。（见如下附图）3.2承台施工方案的选择16#墩~18#墩桩基施工完毕，可在筑岛平面上开挖基坑进行承台施工。由于xxx水库常年的水位高程保持在6.0米左右，根据调整后的设计高程，16#、17#、18#墩承台顶面高程为6.0米，其承台落入水中大概2.0米深处，因为在筑岛施工时，无法对水下的填土碾压密实，在开挖承台基坑施工时，水库内的水会渗入承台基坑内，用抽水的方法降低基坑内的水位相当困难，正常情况下无法保持基坑处于无水状态下对承台施工。为了克服存在的问题，将采用无底钢套箱结合抛石挤淤的方法进行承台施工。3.3施工工艺（1）、承台基坑施工放样以当前筑岛面高程7.0米与开挖基坑底面高程1.5米的位置作为开挖深度控制高程，按1：1放坡系数计算出上口的宽度后，利用全站仪将计算好的开挖承台边线放样后上报监理工程师检验，经监理工程师复核无误、认可后方可施工。（2）、承台基坑开挖承台基坑采用长臂挖掘机开挖，根据基坑深浅及地质情况确定适当的边坡，坡度预留一定的作业面。开挖前应根据测量放样点用石灰粉撒出开挖边线，开挖时要进行跟踪测量，控制开挖基底标高不能超挖。因水库常水位是6.0米，要开挖的基底标高是1.5米，即要开挖至水下4.5米的位置，考虑到筑岛的填土水下部分较为松散，开挖水下土方时钩机斗必须慢进慢挖，避免过大的动作扰动水下基坑侧壁土体，引起基坑壁垮塌。当开挖至接近基底标高时，用钩机斗轻轻收平基底，同时拓宽基底至设计宽度。（3）、抛石挤淤基坑开挖完毕，经验收基底深度和基底宽度，为使承台钢套箱有一个比较坚实的基础，防止钢套箱底部插入淤泥中出现过大偏斜，在基坑底部抛填1.5米厚片石。抛填过程要用钩机配合，在整平片石的同时，尽量用钩机斗把片石压入淤泥中。当抛填至设计高程3.0米时，用钩机斗对片石层顶面进行整平，同时人工触探出抛填边界，为后续钢套箱定位及水下混凝土封底做好准备。（4）、钢套箱加工及拼装根据现场采集的数字，按钢套箱设计图纸的材料表，在加工场加工好钢套箱拼装构件，然后根据设计钢套箱施工图纸尺寸进行焊接及拼装，将做好的成品整齐堆放于场地边上，便于现场吊拼。拼装前，在桩基钢护筒上焊好定位标杆，同时在护筒外侧露出水面约1.0米的位置焊出牛腿，做一个临时的拼装平台。用吊车在平台上组拼钢套箱，拼装时各组件接缝间用高弹泡沫海绵密封。（5）、钢套箱施工流程①、钢护筒偏位及倾斜度的测定。②、搭设钢套箱顶面支撑施工平台。③、在水岸上平台上拼装。④、起吊下放。⑤、整体钢套箱下沉就位着落水基坑中。⑥、调整钢套箱位置并定位。⑦、水下混凝土封底。⑧、边抽水边加内外支撑及钢套箱上口加固。⑨、抽水观测钢套箱渗水情况。（6）承台施工承台施工利用钢套箱提供赶作业施工环境，承台钢筋在陆地上加工成型，整体吊装的施工方法安装。（7）墩身施工墩身施工采用常规的立模施工工艺。（8）箱梁施工箱梁施工采用现浇支架施工。现浇支架主要由基础、支墩及贝雷梁组成。现浇支架的施工工艺为：1）沉入钢管桩，浇筑混凝土垫梁；2）安装沙箱，调整标高；3）安装贝雷梁支墩；4）安装贝雷梁主梁；5）安装翼板模板及底模方木条及底模板；6）支架预压；7）箱梁钢筋、混凝土及预应力施工；8）转移支架进行下跨施工。第四节钢套箱受力计算钢套箱的作用是为水下承台施工提供一个隔水空间，在承台施工时受到水的浮力和侧压力的作用，因此在设计时，需对钢套箱的抗浮能力和抵御水压的性能做必要验算。由于西岸水下承台施工是在水库中进行的，水库水流、水位相对恒定，因此可以假设钢套箱是处于静水状态下工作的，可以按静水状态下进行受力分析。4.1静水压力的计算（设计最高水位按6.0m计算）1)套箱底部（h1）及套箱高度中间(h2)的水压力：h1=4.0mP1=2.0t/m2h2=5.0mP2=1.0t/m23.0m4.0m5.0m6.0m水压力示意图2)相应标高处均布荷载q的计算（水平每延米荷载）h=4.0mq1=1/2×2.0×1.0+2/3×1/2×(2.0-1.0)×1.0=1.333t/m（注：标高4.0m至3.0m段为封底砼，此段压力不算入4.0m位置）h=5.0mq2=1/2×2.0×1.0+1/3×1/2×(2.0-1.0)×1.0+2/3×1/2×1.0×（6.0-5.0）=1.5t/m3)取标高h=5.0m处均布荷载为验算荷载，即qmax=q2=1.5t/m。（1）根据《路桥施工计算手册》附表2-8两等跨连续梁的内力和挠度系数顺桥向内支撑受力分析计算（分析一个套箱的一个受力单元）RA=RC=0.375×q2×=1.74t2.7m6.2mRB=（0.6625+0..625）×1.5×6.2//2q2=1.74t/mm=5.81tABC4.2Ⅰ255工字钢内内支撑受力力计算最大压力Rmaax=RBB=5..81ta、受压验算σ=N/A=5..81×104N/(488.51XX10-44m2)（A为Ⅰ25a工字字钢截面积积：48..51cmm2）=12MPa<<[σ]=1440MPaab、压力极限值（按按两端铰支支算）临界力Pcr==[σ]*A=140XX106X48..51X110-4=67.9t＞RRmax==5.811t4.3套箱外外侧水平桁桁架受力水平桁架上下构构造相同，选选择受力相相对较大的的高程为55.0m处的桁架架进行验算算。（见附附图《xxxx大桥引引桥钢套箱箱横向侧板板图》a、根据《路桥施施工计算手手册》附表表2-8两等跨连连续梁的内内力和挠度度系数q=1.5t//mMmax=MBB支=0.125××q×l2=0.125XX1.5X((6.2//2)2=1.80t··mABBC桁架水水平受力简简图通过结构力学计计算软件，计计算桁架荷荷载及内力力列表如下下桁架标高杆件位置荷载（KN/mm）最大轴力（KNN）最大弯矩（KNN.m）杆件截面5.0m玄杆15-2.3441.4【1205.0m腹杆-13.2363*635.0m立杆-14.63【120对上述杆件强度度复核如下下：玄杆截面相关参参数如下：：A=15..69cmm2W=36.4ccm3根据《公路桥涵涵钢结构及及木结构设设计规范》，强强度符合采采用公式11.2.115-3计算，稳稳定性复核核采用公式式1.2..16-33计算强度复核N/A+M/WW=23444/（15.669X100-4）+1400//(36..4X100-6)=40X1006N/m2=40MPa＜[σ]=190MPaa玄杆强度满足要要求。腹杆验算：腹杆截面相关参参数如下：：A=9.51ccm2W=7.75ccm3强度复核：N/A=132230/9951=113.911MPa＜[σ]=1445MPa腹杆强度满足要要求。腹杆稳定性复核核如下：N/(A*φ11)=133230//(0.99*9511)=155.46MMPa＜[σ]=190MPaa腹杆稳定性满足足要求。按最大轴力-113.233KN计算焊缝缝，焊缝采采用三面围围焊（焊缝缝长度1660mm++63mmm），取焊焊脚尺寸6mm，有有效高度44mm，取取焊缝抗剪剪强度[σ]=1255MPa，抗抗拉强度[[σ]=1900MPa。则焊缝所能承受受最大剪力力Tmax=(1160X1125+663X1990)X44X0.77=89..51KNN＞13.223KN焊缝强度满足要要求。4.4钢套箱箱抗浮能力力验算①、说明根据钢套箱构件件设计图及及装配图，单单套钢套箱箱材料总重55.778t，单个受受力单元的的重量为单单套的一半半，即27.889吨。考虑其最不不利受力状状态为：封封底砼达到到强度后抽抽干水，此此时除套箱箱系统自身身重力外，还还考虑套箱箱受到的向向上浮力；；②、荷载计算封底砼均布荷载载：q1=((2.7**6.2--3.144*0.992)*1.00*22//6.2==41.334KN//m钢套箱自重均布布荷载：q2=277.89**10/77.4=337.699KN/mm（7.4m为单个个受力单元元的长度）浇筑承台砼时混混凝土重量量均布荷载载：q3=（2.7**6.2--3.144*0.992）*2*225/6..2=114.5KKN/m水向上的浮力均布布荷载：q5=22.7*66.2*（4.0-6.0）*10//6.2==-54KN//m③、钢套箱承重受力力计算当封底混凝土强强度达到要要求，抽干干箱内积水水，箱外有有2.0米的水头压压力时。此此时整个箱箱体受到浮浮力最大。则则：q=q1+q22+q5=41.34+337.699-54=25.03KNN/m（正值表示示钢套箱及及封底混凝凝土的重量量大于向上上的浮力，负号表示箱体受到向上浮力）计算封底砼与钢钢护筒之间间的粘结力力，粘结力力按150KKPa计算，封封底厚度11.0m，粘结力：F粘==3.144*1.88*1.00*2*1150=1696KN＞＞＞F浮通过计算，可知知既使在不不考虑封底底混凝土对对钢护筒握握裹力的情情况下，钢钢套箱及封封底混凝土土的重量已已经大于抽抽干水状态态下水的浮浮力，所以以钢套箱抗抗浮稳定性性在最不利利状态下满满足使用要要求。第五节箱梁现现浇支架方方案西岸引桥下构施施工完毕，需需对桥跨场场地进行清清理，将填填筑的施工工场地高程程填至7..0米左右，并并进一步整整平压实。根据既已实施的施工方案和桥跨的地质条件，xxx水库中的桥梁施工采用筑岛施工，因水库中的水不允许排干，只能沿桥梁位置筑岛，当填筑出水面后才可以采用压路机分层碾压密实。通过查阅xxx大桥地质勘查资料，水库中的淤泥厚度为2米到3米不等，在填筑时无法按照路基填筑的规范要求进行，为保证桥梁施工质量安全，采用钢管桩结合桩顶垫梁的形式作为箱梁贝雷片支架的基础。5.1基础根据桩体与垫梁梁底共同参参与受力的的原则，桩桩体分担50%的上部荷荷载，40米跨箱梁每跨跨砼体积为为771..37立方米，考考虑各种因因素下的荷载系数1.255，计算得得每跨荷载载为250700KN，则每根钢管桩的承承载力为119.599吨（半幅一一跨64根管）。支架垫梁基础为为条形混凝凝土形式，截截面为2.0mmx1.00m（宽*高）。施工工时在每个个钢砂箱位位置打二排排四根钢管管桩，钢管管桩桩头锚锚入垫梁440cm，桩桩头垫梁采采用C35钢筋混凝凝土，桩头头垫梁尺寸寸2m*2m，设置置三层钢筋筋网片，层层距20ccm，网片片尺寸1..8m*1.8mm，网格间间距10cmmx10ccm，用φ18mmm钢筋加工工，每跨的的半幅需用用64根φ630**8mm的钢钢管桩。具具体见《xxxx市xxx大桥桥西岸引桥桥连续箱梁梁贝雷片支支架及支墩墩布置图》5.2贝雷片片支架西岸40米跨箱箱梁桥面宽宽18米（半幅），箱箱梁下底桁桁片采用2*2++12排贝雷片片拼接成桁桁架，其中中内外翼板板下分别设设置一根2*1.880米贝雷纵梁梁（半幅），箱箱体下设置置2*0..9+9**1.13米桁架（由12排贝雷片片和0.9米/1.13米宽支撑架架拼装）。贝贝雷片支墩墩采用1..50米支撑架拼拼装，高度度根据地形形灵活调节节，桁架横横坡通过支支墩钢砂箱箱调节。40m跨支架采采用四个贝雷片片支墩，支支架基础形形式有两种种，在岸上上采用垫梁梁形式，过过水库为钢钢管桩结合合垫梁形式式，详见《西岸引桥连连续箱梁贝贝雷片支架架及支墩布布置图》。垫垫梁横截面面积为B*H==2.0mm*1.0，半半幅长度119.8mm，单个支支墩座于四四个1800*11800的方形钢钢砂筒上。拼拼装过程中中先把贝雷雷片组拼成成贝雷梁，然然后通过贝贝雷片螺栓栓以及支撑撑架把贝雷雷梁组拼成成贝雷桁架架。桁架上上放置5*10ccm方木，腹腹板下间距距为25ccm，空箱箱底板下为为40cmm，方木上上铺设箱梁梁底模板。5.3主要要构件受力力分析及力力学计算5.3.1支支架设计形形式根据施工图设计计提供的数数据，西岸岸引桥为2*3**40m跨，单单联混凝土土总方量为为46288.22mm3，平均均分配到每每跨为7771.377m3，按按混凝土2.6吨/m3计，每跨跨砼重量为为20066吨，拟设设计采用四四支点三等等跨连续贝贝雷梁支架架(详见《西西岸引桥连连续箱梁贝贝雷片支架架及支墩布布置图》)。5.3.2施施工荷载计计算取值㈠、恒载梁体混凝土自重重：箱梁混混凝土标号号为C50，配筋率率为2.5%，所以梁梁体混凝土土自重取226KN/mm3：由于箱梁内部结结构设计为为跨中段空空箱面积较较大，两端端厚实，因因此其内质质量分布为为中间轻，两两头重。以以西岸40米跨径边跨跨箱梁为分分析对象，对对《西岸引桥第第一联箱梁一一般构造图图》（边跨跨）进行内内质量分布布分析，其其距跨中各各0~8.116米范围截面面面积为111.222m2，距离跨跨中8.116~13.166米处的截面面面积近似似为13.022m2，距离跨跨中13..16~~18.166米为过渡段段，截面面面积为144.81m2，其余为接接近墩顶的的混凝土实实体结构，截截面积为229.5778m22，各段的的混凝土重重量分别为为：1.6m段：229.5778*1..6*266=12330KN；；5.2m段：114.8110*5..2*26==2003KN；5.0m过渡段段：13..02*55*26==16933KN；8.16m段：：11.222*8.166*26==23800.4KNN；其近似的内质量量分布简化化如图一。66m8.166m5m5.2m1.66m39.92m图一：40m箱箱梁内质量量分布简化化图（单位位：KN）根据《西岸引桥桥连续箱梁梁贝雷片支支架及支墩墩布置图》，建建立40m箱梁受力力简化模型型，q1=[12330+20003+(4..29*2--1.6--5.2))/5*11693]]/(4..29*2))=4477.05KKN/mq2=【（1..6+5..2+5--4.299*2）/5*11693+23800.4*22+16993+（5.2++1.6--4.23**2）/5.22*20003】/（10.55-4.229+100.5+110.5--4.233）=300..46KNN/mq3=【12330+(44.23**2-1..6)/55.2*22003】/（4.23**2）=457..73KNN/m如：图二q1=447.05q2=3300.446q3=4557.733ABCCDD4.29m110.5mm10.55m10.5m4.23m40.02m图二：40m箱箱梁受力简简化模型（单单位：KN/m）2.箱体内木模模板及底层层竹胶合板板自重取0.433KN/mm2：40m跨木模自自重为：0.433*12..15*440=2009KN；分配到每米桥跨跨上为：5.222KN/mm（12.15米为为箱梁底板板宽度，440米为跨径）3.钢模自重取取0.655KN/mm2：桥跨范围内平均均每米的钢钢模自重为为：（0.18+2..52+11.75）*2*00.65==5.7885KN//m（0.18m为翼翼板厚度，2.52m为翼板宽度，1.75m为外侧腹板高度）4.方木自重取取7.5KKN/m33（桥跨范范围内按00.6m平平均间距布布置）：40m跨方木自自重为：（40/00.6+11）*12..15*00.05**0.1**7.5==30.883KN分配到每米桥跨跨上为：0.7772KN//m(方木截面尺寸为为：5cmm*10cmm)5.[10槽钢钢自重：0.111KN/mm，（桥跨跨范围内按按0.6mm平均间距距布置）：：40m跨槽钢自自重为：（40/00.6+11）*12..15*00.11==90.444KN分配到每米桥跨跨上为：2.266KN/mm6.贝雷构件自自重计算：：1）底桁片自重：：翼板下为：（两两排贝雷片片与1*1..18*11.8支撑架组组合）40米跨为2*82.2==164..4KN，4.111KN/mm（包括连连接器等附附属物）。底板下为：【112排贝雷片片与（2*0..9*1..18+99*1.113*1..18）支撑架架组合】40米跨为485KN，112.122KN/mm（包括连连接器等附附属物）。2）单个贝雷片临临时支墩自自重为：143KKN（按横桥向五片片三层卧式式布置，即即双排三层层结构，支支撑架1.500*1.118）7、单个支墩下钢钢砂筒自重重按钢砂筒设计图图纸计算得得：73.44KN/个每个支墩下的钢钢砂筒自重重为：4*733.4=2293.66KN8、支墩下垫梁自自重：（长长*宽*高尺寸按按：18.6m*2.0mm*1.0m取值）按素砼（25KKN/m33）取值计计算为：9930KNN㈡、活载1、施工人员、机机具、材料料及其它临临时荷载，在在计算模板板及下面小小方木时按按均布荷载载为2.5KKN/m22计算，并并以集中荷荷载2.5KKN进行比较较，取二者者产生的弯弯矩最大者者。2、振捣荷载：水水平方向取取２.0KNN/m2，竖向取取４.0KNN/m2㈢、荷载组合根据《公路桥涵涵设计通用用规范》（JTGD60--20044），均布布荷载设计计值=结构重要要性系数×（恒载分分项系数×恒载标准准值＋活载载分项系数数×活载标准准值）。结结构重要性性系数取三三级建筑：：0.9，恒载分分项系数为为1.2，活载分分项系数为为１.4。5.3.3边边跨支架设设计要点㈠、基础形式及及对基底要要求计算基底承载力力要求，支支架采用四四个贝雷片片支墩，支支架基础采采用垫梁++钢管桩形式式，垫梁横横截面积为为B*H==2.0mm*1.0，受受力计算长长度取155m，单个个支墩座于于四个1800*11800的方形钢钢砂筒上，详详见《西岸引桥连连续箱梁贝贝雷片支架架及支墩布布置图》。根根据上述三三）施工荷荷载计算取取值A点支墩基底受荷荷为：Ra=0.9**{1.22*[(4447.005+5.222+5.7785+00.7722+2.226+4..11+112.122)*4..29*2++143++293..6+9330]+11.4*((2.5++4)*44.29*2}}=5969KNA点基底受到的压压力为：(基础底面面为2m*15m)Q1=Ra/((2*155)=1999KpaaB点和C点支墩基底受荷近近似相等为为：Rb=Rc==0.9**{1.22*[(3300.446+5.222+5.7785+00.7722+2.226+4..11+112.122)*（10.55-4.229+100.5+110.5--4.233）+143++293..6*2+930*2]+11.4*((2.5++4)*（10.55-4.229+100.5+110.5--4.233）}/2=11194KNN/2=55597KKNB点基底受到的压压力为：(基础底面面为2m*15m)Q2=Q3=RRb/(22*15))=1877KpaD点支墩基底受荷荷为：Rd=0.9*{11.2*[[(4577.73++5.222+5.7785+00.7722+2.226+4..11+112.122)*（4.23++4.23）+143++293..6+9330]+11.4*((2.5++4)*（4.23++4.23）}=6004KND点基底受到的压压力为：(基础底面面为2m*15m)Q3=Rc/((2*155)=2000Kppa经对A、B、C、D四处基墩基底承载载力进行计计算，按DD点承载力力要求对各各支墩的承承载力进行行取值，统统一要求基基底承载力力不小于350KKPa。㈡、支架纵梁及及支墩底板纵梁用3221型国产贝贝雷片(15000*30000)拼接，横横向联接采采用11300*11880支撑架及900**11800支撑架，两两排一组，共共六组；每每侧翼板下下另设一组组纵梁，采采用11800*18000支撑架联联接，横断断面尺寸布布置为：18000+（900++9*11150+9900）+18000。支架结结构均采用用连续梁布布置，400m箱梁支支架每跨设设置四道支支墩，设计计成三等跨跨连续梁形形式，采用用贝雷片拼拼装。现浇箱梁支墩采采用贝雷片片墩，单墩墩两排贝雷雷片，用11800*15000支撑架联联接，卧式式层叠，上上下层之间间用贝雷片片螺栓连结结。㈢、模板及支撑撑箱梁底模采用厚厚度为1..4cm的竹胶合合板；竹胶胶合板下横横桥向放置置200ccmx100cmx55cm方木木和【10槽钢间隔隔设置，间间距为500cm；方方木下方安安放贝雷片片纵梁，贝贝雷片一个个断面设计计16片，间距距为18000+（900++9*11130+9900）+18000mm；贝贝雷片纵梁梁下方根据据不同桥跨跨设置四道道贝雷片支支墩（40米跨）。翼翼板下支撑撑采用定型型钢模和托托架，钢托托架采用[10槽钢加工工，以节为为单位，顺顺桥向5mm一节，箱箱梁内模采采用木模板板现场加工工。5.3.4各各构件受力力验算xxxxxx大大桥西岸引引桥共两联联六跨，长长240米，左右幅幅对称，箱箱梁横截面面为三箱四四条腹板，支支架形式按按单桥跨独独立计算，采采用三等跨跨四支点连连续梁方式式，布置形形式见《西西岸引桥连连续箱梁贝贝雷片支架架及支墩布布置图》。验算时仅仅对第十七七跨（边跨跨）进行计计算及受力力分析，如如果能达到到各设计规规范要求，则则中间跨一一定能满足足受力要求求。5.3.4.11底模板板计算（顺桥向方木衬衬板间距计计算）1、强度验算条件：δ＜[δδm]，δ=M/WW=(qll2/8)//(bh22/6)＜[δm]其中：l—底模模板下方木木衬板间距距(m)；b—为模板宽宽，取b=1.00m；hh—为模板厚厚，14mmm厚胶合合板，取h=0.0014m；；[[δm]—木材抗弯弯强度，取取[δm]=113Mpaa；qq—作用在模模板上的线线荷载；q=0.9x[[(26HHx1.00+7.55x0.0014x11)x1..2+(44+2.55)x1..4]=228.088H+8..30q=28.088H+8..30lll1.0m顺桥向单位长度度底模方木木衬板受力力简图其中：H—为混混凝土厚度度，将上式式代入强度度条件有：：l＜[3.40/((28.008H+88.30))]1/22计算结果如下：：当H=0.25时时，l＜0.477m（跨中中底板）当H=0.4时，l＜0.411m（靠近近墩顶处底底板）当H=1.7时，l＜0.255m（腹板板位置）2、挠度验算条件：fmaxx＜[f]ffmax==5ql44/3844EI＜1/4000即：ql4＜3844EI/55x4000其中：E=1xx107KN/mm2I=bbh3/12==1x0..01433/12则：l＜[4.39/((28.008H+33.24))]1/44其中q不计振动荷载当H=0.25时时：l＜0.811m当H=0.4时：：l＜0.744m当H=1.7时：：l＜0.544m因此在腹板的位位置采用衬衬板方木间间距为244cm，空空箱位置采采用40ccm倒角介介于两者之之间间距为为30cmm。按以上上计算布置置可以满足足模板强度度及刚度的的要求。如如下图：q=56.044KN/mmq==15.332KN//m25252252540440100100顺桥向腹板位置置（cm）顺桥向空空箱位置（cm）顺桥向底模衬板板方木布置置图（横桥向方木衬衬板间距计计算）75箱梁腹板板1704095202020100衬板及方方木100横桥向顺桥桥向腹板下结构分析析模型（cm）取顺桥向1.00m及横桥桥向1.00m的受力力体作为结结构分析模模型，每米米腹板下由由五根100cm*5cm*200ccm方木承承重，间距距25cmm，方木净净跨距955cm。经经按设计尺尺寸用AUTOOCAD绘制1.00m范围的的腹板横断断面图，面面积为1..415mm2，换算得36.779KN，即作用用在五根方方木上的均均布荷载为为36.779KN//m。1、强度验算条件：δ＜[δδm]δ=M/W=(qql2/8)//(nbbh2/6)＜[δm]其中：l—底模模板下方木木两受力支支点间距(m)，取0.995m；bb—为方木宽宽，取b=0.005m；hh—为方木高高度，取h=0.11m；[[δm]—木材抗弯弯强度，取取[δm]=113Mpaa；qq—作用在方方木上的线线荷载；n作用用在底模下下单位长度度内的方木木数量q=0.9x[[(36..79+77.5x00.0144x1)xx1.2++(4+22.5)xx1.4]]=48..04KNN/mq=48.044KN/mm0.95m1.0m横桥向单位长度度底模方木木受力简图图δ=M/W=(qql2/8)//(nbbh2/6)=（48..04*00.9522/8）/（5*0..05*00.12/6）=130000KPaa=13.0000MPa==[δm]=113Mpaa；（使用用到极限）2、挠度验算条件：fmaxx＜[f]ffmax==5ql44/3844EI＜l/4000=9950/4400=22.4mmm即：ql4＜3844EI/55x4000其中：E=1xx107KN/mm2I=nnbh3/12==5x0..05x00.13/12fmax=5qql4/3844EI=5**48.004*0..954/（384**1*1007*5*00.05**0.133/12）=0.0024mm=[f]]=2..4mm综合对底模板下下方木条计计算结果，在在布置底模模下方木时时，腹板下下方木间距距为20ccm，空箱箱位置采用用40cmm，倒角介介于两者之之间间距为为30cmm。按以上上计算布置置可以满足足模板强度度及刚度的的要求。5.3.4.22侧模计计算1、外侧模强度验算算（定型钢钢模）外侧模采用厂制制定型钢模模，骨架为为【10槽钢，顺顺桥向间距距0.8mm，上、下下层间距00.7m。新浇注混凝土对对模板侧压压力计算公公式：P=0.22rrt0β1β2V1/2或P=rH其中：P—新浇浇筑混凝土土对侧面模模板的最大大压力（N/mmm2）；rr—钢筋混凝凝土的容重重，取26KNN/m3；tt0—新浇筑砼砼初凝时间间（h）根据施施工情况，本本计算取4h；ββ1—外加剂影影响修正系系数，不掺掺外加剂时时取1.0，掺具有有缓凝作用用的外加剂剂时取1.2，本计算算取1.2；ββ2—混凝土坍坍落度影响响系数，本本计算取1.15；VV—混凝土浇浇筑速度，本本计算取66m3/hHH—混凝土侧侧压力计算算位置处至至新浇筑混混凝土顶面面的总高度度，本计算算取最大值值为1.77m；P=0.22rrt0β1β2V1/2=00.22xx26x44x1.22x1.115x611/2=777.344KN/mm2或P=rH=266x1.77=44..2KNN/m2根据取两式结果果的较小值值及混凝土土侧压力不不宜超过90KNN/m2的规定，所所以P取44.22KN/mm2。取1.00m宽侧模模进行计算算组合荷载为：qq=0.99x((1.2xx44.22+4x11.4)==52.778KN//mq=52.788KN/mm100（q=52.788KN/mm）8070100横桥向外腹板外外模骨架上上、下层布布置（cm）顺桥向外外腹板骨架架筋板位置置受力简图图（cm）受力简图Q235钢材的的抗弯强度度许用设计计值为145MMPa，钢模的的允许挠度度：面板为5mm，I=1988.3cmm4，W=39..4cm33，E=2..1x1005MPa上、下层竖直方方向骨架抗抗弯强度验验算：M=ql2//8=522.78xx0.722/8=33.2333KN·mmnW=2*399.4=778.8xx10-66m3(n为分布在单位受受弯区内的的【10槽钢数量量，取n=2】δ=M/（nW）=3.2233/778.8xx10-66=41MMpa＜[δ]=1445Mppa顺桥向方向模板板骨架抗弯弯强度验算算：M=ql2//8=522.78xx0.822/8=44.2222KN·mmnW=2*399.4=778.8xx10-66m3(n为分布在单位受受弯区内的的【10槽钢数量量，取n=2】δ=M/（nW）=4.2222/778.8xx10-66=53..6Mpaa＜[δ]=1445Mppa2、外侧模挠度验验算挠度条件：fmmax＜[f]ffmax==5ql44/3844EI＜[f]==l/4000=11.4mmm其中：E=2..1x1005MPaaII=nx1198.33cm44=396.6ccm4（n为单位长长度内同时时承受测压压的【10槽钢数量量，取n=2】上、下层竖直方方向模板骨骨架挠度计计算：fmaax=55ql44/3844EI=55x52..78x00.74/3884x2..1x1005x3966.6=0.1198mmm＜1.4mmm顺桥向方向模板板骨架挠度度验算：fmax=55ql44/3844EI=55x52..78x00.84/3884x2..1x1005x3966.6=0..34mmm＜1.4mmm故外模抗弯强度度以及挠度度满足要求求。5.3.4.33内箱侧侧模强度验验算（木模模衬板加方方木条）内箱侧模板采用用18mmm厚木模板板作为衬板板，10ccm*5cm方木木条作为压压条，压条条间距355cm，利利用脚手架架管和顶托托做成内箱箱支架及调调节杆，顶顶住两侧壁壁上、中、下下三层水平平加强肋，加加强肋用2φ48钢管制作作，层距770cm。简简图如下：：第一次砼浇筑及及内模安装装位置线箱梁内模安装及及支撑位置置简图新浇注混凝土对对内模板侧侧压力计算算公式：P=0.22rrt0β1β2V1/2或P=rHH其中：P—新浇浇筑混凝土土对侧面模模板的最大大压力（N/mmm2）；rr—钢筋混凝凝土的容重重，取26KNN/m3；tt0—新浇筑砼砼初凝时间间（h）根据施施工情况，本本计算取4h；β1—外加剂影影响修正系系数，不掺掺外加剂时时取1.0，掺具有有缓凝作用用的外加剂剂时取1.2，本计算算取1.2；β2—混凝土坍坍落度影响响系数，本本计算取1.15；VV—混凝土浇浇筑速度，本本计算取66m3/hhHH—混凝土侧侧压力计算算位置处至至新浇筑混混凝土顶面面的总高度度，本计算算取最大值值为1.445m；（第第一次箱体体砼浇筑高高度减底板板厚度）P=0.22rrt0β1β2V1/2=00.22xx26x44x1.22x1.115x611/2=77..34KNN/m2或P=rrH=266x1.445=377.7KKN/m22根据取两式结果果的较小值值及混凝土土侧压力不不宜超过90KNN/m2的规定，所所以P取37.77KN/mm2。取1.00m宽侧模模进行计算算组合荷载为：qq=0.99x((1.2xx37.77+4x11.4)==45.776KN//mq=45.766KN/mm7010035335335（q=45.766KN/mm）7070腹板方木方腹木板钢管竖直方向内腹板板内模水平平骨架上、中中、下层布布置（cm）顺桥向内内腹板水平平支撑位置置受力简图图（cm）受力简图（取取1.0米范围分析析）木材的抗弯强度度许用应力力值为13MPPa，木方条为10ccm*5cm*200ccm，I=bh3/112=0..05x00.13/12==4.177x10--6m4，W=bh2//6=8..33x110-5m3，E=1x1077KN/mm2上、下层竖直方方向骨架抗抗弯强度验验算：M=ql2//8=455.76xx0.722/8=22.8KNN·mnW=3*8..33x110-5=225x100-5m3(n为分布在单位受受弯区内的的方木条数数量，取n=3】δ=M/（nW）=2.88/25xx10-55=11..2Mpaa＜[δ]=133Mpaa顺桥向方向水平平模板骨架架抗弯强度度验算：此时为上、下层层4根φ48钢管（1..0米范围内）承承受模板侧侧向推力。φ48钢管相关力学参参数为（壁壁厚3mmm）：I=π（R4-r4）/4==π(0.02244-0.00214)/4==1.0778x100-7m4W=π（R3-r3）/4RR=1.4493x110-4m3上、下层水平方方向骨架抗抗弯强度验验算：M=ql2//8=455.76xx1.022/8=55.72KKN·mnW=4*1..493xx10-44=5.9972x110-4m33(n为分布在单位受受弯区内的的钢管数量量，取n=4】δ=M/（nW）=5.772/5..972xx10-44=9.5578Mppa＜[δ]=1445Mppa内侧模挠度验算算挠度条件：fmmax＜[f]ffmax==5ql44/3844EI＜[f]==l/4000其中：E方条==1x1007KN/mm2I方条=nbh33/12==3x0..05x00.13/12==1.255x10--5m4（n为单位长度内同同时承受测测压的方木木数量，取取n=3】E钢管=2.1xx105MPaaII钢管=4xx1.0778x100-7m4=4.312x10--7m4（n为单位长长度内同时时承受测压压的钢管数数量，取n=4】上、下层竖直方方向模板骨骨架挠度计计算（木方方条）：fmaax=55ql44/3844EI=55x45..76x00.74/（384xx1x1007x1.225x100-5）=11.1mmm＜[f]==l/4000=7000/4000=1..75mmm顺桥向水平方向向模板骨架架挠度验算算（钢管）：：按1.0米间距验验算：fmax=55ql44/3844EI=55x45..76x11.04/（384xx2.1xx105x4.3312xx10-77）=6.66mm＞＞[f]==l/4000=10000/4400=22.5mmm（不满足足要求）按0.7m间距布布置时，钢钢管骨架挠挠度为：fmax=55ql44/3844EI=55x45..76x00.74/（384xx2.1xx105x4.3312xx10-77）=1.66mm＜＜[f]==l/4000=7000/4000=1..75mmm（满足要要求）所以水平骨架支支撑按0..7m间距距布置。按上述计算布置置内膜方木木及钢管支支撑，其抗抗弯强度以以及挠度满满足要求。5.3.4.44贝雷支支架纵梁在在均布荷载载下的计算算本计算按最不利利因素考虑虑，取400m边跨进行行验算。1、荷载组合根据前述“5..3.2”施工荷载载计算取值值所计算的的相关内容容，计算箱箱梁箱体下下贝雷片纵纵梁各段的的组合荷载载为：Q1=0.9xx[(4447.055+5.222+5..785++0.7772+2..26+112.122)x1..2+(22.5+44.0)xx1.4]]=5199.3KNN/mQ2=0.9xx[(3000.466+5.222+5..785++0.7772+2..26+112.122)x1..2+(22.5+44.0)xx1.4]]=3600.94KKN/mQ3=0.9xx[(4557.733+5.222+5..785++0.7772+2..26+112.122)x1..2+(22.5+44.0)xx1.4]]=5300.8KNN/m受力简图如下：：Q1=519.3QQ2=360..94Q3=530..8ABCD4.29m4177m4.23mm4.223m4.7m10.5m10.5m10.55m4.23mm40.02m40m箱梁纵梁梁受力简化化模型（单单位：KN/m）2、验算强度贝雷片力学性能能为：I=2500500ccm4；W=I//70=33578..5cmm3；[M]=27330kg//cm2x35788.5cmm3=97699305kkg·cmm=97..69t··m[Q]=27730kgg/cm2x10.224cm22=279555kg==28.00t不均匀拆减系数数：1.200。根据《路路桥施工计计算手册》静静力计算公公式及附表表2-5--4及附表2-9-136m跨设计采采用三支点点两等跨连连续贝雷梁梁支架纵梁最大弯距考虑到支点A和和支点D外侧的混混凝土相当当一部分是是由墩顶承承受的，在在计算跨中中最大弯矩矩时，将支支点A和支点D外侧荷载载省略，取取计算简图图如下：Q1=519.3Q2=3600.94Q3=5300.8ABCD4.29m66.21mm10.55m6.277m4.233m10.55m10.55m10.55m40m箱梁纵梁梁受力简化化模型（单单位：KN/m）Mmax=0..08xQ2xl2+9/1128*【（530.88-360..94）*4.232】=0.08x3360.994x10.552+214=3397KN··m单片贝雷片承受受弯矩：M=3397xx1.2//12=3339.77KN·mm=33..97t··m＜[M]==97.669t·mm满足要求。纵梁最大剪力Q1=519.3Q2=3600.94QQ3=5300.8ABCD4.29m44.29mm6.211m10.55m6.277m4.233m4.223m4.29m10..5m10.55m10.55m4.233m40.02m40m箱梁纵梁梁受力简化化模型（单单位：KN/m）根据《路桥施工工计算手册册》静力计计算公式附附表2-33-5及附附表2-7--2、附表2-9-1A支点：Qamax=0.44xQ2xl++|(Q11-Q2)x4..29x(44.29/10.55-2)/2|++Q1x4.299=0.4x3660.944x10.55+|-（519.33-360..94）x6.833|+5199.3x44.29=48211KNB支点：左侧：Qbmaax=0..60xQ2xl+(Q1-Q2)x4..292/(2xx10.55)=0.6x3660.944x10.55+138..78=24133KN右侧：Qbmaax=0..5xQ2xl+(Q3-Q2)x4.2292/(2xx10.55)=22044KKNC支点：左侧：Qcmaax=0..50xxQ2xl+(Q3-Q2)x4..232/(2xx10.55)=0.6x3660.944x10..5+1338.788=20440KN右侧：Qbmaax=0..6xQ2xl+(Q3-Q2)x4..232/(2xx10.55)=22419KNND支点：Qdmax=0.44xQ2xl++|(Q33-Q2)x4.223x(4..23/110.5-22)/22|+QQ3x4.23=0.4x3660.944x10.55+|-（530.88-360..94）x5.8822|++530..8x4.23==31877KN单片贝雷片容许许剪力：A支点（边支点）：Q=4821x1.2/12=482.1KN＞[Q]=28.00tB/C支点（跨中中支点）：：Qmaxx=24113x1..2/122=2411.3KNN＜[Q]==28.000tD支点（边支点）：Q=3187x1.2/12=319KN＞[Q]=28.00t支架边跨支点受受剪力超过过容许值，不不能使用。当当在贝雷支支墩顶部与与纵梁搭接接处上、下下均设置加加强玄杆时时，其抗剪剪能力达到到2[Q]==56.000t，能满足使使用要求。③、挠度验算⑴、中跨跨中10.5mm贝雷纵梁梁最大挠度度（按最大大均布荷载载套算）fmax=0..6771QQ3l4/1000EI=0.677xx530..8x10.554/(1000x2..1x1006x2500500xx12)=0.7cm[f]=L/4400=11050/4400=22.63ccmfmax＜[ff]满足规范要求。5.3.4.55贝雷片支支墩承载力力计算由于支架采用的的是四支点点三等跨形形式，经对箱梁梁荷载分步步进行分析析，边墩D支点处受受荷最大，则边墩D底层贝雷片承受的荷载为：P=.9x[[(4577.73++5.222+5.7785+00.7722+2.226+4..11+112.122)x1..2+(22.5+44.0)xx1.4]]x(4..23+4.233)+0..9x1..2x1443=46682KNN贝雷片支墩横桥桥向五片两两层卧式布布置，即三三排两层结构，支支撑架1.500*1.118，其底层层结构布置置形式如下下图：（长长*宽*高=15m*1.5mm*1.5mm）作用在底层支墩墩每排的均均布荷载为为：Q=P/15//3=46682KNN/15//3=1004KN//m作用在底层贝雷雷片每排的的压力为：：P底=P/3=15561KNNQ=104KNN/m（单排）1.5m15m1.5mP底P底P底底层贝雷片支墩墩受力简图图贝雷片相关技术术参数为：：桁架竖杆为8##工字钢，材料16Mn钢，横截面积9.225cm22，理论容许承载能能力【P】=2100KN假设竖向压力均均由桁片竖竖杆承受，则则每根竖杆杆受到的压压应力为：：P=P底/（55x3）=15611/15==104KN＜【P】=2100KN（一排5片贝雷雷片，每片片3根竖杆。）安全系数2.002，可用用。因贝雷片支墩主主要受压，其其杆件抗弯弯强度不作作验算。5.3.4.66横向稳稳定性验算算由于贝雷支架纵纵向没有受受到较大动动载作用，只只有振捣混混凝土时才才产生较少少的侧向力力，所以贝贝雷支架纵纵向稳定性性就不必要要计算，只只需对贝雷雷支架横向向稳定性进进行计算即即可。贝雷支架横向水水平推力主主要是受到到风荷载的的作用而产产生的，所所以要进行行水平方向向推力的验验算。依据据《桥梁设设计规范》JTJ0021-889取值，及及计算分折折过程如下下：风荷载标准值：：ωk=βzμsμzωo其中：ωk--为风荷载载标准值（KN/mm2）；ββz-为高度z处的风振振系数，取取1.0；μs-为风荷载体型系系数,取+0.8；μz-为风压高度变化化系数，取取1.3；ωωo-为基本风风压（Pa）;设计风速V=224.4mm/s则ωo=V2/1..6=244.42//1.6==372..1Pa在AutoCAAD中查得面面积S=21..64m22。风力P=ωkxS=βzμsμzωoS=1.0x0..8x1..3x1..0x3772.1xx21.664=83374N==8.377KN由于风荷载带来来的弯矩为为：M=PxL=88.37xx7=588.59KKN·m桩身应力：δ==M/W==58.559/1..38x110-3==424556Kpaa=42..46Mppaδ＜[δ]=145Mppa故贝雷支架的稳稳定性满足足规范要求求。5.4现浇支支架预压5.4.1支架架预压的目目的支架进行预压的的目的是检检验结构的的承载能力力和稳定性性、消除其其非弹性变变形、观测测结构弹性性变形及基基础沉降情情况及初步步掌握现浇浇梁段施工过过程中以及及施工完成成后支架的挠度度和刚度，通过其规规律来确定定支架施工工中模板的的预拱度值值及其混凝凝土分层浇浇注的顺序序。5.4.2支支架预压原原理采用统计法分析析各阶段观观测值，剔剔除个别值值，找出观观测值的规规律性。计计算支架的弹性性、非弹性性变形量：：支架的非弹性变变形ΔL塑＝预压前前标高－卸卸载后标高高支架的弹性变形形ΔL弹＝卸载载后标高－－卸载前标标高支架的总沉降值值ΔL总＝预压压前标高－－卸载前标标高试验验方法模拟该梁段的现现浇过程，进进行实际加加载，以验验证并得出出其承载能能力，加载载力为120%的系数,采用分级级加载形式式。每级加载载完毕1h后进行支支架的变形形观测，每每6h观测一次次变形值，以以最后两次次沉落量观观测平均值值之差不大大于2mm时，即可可进行下级级预压。在在全部加载载完成后的的支架预压压检测过程程中，当满满足各测点点最初24h的沉降量量平均值小小于1mm时，可判判断支架预预压合格。预压方法为在现现浇施工前前进行堆载载模拟试验验，堆载过过程中使用用混凝土预压压块代替施施工荷载进进行分级加加载，加载载示意见图图以下2图。5.4.4加载载力计算及及加载方式式箱梁每节段混凝凝土为771mm3，按2.6tt/m3计算，共20055t；模板及及支架自重重为56t；恒载总总重20611t。根据相关关规范及以以往施工经经验，项目部确定定的预压荷荷载系数为为120%，即基准准载荷为混混凝土及模模板总重22473tt，用混凝土预预制块模拟拟梁段混凝土土的重量分分布，分别别按10330.5tt（50%）、20661t（100%）、24773t（120%），对现浇浇支架分级级加载试验验，测量各各测点的标标高值。用用预压前、预预压期、稳稳定期、卸卸载后的标标高观测值值，算出支支架总下沉沉值（预压压前-稳定期），计计算弹性变变形量（卸卸载后-稳定期）和和非弹性变变形量（预预压前-卸载后）。预压压成果报告告预压过程进场测测量监控并并做好记录录,测量记录录见表5.4..5-1。预压工作作完毕后，将将出具“预压成果果报告”。在全部加加载完成后后的支架预预压检测过过程中，当当满足各测测点最初24h的沉降量量平均值小小于1mm时，可判判断支架预预压合格，然后利用用报告确定定模板预拱拱度值。5.4.6设备备与物资25吨汽车吊二台，2500吨预压块，标高测量用水准仪一套。支架预压记录表表（表5.4..5-1）项目：xxx大桥日期：mm测点加载前加载中加载后卸载6h后非弹性变形量标高50%100%110%标高弹性变形量0h6h12h0h6h12h0h6h12h标高变形量标高变形量标高变形量标高变形量标高变形量标高变形量标高变形量标高变形量标高变形量注：1、表中沉降量均均指相邻两两次监测标标高之差。2、加加载过程中中，支架预预压监测24h后不能满满足沉降量量平均值小小于1mm时，应重重新对支架架进行验算算与安全检检验，可根根据实际情情况延长预预压时间或或采取其他他处理方法法。记录人：技术负责人：监理：第六节工程质量保证措措施参与本项目建设设的施工管管理人员，均均有丰富的的公路桥梁梁施工管理理经验，各各类施工