长大公路某大桥m箱梁现浇支架验算方案

北岸（40+4×50）米连续箱梁施工方案第一部分、方案概述北岸50米箱梁起止墩为为15号墩至20号墩，其中18、19、20号墩位于水中，常水位时，此三个墩位处平均水深分别为：1.5米、8米和11米。进行上部现浇连续箱梁施工时，位于岸上部分采用落地满堂碗扣支架进行施工，位于水中部分采用搭设钢管桩支架进行施工。本计算书所取计算荷载有：1、砼自重（每跨砼自重2000t）；2、模板自重75kg/m2；3、工字钢自重；4、施工荷载4.5kpa。一、水中钢管桩平台部分1、顶板下门式架每榀受力3.44t、翼板下门式架受力平均2.9t;2、直径为82cm的钢管桩受力为90t，长度为56m，其中包括入土10m（18及17号墩处为13m），共有9条；3、直径为63cm的钢钢管桩受力为66t，平均长度为24m，其中入土部分为10m，共有63条；4、直径为120cm的钢管柱最大受力240t，最小受力为183t，共设20条；5、贝雷梁沿箱梁横截面布置若要考虑花窗布置需设17排，贝雷设计按照4跨连续梁计算。二、岸上碗扣支架部分碗扣支架搭设普通段部分横向步距为90cm；变厚段横向步距为60cm；横向步距腹板下为60cm，其它底板下为120cm；横隔梁下纵横步距均为62cm。支架单立杆受力最大为2.4t。第二部分、水中部分施工方案计算一、门式架验算（一）箱梁顶板处验算单箱顶板处箱梁截面积：1.7m2支架间距取为120cm，则箱梁重量：1.7×1.2×2.5=5.1t箱梁模板重量取箱梁重量：5.6×1.2×75==504kg施工振捣荷载、人群荷载取箱梁取4.5kpa：5.6×1.2×4.5=30kn假设在一个箱室里布置3榀门架，则每个门架受力为（取1.2的安全系数）：（5.1+0.5+3）×1.2/3=3.44t≤4t满足要求。（二）、翼板下门式架验算单边箱梁翼板截面积：1.35m2支架间距取为90cm，则箱梁重量：1.35×0.9×2.5=3t箱梁模板重量：3.7×0.9×75==250kg施工振捣荷载、人群荷载取箱梁取4.5kpa：4.5×0.9×3.7=15kn（3+0.25+1.5）×1.2/=5.7t采用2榀门式架满足要求。二、纵向贝雷片初步估算（一）腹板下贝雷数估算1、边腹板下贝雷片计算计算取上图边腹板阴影部分（1）普通截面处边腹板下贝雷所受荷载混凝土重：g1=2普通截面边腹板阴影部分面积×2.5=5t/m普通截面边腹板阴影部分面积模板重：g2=6.92×75=519kg/m人群及机具荷载取g3=0.4t/m荷载组合g1+g2+g3=5.92t/m（2）变厚截面处边腹板下贝雷所受荷载混凝土重：g1=2.8变厚截面处边腹板阴影面积×2.5=7t/m变厚截面处边腹板阴影面积模板重：g2=6.71×75=503kg/m人群及机具荷载取g3=0.4t/m荷载组合g1+g2+g3=7.9t/mSupportReactions-CombinationSummarySupporttRmax(kkN)Mmax(kkNm)Rmin(kkN)Mmin(kkNm)A=CSC|?f2-3345.771=CSC|?f20..00=CSC|?f2-3345.771=CSC|?f20..00B=CSC|?f2-11033..74=CSC|?f20..00=CSC|?f2-11033..74=CSC|?f20..00C=CSC|?f2-7733.668=CSC|?f20..00=CSC|?f2-7733.668=CSC|?f20..00D=CSC|?f2-7784.001=CSC|?f20..00=CSC|?f2-7784.001=CSC|?f20..00E=CSC|?f2-2260.887=CSC|?f20..00=CSC|?f2-2260.887=CSC|?f20..00BeamMax/Minresults-CombinationSummary Shear; Fmax==CSC|?f1491.4kN; Fmin==CSC|?f1-542.3kN Moment; Mmax==CSC|?f11009.4kNm; Mmin==CSC|?f1-1474.3kNm Deflection; max==CSC|?f136.6mm; min==CSC|?f1-1.1mm取三排贝雷2、中腹板下贝雷计算（1）普通截面处边腹板下贝雷所受荷载混凝土重：g1=2.2中腹板阴影面积×2.5=5.5t/m中腹板阴影面积模板重：g2=6×75=450kg/m人群及机具荷载取g3=0.4t/m荷载组合g1+g2+g3=6.35t/m（2）变厚截面处边腹板下贝雷所受荷载混凝土重：g1=3.1中腹板阴影面积×2.5=7t/m中腹板阴影面积模板重：g2=5.4×75=405kg/m人群及机具荷载取g3=0.4t/m荷载组合g1+g2+g3=7.8t/mSupportReactions-CombinationSummarySupporttRmax(kkN)Mmax(kkNm)Rmin(kkN)Mmin(kkNm)A=CSC|?f2-3370.669=CSC|?f20..00=CSC|?f2-3370.669=CSC|?f20..00B=CSC|?f2-11109..59=CSC|?f20..00=CSC|?f2-11109..59=CSC|?f20..00C=CSC|?f2-7778.663=CSC|?f20..00=CSC|?f2-7778.663=CSC|?f20..00D=CSC|?f2-7788.220=CSC|?f20..00=CSC|?f2-7788.220=CSC|?f20..00E=CSC|?f2-2272.888=CSC|?f20..00=CSC|?f2-2272.888=CSC|?f20..00BeamMax/Minresults-CombinationSummary Shear; Fmax==CSC|?f1527.8kN; Fmin==CSC|?f1-581.8kN Moment; Mmax==CSC|?f11082.0kNm; Mmin==CSC|?f1-1583.4kNm Deflection; max==CSC|?f139.2mm; min==CSC|?f1-1.3mm采用3排贝雷满足要求（二）腹板间底板下贝雷数估算（1）普通截面处腹板间底板下贝雷所受荷载混凝土重：g1=2.1腹板间地板与顶板结面积×2.5=5.25t/m腹板间地板与顶板结面积模板重：g2=8.25×75=619kg/m人群及机具荷载取g3=1t/m荷载组合g1+g2+g3=6.87t/m（2）变厚截面处边腹板下贝雷所受荷载混凝土重：g1=3.35腹板间地板、顶板截面积×2.5=8.4t/m腹板间地板、顶板截面积模板重：g2=7.8×75=585kg/m人群及机具荷载取g3=1t/m荷载组合g1+g2+g3=10t/mSupportReactions-CombinationSummarySupporttRmax(kkN)Mmax(kkNm)Rmin(kkN)Mmin(kkNm)A=CSC|?f2-4401.335=CSC|?f20..00=CSC|?f2-4401.335=CSC|?f20..00B=CSC|?f2-11198..67=CSC|?f20..00=CSC|?f2-11198..67=CSC|?f20..00C=CSC|?f2-8861.772=CSC|?f20..00=CSC|?f2-8861.772=CSC|?f20..00D=CSC|?f2-9974.997=CSC|?f20..00=CSC|?f2-9974.997=CSC|?f20..00E=CSC|?f2-3311.229=CSC|?f20..00=CSC|?f2-3311.229=CSC|?f20..00BeamMax/Minresults-CombinationSummary Shear; Fmax==CSC|?f1569.5kN; Fmin==CSC|?f1-629.2kN Moment; Mmax==CSC|?f11172.3kNm; Mmin==CSC|?f1-1708.6kNm Deflection; max==CSC|?f142.5mm; min==CSC|?f1-1.1mm采用3排满足要求（三）翼板下贝雷数估算混凝土重：g1=1.3单边翼板截面积×2.5=3.25t/m单边翼板截面积模板重：g2=3.9×75=292.5kg/m人群、机具及振捣荷载取4.5kpa,4.5×3.7=16.7kn/m荷载组合g1+g2+g3=5.23t/mSupportReactions-CombinationSummarySupporttRmax(kkN)Mmax(kkNm)Rmin(kkN)Mmin(kkNm)A=CSC|?f2-3305.008=CSC|?f20..00=CSC|?f2-3305.008=CSC|?f20..00B=CSC|?f2-9915.225=CSC|?f20..00=CSC|?f2-9915.225=CSC|?f20..00C=CSC|?f2-6626.551=CSC|?f20..00=CSC|?f2-6626.551=CSC|?f20..00D=CSC|?f2-5555.669=CSC|?f20..00=CSC|?f2-5555.669=CSC|?f20..00E=CSC|?f2-2212.447=CSC|?f20..00=CSC|?f2-2212.447=CSC|?f20..00BeamMax/Minresults-CombinationSummary Shear;Fmax===CSC|?f14355.8kkN; Fmin===CSC|?f1-4779.4kN Moment;; Mmax===CSC|?f18899.8kkNm; Mmin===CSC|?f1-13307.55kNmm Deflecttion;; max===CSC|?f132..2mmm;min===CSC|?f1-1..3mmm采用2排满足要求合计纵向共需119排贝雷三、贝雷上工字钢钢验算在贝雷上面，铺铺一层255号工字钢钢，工字钢钢间距为，普普通截面990cm,,变厚截面面处为600cm工字钢受力简图图如下：根据软件计算知知：1、对于横隔梁处截截面R1=R13==13.44knR2==R12==15.66knR33=R111=48..7knRR4=R110=266knR5=R9=220.8kknR6==R8=225.9kknR77=43kn最大弯矩(+)) 7.1kkN.m x=155.7最大剪力(+)) 24.77kN x=4..452、对于普通截面R1=R13==20.11knR2==R12==22.99knR33=R111=59..7knRR4=R110=255.3knnR5=R9=221.6kknR6==R8=226.7kknR77=53..1kn最大弯矩(+)) 8.7kkN.m x=155.7最大剪力(+)) 31.33kN x=4..4525工字钢所所能承受荷荷载为：[Q]/11.2=18t[M]]=7.22t.m满足要求求！四、工字钢上方木验验算1、腹板下纵向方木木验算（1）按照横截面面积积最大（横横隔墙处）处处按照三跨跨连续梁进进行简化计计算混凝土：3×00.65××2.5==4.8775t/mm模板重：0.665×755=49kkg/m人群、机具及振振捣荷载取取4.5kkpa：4.5××0.655=3knn/m荷载组合：（44.8755+0.0049+00.3）×1.22=6.33t/mW=bh2/66=12××102/6=2000cm33σ=M/W=2..3×106/2000×1033=11.5Mppa<111Mpaa×3=33Mppaτ=3V/2bhh=3×222.7×1103/（2×1000×1220）=2.8Mppa<1..7Mppa×3=5.1MMpa所以，采用3条条方木满足足要求！（2）普通截面处腹腹板下方木木计算混凝土重：q==3×0..45×2..5=3..375tt/m模板重：0.445×755=33..75kgg/m人群、机具及振振捣荷载取取4.5kkpa：4.5××0.455=2knn/m荷载组合：（33.3755+0.0033755+0.22）×1.22=4.333t/mmW=bh2/66=12××102/6=2000cm33σ=M/W=3..5×1006/2000×1033=17.55Mpa<<11MMpa×33=33Mppaτ=3V/2bhh=3×223.4××103/（2×1000×1220）=2.9Mppa<1..7Mppa×3=5.1MMpa所以，采用3条条方木满足足要求！2、腹板间底板下纵纵向方木验验算（1）变厚截面处按照最不利位置置即靠近横横隔梁处（地地板厚600cm,顶板厚255cm）计计算（取11m宽度）混凝土重：q==1×（0.6++0.255）×2.55=2.113t/mm模板重：75kkg/m人群、机具及振振捣荷载取取4.5kkn/m方木自重不计荷载组合：（22.13++0.0775+0..45）×1.22=3.22t/mW=bh2/66=12××102/6=2000cm33σ=M/W=1..2×106/2000×1033=6Mpa<<11MMpaτ=3V/2bhh=3×111.5×1003/（2×1000×1220）=1.444Mpa<<1.7Mpa采用每隔50ccm铺设一条条方木，满满足要求！！（2）普通截面处混凝土重：q==1×（0.255+0.225）×2.55=1.225t/mm模板重：75kkg/m人群、机具及振振捣荷载取取4.5kkn/m方木自重不计荷载组合：（11.25++0.0775+0..45）×1.22=2.113t/mmW=bh2/66=12××102/6=2000cm33σ=M/W=1..7×1006/2000×1033=8.55Mpa<<11MMpaτ=3V/2bhh=3×111.5××103/（2×1000×1220）=1.444Mpaa<1.77Mpaa采用每隔60ccm铺设一条条方木，满满足要求！！五、贝雷片、横向工工字钢验算算（一）纵向贝雷雷验算“三”中共有13个支支点，即代代表13组贝雷，由由于对称，现现取其中三三组对贝雷雷进行验算算。1、第三组贝雷计算算对于靠近横隔梁梁处贝雷所所受均布荷荷载为：448.7//0.6==81.22kn/mm对于普通截面处处贝雷所受受均布荷载载为：599.7/00.9=666.3kkn/mSupporttReaactioons--CommbinaationnSummmaryySupporttRmax(kkN)Mmax(kkNm)Rmin(kkN)Mmin(kkNm)A=CSC|?f2-3387.003=CSC|?f20..00=CSC|?f2-3387.003=CSC|?f20..00B=CSC|?f2-11158..55=CSC|?f20..00=CSC|?f2-11158..55=CSC|?f20..00C=CSC|?f2-8812.667=CSC|?f20..00=CSC|?f2-8812.667=CSC|?f20..00D=CSC|?f2-8821.008=CSC|?f20..00=CSC|?f2-8821.008=CSC|?f20..00E=CSC|?f2-2284.667=CSC|?f20..00=CSC|?f2-2284.667=CSC|?f20..00BeamMaax/Miinreesultts-CombbinattionSummmary Shear;Fmax===CSC|?f15511.1kkN; Fmin===CSC|?f1-6007.5kN Moment;; Mmax===CSC|?f111229.7kNm;; Mmin===CSC|?f1-16653.22kNmm Deflecttion;; max===CSC|?f140..9mmm;min===CSC|?f1-1..3mmm需要3排贝雷！！因此，第第3、11组贝雷采采用三排！2、第五组贝雷计算对于靠近横隔梁梁处贝雷所所受均布荷荷载为：220.8//0.6==34.77kn/mm对于普通截面处处贝雷所受受均布荷载载为：211.6/00.9=224kn//mSupporttReaactioons--CommbinaationnSummmaryySupporttRmax(kkN)Mmax(kkNm)Rmin(kkN)Mmin(kkNm)A=CSC|?f2-1140.220=CSC|?f20..00=CSC|?f2-1140.220=CSC|?f20..00B=CSC|?f2-4418.778=CSC|?f20..00=CSC|?f2-4418.778=CSC|?f20..00C=CSC|?f2-3300.775=CSC|?f20..00=CSC|?f2-3300.775=CSC|?f20..00D=CSC|?f2-3338.777=CSC|?f20..00=CSC|?f2-3338.777=CSC|?f20..00E=CSC|?f2-1108.551=CSC|?f20..00=CSC|?f2-1108.551=CSC|?f20..00BeamMaax/Miinreesultts-CombbinattionSummmary Shear;Fmax===CSC|?f11999.0kkN; Fmin===CSC|?f1-2119.8kN Moment;; Mmax===CSC|?f14099.5kkNm; Mmin===CSC|?f1-5996.9kNm Deflecttion;; max===CSC|?f114..8mmm;min===CSC|?f1-0..4mmm采用1排贝雷满足要求求！3、第七组贝雷计算算对于靠近横隔梁梁处贝雷所所受均布荷荷载为：443/0..6=711.7knn/m对于普通截面处处贝雷所受受均布荷载载为：533.1/00.9=559kn//mBEAMANNALYSSIS--RESSULTSSSupporttReaactioons--CommbinaationnSummmaryySupporttRmax(kkN)Mmax(kkNm)Rmin(kkN)Mmin(kkNm)A=CSC|?f2-3344.441=CSC|?f20..00=CSC|?f2-3344.441=CSC|?f20..00B=CSC|?f2-11031..05=CSC|?f20..00=CSC|?f2-11031..05=CSC|?f20..00C=CSC|?f2-7722.449=CSC|?f20..00=CSC|?f2-7722.449=CSC|?f20..00D=CSC|?f2-7726.330=CSC|?f20..00=CSC|?f2-7726.330=CSC|?f20..00E=CSC|?f2-2252.775=CSC|?f20..00=CSC|?f2-2252.775=CSC|?f20..00BeamMaax/Miinreesultts-CombbinattionSummmary Shear;Fmax===CSC|?f14900.5kkN; Fmin===CSC|?f1-5440.6kN Moment;; Mmax===CSC|?f110005.2kNm;; Mmin===CSC|?f1-14471.44kNmm Deflecttion;; max===CSC|?f136..4mmm;min===CSC|?f1-1..2mmm采用3排贝雷满满足要求！！4、其它组贝雷计计算采用同样的方法法计算出各各组贝雷对对A、B、C、D、E各支点产产生的支座座反力，以以备计算横横向贝雷用用。（1）第一组贝雷下下各支点产产生的反力力RA=130.08kknRB=3900.25kknRCC=267..14knnRD=236..94knnRE=90.559kn（2）第二组贝雷下下各支点产产生的反力力RA=148.18kknRB=444..43knnRC=305..01knnRD=274..57knnRE=103..8kn（3）第三组贝雷下下各支点产产生的反力力RA=387.03kknRBB=11588.55kknRRC=812..67knnRD=821..08knnRE=284..67knn（4）第四组贝雷下下各支点产产生的反力力RA=164.21kknRBB=490..01knnRCC=355..43knnRD=417..56knnRE=129..79knn（5）第五组贝雷下下各支点产产生的反力力RA=140.2knnRRB=418..78knnRC=300..75knnRD=338..77knnRE=108..51knn（6）第六组贝雷下下各支点产产生的反力力RA=173.51kknRRB=5188.21kknRCC=372..5knRD=421..25knnRE=134..54knn（7）第七组贝雷下下各支点产产生的反力力RA=344.41kknRBB=10311.05kknRRC=722..49knnRD=726..3knRE=252..75knn（二）横向工字字钢验算1、对于A排钢管管柱上工字字钢计算结结果如下：：最大变形(+)) 4.4m x=0最大变形(-)) -0mmm x=2..67最大弯矩(+)) 536..2kN..m x=2..4最大弯矩(-)) -1777kN.mm x=111.27最大剪力(+)) 596..4kN x=144.19最大剪力(-)) -6133kN x=8..57工字钢所能承受受荷载为：：抗剪：755t/1..2荷载没有考虑1.2安全系数=622.5t、抗弯为为：50.44t.m/1.22=42tt.m，荷载没有考虑1.2安全系数采用2条56工工字钢满足足要求！三条钢管柱受力力力从左至至右依次为为：87..4t、88.33t、87.44t2、对于B排钢管管柱上工字字钢计算结结果如下最大变形(+)) 5.3mmm x=0最大变形(-)) -0.11mm x=2..67最大弯矩(+)) 16033.2kNN.m x=2..4最大弯矩(-)) -5277.1kNN.m x=111.27最大剪力(+)) 17844.6kNN x=144.19最大剪力(-)) -18332kN x=8..57采用3条打麻56工字字钢，工字字钢两侧加加2cm厚、高高52cmm钢板，翼翼缘上贴22cm后，宽宽50cmm钢板，如如图所示：：此时，此箱形梁梁I=3277434ccm4，形心计算：1100×229/（104++104++100++146××3）=3.9，即位于于工字钢x轴上3.99cm处W=I/y=33274334/（30-33.9）=125445cm33σ=1603.22×103/125545=1127.88Mpa<215Mpa//1.2==179Mpa荷载没有考虑1.2安全系数荷载没有考虑1.2安全系数τ=Q/A=17784.66×1033/(144.5×33+40))/3000=71Mpa<<125Mpa//1.2==104Mpa采用三条56工工字钢满足足要求！三条钢管柱受力力力从左至至右依次为为：R1=262tR2=263tR3=262t3、对于C排钢管管柱上工字字钢计算结结果如下最大变形(+)) 5.7mmm x=0最大变形(-)) -0mmm x=2..67最大弯矩(+)) 10988.7kNN.m x=2..4最大弯矩(-)) -3866.7kNN.m x=111.27最大剪力(+)) 12533.8kNN x=144.73最大剪力(-)) -13110kN x=8..571条56工字钢所能能承受荷载载为：抗剪剪：75t//1.2==62.55t、抗弯为为：50.44t.m/1.22=42tt.m采用三条56工工字钢满足足要求！三条钢管柱受力力力从左至至右依次为为：R1=182..2tR2=190tRR3=182..24、对于E排钢管管柱上工字字钢计算结结果如下最大变形(+)) 2.7mmm x=0最大变形(-)) 0mm x=0最大弯矩(+)) 373..1kN..m x=2..4最大弯矩(-)) -1433.1kNN.m x=111.27最大剪力(+)) 440..1kN x=144.19最大剪力(-)) -4700.2kNN1条56工字钢所能承受受荷载为：：抗剪：75t//1.2==62.55t、抗弯为为：50.44t.m/1.22=42tt.m采用两条56工工字钢满足足要求！三条钢管柱受力力力从左至至右依次为为：R1=63..3tR2=68..7tR33=63..5按照A排工字钢进行设设计。5、D排预埋工字钢计计算在承台上立一条条钢管柱作作为工字钢钢中间支撑撑（1）中间部分计算算最大变形(+)) 0.3mmm x=1..6最大变形(-)) 0mm x=0最大弯矩(+)) 387..7kN..m x=6..3最大弯矩(-)) -2299.9kNN.m x=1..8最大剪力(+)) 745..7kN x=6..3最大剪力(-)) -7455.7kNN x=01条56工字钢所能承受受荷载为：：抗剪：75t/11.2=662.5tt、抗弯为为：50.44t.m/1.22=42tt.m采用两条56工工字钢满足足要求！钢管柱受力为：：R1=107t（2）悬臂端计算最大变形(+)) 5.7mmm xx=3.113最大变形(-)) 0mm x==0最大弯矩(+)) 14088.6kNN.m x==0最大弯矩(-)) 0kN..m xx=0最大剪力(+)) 0kN x==0最大剪力(-)) -13332.6kkN工字钢采用入土土所示截面面，满足要要求！六、钢管桩、柱柱计算（一）A排钢管管桩基础计算采用1条直径为为82cm的钢管管桩，则每每条钢管桩桩受力依次次为R11=87.4RR21=88.33R31=87.4按《港口工程桩桩基规范》公公式4.22.4P=(UΣqqfili+qRA)/γR其中：P为单桩轴向受压压容许承载载力。U为桩身截面周长长；钢护筒筒采用822cm的直径径，壁厚为为8mmqfi为第ⅰ层土土的极限侧侧磨阻力标标准值；li为桩在第ⅰ层土土中的长度度；qR为桩端处土的极极限承载力力A为桩身截面积γR为单桩垂直承载力力分项系数数，取1.45。当地质质条件复杂杂或者永久久作用所占占比重较大大时，取1.55。本处桩端阻力不不计，即qqRA=01、18号墩基础（1）1、3号基础：钢管桩入土深度度计算P=(UΣliqfi+qRA)/γ序号地质分层层厚li（m）直径（m）qfiqRγA设计承载力（kkn）入土深度1淤泥3.450.822001.450.02874.003.452粉砂3.650.824001.450.02751.483.653中砂11.70.825001.450.02492.225.544粉砂6.70.824001.450.020.000.00入土深度=3..45+33.65++5.544=12..64m（2）2号基础：钢管桩入土深度度计算P=(UΣliqfi+qRA)/γ序号地质分层层厚li（m）直径（m）qfiqRγA设计承载力（kkn）入土深度1淤泥3.450.822001.450.02883.003.452粉砂3.650.824001.450.02760.483.653中砂11.70.825001.450.02501.225.654粉砂6.70.824001.450.020.000.00入土深度=3..45+33.65++5.655=12..75m2、19号墩基础（1）1、3号基础钢管桩入土深度度计算P=(UΣliqfi+qRA)/γ序号地质分层层厚li（m）直径（m）qfiqRγA设计承载力（kkn）入土深度1中砂8.80.825001.450.02874.008.802细砂6.90.824501.450.0292.681.163粉砂19.90.824001.450.020.000.00入土深度=8..8+1..16=110m（2）2号基础钢管桩入土深度度计算P=(UΣliqfi+qRA)/γ序号地质分层层厚li（m）直径（m）qfiqRγA设计承载力（kkn）入土深度1中砂8.80.825001.450.02883.008.802细砂6.90.824501.450.02101.681.273粉砂19.90.824001.450.020.000.00入土深度=8..8+1..27=110.077m3、20号墩基础（1）1、3号墩基础钢管桩入土深度度计算P=(UΣliqfi+qRA)/γ序号地质分层层厚li（m）直径（m）qfiqRγA设计承载力（kkn）入土深度1中砂20.30.825001.450.02874.009.8420.00#DIV/0!!入土深度=9..84m（2）2号基础钢管桩入土深度度计算P=(UΣliqfi+qRA)/γ序号地质分层层厚li（m）直径（m）qfiqRγA设计承载力（kkn）入土深度1中砂20.30.825001.450.02883.009.9520.00#DIV/0!!入土深度=9..95m4、钢管桩强度计算算按照20号墩处最不利情情况计算，柱顶标高为26m，河床底标高为-10m，管桩自由长度为36m，管桩所受荷载取883kn，河床底标高为-10m，管桩自由长度为36米。护筒一端固定，一一端铰支自由长度度为0.77(l为护筒长长度)L0=0.7L=255.2L0/d==31A=206..6m2I==1745504cmm4i=sqrt((I/A)==29cmλ=L/i=25220/31=81查得φ=0.681σ=883×1033/0.6881/206660=62.88MPa<2155MPa满足！（二）B排钢管管桩基础计计算三个基础受力力力从左至右右依次为：：R1=2611tR2=2633tR3=2611t，各采用用4条直径为为63cm的钢管管桩承受，每每条钢管桩桩一次受力力为：655t66t65t，取66t1、18号墩基础：18钢管桩入土深度度计算P=(UΣliqfi+qRA)/γ序号地质分层层厚li（m）直径（m）qfiqRγA设计承载力（kkn）入土深度1淤泥3.450.632001.450.02660.003.452粉砂3.650.633501.450.02565.863.653中砂11.70.635001.450.02391.585.74入土深度：3..45+33.65++5.744=12.844m2、19号墩基础19钢管桩入土深度度计算P=(UΣliqfi+qRA)/γ序号地质分层层厚li（m）直径（m）qfiqRγA设计承载力（kkn）入土深度1中砂8.80.635001.450.02660.008.802细砂6.90.634501.450.0259.720.973粉砂19.90.634001.450.020.000.00入土深度：8..8+0..97=9.777m3、20号墩基础20钢管桩入土深度度计算P=(UΣliqfi+qRA)/γ序号地质分层层厚li（m）直径（m）qfiqRγA设计承载力（kkn）入土深度1中砂20.30.635001.450.02660.009.68入土深度9.668m4、钢管桩强度稳定定性计算参照“1”计算可知满足要要求5、钢管柱强度、稳稳定性计算算按照最大受力2263t计算，采采用壁厚11.0cm，直径径为1.2m的钢护筒筒。护筒一端固定一端自由自由长度度为2l(l为护筒长长度)，取20号墩处计计算，护筒筒顶标高为为3.5mm，护筒顶标标高26mm，自由长长度为22.55L0=2l=45mL0/d==37.55AA=373..85cmm2II=6611807..112ccm4i=sqrt((I/A)==42cmλ=L/i=45000/42=107查得φ=0.511σ=2630×1003/0.5111/373885=137MP<2155MP满足！（三）C排钢管管桩基础计计算三个基础受力力力从左至右右依次为：：R1=1822.2tRR2=1900tR3=1822.2，各采用用3条直径为为63cmm的钢管桩桩承受，每每条钢管桩桩一次受力力为：61t633t61t，取63t。1、18号墩基础钢管桩入土深度度计算P=(UΣliqfi+qRA)/γ序号地质分层层厚li（m）直径（m）qfiqRγA设计承载力（kkn）入土深度1淤泥3.450.632001.450.02630.003.452粉砂3.650.634001.450.02535.863.653中砂11.70.635001.450.02336.684.94入土深度=3..45+33.65++4.944=12..04m2、19号墩基础钢管桩入土深度度计算P=(UΣliqfi+qRA)/γ序号地质分层层厚li（m）直径（m）qfiqRγA设计承载力（kkn）入土深度1中砂8.80.635001.450.02630.008.802细砂6.90.634501.450.0229.720.48入土深度9.228m3、20号墩基础钢管桩入土深度度计算P=(UΣliqfi+qRA)/γ序号地质分层层厚li（m）直径（m）qfiqRγA设计承载力（kkn）入土深度1中砂20.30.635001.450.02630.009.24入土深度=9..24m4、钢管桩强度计算算按照20号墩处最不利情情况计算，柱柱顶标高为为26m，河河床底标高高为-100m，管桩桩自由长度度为36mm，管桩所所受荷载取取630kkn，护筒顶顶标高为33.5m，河河床底标高高为-100m，管桩桩自由长度度取18.5米。护筒一端固定，一一端自由L0=2L=37mL0/d==59A=156..3m2I==756112cm4i=sqrt((I/A)==22cmλ=L/i=37000/22=168查得φ=0.254σ=630×1033/0.2554/156330=159MPa<2215MPPa满足！5、钢管柱强度计计算按照最大受力1190t计算，采采用壁厚11.0cm，直径径为1.2m的钢护筒筒。护筒一端固定一端自由自由长度度为2l(l为护筒长长度)，取20号墩处计计算，护筒筒顶标高为为3.5mm，护筒顶顶标高266m，自由由长度为22.55L0=2l=45mL0/d==37.55AA=373..85cmm2II=6611807..112ccm4i=sqrt((I/A)==42cmmλ=L/i=45000/42=107查得φ=0.511σ=1900×1003/0.5511/3372466.7=1100MP<2215MPP满足！第三部分、岸上上满堂式落落地碗扣支支架施工方方案一、管架验算普通截面处管架架纵向步距距为90ccm，变截面处处纵向步距距为60ccm，其上铺设设同布距工工字钢。（一）腹板下立立杆计算1、边腹板下立杆杆计算（1）普通截面处边腹板混凝土重重（取阴影影面积）：：2阴影面积×2.55×1.22×0.99=5.4t阴影面积管架上I25工工字钢自重重38.11kg/m××1.5××1.2==69kg模板