郑州一高层建筑勘察报告

佛岗橄榄城（启动区）项目岩土工程勘察报告（详细勘察）黄河勘有限公司YellowRiverEngineeringConsultingCo.，Ltd.二零零八年五月佛岗橄榄城（启动区）项目岩土工程勘察报告（详细勘察）批准：审查：校核：编写：主要工作人员：目录TOC\h\z\t"101,1,102,2,103,3"1.前言11.1工程概况11.2勘察目的与任务11.3工作依据21.4勘察方法的选择与施工方法说明31.5勘察方案布设及完成工作量42.场地工程地质条件62.1场地气象条件62.2地形地貌62.3地层结构72.4地基土的各种测试成果统计92.4.1土的物理力学指标统计92.4.2特殊土工试验指标统计92.4.3标准贯入试验和双桥静力触探成果统计112.5地下水122.6不良地质作用及对工程不利的埋藏物132.7场地地震效应132.7.1区域地质环境132.7.2区域断裂及其活动性132.7.3工程区地震地质情况153.岩土工程分析与评价163.1地基均匀性评价163.1.1第1＃楼163.1.2第7＃楼163.1.3第8＃楼163.1.4第9＃楼163.1.5第10＃楼及幼儿园173.2各土层物理力学指标建议值173.3各土层承载力特征值及压缩性评价183.4固结状态评价183.5地震液化分析183.6地下水腐蚀性分析193.7场地稳定性及建筑适宜性评价204.地基及基础方案分析论证214.1建筑荷载估算214.2天然地基基础方案论证214.2.1承载力计算214.2.2沉降计算224.3复合地基方案论证244.3.1CFG桩244.3.2高压旋喷桩274.3.3换填垫层法294.4桩基方案论证29持力层及桩长的选择304.4.2参数选取304.4.3承载力计算304.4.4沉降计算314.5地基基础方案倾向性意见315.基坑支护及降水325.1基坑支护32竖向开挖临界深度325.1.2支护方案325.2基坑降水方案326.工程设计和施工中应注意的问题337.结论与建议34图表TOC\h\z\t"104"\cHYPERLINK\l"_Toc200160802"表1-1拟建建筑物性质1HYPERLINK\l"_Toc200160803"表1-2勘察工作量表5HYPERLINK\l"_Toc200160804"表2-1场地地层厚度埋深及层底标高统计表9HYPERLINK\l"_Toc200160805"表2-2物理力学性质指标统计表10HYPERLINK\l"_Toc200160806"表2-3特殊土工试验指标统计11HYPERLINK\l"_Toc200160807"表2-4标准贯入及静力触探统计表12HYPERLINK\l"_Toc200160808"表3-1各钻孔压缩模量当量值17HYPERLINK\l"_Toc200160809"表3-2各土层物理力学指标建议值18HYPERLINK\l"_Toc200160810"表3-3地基土承载力特征值及压缩模量表19HYPERLINK\l"_Toc200160811"表3-4水样分析成果表19HYPERLINK\l"_Toc200160812"表4-1各建筑物荷载表21HYPERLINK\l"_Toc200160813"表4-2各建筑筑物天然地地基设计计计算表22HYPERLINK\l"_Toc200160814"表4-3各高层层建筑物钻钻孔处天然然地基沉降降计算表23HYPERLINK\l"_Toc200160815"表4-4CFGG桩设计参参数表25HYPERLINK\l"_Toc200160816"表4-5CFGG桩承载力力计算表26HYPERLINK\l"_Toc200160817"表4-6CFGG桩复合地地基各土层层的压缩模模量建议值值表27HYPERLINK\l"_Toc200160818"表4-7高压旋旋喷桩设计计参数表27HYPERLINK\l"_Toc200160819"表4-8高压旋旋喷桩承载载力计算表表28HYPERLINK\l"_Toc200160820"表4-9高压旋旋喷桩复合合地基各土土层的压缩缩模量建议议值表29HYPERLINK\l"_Toc200160821"表4-10换填填垫层承载载力计算表表29HYPERLINK\l"_Toc200160822"表4-11灌注注桩设计参参数表30HYPERLINK\l"_Toc200160823"表4-12灌注桩桩桩承载力力计算表31附表：勘探点一览表（3张）土工试验成果表表（18张）分层土工试验成成果表（18张）水质分析成果表表（2张）附图：勘探点平面布置置图（1张）钻孔柱状图（335张）静力触探柱状图图（15张）工程地质剖面图图（16张）前言1.1工程概概况拟建河南中联创创房地产开开发有限公公司佛岗橄橄榄城（启启动区）项项目位于郑郑州市南三三环路与冯冯庄路交叉叉口东北角角。拟建建建筑物包括括3栋17层高层建建筑物（7＃、8＃、9＃）、1栋11层（局部6层）建筑筑物（1＃）、1栋两层商业业楼（10＃）、一座3层幼儿园园及1层地下车车库，拟建建建筑物详详细情况见见表1。表1-1拟建建筑筑物性质建筑物名称结构类型层数荷载预估基础埋深((m)基础类型拟采用地基类型1＃剪力墙11200kPa2.5筏板天然或复合地基1＃剪力墙6110kPa2.5筏板7～9＃剪力墙17330kPa6筏板10＃框架22200kN2.0独立基础天然地基地下车库框架13300kN5.1独立基础幼儿园32.0受河南中联创房房地产开发发有限公司司的委托，黄河勘测规划设计有限公司对拟建佛岗橄榄城（启动区）项目场地进行详勘阶段岩土工程勘察工作。勘察外业工作自2008年5月2日开始。1.2勘察目目的与任务务本次勘察的目的的是为工程程设计和施施工提供详详细的地质质资料和岩岩土工程参参数，对建建筑地基作作出岩土工工程分析评评价，为基基础设计、地地基处理作作出论证和和建议。主主要任务是是：1、查明工程场地地地基土的的岩性、时时代成因及及空间分布布特征，提提供设计所所需的各层层土物理力力学性质指指标，并对对基础影响响深度内的的承载力和和变形特征征进行评价价。2、查明工程场地地不良地质质现象的成成因、类型型、分布范范围及其对对场地稳定定性影响，预预测其发展展趋势，并并提出防治治措施及有有关技术参参数。3、查明地下水类类型、埋藏藏条件，含含水层特征征等，评价价地下水对对基础设计计施工的影影响及其对对建筑材料料的腐蚀性性。4、查明有无可液液化土层，并并对液化可可能性作出出评价。5、判定场地土类类型及建筑筑场地类别别，提供有有关抗震设设计参数，对对其地震效效应进行评评价。6、对地基基础方方案进行分分析，首先先对天然地地基的适宜宜性进行评评价，当天天然地基不不能满足要要求时，论论述采用复复合地基或或桩基方案案的可行性性，并进行行论证对比比，最后提提出地基基基础方案倾倾向性意见见。7、在季节性冻土土地区，提提供场地土土的冻结深深度。8、提供基坑开挖挖、支护所所需的有关关设计参数数，提出支支护结构方方案建议。9、提供降水设计计有关参数数，并对基基坑降水与与截水方案案提出建议议。10、提出影响工程程施工的不不利地质因因素，并对对工程设计计和施工中中应注意的的问题提出出建议。1.3工作依依据本次勘察工作布布置依据的的规范规程程：招标单位提供的的图纸及设设计要求《岩土工程勘察察规范》（GB500021－－20011）《高层建筑岩土土工程勘察察规程》((JGJ772－20044)《建筑地基基础础设计规范范》（GB5500077－20022）《建筑抗震设计计规范》(GB500011－20011)《建筑地基处理理技术规范范》(JGJ79－20022)《建筑桩基技术术规范》(JGJ94－94)《建筑工程抗震震设防分类类标准》(GB5502233－20044)《建筑基坑支护护技术规程程》(JGJ120－－99)《静力触探技术术标准》（CECSS04：88）《建筑工程地质质钻探技术术标准》（JGJ87－92）《湿陷性黄土地地区建筑规规范》（GB500025－－20044)《土工试验方法法标准》(GB/TT501123－19999)1.4勘察方方法的选择择与施工方方法说明为准确查明场地地地层结构构，测定各各土层有关关岩土参数数及相关勘勘察评价指指标，以针针对性、实实用性为原原则，综合合采用钻探探、静探、标标贯、波速速测试和室室内试验等等多种勘察察手段开展展本次勘察察工作。（1）钻探目的是查明场地地地层结构构及分布规规律，观察察记录各土土层岩性特特征，通过过对不同深深度的土体体采样分析析试验，确确定地基土土承载力特特征值及其其它有关物物理力学性性质指标。采采用DPP1100～3B型车载钻钻机2台，水位位以上干钻钻，水位以以下采用泥泥浆护壁，回回转钻进，全全孔取芯，要要求取芯率率达到80%以上，并并保持孔内内水头压力力略大于孔孔周地下水水压，严格格控制回次次进尺。取取原状土样样对粘性土土、粉土采采用连续静静压法取样样，对砂土土采用法国国引进的原原状取砂器器、标贯筒筒或内置环环刀法取样样。（2）静力触探采用双桥静力触触探，准确确划分地层层，评价地地基土的均均匀程度，确确定地基土土承载力及及变形参数数。采用宁宁波产NKC55081TTCT220t全液压静静力触探车车，探头锥锥底截面积积15cmm2，锥角600，摩擦筒筒表面积3300cmm2，深度采样样间距100cm，试试验前对探探头进行严严格标定，由由微机自动动采集数据据、绘图。（3）标准贯入试验验确定各层地基土土承载力，单单桩承载力力、变形参参数及采用用桩基对施施工的难易易程度，并并对地基土土的液化可可能性作出出判别与评评价。采用用63.55kg标准准落锤，落落距76ccm，直径径42mmm的钻杆，以以自动落锤锤法进行贯贯入试验，试试验前严格格清孔，并并准确掌握握试验尺寸寸，对液化化判别孔，试试验点竖向向间距为1.0～1.5m，一一般为1..0m，以不超过过1.5mm为宜。（4）波速试验通过波速测试，求求出各测孔孔的等效剪剪切波速和和场地的覆覆盖层厚度度，判定场场地土类型型、建筑场场地类别，由由地震部门门采用单孔孔检层地面面激振法进进行测试。（5）室内试验通过室内试验，确确定地基土土的有关物物理力学性性质指标，为为岩土工程程综合评价价提供依据据。①常规规试验：测测定各土层层的物理力力学性质指指标；②高压固结试验：：测定基底底以下受力力层或桩端端以下受力力层在不同同压力段的的压缩模量量和压缩系系数；③颗粒粒分析：测测定砂土和和粉土的颗颗粒级配；；④粘粒粒含量分析析：测定砂砂土和粉土土的粘粒含含量，并为为粉土地基基承载力特特征值的修修正提供依依据；⑤水质简分析：测测定地下水水的主要离离子含量，判判定地下水水的腐蚀性性；⑥不固结不排水（UU）：为基坑开挖抗隆起验算、整体稳定性验算和天然地基土承载力特征值的计算提供所需参数；=7\*GB3⑦先期固结压力：：判定土层层受荷历史史对地基土土压缩变形形量的影响响，准确反反映土层的的原始应力力状态。=8\*GB3⑧渗透试验：测定定含水层的的渗透系数数，判定其其透水性，为为基坑开挖挖降排水提提供所需参参数。1.5勘察方方案布设及及完成工作作量依据《岩土工程程勘察规范范》(GB500021－20011)和《高层层建筑岩土土工程勘察察规程》((JGJ772～20044)，结合合工程特征征及场地地地质条件确确定本工程程重要性等等级为二级级，场地复复杂程度等等级为二级级，地基复复杂程度等等级为二级级，综合确确定其岩土土工程勘察察等级为乙乙级；按照照《建筑抗抗震设计规规范》(GB500011－20011)第3.1..1条，根根据使用功功能的重要要性，确定定本工程除除幼儿园外外，抗震设设防分类为为丙类建筑筑；幼儿园园人数200人以上为为乙类，200人以下为为丙类。布孔时结合建筑筑物结构及及荷载特点点，勘探点点位置沿建建筑物角点点、周边和和中心布置置，并考虑虑地下车库库，共布置勘探孔孔45个，其中静静力触探孔孔10个，静探标贯贯孔5个，取土孔222个，标贯孔8个。1、勘探点间距：：依据《岩岩土工程勘勘察规范》(GB50021－2001)和《高层建筑岩土工程勘察规程》(JGJ72～2004)，考虑建筑物的周边、角点和中点，兼顾地下车库和基坑开挖，间距15～30m。2、勘探点深度：：依据《岩岩土工程勘勘察规范》(GB50021－2001)和《高层建筑岩土工程勘察规程》(JGJ72～2004)和设计要求，结合该建筑物的特征及场地地质条件，对17层建筑物，控制性孔孔深45.0m，一般性孔孔深35.0m；对11层建筑物控制性孔孔深35.0m，一般性孔孔深25.0m；对6层建筑物控制性孔孔深25.0m，一般性孔孔深15.0m，对3层以下建筑物一般性孔孔深12m，控制性孔孔深15m，对一层地下车库，孔深15m。本次勘察共布置置勘探孔45个，实际完完成总进尺尺12133.2m。实际完成成工作量见见表1-2：表1-2勘察工工作量表项目数量项目数量测量定孔（个）45钻探孔数(个)35总进尺（m）1213.2进尺（m）999原位测试静探孔孔数(个)15室内试验颗分307进尺（m）214.2物理指标230标贯孔数(个)13高压24点次122三轴（uu）22取样原状样(件)235直剪（快剪）204界限含水率223扰动样(件)73压缩227水质分析2渗透10场地工程地质条条件2.1场地气气象条件工程区属于暖温温带大陆性性季风气候候。冷暖气气团交替频频繁，四季季分明，无无霜期2220天。冬冬季漫长而而干冷，雨雨雪稀少；；春季干燥燥少雨，冷冷暖多变大大风多；夏夏季比较炎炎热，降水水高度集中中；秋季气气候凉爽，时时间短促。据郑州市气象资资料：a）气温：年平均均气温14.44º℃，极端最最高气温443℃，极端最最低气温117.9℃，年最高高气温多出出现在7月和8月。b）降雨：多年平平均降水量量640..9mm，降降水量年内内分配不均均，降水最最少的是1月份，为5～9mm，最最多的是7月份，一一般140～160mmm。保证证率为75%和90%时，年降降水量分别别为4966.0mmm和423..0mm。夏夏季由于强强盛的季风风控制，高高温、高湿湿雨量集中中，降水量量为290～390mmm，占全全年总雨量量的45～60%，而冬季季受干冷的的大陆性气气团控制，空空气干燥，雨雨雪稀少，降降水量只有有20～33mmm，占全年年降水量的的3～5%。春季降降雨很少，有有时秋季会会出现连阴阴雨。降水水量不仅年年内分布不不均，年际际变化也较较大，降水水量最多的的是1964年，高达达10411mm，最少少的年份是是1986年，降水水量为3885mm。24小时降雨雨量多年平平均值900mm，百百年一遇24小时降雨雨量2455mm，每每年7、8、9三个月的的降雨量是是全年降雨雨量的55%。c）风向：为多风风地区，多多年平均风风速为2.8～3.2mm/s，最大平平均风速为为18～22m/s，冬季盛盛行偏西北北风，夏季季盛行偏南南风，春秋秋季则交替替出现，一一般4月份风最最大，8、9月份最小小。d）冻土深度：年年平均地面面结冰达100多天，最最大冻土深深度1800mm，地地面以下1100mmm冻结平均均为55天。2.2地形地地貌工程区区地貌单元元为冲积平平原，地势势平坦。根根据招标单单位提供的的高程为1112.1111m的基准点点（位于南南三环与冯冯庄路交叉叉口）进行行场地高程程测量，测测量结果说说明场区高高程为1110.296m～111.221m，附近道道路高程约约为1111.8m，工程区现现有地面高高程低于附附近道路。勘察前场场地表层杂杂填土经过过开挖，原原地面高程程约为1111.1m。2.3地层结结构根据《中华人民民共和国数数字地质图(1∶250000000)》（2004年）、地质勘察察及土工试试验成果，在在勘探深度度范围内，地地层岩性主主要为中、晚晚更新统冲冲积土(Q2al、Q3al)和全新统统人工填土土（Q4ml）。根据地地层结构特特点、成因因和地质时时代及其工工程地质特特征，自上上而下分为为10层：第四系全新统人人工填土：：第①层杂填土(Q4mml)：褐色，灰黄色，湿，稍密，土性以粉粉土为主，含碎砖块块、混凝土土块。该层在场区区普遍分布布，厚度：：0.300～0.60mm，平均0.447m；层底标高高：109..89～110.992m，平均1100.30mm；层底埋深深：0.300～0.60mm，平均0.447m。晚更新统冲积土土：第②层粉土(Q3al)：褐色为为主，夹有灰黄黄色，稍湿，密实，摇震反应应迅速，干强度低低，切面粗糙糙，韧性低，该该层在场区区普遍分布布，在场区区西边该层层上部夹有有少量灰黄黄色粉土。该该层在场区区普遍分布布，厚度：：0.700～3.30mm，平均2.110m；层底标高高：106..98～109.775m，平均1088.20mm；层底埋深深：1.200～3.80mm，平均2.557m。第③层粉土(Q3al)：灰黄色色～灰色，稍湿，密实，摇振反应应迅速，干强度低低，切面粗糙糙，韧性低，见锈斑和和少量螺壳壳碎片，常见小姜姜石，粒径2～10mmm，局部夹有有少量粉砂砂。该层在在场区普遍遍分布，厚厚度：1.400～4.20mm，平均2.667m；层底标高高：104..64～106.667m，平均1055.53mm；层底埋深深：4.100～5.80mm，平均5.224m。在场地西西部，该层层底部分布布有③-1软弱夹层层，土质较较软，层厚厚0.5～1.1m。第④层粉土(Q3al)：灰黄色色，稍湿，密实，摇振反应应迅速，干强度低低，切面粗糙糙，韧性低，见锈斑和和少量螺壳壳碎片，常见小姜姜石，粒径2～20mmm。该层局局部缺失（在25号孔处），厚度：0.500～4.00mm，平均1.555m；层底标高高：102..04～105.557m，平均1033.97mm；层底埋深深：5.300～8.60mm，平均6.779m。第⑤层粉砂夹细砂(QQ3al)：灰黄色，湿，密实，砂质较纯纯，磨圆度较较好，粘粒含量量少，局部部夹有中砂砂。该层局局部缺失（在29号孔处），厚度：0.60～3.30m，平均1.95m；层底标高：100.94～102.74m，平均102.11m；层底埋深：8.00～9.50m，平均8.66m。第⑥层粉土(Q3al)：灰黄色色，湿，密实，摇振反应应迅速，干强度低低，切面粗糙糙，韧低差，小姜石含含量10％～20％，最大粒径径约20mmm。该层层在场区普普遍分布，厚厚度：1.000～8.00mm，平均2.669m；层底标高高：94.772～101.118m，平均99..42m；；层底埋深深：9.500～16.500m，平均11..35m。第⑦层粉砂夹细砂(QQ3al)：灰黄色，稍湿～湿，密实，局部夹有有少量粉土土和中砂。该该层在场区区普遍分布布，厚度：：0.800～5.20mm，平均2.445m；层底标高高：93.222～99.288m，平均96..81m；；层底埋深深：11.550～18.000m，平均13..94m。第⑧层粉土夹砂(Q33al)：灰黄色～～灰色，湿，密实，摇震反应应迅速，干强度低低，切面粗糙糙，韧性低，常见小姜姜石，最大粒径径3cm，约约16m深度度处局部夹夹有厚约11m的粉砂夹细细砂。该层层在场区普普遍分布，厚厚度：3.200～9.20mm，平均6.772m；层底标高高：88.111～91.433m，平均89..97m；；层底埋深深：19.550～22.600m，平均20..78m。第⑨层粉质粘土(Q33al)：灰黄～褐褐黄色，硬塑～坚坚硬，含较多钙钙质结核，局部密集集，粒径2～40mmm，切面稍光光滑，干强度高高，摇震反应应无，韧性中等等，局部夹夹有坚硬状状粘土。该该层在场区区普遍分布布，厚度：：5.500～12.200m，平均9.000m；层底标高高：78.773～83.688m，平均80..90m；；层底埋深深：27.000～32.000m，平均29..79m。中更新统冲积土土：第⑩层粉质粘土(Q22al)：褐黄～褐褐红色，可塑～硬塑塑状，粘粒粒含量稍低低，干强度中中等，切面粗糙糙，摇震反应应中等，韧性中等等，该层约约37m深处处局部夹有有厚约1..5m的钙钙质胶结层层（10-1）：灰白白色，坚硬，微风化，岩岩性以碳酸酸钙为主。该层未揭穿，最大揭露厚度18.0m。各层地层厚度埋埋深及层底底标高统计计结果见表表2-1表2-1场地地地层厚度埋埋深及层底底标高统计计表层号厚度层底标高埋深数据个数最小值(米)最大值(米)平均值(米)最小值(米)最大值(米)平均值(米)最小值(米)最大值(米)平均值(米)10.300.600.47109.89110.92110.300.300.600.474520.703.902.12106.29109.75108.181.204.502.594530.303.902.25104.64107.17105.933.605.804.84453-10.501.100.80104.99106.67105.604.105.805.202240.504.001.56102.04105.57103.975.308.606.794450.603.301.95100.94102.74102.118.009.508.664461.008.002.6994.72101.1899.429.5016.5011.354570.805.202.4593.2299.2896.8111.5018.0013.943383.209.206.7288.1191.4389.9719.5022.6020.782995.5012.209.0078.7383.6880.9027.0032.0029.7921说明：统计厚厚度时主层层厚度中不不含亚层厚厚度。统统计厚度时时每孔最后后一层不参参与统计。2.4地基土土的各种测测试成果统统计2.4.1土土的物理力力学指标统统计根据土工试验成成果及原位位测试成果果，进行工工程地质分分层，然后后对各主要要土层的物物理力学性性质指标进进行统计计计算，在分分层统计时时先剔除异异常值，再再按“GB500021--20011”规范第14.2节进行统统计，样本本数少于6个的不计计算标准差差和变异系系数，统计计结果见表表2-2。2.4.2特特殊土工试试验指标统统计根据土工试验成成果及原位位测试成果果，进行工工程地质分分层，然后后对各层土土的粘粒含含量、渗透透系数、高高压固结试试验等特殊殊土工试验验指标进行行统计计算算，在分层层统计时先先剔除异常常值，统计计结果见表表2-3。表2-2物理力力学性质指指标统计表表表2-3特殊土土工试验指指标统计2.4.3标标准贯入试试验和双桥桥静力触探探成果统计计为利用标准贯入入试验成果果判定砂土土的密实度度，确定地地基土的承承载力，判判别饱和砂砂、粉土的的液化势，计计算单桩承承载力等参参数，对标标贯经杆长长修正和未未经杆长修修正的击数数，进行分分层统计，平平均值为舍舍弃后的算算术平均值值；根据《静静力触探技技术标准》，对对本场地静静探孔的原原位测试成成果分层计计算锥尖阻阻力和侧壁壁摩阻力，经经加权平均均统计，统统计结果见见表2-44。表2-4标准贯贯入及静力力触探统计计表2.5地下水水场地内地下水类类型为孔隙隙潜水，地地下水主要要赋存于第第⑧层粉土及以以下土层中中，其补给给来源为大大气降水及及地下水径径流补给，勘察期间工程区地下水位埋深18.1～19.15m，平均18.65m，地下水位标高91.66～92.64m，平均92.08m。场地内地下水位主要受季节和认为活动影响，年变化幅度0.5～3.0m，近几年有下降趋势，近3～5年最高水位标高95.6m2.6不良地地质作用及及对工程不不利的埋藏藏物施工时应将上部部杂填土挖挖除，勘察察期间在场场地及钻孔孔内不存在在对工程安安全有影响响的诸如岩岩溶、滑坡坡、崩塌、采采空区、地地面沉降、地地裂等不良良地质作用用，也不存存在影响地地基稳定性性的古河道道、沟浜、墓墓穴、防空空洞、孤石石等的埋藏藏物及其它它人工地下下设施等不不良地质现现象；拟建建场地地形形平坦，无无边坡稳定定性问题。2.7场地地地震效应2.7.1区域地质环境工程区位于华北北断块区南南部。华北北断块区由由变质褶皱皱基底和不不同时代的的盖层组成成，刚性基基底上，断断裂较为发发育，形成成由六个二二级构造单单元块体镶镶嵌而成的的断块构造造格架。华北断块区中南南部的基底底形成于太太古代，为为一套中、深深变质片麻麻岩系，其其构造线方方向主要为为北西西及及近东西向向，并有南南北向构造造迭加。古古生代时期期，除受加加里东运动动影响，缺缺失志留系系和泥盆系系外，该区区以强烈沉沉陷为主，形形成近东西西向或北西西西向的宽宽缓短轴背背、向斜。中中生代时期期，华北断断块区西部部的鄂尔多多斯断陷区区由沉陷转转为隆起，东东部的隆起起区则形成成一些断陷陷盆地和地地堑盆地。新生代以来，受受北东向和和北西西或或近东西向向断裂和断断陷的影响响，华北断断块区断陷陷盆地十分分发育，形形成大面积积的隆起和和沉陷，西西部鄂尔多多斯断陷带带接受巨厚厚的堆积，东东部断陷盆盆地进一步步发展扩大大，中部的的太行－中中条隆起的的轴部形成成新的汾渭渭地堑带。此此种断块运运动一直延延续到现代代。2.7.2区域断裂裂及其活动动性豫皖断块北部与与冀鲁断块块、太行断断块以新乡乡—商丘断裂裂带为界，南南以滦川—确山断裂裂与东秦岭岭断褶带相相邻。断块块边界的断断裂控制着着大小隆起起区和沉降降区并与地地震活动有有着密切的的关系。豫豫皖断块内内构造线方方向与秦岭岭断褶带的的东延部分分相似，以以东西向或或北西向为为主，但与与冀鲁断块块、太行断断块内北东东、北北东东向的构造造线有着显显著的差异异。这种构构造活动背背景的不同同，使得以以新乡—商丘断裂裂带为界，其其北内部断断裂差异活活动强烈，第第四纪断裂裂发育，常常有中强震震发生，构构成华北断断块区主要要的强震活活动区；其其南则断裂裂和拗陷盆盆地的差异异活动较弱弱，地震活活动性弱于于北部。新乡-商丘断裂裂带，该断断裂对区域域构造有一一定的控制制作用，第第四纪以来来断裂活动动仍较明显显，影响现现代水系的的发育，11857年年修武6级地震和和19377封丘5.5级地震就发发生在该断断裂上。近场区新构造垂垂向活动的的差异，影影响着这一一地区断裂裂的活动性性。据研究究，近场区区主要发育育有如下断断裂（见图图1）：图1近场区主主要断裂分分布图老鸦陈断裂（FF2）：长约约50km，走向NW。其东侧侧为广阔的的冲积平原原，西侧为为黄土丘陵陵。物探表表明：该断断裂为一东东倾正断层层，下部地地层断距大大而上部地地层断距小小，断层错错断了第四四系，第四四纪晚期（晚晚更新世～～全新世）仍仍有活动，但但活动较弱弱。北起郑郑州市北黄黄河老公路路桥，自邙邙山东侧通通过，向南南东延伸，经经原河南省省体育馆东东侧穿过市市区与上街街断层、须须水断层相相交，走向向西北—东南向，倾倾向北东。须水断裂带（FF8）：长长约30km，走向向近EW。该断裂裂晚第三纪纪以来基本本无明显活活动。花园口断层：北北起黄河南南岸花园口口，向南延延伸19kkm与中牟牟断层相交交。走向西西北—东南向，倾倾向北东，倾倾角70º，正断层层。根据人人工地震剖剖面，断层层切穿了晚晚第三纪底底板。南部部断距小，约约150mm，而北部部大，约2200m左左右。其基基底断距较较大，大于于500mm。表明该该断层晚第第三纪时期期有过活动动，但没有有穿过第四四纪地层，属属于不活动动断层。上街断层：西起起上街，向向东延伸经经郑州市区区北部，向向东延伸至至中牟县境境内，走向向近东西，倾倾向北，倾倾角70º，为正断断层。该断断层错断了了前新生代代地层，根根据现有资资料其没有有穿过第四四纪地层，为为不活动断断层。综上所述，近场场区范围内内断裂规模模小，第四四纪尤其晚晚更新世以以来活动性性较弱，不不存在发生生强震的构构造条件。但但存在发生生中强地震震的背景。2.7.3工工程区地震震地质情况况工程区不存在深深大断裂构构造，不具具备发生66.5级以以上强震的的地质构造造条件，据“GB500011-20011”第4.1..1条，工程区区地形开阔阔、平坦、地地基土属密密实的中硬硬土，场地地属抗震有有利地段。根据《建筑抗震震设计规范范》（GB500011～20011）附录A，拟建场场地抗震设设防烈度为为7度，设计计基本地震震加速度值值为0.115g，设设计地震分分组为第一一组；根据据波速测试试结果（见见附后）和和《建筑抗抗震设计规规范》（GB500011～20011）表4.11.3、表4.1..6和表5.1..4，判定地基土土的类型为为中硬土，场地地类别为ⅡⅡ类。岩土工程分析与与评价3.1地基均均匀性评价价3.1.1第第1＃楼按《高层建筑岩土土工程勘察察规程》((JGJ772～20044)第8.2..4条进行行判别。第1＃楼地基持力层层为同一地地貌单元或或工程地质质单元，不不符合第1条；持力层层地面或相相邻基底标标高的坡度度小于10％，不符合第2条第1款；其下卧卧层在基础础宽度方向向上的厚度度差值大于0.055b，符合第2条第2款；各钻孔孔处地基土土的压缩性性差异较小小，各钻孔孔压缩模量量当量值见见表3-1，小于不均均匀系数界界限值，不符合第3条；综上所述，综综合判定为为不均匀地地基。3.1.2第第7＃楼按《高层建筑岩土土工程勘察察规程》((JGJ772～20044)第8.2..4条进行行判别。第7＃楼地基持力层层为同一地地貌单元或或工程地质质单元，不不符合第1条；持力力层地面或或相邻基底底标高的坡坡度小于10％，不符合第2条第1款；其下卧卧层在基础础宽度方向向上的厚度度差值大于0.055b，符合第2条第2款；各钻钻孔处地基基土的压缩缩性差异较较小，各钻钻孔压缩模模量当量值值见表3-1，小于不均均匀系数界界限值，不不符合第3条；综上所述，综综合判定为为不均匀地地基。3.1.3第第8＃楼按《高层建筑岩土土工程勘察察规程》((JGJ772～20044)第8.2..4条进行行判别。第8＃楼地基持力层层为同一地地貌单元或或工程地质质单元，不不符合第1条；持力力层地面或或相邻基底底标高的坡坡度小于10％，不符合第2条第1款；其下卧卧层在基础础宽度方向向上的厚度度差值大于0.055b，符合第2条第2款；各钻钻孔处地基基土的压缩缩性差异较较小，各钻钻孔压缩模模量当量值值见表3-1，小于不均均匀系数界界限值，不不符合第3条；综上所述，综综合判定为为不均匀地地基。3.1.4第第9＃楼依据《高层建筑筑岩土工程程勘察规程程》(JGJ772～20044)第8.2..4条进行行判别。第9＃楼地基持力层层为同一地地貌单元或或工程地质质单元，不不符合第1条；持力力层地面或或相邻基底底标高的坡坡度小于10％，不符合第2条第1款；其下下卧层在基基础宽度方方向上的厚厚度差值小小于0.055b，不符合第2条第2款；各钻钻孔处地基基土的压缩缩性差异较较小，各钻钻孔压缩模模量当量值值见表3-1，小于不均均匀系数界界限值，不不符合第3条；总上上所述，综综合判定为为均匀地基基。3.1.5第第10＃楼及幼幼儿园第10＃楼及幼儿园地地基主要受受力层（基基础下6mm以内）坡度均小小于10％，判为为均匀地基基。表3-1各钻孔压压缩模量当当量值1＃楼孔号34373840414215.013.015.814.114.014.3，平均值15.79/133.01=1.211，14.3不均匀系数界限限值K1.787＃楼孔号13141516171815.7116.2115.5516.4416.7215.58，平均值16.72/115.555=1.007，16.0不均匀系数界限限值K1.948＃楼孔号78910111214.7415.9715.2015.1115.9115.11，平均值15.97/14..74=1..07，15.3不均匀系数界限限值K1.909＃楼孔号12345614.2815.2914.7214.3315.8014.91，平均值15.80/14..28=1..1，14.9不均匀系数界限限值K1.853.2各土层层物理力学学指标建议议值根据室内试验、标标贯试验、静静力触探等等资料，结结合邻近场场地建筑资资料的经验验，经综合合分析后提提供各层土土物理力学学指标建议议值，其结结果见表33-2。表3-2各土层层物理力学学指标建议议值土层天然重度静止土压力系数数k0直剪（快剪）三轴（UU）c(kPa)φ(度)c(kPa)φ(度)2粉土19.00.7210188163粉土20.00.66122210203-1粉土19.00.7210188164粉土19.90.63142412225粉砂夹细砂19.30.550310276粉土20.40.66122210207粉砂夹细砂19.30.530320288粉土20.50.59122610249粉质粘土20.50.693520321810粉质粘土20.00.66322230203.3各土层层承载力特特征值及压压缩性评价价根据室内试验、标标贯试验、静静力触探等等资料，结结合邻近场场地建筑资资料的经验验，经综合合分析后提提供各层土土承载力特特征值及压压缩模量，并对各土土层的压缩缩性进行了了评价，其其结果见表表3-3。各土层尤尤其是持力力层的承载载力特征值值和压缩模模量应以静静载荷试验验为准。3.4固结状状态评价为了评价地基土土的应力历历史和固结结状态，对对固结试验验成果e～logpp曲线结果果进行分析析，结果说说明各土层层均为正常固固结土。3.5地震液液化分析工程区位于Ⅶ度度区，饱和和粉土和粉粉砂的地质质年代均为第四系系晚更新世世，根据《建建筑抗震设设计规范》(GB500011～20011)4.3..3.1：“地质年代代为第四纪纪晚更新世世(Q3)及其以前前时，7、8度时可判判为不液化化”，初步判判定场区地地层为不液液化土层。表3-3地基土土承载力特特征值及压压缩模量表表土层（kPa）（MPa）压缩性评价0.1-0.220.2-0.440.4-0.880.8-1.662粉土120681220中等3粉等3-1粉土120681220中等4粉土23015182535低5粉砂夹细砂25025303545低6粉等7粉砂夹细砂28030354555低8粉土25018253040低9粉质粘土33013152025中等10粉质粘土36016202530低3.6地下水水腐蚀性分分析外业勘察时在11号孔旁水水井、37号孔各取取水样1组，水样样编号分别别为S1和S2，在室内内所做水质质简分析，试验报告告结果见附附件水质分分析报告表表。按《岩土工程勘勘察规范》(GB500021--20011)，场区地地下水所处处环境类别别为Ⅲ类。表3-4水样分分析成果表表水样SO42-Mg2+Oh-总矿化度pH值侵蚀性CO2Cl－mg/Lmg/Lmg/Lmg/Lmg/Lmg/LS120.5622.810359.726.6620.3537.19S226.4619.330412.087.31063.74（1）受环境类型影影响的水对对混凝土结结构的腐蚀蚀性评价当水中SO422-含量小小于15000mg//L，Mg2+含量小小于30000mg/LL，苛性碱碱OH-含量小于570000mg/LL，总矿化化度小于500000mg//L时，不不具腐蚀性性，实测SSO42-含量20..56～26.446mg//L，Mg2+含量19..33～22.881mg//L，苛性碱OH-含量0mg/LL，总矿化度度为3599.72～～412..08mgg/L，不不具腐蚀性性。（2）受地层渗透性性影响的水水对混凝土土结构的腐腐蚀性评价价当pH>5.0，侵侵蚀性CO2小于30mmg/L时时不具腐蚀蚀性；实测测pH为6.666～7.31，大于于5.0，侵侵蚀性CO2为0～2.355mg/LL，小于30mg//L，不具具腐蚀性。（3）地下水对钢筋筋混凝土结结构中钢筋筋的腐蚀性性评价当水中Cl-含含量小于100mgg/L时，不具腐蚀性性；实测Cl-含量37..19～63.774mg//L，SO42-含量20..56～26.446mg//L，折合合成Cl-总含量小于100mmg/L，地下水水对钢筋混混凝土结构构中钢筋不不具腐蚀性性。（4）水对钢结构的的腐蚀性评评价当PH为3～11，（Cl-+SO422-）<5000mg/LL时，具弱弱腐蚀性，实实测PH=6..66～7.31，（Cl-+SO42-）=57.775～90.220mg//L，对钢结构构具弱腐蚀蚀性。由(1)、(2)知知，地下水水对混凝土土不具腐蚀蚀性，由((3)知地下下水对钢筋筋混凝土中中的钢筋不不具腐蚀性性，由(4)知地下下水对钢结结构具弱腐腐蚀性。3.7场地稳稳定性及建建筑适宜性性评价该场区地形平坦坦，场地内内及附近无无活动断层层通过，地地貌类型单单一，地层层结构较为为简单，分分布较为连续，厚厚度较为稳定，物物理力学性性质均匀，地地层承载力力较高，无无不良地质质现象分布布，场区稳稳定性良好好，适宜该该建筑物的的兴建。地基及基础方案案分析论证证4.1建筑荷荷载估算根据设计方提供供的勘测委委托书和经经验估算，得得出各建筑筑物的荷载载见表4-1。表4-1各建筑筑物荷载表表建筑物名称层数基底标高（m）荷载（筏板）（kPa）标准组合准永久组合1＃楼11109.62001907＃楼18106.43303108＃楼17107.03203009＃楼17107.032030010＃楼2109.65050幼儿园3109.67070地下车库1107.030304.2天然地地基基础方方案论证4.2.1承承载力计算算按《建筑地基基础础设计规范范》（GB5500077－20022）5.2..4对每栋栋建筑物持持力层的承承载力特征征值进行计计算（按筏板考虑），并验算算其采用天天然地基的的可能性，其其结果见表表4-2。表4.2中，对天天然地基承承载力进行行深宽修正正时，修正正深度是按按筏基考虑虑的，若采采用其它基基础形式（条条基或独立立基础），其其修正参数数应按《建筑筑地基基础础设计规范范》（GB5500077－20022）5.2..4进行计计算；表4.2中，修正深深度是从建成后的的室外地坪坪算起的，因因此，室外外地坪必须须在主体施施工前完成成回填、夯夯实，建议议室外地坪坪的回填和和夯实工作作安排在基基础工程施施工完成后后、主体结结构施工前前进行，否否则，修正正深度应从从现有地面面算起；计计算修正深深度时还应应考虑地下下车库的影响响，宜将基础地面以以上范围内内的荷载按超超载考虑，应应将基础两两侧2倍基础宽宽度范围内内基础底面面以上的荷荷载按总重重量相同的的原则换算算成均布荷荷载，再折折算成土层层厚度作为为修正深度度，基础两两侧超载不不等时，取取小值。表4-2各建筑筑物天然地基设设计计算表表建筑物名称荷载(kPa)持力层能否采用天然地基kPamkN/m3kPa1＃楼20021200.52.062.11919209能7＃楼33031800.52.061.52019248不能8＃楼32031800.52.064.02019343能9＃楼32031800.52.064.82019373能10＃楼5021200.52.062.51919224能幼儿园7021200.52.062.51919224能车库3031800.52.064.82019373能8#楼和9#楼和地下车库采用用天然地基基时，其持力层层下有软弱弱下卧层，其基础设计时应进行软弱下卧层强度验算。通过对第③-1软弱夹层承载力（深度修正后，，，）进行反算，得出当基底标高为107.0m时，基底荷载平均值最大可为290.4kPa，小于建筑物估算荷载320kPa（筏板基础），虽不满足要求，但因相差较小，建议上述8#楼和9#楼仍采用天然地基，但应通过减轻自重、增大筏板面积等措施减小基底荷载，使其满足要求。4.2.2沉沉降计算对1＃、7＃、8＃和9＃楼各钻孔进行行了沉降量量估算，计计算时按筏筏基考虑，基基底荷载按按估算的准准永久组合合荷载考虑虑，计算结结果见表4-3；10＃楼、幼幼儿园和地地下车库满满足《建筑筑地基基础础设计规范范》（GB5500077－20022）3.0..2的要求求，可不做做地基变形形计算。表4-3各高层层建筑物钻钻孔处天然然地基沉降降计算表1＃楼（11层）筏板（45m××13m）孔号343738404142自重应力（kPPa）282828282828附加应力（kPPa）162162162162162162（MPa）15.013.015.814.114.014.3压缩层厚度（mm）30.01628.028.727.028.8（mm）61.989.998.464.3119.973.40.40.550.370.470.480.45（mm）24.749.436.330.2757.0733.141＃楼（6层）筏板（26m××15m）孔号364443自重应力（kPPa）282828附加应力（kPPa）808080（MPa）15.6215.4416.68压缩层厚度（mm）21.120.019.9（mm）31.4818.5721.500.380.380.33（mm）11.817.07.158＃楼伐板（55m××15m）孔号789101112自重应力（kPPa）787878787878附加应力（kPPa）222222222222222222（MPa）14.7415.9715.2015.1115.9115.11压缩层厚度（mm）2928.029.029.028.029.0（mm）83.11146.3480.7781.23146.8881.190.370.320.350.360.320.36（mm）30.7847.028.4428.9047.5528.869＃楼伐板（55m××15m）孔号123456自重应力（kPPa）787878787878附加应力（kPPa）222222222222222222（MPa）14.2815.2914.7214.3314.8014.91压缩层厚度（mm）282828282828（mm）63.59152.4181.2483.3147.8280.260.390.350.370.390.330.36（mm）32.553.0830.1532.2148.4929.177＃楼伐板（55m××15m）孔号123456自重应力（kPPa）898989898989附加应力（kPPa）221221221221221221（MPa）15.7116.2115.5516.4416.7215.58压缩层厚度（mm）282928292828（mm）80.89155.6581.7279.2147.681.580.370.350.380.340.330.38（mm）30.0454.7530.8827.1148.8830.73注：自重应力计计算时，自自然地面标标高取1111.1mm由上述计算可知77＃、8＃、9＃楼的平平均沉降量量、整体倾倾斜和沉降降差均小于于允许值；；1＃楼的平均均沉降量和和整体倾斜斜小于允许许值，但336号孔和38号孔沉降降差（244.5mmm）超过允允许值（222.7mmm），建建议设计单单位采取适适当措施（如如减小低层层建筑基础础面积，增增大基底压压力）减小小沉降差或或设置沉降降缝，使其其满足规范范要求。上述承载力特征征值和沉降降量计算均为为粗略估算算，设计单单位应根据据实际设计计情况进行行计算和验验证。4.3复合地地基方案论论证7＃楼天然地基承承载力不满满足要求，根据郑州地区施工经验和周围环境条件，可采用CFG桩、高压旋喷桩和换填垫层法进行处理，下面对三种方案分别论证。4.3.1CCFG桩4.3.1.11持力层及及桩长的选选择经分析，建议以以第9层粉质粘粘土为桩端端持力层，桩桩底标高887.4mm，有效桩桩长19mm。4.3.1.22参数选取取采用CFG桩时，各各楼基底下下土层厚度度应根据可可靠性和适适用性原则则，选取有有代表性的的钻孔进行行计算取值，7＃楼按15号孔计算，1＃楼按37号孔计计算，8＃楼按7号孔计算算，9＃楼按1号孔计算算。下面仅以7号楼楼为例进行行详细计算算，其它楼楼若采用CFG桩，可参参照进行。表4-4CFGG桩设计参参数表建筑物层号层底埋深（m）厚度（m）（kPa）侧阻力特征值（Kpa）端阻力特征值（KPa）7＃楼2粉土01200.8203*粉土5.21.21800.8303-1粉土0.60.6120254粉土7.41.6230355粉砂夹细砂9.52.1250356粉土13.23.7180304007粉砂夹细砂14.61.4280354508粉土夹砂22.07.4250354509粉质粘土30.88.8330407004.3.1.33承载力计计算据《建筑地基处理理技术规范范》(JGJ79－20022)，CFG桩复合地地基承载力力特征值应应通过现场场单桩和复复合地基载载荷试验确确定，初步步设计时，可可按下式估估算：式中：－复合合地基承载载力特征值值（kpaa）；m－面积置换率；；Ra－单桩竖竖向承载力力特征值（KN）；Ap－桩的截面积（m2）；β－桩间土土承载力折折减系数，取取值0.8；fsk－处理理后桩间土土承载力特特征值（kkpa），取取值180kpa；单桩竖向承载力力特征值可可按下式计计算：据《建筑地基处理理技术规范范》(JGJ79－20022)第9.2..7条，要求桩桩体试块抗抗压强度平平均值满足足下式要求求：CFG桩承载力力计算及评评价见表44-5。表4-5CFGG桩承载力力计算表建筑物7＃楼基底荷载（伐板板）330kPa桩径d（mm）400400桩距（m）1.62.0桩底标高（m）87.487.4有效桩长（m）1919布桩方式正方形正方形m0.0490.031系数β0.80.8（kPa）180180（kN）895.4895.4fspk（kpaa）486.2360.5深宽修正参数（kPa）505.2379.5（MPa）22.322.6由上述计算可以以看出，采采用CFG桩复合地地基时，基基础方案可可以采用条条形基础或或筏基（桩桩长19mm，间距1..6m，正正方形布置置），建议设计计方根据上上部具体荷荷载选用合合适的基础础形式、桩桩长、桩距距（3d-5d）和布桩方方式。桩端端以下无软软弱下卧层层，无需进进行软弱下下卧层验算算。4.3.1.44沉降计算算建议设计方根据据所采用的的桩距、布桩方式式和实际荷载载（准永久久组合）按按《建筑地地基处理技技术规范》(JGJ79－20022)第9.2..8条进行变形形计算，以以使沉降量量、倾斜和和沉降差满满足规程规规范要求。桩端以下未处理土层的压缩模量按表3-3取值，处理后各土层的压缩模量按《建筑地基处理技术规范》(JGJ79－2002)第9.2.8条进行计算，其结果见表4-6。表4-6CFGG桩复合地地基各土层层的压缩模模量建议值值表建筑物土层33-1456789107＃楼0013615251330181316190.04935.124.333.248.635.152.135.019.20.03126.018.024.636.126.038.626.014.24.3.2高高压旋喷桩桩4.3.2.11持力层及及桩长的选选择经分析，建议以以第6层粉土为为桩端持力力层，桩底底标高1000.9mm，有效桩桩长5.55m。4.3.2.11参数选取取采用高压旋喷桩桩时，各楼楼基底下土土层厚度应应根据可靠靠性和适用用性原则，选选取有代表表性的钻孔孔进行计算算取值，7＃楼按15号孔计算算5*3..14，1＃楼按37号孔计算算，8＃楼按7号孔计算算，9＃楼按1号孔计算算。下面仅以7号楼楼为例进行行详细计算算，其它楼楼若采用高高压旋喷桩桩，可参照照进行。表4-7高压旋旋喷桩设计计参数表建筑物层号层底埋深（m）厚度（m）（kPa）侧阻力特征值（Kpa）桩端地基土承载载力特征值值（KPa）7＃楼2粉土01200.35203*粉土5.21.21800.35303-1粉土5.80.6120254粉土7.41.6230355粉砂夹细砂9.52.1250352506粉土13.23.7180301807粉砂夹细砂14.61.4280352808粉土夹砂22.07.4250352509粉质粘土30.88.8330403304.3.2.33承载力计计算据《建筑地基处理理技术规范范》(JGJ79－20022)，水泥土搅搅拌桩复合合地基承载载力特征值值应通过现现场单桩和和复合地基基载荷试验验确定，初初步设计时时，可按下下式估算：：式中：fspkk－复合地地基承载力力特征值（kpa）；m－面积置置换率；RRa－单桩竖竖向承载力力特征值（KN）；Ap－桩的截截面积（mm2）；β－桩间土土承载力折折减系数，取取值0.3；ffsk－处理理后桩间土土承载力特特征值（kkpa），取取值180kppa；单桩竖向承载力力特征值可可通过现场场单桩载荷荷试验确定定，也可按按下式估算算，取其中中较小值：：高压旋喷桩承载载力计算及及评价见表表4-8。表4-8高压旋旋喷桩承载载力计算表表建筑物7＃楼基底荷载（伐板板）330kPa桩径d（mm）600600600600桩距（m）1.21.21.31.3桩底标高（m）100.9100.9100.9100.9有效桩长（m）5.55.55.55.5布桩方式正方形三角形正方形三角形m0.1960.2260.1670.193系数β0.30.30.30.3（kPa）180180180180（kN）395395395395fspk（kpaa）317.3357.5278.4313.2深宽修正参数（kPa）336.3376.5297.4332.2（MPa）4.64.64.64.6由上述计算可以以看出，采采用高压旋旋喷桩复合合地基时，基基础方案可可以采用筏筏基，建议设计计方根据上上部具体荷荷载选用合合适的基础础形式、桩桩长、桩距距（2d-5d）和布桩方方式，桩端端持力层以以下无软弱弱下卧层，无无需进行软软弱下卧层层验算。4.3.2.44沉降计算算建议设计方根据据所采用的的桩距、布布桩方式和和实际荷载载（准永久久组合）按按《建筑地地基处理技技术规范》(JGJ79－20022)第12.22.7条进行变形形计算，以以使沉降量量、倾斜和和沉降差满满足规程规规范要求。桩端以下未处理土层的压缩模量按表3-3取值，处理各土层的压缩模量建议值见表4-9。表4-9高压旋旋喷桩复合合地基各土土层的压缩缩模量建议议值表建筑物土层33-1456789107＃楼00136152513301813165.50.19622.915.821.631.722.90.22625.817.824.435.825.80.16720.113.919.027.820.10.19322.615.621.431.322.64.3.3换换填垫层法法采用换填垫层法法时，建议议采用灰土换填至至第4层粉土高程程为1044.4m处处，垫层厚厚度2.00m，垫层层地面宽度度还应满足足应力扩散散的要求。根据据《建筑地地基处理技技术规范》(JGJ79－20022)第4.2..1条，换换填厚地基基承载力应应符合下式要要求：按上式进行承载载力验算，压力扩散角，结果见表4-10表4-10换填填垫层承载载力计算表表土层基础尺寸（m×m）（kPa）（kPa）（kPa）（kPa）垫层顶部55×1533089.3垫层底部57.1×177.1203.4133.3230350满足采用灰土换填时时，压实系系数不应小小于0.95，换填垫垫层承载力力的承载力力特征值应应大于230kPPa，经深深宽修正后后承载力特特征值，满满足承载力力要求。4.4桩基方方案论证根据郑州地区施施工经验和和周围环境境条件，本本工程桩基基方案可采采用钻孔灌灌注桩（或或后压浆钻钻孔灌注桩桩）。4.4.1持力力层及桩长长的选择经分析，建议以第第9层粉值粘土为桩桩端持力层层，桩底标标高86.4m，有效桩桩长20m。4.4.2参参数选取采用灌注桩时，各各楼基底下下土层厚度度应根据可可靠性和适适用性原则则，选取有有代表性的的钻孔进行行计算取值值，7＃楼按15号孔计算算，1＃楼按37号孔计算算，8＃楼按7号孔计算算，7＃楼按1号孔计算算。下面仅以7号楼楼为例进行行详细计算算，其它楼楼若采用灌灌注桩，可可参照进行行。4.4.3承承载力计算算根据《建筑桩基基技术规范范》（JGJ994-944），一级级建筑桩基基单桩竖向向承载力应应采用现场场静载荷试试验，并结结合静力触触探、标准准贯入等原原位测试方方法综合确确定，当根根据土的物物理指标与与承载力参参数之间的的经验关系系确定单桩桩竖向极限限承载力标标准值时按按下式计算算：Quk=uΣqssikLi+qpkAp灌注桩承载力计计算及评价价见表4-12。表4-11灌注注桩设计参数数表建筑物层号层底埋深（m）厚度（m）极限侧阻力标准准（Kpa）极限端阻力标准准值（KPa）7＃楼2粉土050（65）3*粉土5.81.870（90）4粉土7.41.680（105）5粉砂夹细砂9.52.180（105）6粉土13.23.770（90）800（10550）7粉砂夹细砂14.61.480（105）900（12000）8粉土夹砂22.07.480（105）900（12000）9粉质粘土30.8