隐框玻璃幕墙设计计算书

*****全隐框幕墙设计计算书基本参数:******抗震8度设防Ⅰ.设计依据:《建筑结构荷载规范》GB50009-2001《钢结构设计规范》GBJ17-88《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-97《建筑幕墙》JG3035-96《建筑结构静力计算手册》（第二版）《建筑幕墙物理性能分级》GB/T15225-94《铝及铝合金阳极氧化，阳极氧化膜的总规范》GB8013《铝及铝合金加工产品的化学成份》GB/T3190《碳素结构钢》GB700-88《硅酮建筑密封胶》GB/T14683-93《建筑幕墙风压变形性能检测方法》GB/T15227《建筑幕墙雨水渗漏形性能检测方法》GB/T15228《建筑幕墙空气渗透形性能检测方法》GB/T15226《建筑结构抗震规范》GBJ11-89《建筑设计防火规范》GBJ16-87（修订本）《高层民用建筑设计防火规范》GB50045《建筑物防雷设计规范》GB50057-94《铝合金建筑型材》GB/T5237-93《民用建筑隔声设计规范》GBJ118-88《民用建筑热工设计规范》GB50176-93《采暖通风与空气调节设计规范》GBJ19-87《优质碳素结构钢技术条件》GB699-88《低合金高强度结构钢》GB1579《不锈钢棒》GB1220《不锈钢冷加工钢棒》GB4226《聚硫建筑密封胶》JC483-92《铝及铝合金板材》GB3380-97《不锈钢冷轧钢板》GB3280-92《不锈钢热轧钢板》GB4237-92《建筑幕墙窗用弹性密封剂》JC485-92Ⅱ.基本计算公式:(1).场地类别划分:根据地面粗糙度,场地可划分为以下类别:A类近海面,海岛,海岸,湖岸及沙漠地区;B类指田野,乡村,丛林,丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区;C类指有密集建筑群的城市市区;D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区;宿迁建设大厦按C类地区计算风压(2).风荷载计算:幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-20017.1.1采用风荷载计算公式:Wk=βgz×μz×μs×W0其中:Wk---作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)βgz---瞬时风压的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定根据不同场地类型,按以下公式计算:βgz=K(1+2μf)其中K为地区粗糙度调整系数，μf为脉动系数A类场地:βgz=0.92*(1+2μf)其中：μf=0.387*(Z/10)-0.12B类场地:βgz=0.89*(1+2μf)其中：μf=0.5(Z/10)-0.16C类场地:βgz=0.85*(1+2μf)其中：μf=0.734(Z/10)-0.22D类场地:βgz=0.80*(1+2μf)其中：μf=1.2248(Z/10)-0.3μz---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定,根据不同场地类型,按以下公式计算:A类场地:μz=1.379×(Z/10)0.24B类场地:μz=(Z/10)0.32C类场地:μz=0.616×(Z/10)0.44D类场地:μz=0.318×(Z/10)0.60本工程属于C类地区,故μz=0.616×(Z/10)0.44μs---风荷载体型系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取为：1.5W0---基本风压,按全国基本风压图,宿迁地区取为0.400kN/m2,(3).地震作用计算:qEAk=βE×αmax×GAK其中:qEAk---水平地震作用标准值βE---动力放大系数,按5.0取定αmax---水平地震影响系数最大值,按相应设防烈度取定:6度:αmax=0.047度:αmax=0.088度:αmax=0.169度:αmax=0.32宿迁设防烈度为8度,故取αmax=0.160GAK---幕墙构件的自重(N/m2)(4).荷载组合:结构设计时，根据构件受力特点，荷载或作用的情况和产生的应力(内力)作用方向，选用最不利的组合，荷载和效应组合设计值按下式采用：γGSG+γwφwSw+γEφESE+γTφTST各项分别为永久荷载：重力；可变荷载：风荷载、温度变化；偶然荷载：地震水平荷载标准值:qk=Wk+0.6qEAk水平荷载设计值:q=1.4Wk+0.6×1.3qEAk荷载和作用效应组合的分项系数,按以下规定采用:①对永久荷载采用标准值作为代表值，其分项系数满足：a.当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合，取1.2；对有永久荷载效应控制的组合，取1.35b.当其效应对结构有利时：一般情况取1.0；对结构倾覆、滑移或是漂浮验算，取0.9②可变荷载根据设计要求选代表值，其分项系数一般情况取1.4一、风荷载计算1、标高为63.500处风荷载计算(1).风荷载标准值计算:Wk:作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)βgz:63.500m高处阵风系数(按C类区计算):μf=0.734×(Z/10)-0.22＝0.489βgz=0.85×(1+2μf)=1.681μz:63.500m高处风压高度变化系数(按C类区计算):(GB50009-2001)μz=0.616×(Z/10)0.44=1.389风荷载体型系数μs=1.50Wk=βgz×μz×μs×W0(GB50009-2001)=1.681×1.389×1.5×0.400=1.401kN/m2(2).风荷载设计值:W:风荷载设计值:kN/m2rw:风荷载作用效应的分项系数：1.4按《建筑结构荷载规范》GB50009-20013.2.5规定采用W=rw×Wk=1.4×1.401=1.962kN/m2二、玻璃的选用与校核玻璃的选用与校核:(第1处)本处选用玻璃种类为:钢化玻璃1.玻璃面积:B:该处玻璃幕墙分格宽:1.200mH:该处玻璃幕墙分格高:2.400mA:该处玻璃板块面积:A=B×H=1.200×2.400=2.880m22.玻璃厚度选取:Wk:风荷载标准值:1.962kN/m2A:玻玻璃板块面面积:2.8880m22K3:玻璃种类类调整系数数:3..000试算:C=Wkk×A×110/3//K3=1..401××2.8880×100/3/33.0000=4..484T=2××(1+CC)0.55-2=2××(1+44.4844)0.55-2=2..683mmm玻璃选选取厚度为为:6.00mm3.该处玻璃璃板块自重重:GAK::玻璃板块块平均自重重(不包括铝铝框):t:玻玻璃板块厚厚度:6.00mm玻璃的体体积密度为为:225.6((KN/MM3)GAK==25.66×t/11000==25.66×6.00/10000==0.1554kN//m24.该处垂直直于玻璃平平面的分布布水平地震震作用:αmaxx:水平地震震影响系数数最大值:0..160qEAkk:垂直于玻玻璃平面的的分布水平平地震作用用(kN/mm2)qEAkk=5×αmax×GGAK=5×00.1600×0.1154=0.1123kNN/m2rE:地震作用用分项系数数:1..3qEA::垂直于玻玻璃平面的的分布水平平地震作用用设计值(kN/mm2)qEA==rE×qEAkk==1.3××qEAKK==1.3××0.1223==0.1660kN//m25.玻璃的强强度计算:校核依据据:σ≤ｆg=84..000q:玻玻璃所受组组合荷载:a:玻玻璃短边边边长:1.2200mb:玻玻璃长边边边长:2.4400mt:玻玻璃厚度:6.00mmψ:玻玻璃板面跨跨中弯曲系系数,按边长比a/b查表5.4..1得:0..100σw:玻璃所受受应力:采用SWW+0.66SE组合:q=W++0.6××qEA=1..962++0.6××0.1660=2..058kkN/m22σw=66×ψ×q×aa2×10000/t22==6×0..100××2.0558×1..20022×10000/6..02==49.3388N//mm249.3388N//mm2≤ｆg=84..000NN/mm22玻璃的强强度满足6.玻璃温度度应力计算算:校核依据据:σmax≤[σ]=588.8000N/mmm2(1)在年温差差变化下,玻璃边缘缘与边框间间挤压在玻玻璃中产生生的挤压温度度应力为:E:玻玻璃的弹性性模量:0.772×1005N/mmm2αt:玻璃的线线膨胀系数数:1..0×100-5△Ｔ:年温度变变化差:80..000℃c:玻玻璃边缘至至边框距离离,取5mmdc:施工偏差,可取:3mm,按5.4..3选用b:玻玻璃长边边边长:2.4000m在年温差差变化下,玻璃边缘缘与边框间间挤压在玻玻璃中产生生的温度应力力为:σt1==E(att×△Ｔ-(2c-dc)/b//10000)=0.772×△Ｔ-72××(2×55-3)//b=0.772×800.0000-72××(2×55-3)//2.4000=-1552.4000N/mmm2计算值为为负,挤压应力力取为零.0.0000N/mmm2＜58.8800N//mm2玻璃边缘缘与边框间间挤压温度度应力可以以满足要求求(2)玻璃中央央与边缘温温度差产生生的温度应应力:μ1:阴影系数:按《玻璃璃幕墙工程程技术规范范》JGJJ1022-96表5.4..4-1得1.0000μ2:窗帘系数:按《玻璃璃幕墙工程程技术规范范》JGJJ1022-96表5.4..4-2得1.0000μ3:玻璃面积积系数:按《玻璃璃幕墙工程程技术规范范》JGJJ1022-96表5.4..4-3得1.0996μ4:边缘温度度系数:按《玻璃璃幕墙工程程技术规范范》JGJJ1022-96表5.4..4-4得0.3880a:玻璃线胀胀系数:1..0×100-5I0:日照量:30227.6000(KJJ/M2h)t0:室外温度度-10..000℃t1:室内温度度40.0000℃Ｔc:单片玻璃璃中心温度度(依据JGJ1113-997附录B计算):α0:玻璃的吸吸收率:0.1142Ｔc=00.0122×I0×α0+0.665×t00+0.335×t11(JGJJ113--97B.0..1)==0.0112×30027.6600×00.1422+0.665×-110.0000+0..35×440.0000==12.6659℃Ｔs:玻璃边缘缘部分温度度(依据JGJ1113-997附录B计算):Ｔs=((0.655×t0+0.335×t11)((JGJ1113-997BB.0.44)==(0.665×-110.0000+0..35×440.0000)==7.5000℃△t:玻璃中央央部分与边边缘部分温温度差:△t=ＴＴc-Ｔs==5.1559℃玻璃中央央与边缘温温度差产生生的温度应应力:σt2==0.744×E×aa×μ1×μ2×μ3×μ4×(Ｔc-Ｔs)=0.774×0..72×1105×1.00×10--5×μ1×μ2×μ3×μ4×△t=1.1145N//mm2玻璃中央央与边缘温温度差产生生的温度应应力可以满满足要求7.玻璃最大大面积校核核:Azd::玻璃的允允许最大面面积(m2)Wk:风荷载标标准值:1..401kkN/m22t:玻玻璃厚度:6.00mmα1:玻璃种类类调整系数数:3..000A:计计算校核处处玻璃板块块面积:2.8880m22Azd==0.3××α1×(t++t2/4)//Wk==0.3××3.0000×(66.0+66.02/4)//1.4001==9.6336m2A=2..880mm2≤Azd=9.6336m2可以满足足使用要求求三、幕墙玻璃板板块结构胶胶计算:幕墙玻璃板块结结构胶计算算:(第1处)该处选用用结构胶类类型为:DCC9951.按风荷载载和自重效效应,计算结构构硅酮密封封胶的宽度度:(1)风载荷作作用下结构构胶粘结宽宽度的计算算:Cs1::风载荷作作用下结构构胶粘结宽宽度(mmm)Wk:风荷载标标准值:1..401kkN/m22a:矩矩形分格短短边长度:1.2200mf1:结构胶的的短期强度度允许值:0..14N//mm2按5.6..3条规定定采用Cs1==Wk×a/22/0.114==1.4001×1..200//2/0..14==6.000mm取7mm(2)自重效应应胶缝宽度度的计算:Cs2::自重效应应胶缝宽度度(mmm)B:幕幕墙分格宽宽:1.2200mH:幕幕墙分格高高:2.4400mt:玻玻璃厚度:6.00mmf2:结构胶的的长期强度度允许值:0..007NN/mm22按5.6..3条规定定采用Cs2==H×B××t×255.6/((H+B))/2/77==8.788mm取9mm(3)结构硅酮酮密封胶的的最大计算算宽度:9mmm2.结构硅酮酮密封胶粘粘接厚度的的计算:(1)温度变化化效应胶缝缝厚度的计计算:Ts3::温度变化化效应结构构胶的粘结结厚度:mmmδ1:结构硅酮酮密封胶的的温差变位位承受能力力:122.5%△Ｔ:年温差:80..0℃Us:玻璃板块块在年温差差作用下玻玻璃与铝型型材相对位位移量:mmm铝型材线线膨胀系数数:a1=2.335×100-5玻璃线膨膨胀系数:a2=1×110-5Us=b××△Ｔ×(2..35-11)/1000=2..400××80.0000×((2.355-1)//100=2..592mmmTs3=UUs/(δ1×(2+δ1))0.55=2..592//(0.1125×((2+0..125)))0.55=5..0mm(2)地震作用用下胶缝厚厚度的计算算:Ts4::地震作用用下结构胶胶的粘结厚厚度:mmmH:幕幕墙分格高高:2.4400mθ:幕墙墙层间变位位设计变位位角0.00077ψ:胶缝缝变位折减减系数0.7000δ2:结构硅酮酮密封胶的的地震变位位承受能力力:1000.0%%Ts4==θ×H×ψ×10000/(δ2×(2+δ2))0.55==0.00077×22.4000×0.7700×11000//(1.0000×((2+1..000)))0.55==7.5mmm3.胶缝推荐荐宽度为:9mmm4.胶缝推荐荐厚度为:8mmm5.胶缝强度度验算胶缝选选定宽度为为:16mmm胶缝选选定厚度为为:6mmm(1)短期荷载载和作用在在结构胶中中产生的拉拉应力:Wk:风荷载标标准值:1..401kkN/m22a:矩形分格格短边长度度:1.2200mCs:结构胶粘粘结宽度:16..000mmσ1=WWk×a×00.5/CCs==1.4001×1..200××0.5//16.0000==0.0553N/mmm2(2)短期荷载载和作用在在结构胶中中产生的剪剪应力:H:幕幕墙分格高高:2.4400mt:玻玻璃厚度:6.00mmσ2=112.8××H×B××t/Css/(B++H)/11000==0.0004N/mmm2(3)短期荷载载和作用在在结构胶中中产生的总总应力:σ=(σσ12+σ22)0.5=((0.05532+0.00042)0.5=00.0533N/mmm2≤0.144N/mmm2结构胶强强度可以满满足要求四、幕墙立柱计计算:幕墙立柱计算::(第1处)幕墙立柱按简支支梁力学模模型进行设设计计算：：1.选料:(1)风荷载线线分布最大大荷载集度度设计值(矩形分布)qw:风风荷载线分分布最大荷荷载集度设设计值(kN/mm)rw:风风荷载作用用效应的分分项系数：：1.4Wk:风风荷载标准准值:1..401kkN/m22B:幕幕墙分格宽宽:1.2200mqw=11.4×WWk×B=11.4×11.4011×1.2200=22.3544kN/mm(2)立柱弯矩矩:Mw:风荷载作作用下立柱柱弯矩(kN.mm)qw:风荷载线线分布最大大荷载集度度设计值:2..354((kN/mm)Hsjccg:立柱计算算跨度:3.4400mMw=qqw×Hsjccg2/8=22.3544×3.44002/8=33.4011kN·mmqEA::地震作用用设计值(KN/MM2):GAk::玻璃幕墙墙构件(包括玻璃璃和框)的平均自自重:4000N/mm2垂直于玻璃幕墙墙平面的分分布水平地地震作用:qEAkk:垂直于玻玻璃幕墙平平面的分布布水平地震震作用(kNN/m2)qEAkk=5×αmax×GGAk=5×00.1600×4000.0000/10000=0.3320kNN/m2γE:幕墙地震震作用分项项系数:1..3qEA==1.3××qEAkk==1.3××0.3220==0.4116kN//m2qE：水水平地震作作用线分布布最大荷载载集度设计计值(矩形分布)qE=qqEA×B=00.4166×1.2200=00.4999kN/mmME:地震作用用下立柱弯弯矩(kN·mm):ME=qqE×Hsjccg2/8=00.4999×3.44002/8=00.7211kN·mmM:幕幕墙立柱在在风荷载和和地震作用用下产生弯弯矩(kN·mm)采用SWW+0.66SE组合M=Mww+0.66×ME=3..401++0.6××0.7221=3..834kkN·m(3)W:立立柱抗弯矩矩预选值(cm3)W=M××103/1.005/844.2=3..834××103/1.005/844.2=433.3655cm3qWk::风荷载线线分布最大大荷载集度度标准值(kN/mm)qWk==Wk×B==1.4001×1..200==1.6881kN//mqEk::水平地震震作用线分分布最大荷荷载集度标标准值(kN/mm)qEk==qEAkk×B==0.3220×1..200==0.3884kN//m(4)I1,I22:立柱惯性性矩预选值值(cm4)I1=9900×((qWk+0..6×qEEk)×HHsjcgg3/3844/0.77=9900×((1.6881+0..6×0..384))×3.44003/3844/0.77=2251.5563cmm4I2=55000××(qWkk+0.66×qEkk)×Hsjjcg4/3844/0.77/20=55000××(1.6681+00.6×00.3844)×3..40044/3844/0.77/20=2237.5587cmm4选定立立柱惯性矩矩应大于:2551.5663cm442.选用立柱柱型材的截截面特性:选用型材材号:XCC8\YKK120((L)型材强度度设计值:855.5000N/mmm2型材弹性性模量:E==0.7××105N/mmm2X轴惯性性矩:Ix=281..658ccm4Y轴惯性性矩:Iy=114..894ccm4X轴抵抗抗矩:Wx11=47.9991cmm3X轴抵抗抗矩:Wx22=45.9940cmm3型材截面面积:A==13.0090cmm2型材计算算校核处壁壁厚:t==3.0000mm型材截面面面积矩:Ss=28.1142cmm3塑性发展展系数:γ=1.0053.幕墙立柱柱的强度计计算:校核依据据:N//A+M//γ/w≤ｆa=85..5N/mmm2(拉弯构件)B:幕幕墙分格宽宽:1.2200mGAk::幕墙自重:4000N/mm2幕墙自重重线荷载:Gk=4400×WWfg/10000=4400×11.2000/10000=00.4800kN/mmNK:立柱受力:Nk=GGk×Hsjccg=00.4800×3.4400=11.6322kNN:立立柱受力设设计值:rG:结构自重重分项系数数:1..2N=1..2×Nkk=1..2×1..632=1..958kkNσ:立立柱计算强强度(N/mmm2)(立柱为拉拉弯构件)N:立立柱受力设设计值:1..958kkNA:立立柱型材截截面积:13..090ccm2M:立立柱弯矩:3..834kkN·mWx2::立柱截面面抗弯矩:45..940ccm3γ:塑塑性发展系系数:1..05σ=N××10/AA+M×1103/1.005/Wxx2=11.9588×10//13.0090+33.8344×1033/1.005/455.9400=880.9776N/mmm280.9976N//mm2≤ｆa=85..5N/mmm2立柱强度度可以满足足4.幕墙立柱柱的刚度计计算:校核依据据:Umaax≤[U]==20mmm且Umaxx≤L/1880Umaxx:立柱最大大挠度Umaxx=5×((qWk+0..6×qEEk)×HHsjcgg4×10000/3884/0..7/Ixx立柱最大大挠度Umax为:16..871mmm≤20mmmDu:立柱挠度度与立柱计计算跨度比比值:Hsjccg:立柱计算算跨度:3.4400mDu=UU/Hsjjcg/11000=116.8771/3..400//10000=00.0055≤1/1880挠度可以以满足要求求5.立柱抗剪剪计算:校核依据据:τmax≤[τ]=499.6N//mm2(1)Qwk:风荷载作作用下剪力力标准值(kN)Qwk==Wk×Hsjccg×B//2==1.4001×3..400××1.2000/2==2.8558kN(2)Qw:风风荷载作用用下剪力设设计值(kN)Qw=11.4×QQwk=11.4×22.8588=44.0011kN(3)QEk:地震作用用下剪力标标准值(kN)QEk==qEAkk×Hsjccg×B//2==0.3220×3..400××1.2000/2==0.6553kN(4)QE:地地震作用下下剪力设计计值(kN)QE=11.3×QQEk=11.3×00.6533=00.8499kN(5)Q:立立柱所受剪剪力:采用Qww+0.66QE组合Q=Qww+0.66×QE=4..001++0.6××0.8449=4..510kkN(6)立柱剪应应力:τ:立立柱剪应力力:Ss:立柱型材材截面面积积矩:28..142ccm3Ix:立柱型材材截面惯性性矩:2811.6588cm4t:立立柱壁厚:3.0000mmmτ=Q××Ss×1000/Ix/t=44.5100×28..142××100//281..658//3.0000=115.0222N/mmm215..022NN/mm22≤49.66N/mmm2立柱抗剪剪强度可以以满足五、立梃与主结结构连接立梃与主主结构连接接:(第1处)Lct22:连接处钢钢角码壁厚厚:6.0000mmmD2:连接螺栓栓直径:12..000mmmD0:连接螺栓栓直径:10..360mmm采用SGG+SW+0.66SE组合N1wkk:连接处风风荷载总值值(N):N1wkk=Wk×B×HHsjcgg×10000=1.4401×11.2000×3.4400×11000=57116.0880N连接处风风荷载设计计值(N)::N1w==1.4××N1wkk==1.4××57166.0800==80022.5122NN1Ekk:连接处地地震作用(N):N1Ekk=qEAkk×B×HHsjcgg×10000=0.3320×11.2000×3.4400×11000=13005.6000NN1E::连接处地地震作用设设计值(N):N1E==1.3××N1Ekk==1.3××13055.6000==16977.2800NN1:连接处水水平总力(N):N1=NN1w+0..6×N11E=88002..512++0.6××16977.2800=99020..880NNN2:连接处自自重总值设设计值(N):N2k==400××B×Hssjcg==400××1.2000×3..400==16322.0000NN2:连接处自自重总值设设计值(N):N2=11.2×NN2k=11.2×11632..000=11958..400NNN:连连接处总合合力(N):N=(NN12+N22)0.5=(99020..88022+19558.40002)0.5=92231.0013NNvb::螺栓的承承载能力:Nv:连接处剪剪切面数:2Nvb==2×3..14×DD02×1300/4((GBJ117-8887..2.1--1)==2×3..14×110.36602×1300/4==219005.9771NNum11:立梃与建建筑物主结结构连接的的螺栓个数数:Num11=N/NNvb=92331.0113/211905..971=0.4421个取22个Ncbll:立梃型材材壁抗承压压能力(N):D2:连接螺栓栓直径:12..000mmmNv:连接处剪剪切面数:4t:立立梃壁厚:3.0000mmmNcbll=D2×2×1120×tt×Numm1((GBJ117-8887..2.1))=12..000××2×1220×3..000××2.0000=172280.0000N172880.0000N≥92331.0113N强度可以以满足Ncbgg:钢角码型型材壁抗承承压能力(N):Ncbgg=D2×2×2267×LLct2×NNum1(GBBJ17--887.2..1)=12..000××2×2667×6..000××2.0000=768896.0000N768996.0000N≥92311.0133N强度可以以满足六、幕墙预埋件件总截面面面积计算幕墙预埋埋件计算:(第1处)本工程预预埋件受拉拉力和剪力力V:剪剪力设计值值:V=N22=19958.4400NN:法法向力设计计值:N=N11=90020.8880NM:弯弯矩设计值值(N·mmm):e2:螺孔中心心与锚板边边缘距离:60..000mmmM=V××e2=19958.4400×660.0000=11175044.0000N·mNum11:锚筋根数:4根锚筋层数数:2层Kr:锚筋层数数影响系数数:1..000关于混凝凝土：混凝凝土标号C40混凝土强强度设计值值:fc=19..500NN/mm22按现行国国家标准≤混凝土结结构设计规规范≥GBJJ10采用。选用二级级锚筋锚筋强度度设计值:fy=3100.0000N/mmm2d:钢钢筋直径:Φ10.0000mmmαv:钢筋受剪剪承载力系系数:αv=((4-0..08×dd)×(ffc/fy)0.5==(4-00.08××10.0000)××(19..500//310..000))0.5==0.8003αv取00.7t:锚锚板厚度:8.0000mmmαb:锚板弯曲曲变形折减减系数:αb=00.6+00.25××t/d==0.6++0.255×8.0000/110.0000==0.8000Z:外外层钢筋中中心线距离离:2100.0000mmAs:锚筋实际际总截面积积:As=NNum1×33.14××d2/4=44.0000×3.114×d22/4=3314.0000mmm2锚筋总截截面积计算算值:As1==(V/KKv+N/00.8/KKb+M/11.3/KKr/Kb/Z)//fy==56.2229mmm2As2==(N/00.8/KKb+M/00.4/KKr/Kb/Z)//fy==51.1109mmm256.2229mmm2≤314..000mmm251.1109mmm2≤314..000mmm24根φ110.0000锚筋可以以满足要求求A::锚板面积:600000..000mm20.55fcA=58850000.0000NN=99020..880NN≤0.5ffcA锚板尺尺寸可以满满足要求七、幕墙预埋件件焊缝计算算幕墙预埋件焊缝缝计算:(第1处)Hf:焊焊缝厚度6.0000L:焊焊缝长度100..000σm:弯弯矩引起的的应力σm=66×M/((2×hee×lw2×1.222)(GBJJ17-88877.1.22)==8.4993N/mmm2σn:法法向力引起起的应力σn==N/(22×he×Lw×1.222)(GBJJ17-88877.1.22)==9.7881N/mmm2τ:剪应应力τ=V//(2×HHf×Lw)((GBJ117-8887..1.2))=11.8133N/mmm2σ:总应应力σ=(((σm+σn)2+τ2)0.5(GBJJ17-88877.1.22-3)=118.366418.3364N//mm2≤160NN/mm22焊缝强度度可以满足足!八、幕墙横梁计计算幕墙横梁计算::(第1处)1.选用横梁梁型材的截截面特性:选用型材材号:XCC8\XDDY(755H)型材强度度设计值:855.5000N/mmm2型材弹性性模量:E==0.7××105N/mmm2X轴惯性性矩:Ix=57.8881cmm4Y轴惯性性矩:Iy=20.6657cmm4X轴抵抗抗矩:Wx11=14.9918cmm3X轴抵抗抗矩:Wx22=15.9990cmm3Y轴抵抗抗矩:Wy11=8.7339cm33Y轴抵抗抗矩:Wy22=9.6669cm33型材截面面积:A==8.2889cm22型材计算算校核处壁壁厚:t==3.0000mm型材截面面面积矩:Ss=9.7552cm33塑性发展展系数:γ=1.0052.幕墙横梁梁的强度计计算:校核依据据:Mx/γWx+My/γWy≤ｆa=85..5(1)横梁在自自重作用下下的弯矩(kN·mm)H:幕幕墙分格高高:1.7700mGAk::横梁自重:3000N/mm2Gk:横梁自重重荷载线分分布均布荷荷载集度标标准值(kN/mm):Gk=3300×HH/10000=3300×11.7000/10000=00.5100kN/mmG:横横梁自重荷荷载线分布布均布荷载载集度设计计值(kN/mm)G=1..2×Gkk=1..2×0..510=0..612kkN/mMx:横梁在自自重荷载作作用下的弯弯矩(kN·mm)Mx=GG×B2/8=00.6122×1.22002/8=00.1100kN·mm(2)横梁在风风荷载作用用下的弯矩矩(kN·mm)风荷载线线分布最大大荷载集度度标准值(三角形分分布)qwk==Wk×B==1.4001×1..200==1.6881kN//m风荷载线线分布最大大荷载集度度设计值qw=11.4×qqwk=11.4×11.6811=22.3544kN/mmMyw::横梁在风风荷载作用用下的弯矩矩(kN·mm)Myw==qw×B2/12==2.3554×1..20022/12==0.2882kN··m(3)地震作用用下横梁弯弯矩qEAkk:横梁平面面外地震荷荷载:βE:动力放大大系数:5αmaxx:地震影响响系数最大大值:0..160Gk:幕墙构件件自重:3000N//m2qEAkk=5×αmax×3300/11000=5×00.1600×3000/10000=0.2240kNN/m2qex::水平地震震作用线分分布最大荷荷载集度标标准值B:幕幕墙分格宽宽:1.2200m水平地震震作用线分分布最大荷荷载集度标标准值(三角形分分布)qex==qEAkk×B==0.2440×1..200==0.2888KN//mqE:水平地震震作用线分分布最大荷荷载集度设设计值γE:地震作用用分项系数数:1..3qE=11.3×qqex=11.3×00.2888=00.3744kN/mmMyE::地震作用用下横梁弯弯矩:MyE==qE×B2/12==0.3774×1..20022/12==0.0445kN··m(4)横梁强度度:σ:横横梁计算强强度(N/mmm2):采用SGG+SW+0.66SE组合Wx1::X轴抵抗矩:14..918ccm3Wy2::y轴抵抗矩:9.6669cmm3γ:塑塑性发展系系数:1..05σ=(MMx/Wx1+Myw/Wy2+0..6×MyyE/Wy2)×1103/1.005=337.5007N/mmm237.5507N//mm2≤ｆa=85..5N/mmm2横梁正应应力强度可可以满足3.幕墙横梁梁的抗剪强强度计算:校核依据据:τmax≤[τ]=499.6N//mm2(1)Qwk:风荷载作作用下横梁梁剪力标准准值(kN)Wk:风荷载标标准值:1..401kkN/m22B:幕幕墙分格宽宽:1.2200m风荷载线线分布呈三三角形分布布时：Qwk==Wk×B2/4==1.4001×1..20022/4==0.5004kN(2)Qw:风风荷载作用用下横梁剪剪力设计值值(kN)Qw=11.4×QQwk=11.4×00.5044=00.7066kN(3)QEk:地震作用用下横梁剪剪力标准值值(kN)地震作用用线分布呈呈三角形分分布时：QEk==qEAkk×B2/4==0.2440×1..20022/4==0.0886kN(4)QE:地地震作用下下横梁剪力力设计值(kN)γE:地震作用用分项系数数:1..3QE=11.3×QQEk=11.3×00.0866=00.1122kN(5)Q:横横梁所受剪剪力:采用Qww+0.66QE组合Q=Qww+0.66×QE=0..706++0.6××0.1112=0..773kkN(6)τ:横横梁剪应力力Ss:横梁型材材截面面积积矩:9.7752cmm3Iy:横梁型材材截面惯性性矩:20..657ccm4t:横横梁壁厚:3.0000mmmτ=Q××Ss×1000/Iy/t=00.7733×9.7752×1100/220.6557/3..000