钢管混凝土拱桥吊装施工方案及安全事故应急预案

MACROBUTTONMTEditEquationSection2SEQMTEqn\r\hSEQMTSec\r1\hSEQMTChap\r1\hxx黄河大桥吊装施工方案甘肃xxxx集团有限公司xx黄河大桥xx项目经理部二○○七年六月目录xx黄河大桥吊吊装施工方方案第一章工程程概况2第二章拱肋肋吊装总体体方案5第三章缆索索吊计算书书18第四章钢管管拱线形测测量控制方方案57第五章施工工组织安排排62第六章施工工进度计划划67第七章安全全保障体系系和措施70xx黄河大桥吊吊装安全事事故应急预预案第一章总则则80第二章事故故应急救援援组织体系系81第三章事故故应急救援援职责82第四章事故故应急救援援响应程序序84第五章事故故应急响应应级别86第六章事故故应急救援援保障86第七章事故故分类86第八章具体体事故防范范及应急救救援措施87工程概况一、工程概述xx黄河大桥结构形式为钢管混凝土拱桥。大桥全长248.06m，采用二级公路技术标准设计，设计速度为40km/h，桥面总宽12m，两车道，两侧各0.5m宽防撞墙。二、桥型国道213线xx黄河大桥孔跨式样：主桥净跨180m无铰推力式拱，矢跨比采用1/5，拱圈采用等截面悬链线，净矢高36m,拱轴系数m=1.543，全桥跨径组合为：20m简支梁+净跨180m拱+20m简支梁。三、结构设计钢管混凝土拱肋截面由横哑铃形桁式双肋组成。每肋由4根直径Φ700，壁厚12mm的钢管（材质为16Mnq钢，新标准为Q345qc）组成，内灌C50混凝土作为弦杆；上弦杆和下弦杆横向两根钢管之间用缀板连接，内灌C50混凝土形成横向哑铃形；在立柱附近4m范围内将上弦局部改为圆端形，并在上缘加设钢板，以解决直接受荷、局部受力较大的问题；上下弦之间采用ø325×8mm空钢管（材质为Q345qc）作为腹杆，拱脚段将腹杆改为缀板，内填充C50混凝土形成实腹段；拱肋在各立柱对应位置和两立柱之间位置设置平面桁式横撑，拱脚段设两组”K”字撑，拱脚处横、斜撑分别采用Φ800×12mm和Φ600×10mm的钢管内灌C50混凝土形成，两斜撑直接与拱座连接，以加强拱肋的稳定性。其余横撑为直径Φ600×10mm的钢管内灌C50混凝土的两根弦杆和直径Φ299×8mm的空钢管组成的平面桁架。拱上结构采用梁柱式，立柱采用钢管混凝土,并根据高度,采用φ600×10mm和φ800×12mm两种钢管；拱座顶框架采用1.8m×1.5m的钢筋混凝土柱；桥面板一般采用标准的13m后张预应力混凝土空心板,在拱脚处跨度为16m,两侧各设一孔20m后张预应力混凝土空心板梁与路基相接。四、桥址处的自然地理概况在建的xx黄河大桥位于刘家峡水电站大坝上游4.2km处，其上游约1km处为xx黄河渡口。为东乡、永靖两县交界处，河南岸为东乡县境，北岸为永靖县境，桥位位于此段峡谷最窄处，河流深切基岩180m，现水库淤积约70m.两岸岸坡陡峭，为典型”V”型冲沟，岸高约90m，岸坡55°～70°，部分地段近于直立，两岸陡峭，其中永靖侧相对较缓。两端引线位于残留的黄河高阶地前缘区，地表植被稀少，山坡多已辟为农田。地貌单元为黄河上游峡谷区。桥址处岩石强度较高，但节理、裂隙发育，本地区降水量少，蒸发量大，使水流风化作用减弱，而水流的长期冲蚀大部分不稳定岩块早已崩落，风化卸荷节理形成的个别掉块，并不影响边坡的稳定。本项目所在地区属副热带气候区，以干燥少雨、多风、夏季炎热，冬季寒冷，昼夜温差大，雷雨集中、蒸发强烈为特征。年平均气温9.1—9.3℃，绝对最高温度40℃,极端最低气温-23℃；沿线地区年平均降水量559.8mm,最大降雨量728.5mm,年平均降雨日77天;历年平均蒸发量1390.3mm;年平均风速2.4m/s,主导风为西北风，最大风速出现在夏季为25m/s，风向SE、ESE、NE；沿线初冻日平均在11月10日，最早10月9日，最迟12月11日（1968年）平均解冻期为4月9日，最早为3月11日，最晚4月20日，最大冻结深度101cm。五、设计标准公路等级为二级公路;服务水平：三级；设计车速：40km/h；车道数目：两车道；设计荷载：公路-Ⅰ级；桥面总宽：12m,行车道净宽11m,两侧各宽0.5m防撞墙；桥面横坡：i=2%，均以盖（帽）梁顶横坡形成；桥面纵坡：桥梁位于平坡上；地震动峰值加速度0.15g(相当原标准7度地震区)；第二章拱肋吊装总体方案一、吊装布置由于受渡口渡船运输条件的限制，所有构件只能在永靖岸起吊，根据现场实际情况，永靖侧索塔布置在桥台台尾以外22m，以便在塔架与桥台之间起吊构件，东乡侧索塔布置在桥台台尾，塔架高均为30m（以桥面高程1782m为塔架底座基准），主索跨径270m,吊运安装主索设两组，工作吊篮布置横撑焊接用两组、吊装及焊接拱肋接头用四组，扣索用钢丝绳一对一斜拉扣挂，单肋半跨扣索设四组，在塔顶上设一层索鞍，使4#扣索通过，3#扣索通过塔架中部18m处横梁，在地锚处固定。1#、2#扣索在两岸桥台台身上扣挂。地锚的设置考虑吊、扣、锚一体综合利用，根据现场情况实地布置。二、拱肋钢管桁架节段的划分拱肋钢管桁架顺桥向分为9个节段，全桥共计18个节段，横桥向分为上、下游两肋。吊装时第一段采用单肋单节段吊装，两端肋间横（斜）撑也采用吊装，其余吊装段同侧上下游及肋间横撑运至起吊现场后，在现场地梁上先进拼装后，检查各部位几何尺寸满足设计要求后，再进行焊接，焊接完成后，再次检查各部尺寸，满足要求后进行整体抬吊。设计单肋最大节段吊装重量不超过40t。三、吊装方案总述拱肋节段安装采用斜拉扣挂式无支架缆索吊装方案。拱肋节段安装采用两岸对称悬拼，第一吊装节段为单肋安装，待上、下游同一节段吊装就位后，安装节段间连接横（斜）撑，即完成一个双肋节段，其余吊装段在永靖岸将上下游进行组对后，整体进行吊装。由于上、下游主拱肋相距较远，所以只能分别利用上、下游两套吊装系统进行吊装。吊装时，每根主拱肋节段由两组吊点抬吊；第一吊装节段肋间横（斜）撑由上、下游各一个吊点抬吊。拱肋节段按设计经工厂制作成吊装段并在车间试拼装合格、喷涂防腐涂料后出厂，用拖班车运至大桥永靖岸停靠，起吊、纵移、落位，两岸自拱座从第Ⅰ节段开始对称吊装，向对岸拼装至第Ⅳ节段，待整体调整好拱轴线及各控制点高程后，在两个第Ⅳ拱肋节段间加入合拢段，实施合拢。空钢管拱肋合拢，各节段接头焊接完成并形成无铰拱后，逐级对称放松各道扣索，完成全部拱段吊装。四、拱肋吊装系统拱肋吊装系统由缆索起吊安装系统、扣索系统和稳定措施系统组成。1、缆索起吊安装系统（1）承重主索主跨270米，后端跨径为45m与水平线夹角为33.69°。全桥共设两套主索吊装系统（对应上、下游拱肋各一套），每套由1组6根φ47.5mm钢丝绳组成，钢丝绳抗拉强度为1550Mpa，重载垂度L/14，钢丝绳组成时主索拉力安全系数为3.23。（2）起吊系统主吊起重牵引索选用Ф22钢丝绳（6*37-180型），单卷扬机布置，走8绳，起重采用40KW、5T、中速（40m/min）卷扬机。（3）牵引绳由于跨度较大，牵引绳不便走多绳，牵引力最大时状态为吊装两边拱肋就位时，本桥牵引绳设计为Ф22钢丝绳，走4绳，5吨慢速卷扬机（两岸、2台）收放对应操作。（4）地锚采用重力式Ｕ型钢筋砼地锚，地锚共四个，每侧两个，同侧两地锚底采用1.4ｍ高5.0m宽的砼基础连接，两地锚相距5m，砼基础共计126m3，地锚284.3m3，全桥砼共820.6m3。同侧两地锚中间采用黄土进行回填。在地锚上增加配重。（5）索塔两岸主塔塔架均采用双柱门式塔架，由E型万能杆件组拼，主塔架塔高30m（间距12m、截面尺寸2m×4m，塔架中部18m高处设横梁，下部铰结于底座上，塔架主肢采用L125×125×10、缀条L90×90×8和L75×75×8角钢）。2、扣索系统扣索系统由扣索鞍、扣索和卷扬机三大部份组成。4#扣索由拱肋端的固结点，经过塔顶上的索鞍至地锚，3#扣索通过索塔18m处横梁至地锚，1#、2#扣索扣挂在桥台上，利用卷扬机收放进行调整拱肋高程。（1）扣索位置扣索鞍分别位于塔顶主索鞍两侧及塔中部横梁上，与扣点设计位置对应，第三段扣索通过塔架中部横梁，第四段通过塔顶。（2）索鞍索鞍由辊轴、轴承、滑轮、纵向钢板、横向隔板等组成，因相邻两滑轮钢丝绳会发生挤压，设计时将相邻两滑轮在高度上错开，索鞍与塔顶采用高强螺栓连接。（3）扣索组成扣索由钢丝绳组成，具体详见计算书。3、稳定措施（1）索塔索塔形式为铰接，在组装过程中先固定，在稳定措施布置完成后解除固定，恢复铰接。横向稳定性通过布置顺河抗风索来实现，上、下游各布置一组（2φ22mm）钢丝绳作抗风索，塔架在上、下游各自对称布置2根φ47.5mm钢丝绳作压塔索。在吊装过程中，水平力比较大，在每个立柱处用φ36.5钢丝绳走4线作平衡索。（2）拱肋安装过程中的横向稳定：本桥第一拱肋节段为单肋安装，待同一岸上、下游同一节段安装就位后，紧接着安装节段间连接横（斜）撑，即完成一个双肋节段单元。一个双肋节段单元形成，结构本身的横向稳定是安全的。对于尚未形成双肋节段单元前的一个单肋节段，布置抗风索辅助横向稳定。风缆设置在离拱肋接头1-2m的拱肋下缘位置，然后分别扣挂在两岸，与拱轴线的夹角如图所示，第一吊段同一侧拱肋横向之间也临时连接，将第一、二段风缆扣在岸边同一个扣点，将第三、四段风缆扣在岸边同一个扣点。五、测试截面及测点布置按照《施工监控实施细则》的要求，对如下截面或位置布设应力和位移测点：1、位移测点位置：扣塔顶水平位移：在每个扣塔顶各布置2个（分上、下游）。拱肋坐标及位移：吊装悬拼过程中控制每段拱肋前端；拱肋合拢后监测拱肋控制截面，每断面设3个坐标和高程测点，分别布置在空实腹变化处、L/4、3L/8、L/2（拱顶）断面处，且采用全站仪测量控制。2、应力（应变）测试截面及测点位置桁架式钢管混凝土拱桥应力的测试只在拱肋吊装阶段相对重要，但此时拱肋仅为空钢管，而拱肋合拢后受力非常明确，采用施工动态过程仿真分析足以解决该桥的应力控制问题。因些本桥采用施工动态过程仿真模拟的方法，不具体布设应力实测测点，但在施工过程中控制每个截面的应力；拱肋合拢后重点控制x=0（拱脚）、空实腹变化处、L/4、3L/8、L/2（拱顶）截面处拱肋应力。3、扣索索力测试与控制采用直接法（千斤顶油压表、扣索引伸量控制）和间接法（根据结构反应反推）相结合的办法有效测定、估算、反推和控制扣索索力。六、吊装实施本桥采用双肋整体合拢方案，其主要优点为桥址地形狭窄，极难用侧缆风索进行稳定的情况下，本方案可满足横向稳定的要求，减少空中作业量和加快施工进度。具体方案如下：1、吊装系统（缆缆索吊机）检检验缆索吊机属建筑筑特种起重重设备，组组成设备多多，吊重量量大，难度度大，操作作要求严，环环境条件要要求高，且且有一定的的风险性。因因此整个吊吊装过程必必须确保安安全万无一一失。为此，必须首先先确保缆索索吊机设备备状态良好好，运行安安全可靠。所所以在整个个缆索吊机机组成后必必须组织有有关部门和和专业人员员进行一次次全面检查查验收。包包括对塔架架、缆索及及相应吊具具备件、卷卷扬机、控制开关关、电源供供应等全面面检查，确确保状态良良好，方可可进入下一一工序。2、试吊试吊是缆索吊装装关键性的的一环，既既是检验缆缆索吊机状状态是否正正常，也是是通过试吊吊，检查发现现问题，进进行有针对对性的改进，以以确保主拱拱吊装安全全可靠，万万无一失。试吊根据控制节节段最大吊吊重分级加加载进行，从10t、30t、50t、以至必要安全储备系数1.1~1.2倍吊重加载。试吊以工地条件件和模拟实实际吊装节节段长度和和宽度、重重量进行，计划用12.5m长43kg/m钢轨组成轨束梁等代替两肋钢管，以12.5m长钢轨横向连接组成闭合框架结构，每次加重不足时以砂袋、石料加足，模拟设计4吊点抬吊全过程的运行动作。即从地面组装起吊，牵引至两岸拱座处再返回落下，至此全过程完成。预计试吊时间为为十天左右右，如果情况顺利，时间可缩缩短。3、吊装主拱肋主拱肋吊装按99个吊装节节段依次按按拱脚段、第第Ⅱ段、第Ⅲ段、第Ⅳ段、两岸对对称分8节段吊装装后最后吊吊装合拢节段段，合拢完完成后进行行拱脚固定定，实现由由两铰拱转转换为无铰铰拱的受力力体系。其其吊装步聚聚如下：（1）吊装东乡侧拱脚脚段把组装好的的拱脚段先先垂直由下下向上抬吊吊提升至接接近拱座标高处处再牵引至至拱脚处就就位，要求求按设计标标高、坐标标准确就位位，铰与拱座预预埋件连接接。落位时时，下端头头先对准拱拱座上预埋埋件标示的的中线然后后落位，上上端使拱肋肋中线与上（下）拱拱顺桥向轴线线重合，可可用缆风索索控制。然然后将上端端头标高调调整到设计计施工标高高（含预拱拱度值）+预抬高度度，各段接头头预抬高量量见下表各段接头预抬高高量(mm)位置永靖东乡索号12341234位移（mm）-40.123.6170.5380.74-45.57-17.84170.5380.74紧扣索并固定。如如有偏差应以千千斤顶或吊吊装缆索等等进行调整整。检查符符合设计要要求后，将将铰与预埋埋钢板焊接牢固。拱上按设设计扣好扣扣索。经再再次检查确确认后，完完成本节段段吊装。特特别强调本本节段的拱拱轴线、标标高、坐标标一定要严严格控制以以达到要求求的精度。（2）吊装永靖侧拱脚脚段，施工工方法同东东乡侧。步骤1（3）吊装东乡侧第ⅡⅡ段由吊吊重索起吊吊该段到设计标高，再再牵引至拱脚段上端端，进行拼接，对对准并上紧连接螺螺栓，测量量好拱轴线线标高及坐坐标位置，紧紧固好连接接件，完成成加强焊缝缝焊接，扣扣好扣索，确确认符合要要求后完成成本段吊装装。步骤2（4）吊装第Ⅲ段、第第Ⅳ段施工方方法同第Ⅱ段。（5）拱肋吊装合拢工工艺拱肋吊装合拢是是悬拼施工工中最关键键的一道工工序，必须须高度重视视，严格按按如下工艺艺执行。a.拱肋各段在吊装装前必须进进行严格的的预拼装，上上下游两片片拱肋加腹腹杆及临时时加固后，检检查各细部部尺寸与设设计是否一一致，严格格控制偏差差在规范容许许范围内；b.为安全稳妥妥，合拢前前应进行合合拢段试吊吊，即将合合拢段吊离离地面，平移至至跨中，持持荷30miin，对各构构件关键部部位，吊机机系统等进进行全面检检查，同时时由于塔顶顶位移的原原因，这时时应对各吊吊装段的对对接高程、轴轴线进行复复测，相邻邻两段中间间的开口尺尺寸也应复复测，对照照计算值，必必要时调整整两段拱肋肋，确保预预拱度155cm；c.在确定缆机机系统安全全及合拢段各细部部尺寸达到到设计值后后，可进行行合拢施工工，先将合合拢段拱肋肋起吊上升升，定位在在比设计标标高高出3～5cm处，再再放松扣索，使使边段拱肋肋向合拢段靠拢拢，直至基基本接触，可可进一步循循环放松起起重索和扣扣索使合拢拢段接头标标高降至比比设计标高高高出2～3cm为止止。松索时时注意一定定要应用反反复、对称称、循环松松索法进行行，每一次次松索控制制接头标高高变化不大大于2cmm，同时对对各扣索采用“定长松索”控制钢丝绳，松索长度与计算值对应应，确保各各扣索受力力均匀。d.当拱肋接头头已靠紧，继续续松索而接接头标高下下降很少时时，则说明明拱肋已初初步形成拱拱的状态，此此时测量标标高、轴线偏位位，满足要求求后，保留留起重索拉拉力5～10%，扣索基本本放松，进进行接头焊焊接。4、松索和卸扣空钢管管拱肋合拢拢、各节段段接头焊接接完成，封封固拱脚（建议设计将拱脚段采用铰接），由两铰拱转换成无铰拱后，逐级松索，将扣索拉力转换为拱的推力。松索程序为：从跨中4号扣索开始，两岸对称分级依次（从4号→1号）放松，各扣索松一级，暂停15至20分钟后，测试拱肋钢管应力、标高、轴线及平面位置，经设计、监理、施工监控方确认后，再进行第二级放松循环。最后一级保留部分的索力暂不放松。松索后后对拱肋进进行全面测测试，根据据检测结果来来决定：a.纠纠偏方式（适适当调整缆缆风索、部部分扣索索索力等）；；b.修修正管内砼砼灌注方案案和灌注顺顺序。拱肋钢管内砼灌灌注完成后后，彻底放放松扣索，并并将扣索拆拆除。5、施工动态监控（1）施工控制目标①将可以直接量测测的拱肋轴轴线和应力力定为控制制目标，即即：空钢管管拱肋控制制轴线=制造轴线线（拱轴线线+预拱度值值）—空钢管无无铰拱自重重挠度曲线线。②空钢管拱的应力力（上、下下弦）=空钢管无无铰拱自重重作用下的的应力。③根据主拱圈预拱拱度，各点预拱拱度按挠度度曲线分配配。施工控制以线形形控制为主主，控制方方法：在主主拱上下游游两侧焊接接大小相同同的三角块块，位置设设在拱圈正正中部，在在两岸桥台台上各设置置一观察点点对拱肋安安装中的轴轴线进行控控制。在离离每节段接接头20CM处设置小小菱镜，用用于标高控控制。（2）控制计算主要内内容①空钢管节段安装装至合拢、松松扣过程各各阶段内力力、应力、挠挠度及安装装标高计算算（包括温温度影响）。②灌注钢管内混凝凝土过程各各阶段内力力、应力、挠挠度计算（包包括温度影影响）。③钢管混凝土拱肋肋在安装上上立柱、横横斜撑（含含腹杆）、桥桥面板、桥面面铺装等各各阶段内力力、应力、挠挠度计算（包包括温度影影响）。④最大悬臂空钢管管阶段横向向风力影响响和稳定安安全性计算算。⑤其它必要的计算算。（3）施工检测①线形检测包括控制网和水水准基点的的复核；各各阶段安装装标高和拱拱轴的测量量；扣塔顶顶的偏移测测量；大气气、温度及及对拱轴变变形影响测测量。一般宜采用脉动动频率对各各阶段内力力进行量测测，也可采采用设计同同意的其他他方法，保保证测量方方法的正确确性和测量量精度。②应力测试主要是对拱肋的的拱脚、1/8、1/4、3/8、拱顶截截面的上下弦杆、腹腹杆进行应应力测试。测测试方法采采用长效电电阻应变片片。贴片位位置在节段段的中部，拱拱脚附近应应增加节点点处的贴片片。鉴于应力测试的的不稳定性性，测试应应注意：起起始初读数数必须可靠靠和准确；；设法排除除温度影响响，采用测测各阶段应应力增量的方方法。监控单位应对测测试资料进进行及时整整理，并将将整理成果果报告施工工、监理、设设计及业主主单位，以以便评判结结构现阶段段的工作状状态及是否否可以继续续进行施工工。七、吊装节段工艺艺流程图（见下页页）吊装节段工艺流流程经检验合格后组对吊装节段钢管拱肋就位经检验合格后组对吊装节段钢管拱肋就位有关专业人员检验合格吊具与吊装节段拱肋钢管桁架吊点连接有关专业人员检验合格吊具与吊装节段拱肋钢管桁架吊点连接吊装节段起吊由下而上匀速上升吊装节段起吊由下而上匀速上升上升至各吊装节段标高、从坐标处暂停上升至各吊装节段标高、从坐标处暂停符合要求监测组测量监控各测点是否到位符合要求监测组测量监控各测点是否到位达到标高后向就位处前进就位达到标高后向就位处前进就位检验合格监测组测量监控该节段就位坐标高程、如先拱脚节段与拱座预埋就位短管连接检验合格监测组测量监控该节段就位坐标高程、如先拱脚节段与拱座预埋就位短管连接扣索吊具与吊装节拱管上设定吊具连接扣索吊具与吊装节拱管上设定吊具连接连接过程中监控组测量监控该段坐标高程，监控扣索受力和背索紧固状态，塔架位移，受力状态、主索、缆风等受力状态观察连接过程中监控组测量监控该段坐标高程，监控扣索受力和背索紧固状态，塔架位移，受力状态、主索、缆风等受力状态观察经检验合格经检验合格坐标、高程（按设计含预拱度值及施工预留量均满足要求），记好检测记录，通知进行临时焊接点焊接，完成束段吊装坐标、高程（按设计含预拱度值及施工预留量均满足要求），记好检测记录，通知进行临时焊接点焊接，完成束段吊装吊装节段顺序：1、南岸上下游拱脚段（AB）吊装节段顺序：1、南岸上下游拱脚段（AB）2、横撑安装北岸上下游拱脚段（A′B′）3、横撑安装4、南岸BC段上下游5、横撑安装6、北岸B′C′段7、横撑安装8、南岸CD段上下游9、横撑安装10、北岸C′D′段上下游11、横撑安装12、南岸DE段上下游13、横撑安装14、北岸D′E′段上下游15、横撑安装16、合拢根据吊装顺序，完成各段扣索力调整、固定，各吊装节段预留抬高量：即根据吊装顺序，完成各段扣索力调整、固定，各吊装节段预留抬高量：即①拱脚段3.9cm，②第二段预抬高量累计12cm，③第三段预抬高量累计20.7cm，④第四段预抬高量累计30.6cm。第三章缆索吊计计算书一、概述本桥采用缆索吊吊装起重机机，对分段段制作的单单边主拱圈圈及斜撑、横撑等进行吊吊装施工。缆机按吊装跨度270米计，门式钢塔架采用E型万能杆件拼装，间距8.0m，塔高30米（以桥面高程1782m为塔架底座基准），塔架柱截面为2m×4m。由于主横梁单段拱肋重量设计小于35T，所以以主横梁吊重单边22.5t控制吊装起重索、牵引索设计，单边主索起吊总重量受力控制小于35t，作为缆机塔架、主要地锚等设计，故缆索吊装起重机设计为4×25t起吊重量,双肋整体抬吊不影响计算结果。东乡侧塔架设于于桥台台尾尾，永靖侧侧以东乡塔塔架为基础础向永靖侧侧移270m即为永靖靖侧塔架。缆索系统布置按按示意图1-1布置安排排；缆索主主要规格及及型式见表表1-1..缆索主要规格及及型式表表1-1二、主吊系统主主索、起重重索、牵引引索计算1、主吊主索计算算1.1主索荷载载主索两岸塔架等等高，主索索为平度（cosβ=1）,主索荷载载由作用在在主索上的的均布荷载载及集中载载荷合成，主主索受力荷荷载如图22-1-11示意图所所示。（1）均布荷载(LL=2700m)主索为6根Φ447.5的钢丝绳。作作用在主索索上的均布布荷载由起起重索、牵牵引索、主主索三部分分自重组成成；主索重力：牵引索重力：起重索重力：（2）集中载荷作用在主索上的的集中荷载载P由四部分分自重组成成：主吊定滑轮跑车车重力：吊点动滑轮及配配重重力：：起重索（走8布布置）重力力：单段拱肋重：故：1.2跑车吊吊重后，位位于跨中平平衡状态时时的受力计计算当跑车吊重位于于跨中时，主主索张力为为最大，并并控制主索索的设计，荷荷载作用下下主索计算算如图2--1-2所所示。现控控制主索张张力的安全全系数K=3..5（不考虑虑冲击系数数），求主主索的容许许张力Tmax和相应的的跨中吊重重垂度f（按6根主索整整体计算）。(1)采用理论论公式求相相应的跨中中吊重垂直直度f:取H≈Tmax,则则相对垂度：取跨中垂度f==17m,则相对垂垂度：（2）实际主索所受受总拉力计计算（按双双吊点间距距a=200m）：当集中荷载作用用于跨中时时，主索最最大水平张张力：主索最大容许张张力：故主索张力安全全系数为：：满足要求求式中：=钢丝绳绳破断拉力力总和×换算系数=1300.5×00.82==107(t)（3）主索应力计算算跑车满载位于跨跨中时主索索应力最大大，抗拉安安全系数取取K≥3。在跑车作用下弯弯曲应力：：故安全系数为：：(4)主索接触触应力式中：：平滑最小小直径,按<<JTTJ0255-86>>>规定其值值不小于300倍钢丝直直径：=3000×2..2=6660(mmm)所以1.3主索的的安装张力力及安装垂垂直度考虑到主索跨度度达270m，存在明明显非线性性效应。主主索的安装装张力及安安装垂度、无无应力索长长利用结构构计算软件件计算，计计算考虑大大变形非线线性和P-△效应,通过迭代代计算如下下：①在索自重及跑车车空载重力力作用下：：=13.27((m),==70.66(t)②无应力索长通过反复迭代计计算，计算算出无应力力线形=110.1mm，按此线线形计算出出跨间主索索安装长度度S0=2711.0044(m)1.4靠近塔塔架安装拱拱肋时主索索张力及垂垂度安装端段拱肋时时，设跑车车离塔顶的的最小水平平距离为X=7m，在此状态态下牵引绳绳受力最大大，这时作作用于主索索的集中荷荷载计拱肋肋肋重力P。最大索力：=1106.88（t）最大水平力：==96.004（t）7m处垂度：==3.355(m)主索升角：γ==则γ=13.460,,siinγ=0.2333,ccosγ=0.97731.5主索作作用在塔顶顶上的力当荷载作用在跨跨中时，此此时主索（含含起重索、牵牵引索）作作用在塔顶顶上的力最最大。图中：α1=77.74550,H1=Hmaxx=1833.1t,TT1=T2=184..8t主索作用于塔顶顶上的分力力V、H分别为：：则塔架垂直力：：塔架水平力：2、主吊起重索计计算主吊起重牵引选选用Ф22钢丝绳绳（6*377-1555型），单单卷扬机布布置，走8绳，起重重采用40千瓦5吨中速（40米/分）卷扬扬机，起重重索布置如如图2-11-3示意意图所示：：2.1起重绳绳线绕过卷卷扬机上的的张力及应应力计算起重卷扬机收紧紧拉力：式中：P为吊重重，通过详详细计算，组组对完成后后第四吊段段整体抬吊吊时的重量量最大，为为87.6625T，考虑接接头施工平平台的重量量，计算时时构件重量量Q按90T计。采用用四点抬吊吊，考虑到到各吊点受受力不均匀匀性，为安安全起见，每每个吊点按按P=Q/3承受量计计算30t；为滑轮组系数，其其值查表为为6.42；μ为考虑拱肋两点点起吊的不不均匀受力力和起吊的的冲击影响响，其值为μ=2/33×1.22=0.88；则：。Ф22钢丝绳破断断拉力R=29..60.882=244.27tt，则:应力安全系数：：满足要求求。选用8t慢速卷扬机作为为起重动力力，考虑安安全，最大大起重能力力按70%计算，则8×700%=5..6＞4.98。2.3起重索索接触应力力式中：平滑最小小直径,按<<JTTJ0255-86>>>规定其值值不小于300倍钢丝直直径：=3300×11=3000(mm))所以2.3起重索索作用于塔塔顶顶部上上的力起重索最大张力力，因此由由起重索在在主索产生生的张力为为T起=4.677t，则起重重索在塔顶顶顶部产生生的垂直力力和水平力力分别为：：3、主吊牵引索计计算3.1在塔架架7m处牵引力力计算由于跨度较大，牵牵引绳不便便走多绳，牵牵引力最大大时状态为为吊装两边边拱肋就位位时，本桥桥牵引绳设设计为Ф22钢丝绳绳，走4绳，5吨慢速卷卷扬机南、北北两岸2台收放对对应操作，牵牵引索布置置如示意图图图2-1--4所示。计算时从跑车运运动阻力、起起重索动行行阻力、后后牵引索的的松弛力三三方面考虑虑，由前面面计算可知知跑车吊拱拱肋在塔前前7m处时，主主索升角γ=13.4460跑车运动阻力：：—为钢丝绳与跑车车的阻力系系数，查有有关表，取取跑车轴无无衬套的摩摩阻系数，=0.024起重索运行阻力力：式中：动滑轮aa=4,定滑轮b==5,=为起重索穿穿过滑车的的效率。无无衬套滑车车，其值为为0.94后牵引索的松弛弛力：式中：g—为牵牵引索重力力；——为后牵引引索跨度垂垂度，取与与主索相同同17m；故总牵引力：按近似公式：（4）主吊牵引卷扬扬机的选择择：牵引卷扬机与牵牵引点之间间设一个转转向滑轮，利利用5T慢速卷扬扬机走4绳布置的的方案作动动力装置。起重卷扬机收紧紧拉力：式中：总牵引力力P=155.72((t)；K为滑轮轴轴工作系数数。转向轮轮数C=1，有效绳绳数n=4,查得K=3..62则：。Ф22钢丝绳破断断拉力R=27..05t，应力安全系数：：>[K]]=5满足要求求（4）主吊牵引索接接触应力计计算：所以应采用8t卷扬扬机：最大大起重能力力按70%计，则8×0..7=5..6（t）>3.2主吊牵牵引索作用用于塔顶的的力牵引索索最大索力力发生在离离塔架7mm处，相应应产生最大大塔顶力，但但索塔最大大力发生在在最大吊重重位于跨中中时。为使使计算分析析工况统一一，牵引索索作用于塔塔顶的力也也相应位于于跨中时计计算。前面计算采用近近似公式计计算牵引索索索力与详详细计算比比较吻合，现现采用近似似公式计算算当荷载位位于跨中时时的牵引索索索力和塔塔架顶力如如下：式中:=14.1°=90°°三、吊篮系统主主索、起重重索、牵引引索计算1、吊篮主索计算算1.1吊篮主主索位于跨跨中平衡状状态时的受受力计算吊篮承重索选用用Φ28.55钢丝绳（6*377-1800型），单单边走2绳，吊篮篮主索布置置图如2--2-1示示意图所示示。均布载荷主索重力：选Φ28.55牵引索重力：选Φ15.55起重索重力：选Φ15.55（2）集中载荷吊吊重限定P=2TT1.2吊篮篮位于跨中中平衡状态态时受力计计算当集中荷载作用用于跨中时时，吊篮主主索张力最最大，并控控制吊篮主主索的设计计，荷载作作用下主索索计算如图图2-2--2所示。取跨中垂度，则则吊篮主索索最大水平平张力：单缆最大拉力为为故吊篮主索张力安安全系数为为：1.3拉应力1.4接触应力力所以1.5吊篮主主索作用在在塔顶上的的力当荷载作用在跨跨中时，此此时主索（含含起重索、牵牵引索）作作用在塔顶顶上的力最最大，如图图2-2--2所示：：图中：1=6..340,2=340,T吊=T1=T2=14.99t于是，吊篮主索索作用于塔塔顶上的分分力V、H分别为：：2.吊篮起吊吊索计算2.1起重绳绳绕过卷扬扬机上的张张力及应力力计算吊篮起吊索计算算采用Ф15.55钢丝绳（6*377-1800型），单单卷扬机布布置，走4绳，起重重采用5吨慢速（17米/分）卷扬扬机，如图图2-2--3所示：：拉力Ф15.5钢丝绳绳破断拉力R=13..24（t）则安全系数满满足选用5T慢速卷扬机作为为起重动力力:5×70%=33.5t≥0.588(t)，可行行的。2.3起重索索接触应力力由于拉力由很大大的富余，接接触应力满满足要求，不不再计算。2.4起重索索作用于塔塔顶顶部上上的力起重索最大张力力，因此由由起重索在在塔架顶产生生的张力为为T起=F起=0.588t，则起重重索在塔顶顶顶部产生生的垂直力力和水平力力分别为：：3、主吊吊篮牵引引索计算吊篮牵引索计算算采用Ф15.55钢丝绳，走走单绳，3吨慢速卷卷扬机南、北北两岸2台收放对对应操作，吊吊篮牵引索索布置如图图2-2--3示意图图所示3.1在塔架架前25m处牵引力力计算式中：故总牵引力：吊篮牵引绳拉力力安全系数数：3.2吊篮牵牵引索接触触应力由于拉力有很大大的富余，接接触应力满满足要求，不不再计算。卷扬机：3×770%=22.1≥0.977，是可行行的。3.3吊篮牵牵引索作用用于塔顶的的力牵引索索力虽在在塔架前25m处最大，但但当荷载作作用在跨中中时，塔架架顶受力最最大。W采用近似公式计计算：式中：所以则:式中:=12.53°°=900°四、扣索计算：：扣索布置如下图图：4.1各节段扣扣索的水平平夹角及水水平、垂直直值见下表表：项目节段12345（合拢）重量22.736.53537.629弧长15.1225.3624.8626.6822.8节数L1i(m)L2i(m)h1i(m)h2i(m)αi(0)110.3161.279.760.9745.2221.6320.7113.550.3817.27323.2551.919.160.6214.07426.4792.05.20.2113.94.2.1按照照拱桥的施施工顺序，各各扣索在未未调索时的的拉力如下下表：索号节段①②③④19.628.813.735.714.221.2405.615.519.95（合龙段）10.12336.938.84.2.2各施施工阶段调调整至设计计施工轴线线时的扣索索索力索索号节段扣索①(t)扣索②(t)扣索③(t)扣索④(t)第1阶段8.8第2阶段16.520.6第3阶段4.431.828.9第4阶段016.742.245.65（合龙段）01160.346.6取上表的最大张张力进行计计算各扣索索绳：1）扣索1（取116.5t）：锚扣在桥台上，在在桥台上预预埋Ф30的锚环，锚锚环在拱轴轴线上，位位置在桥台台顶面标高高以下20CM，选用Ф32.55钢丝绳走2绳，后滑滑轮组走2绳，选用用Ф19.55钢丝绳。安全系数：K==2*6007.500.82//165=6.04≥[3.55]。后部4Ф19.5强度大于2根Ф32.55的强度，不不必计算。2）扣索2（取331.8tt）锚扣在桥台上，在在桥台上预预埋Ф30的锚环，锚锚环在拱轴轴线上，位位置在桥台台顶面标高高以下20ｃｍ处，选选用Ф32.55钢丝绳走4绳，后滑滑轮组走88绳，选用用Ф22钢丝绳绳。安全系数：K==46077.50..82/318=6.3≥[3.55]。后部8根Ф22强度满足要要求，不必必计算。 3）扣索3（取660.3tt）选用Ф43.5钢丝绳绳走4绳，后滑滑轮组走112绳，选选用Ф22钢丝绳绳。安全系数：K==4*10880*0..82/6603=5.9≥[3.55]。后部12根Ф22强度满足要要求，不必必计算。4）扣索4（取774.4tt）选用Ф43.5钢丝绳走44绳，后滑滑轮组走112绳，选选用Ф22钢丝绳。安全系数：K==4*10800*0.882/744=4.8≥[3.55]。后部122根Ф22强度大于4根Ф43.5的强度度，不必计计算五、塔架主后风绳绳设计计算算当吊重位于跨中中时，主后后风缆绳受受力F最大，由由于塔架底底部采用绞绞结，不能能承受弯矩矩，所以全全部外力对对塔架底部部产生的弯弯矩应由缆缆风处顶部部点的代换换水平力代代替，塔架架后风绳受受力如图22-4-11示意图所所示。5.1塔架上的的外力计算算主索、起重索、牵牵引索及吊吊篮的主索索、起重索索、牵引索索荷载作用用于跨中时时：（1）垂直力塔架结构单边共共重100t，一半为为50t，即：V总=190..2+50=240..2t（2）顺桥向水平力力塔顶索鞍采用滑滑轮，摩擦擦系数f=0..02,则Hf=V总.f=2240.22×0.002=4..8tH总=55.72+44.8=60.552t此时水平力向河河心,为抵抗河河心水平力力,设置二组后缆风.一组选用Ф22钢丝绳绳（6*377-1800型），走12绳，设置在在塔顶处用用，另一组组选用Ф22钢丝绳绳（6*377-1800型）走1绳设置在在离塔架底底座24m处，后缆风风水平力拟拟为65t。塔顶处处拉力为：一组5吨卷扬机机滑轮组收收紧夹死，则单根钢丝绳的拉力为：安全系数主后风绳作用于于塔架垂直直力为：六、地锚设计地锚受力为为六个方面拉拉力之和：：即，主索索拉力T主、主后缆缆风拉力TT后2、吊篮主索索拉力T吊主、扣索索力T扣3、扣索力T扣4。主索拉力T主==184..8t、主后缆缆风拉力TT后2=78.4t、吊篮主索索拉力T吊主=14.99t、扣索力T扣3=36.9t、扣索力T扣4=38.88t故总拉力：由于地锚受力较较大，故采采用重力式式砼地锚（C20片石砼砼）加Ф20钢筋网70cm，地锚基基坑底为黄黄土，按设设计标高超超挖50～60cm后，用蛙蛙式打夯机机夯实，再再采用片石石回填至地地锚混凝土土底面，片片石间留有有空隙，以以便地锚混混凝土水泥泥浆流入，形形成整体，地锚基础础厚1.0mm,采用片石石砼，永靖靖、东乡两两侧上下游游地锚砼与与地锚基础础浇筑为整整体，中间间用黄土回回填，地锚锚中心间距10m。地锚受力如图所所示：1、地锚基础断面尺尺寸：长度为188m，宽度5m，高1.44m。体积EQ×55m×1.44m=1266m3自重力Q基=1126m3×2.33t/m33=290t2、地锚断面尺寸寸：左侧:长7.4mm，宽4.88m，高4m；右侧侧：长6..5m，宽宽5.2mm,高4m；体积V=EQ(77.4×44.8×44)+(66.5×55.2×44)=2777.3mm3钢带口斜坡处混混凝土:平均长0.8m，宽2.2m，高2m；体积V=EQ(00.8×22.2×22)×2==7m3自重力Q地=((277..3+7))m3×2.33t/m33=6544t3、两地锚中间采采用黄土回回填，考虑虑地锚基础础以上部分分回填土的的自重。回填体积V=44.1×55×4=882m3自重力Q土=882m3×1.22t/m33=98tt4、地锚总计自重重Q总=Q基+Q地+Q土=10422t＞2∑T=23722=7444t6.1抗滑稳稳定性验算算地锚前墙墙静止土压压力计算:E0=×K0·у·HH2×l=×0.55×11.4×442×15=144.4ttF滑=(Q总-T垂垂)×μ=844.2×0.355=295..5tF滑+E0=2955.5+1144.44=4399.9tK=满足要求6.2倾覆稳稳定计算（对A点取矩）倾覆力矩：抗倾覆力矩：则倾覆力矩稳定定系数：满足要求七、各阶段索力力调整理论论计算7.1各扣索索索长扣索索号永靖岸东乡岸扣索索长（m）扣索索长（m）143.54543.545255.32355.3233157.4344136.31554190.1566168.97997.2各施工阶阶段未调整整索力时的的扣索索力力索索号节段扣索①(t)扣索②(t)扣索③(t)扣索④(t)第1阶段9.6第2阶段8.813.7第3阶段5.714.221.2第4阶段-0.45.615.519.95（合龙段）10.12336.938.8索力编号图表1最终索力力表(单位kN)位位置索力阶段永靖侧东乡侧索1-1索1-2索1-3索1-4索2-1索2-2索2-3索2-4扣挂第一段87.70.00.00.087.70.00.00.0安装第一段横撑撑95.50.00.00.095.50.00.00.0扣挂第二段105.6250.90.00.0105.0248.90.00.0安装第二段横撑撑112.9266.20.00.0112.4264.20.00.0扣挂第三段113.5268.8360.50.0113.8267.6335.60.0安装第三段横撑撑121.5287.8381.70.0120.5283.3358.10.0扣挂第四段70.1170.6244.8634.379.3190.7214.9589.6安装第四段横撑撑74.3182.3259.8648.482.5199.7230.2603.6合拢94.8245.4349.8743.596.4245.5320.8699.6安装合拢段横撑撑93.8244.0349.4743.995.4244.1320.3700.1表2索力伸长长量表(单位mm))位位置伸长阶段永靖侧东乡侧索1-1索1-2索1-3索1-4索2-1索2-2索2-3索2-4扣挂第一段39.10.00.00.038.20.00.00.0安装第一段横撑撑42.50.00.00.041.60.00.00.0扣挂第二段47.0131.40.00.045.7130.40.00.0安装第二段横撑撑50.3139.40.00.048.9138.40.00.0扣挂第三段50.5140.8339.30.049.5140.2263.60.0安装第三段横撑撑54.1150.7359.30.052.5148.4281.30.0扣挂第四段31.289.3230.4904.834.599.9168.8749.0安装第四段横撑撑33.195.5244.5924.935.9104.6180.8766.8合拢42.2128.5329.31060.542.0128.6252.0888.8安装合拢段横撑撑41.8127.8328.91061.141.5127.8251.6889.4表3接头位移移表(单位mm))位位置位移阶段永靖侧东乡侧永靖侧东乡侧1-1扣点1-2扣点1-3扣点1-4扣点2-1扣点2-2扣点2-3扣点2-4扣点1号塔顶位移2号塔顶位移扣挂第一段-0.5780.00.00.0-0.565550.00.00.00.00.0安装第一段横撑撑-3.280.00.00.0-3.2060.00.00.00.00.0扣挂第二段-6.914-5.426440.00.0-6.54188-4.349660.00.00.00.0安装第二段横撑撑-9.468-13.88660.00.0-9.08611-12.77990.00.00.00.0扣挂第三段-9.782-15.99552.60524420.0-9.65822-15.25993.14902230.08.5363004-8.0615545安装第三段横撑撑-12.57-26.5944-16.5600130.0-11.9666-24.0099-12.451110.09.5215222-9.0919957扣挂第四段5.244137.43766103.405553208.23771.99851126.5217784.736666177.80445.5046555-3.8712256安装第四段横撑撑3.765230.8247788.5170099181.99550.89818821.4154472.879001156.54557.1875118-5.5390098合拢-3.442-5.29488-3.7066697-3.92233-3.88499-5.031550.17889972.39126618.087335-16.4033124安装合拢段横撑撑-3.099-4.60833-3.7733342-5.55444-3.54222-4.345880.11232290.75414418.0867738-16.4044179八、塔架受力计算算及截面验验算两岸主塔塔架及及河中固定定均采用双双柱门式塔塔架，由E型万能杆杆件组拼，主主塔架塔高高30m（间距12m、截面尺尺寸2m×44m，塔架中中部18m高处设横横梁，下部部绞结于底底座上。塔塔架主肢采采用L1255×1255×10、缀条L90××90×88和L75×75××8角钢）。1．塔顶受力计算：：载荷作用地跨中中时（合拢拢时）控制制设计，塔塔顶所受外外力如图6-1所示。1）F1---主吊和吊吊篮承载绳绳拉力；2）F2---各种起重重绳、牵引引绳在塔顶顶的导向拉拉力；3）F3---主后缆风风绳拉力；；4）F4---主吊承重重绳拉力；；塔顶30m高处所受受垂直压力力N顶：主索、起重索、牵牵引索及吊吊篮的主索索、起重索索、牵引索索、各扣索索荷载作用用于跨中时时垂直力：：塔架结构单边共共重100t，一半为为50t，即：V总=190..2+50=240..2t后缆风风垂直力：：塔中18m高处处所受垂直直压力N中取290t（考虑钢钢架顶部自自重）（考虑塔扣索作作用在塔架架上的垂直直力）2.塔架截面设计验验算：本桥施工缆机塔塔架选用中中铁大桥局局集团武汉汉桥机有限限公司设计计生产的E型万能杆杆件，该公公司已在电电脑程序上上模拟计算算了该塔架架结构尺寸寸的各个断断面、局部部强度、钢钢度、局部部稳定性及及整体稳定定性。在此此仅对塔架架主肢的整整体稳定性性进行验算算：见图：主肢L1125*1125*110组合形式：2**4m，1．塔架断面尺寸寸如图所示示，截面几几何特性见表：断面为L1255×1255×10，Fx=24..37cmm2=2.44×110-3m2,外排竖杆杆中L=1.00m,主肢截面整体面面积A=122×Fx=12××24.337=2992.444cm2。2、由于塔架结构形形式及受力力情况知，在在塔高144m处，因为Ix>Iy,所以只考考虑对x--x轴方向为为设计验算算控制，N中290t，下面进进行验算：：2.1主肢截面面整体惯性性矩Ix=A×LL2=2922.44××104cm2。2.2截面整整体回转半半径：截面整体长细比比2.3结构换换算长细比比根据斜撑采用22×L755×8的角钢制制成，其截截面A斜=11..50cmm2查表得稳定系数数：所以：整体稳定定系数(其中3号钢许用用应力[σ]=15500kgg/cm22)：验算通过。缆机设备配置表表——钢丝绳序号名称及规格型号号单位数量单重(kg)总重(kg)用途长度根1钢丝绳Φ47..5m250011985819858主承重索m3800130183301832钢丝绳Φ32..5m600222104420天扣索3钢丝绳Φ28..5m800222134426吊篮主索4钢丝绳Φ22m950315634689塔顶后缆风m32001526752675钢丝绳Φ32..5索16钢丝绳Φ43..5m170411174468扣索27钢丝绳Φ43..5m260417086832扣索38钢丝绳Φ19..5m2503331993扣索组m1700122542254m40035311593m2500133153315m56037432229m30001397839789钢丝绳Φ22m20043201280塔顶侧缆风10钢丝绳Φ19..5m1200414405760起重索11钢丝绳Φ17..5m85048913564牵引索12钢丝绳Φ15..5m70025391078吊篮起重索13钢丝绳Φ15..5m3004231924吊篮牵引索14钢丝绳Φ15..5m3002231462安全网索15钢丝绳Φ8.77、Φ13、.5、Φ19.55、Φ22m各500各123132313备用合计111950说明：1、钢丝丝绳均为6*337-1880型；

22、表中第第1项、第100项必须按按单根加工工、第4项中32000m可分分为2~33根加工、第第8项17000m、25000m、30000m可分为为2~3根加加工、其它它项可以同同类相加或或倍数加工工。缆机设备配置表表——卷扬机序号名称及规格型号号性能单位数量容绳量用途110吨慢速单筒筒卷扬机起重1012型型

电机JZRR51-88型台2Φ19.5>8000m主吊25吨慢速单筒卷扬扬机起重1012型型

电机JZRR51-66型台6Φ19.5>8000m主吊、牵引35吨慢速单筒卷扬扬机起重1012型型

电机JZRR51-66型台2Φ17.5>4000m吊篮起吊45吨慢速单筒卷扬扬机起重1012型型

电机JZRR51-66型台12Φ19.5>3000m扣索53吨慢速单筒卷扬扬机起重1011型型

电机JZRR51-66型台6Φ17.5>2000m吊篮牵引等合计28缆机设备配置表表——起重机具具（一）序号名称型号单位数量备注一1吊环（卸扣）GD9.5(110吨)个20青岛产：1000.00元元/个2GD4.5(55吨)个30青岛产：40..00元/个3GD2.7(33吨)个20青岛产：12..00元/个4GD2.1(22吨)个10青岛产：9.000元/个5GD0.9(11吨)个4青岛产：3.000元/个6GD0.48((0.5吨吨)个2青岛产：2.000元/个合计86序号名称型号单位数量备注二1钢丝绳卡Y12-45(Φ43.55、Φ47.55)个170嘉善产：36..00元/个2Y9-28(Φ28)个30嘉善产：13..00元/个3Y10-32(Φ32.55)个56嘉善产：8.000元/个4Y7-22(Φ22)个50嘉善产：7.000元/个5Y7-20(Φ19.55)个50嘉善产：45..00元/个6Y5-15(Φ15.55-17..5)个60嘉善产：35..00元/个7Y3-10(Φ11)个36嘉善产：15..00元/个8Y2-8((Φ8.8))个20嘉善产：6.000元/个合计472缆机设备配置表表——起重机具具（二）序号名称型号单位数量备注一1千斤顶50吨油油压式个4上海精英：3990.000元/个232吨机机械式个4上海精英：3770.000元/个316吨机机械式个4上海精英：2222.000元/个43-5吨机械式个10上海精英：1225.000~1400.00元元/个合计22序号名称型号单位数量备注二1手拉葫芦

链条长长>5.00米5吨只4上海产：5900.00元元/只23吨只6上海产：4300.00元元/只32吨只6上海产：3500.00元元/只41吨只6上海产：2400.00元元/只合计22缆机设备配置表表——起重机具具（三）序号名称型号单位数量备注1起重滑车6门60吨(HH60*66D)套16河南新乡产：33800..00元/套26门50吨(HH50*66D)套8河南新乡产：22850..00元/套35门32吨(HH32*44D)套8河南新乡产：11820..00元/套44门20吨(HH20*44D)套2河南新乡产：6630.000元/套52门16吨(HH16*22D)套8河南新乡产：5580.000元/套62门10吨(HH10*22D)套2河南新乡产：3380.000元/套7单门10吨(H100*1GLL)套4河南新乡产：3360.000元/套8单门5吨((H8*11GL)套18开口型8套

闭口口型10套

河南新新乡产：1128.000元/套9单门3吨((H6*11GL)套4开口型

河南新乡乡产：700.00元元/套10单门1~2吨(H110*3GGL)套4开口型

河南新乡乡产：322.00元元/套合计74结构件及组装件件（设计制制造）共计计43t序号名称数量总重量(kg))1主吊定滑轮组4个5955.122吊兰定滑轮组2个主吊动滑轮组4个吊兰动滑轮组2个各种导向滑轮24个2吊兰2个642.723主索鞍8个425.524扣索鞍16个13117.0005地锚预埋件及拉拉杆3套5717.7666地锚主索平衡轮轮14个1029.5667地锚钢带等1套14003.0008其它轴、销等2109.322其它设备、物资资及工具序号名称数量总重量备注1塔架(万能杆件件)2副220t180万2交流电焊机

（BB*3-3300）2台含把线、焊钳、面面罩等0.8万万3氧割设备2套含割枪、表、官官子等0.5万万4对讲机4台0.2万5塔架安拆自开扒扒杆2台3.5万6大锤、小锤、麻麻绳、活动动扳手等若干0.5万7安全网16m**300mm1副2万8地锚基坑开挖、砼浇筑820.6钢管拱线形测量量控制方案案xx黄河大桥位位于刘家峡峡水库库区区，是G213线的枢纽纽工程，连连接东乡、永永靖两县。桥桥址处地势势陡峭，场场地狭窄，在在吊装过程程中存在着着极大的限限制，给施施工特别是是吊装工作作带来很大大的困难。为了准确的控制制钢管拱成成型后的线形，在加加工、制作作过程中做做到以下几几点措施：：=1\*Arabbic1、搭建钢钢管拱拼装装平台，并并使平台整整体连接，支支撑稳固。2、在拼装平台上上对钢管拱拱放大样，对对钢管拱各各轴、各管管节按照设设计坐标放放样，并做做到相互校校核。3、在放样过程中中严格控制制放样时温温度在5°C~20°C，以防由由于气温过过高致使平平台所用刚刚件伸长造造成放样不不准，给钢钢管拱的拼拼装造成困困难，影响响钢管拱的的整体线形形。钢管拱在工厂加加工成型后后，经初步步拼装并矫矫正后运至至工地。在在现场对相相邻段进行行二次拼装装，检验钢钢管拱在运运输过程中中有无变形形，对出现现的变形、扭扭曲等问题题进行处理理后即可进进行各段钢钢管拱的吊吊装工作。在xx黄河大桥钢钢管拱的吊吊装过程中中，拟采用用上、下游游各段拱肋肋段分别吊吊装，空中中进行悬拼拼的吊装方方案，其线线形控制的的具体操作作方案主要要有以下几几个方面：：一、建立坐标控控制网在桥位所在地视视线良好的的地方以GPS1和GPS2为基线，采用LaiccaTC9055L进行测量量，建立三角控制网网。高程控制网以GGPS1和GPS2为基点，采采用PENTTAXAP—128水准准仪进行测测量，建立立了闭合水水准路线。控制网中各控制制点所在地地坚实、稳稳固，并对对各点周围围浇注混凝凝土进行了了加固，在在点位所在在地周围设设围栏，建建立封闭的的工作台，防防止点位在在受到重压压、碰撞、推推挤等外力力的影响下下产生位移移。二、总体测设方方案钢管拱加工完成成后，在每每个拱肋段段的外缘标标示拱肋的的中心轴线线，标示线线要醒目、准准确。在钢钢管拱肋上上弦外缘中中心轴线上上距端头1m处作为观观测点进行行现场测量量控制。在在此点位上上，焊接5cm长Ø16钢筋为立立柱，顶部部焊接螺母母，以便棱棱镜稳固的的安置于此此，为了在在各拱肋吊吊装阶段和和合拢阶段段均能实时时、准确的的观测到各各控制点的的位移情况况，在各拱拱肋段外缘缘中心轴线线两端均布布置了棱镜镜，共计32个棱镜组组。平面控制测量主主要是拱轴轴线的精确确测量。拱拱轴线的控控制测量依依据架设于于两岸的全全站仪予以以测设，观观测时采用用坐标放样样法测的控控制点的实实际位置与与设计位置置的差值，根根据两测站站测得的数数据，经分分析、校正正后得到正正确的差值值，以此来来指导拱肋肋吊装段进进行调整。经经测设→拱肋调整整→测设→拱肋调整整的反复过过程，使拱拱肋段精确确处在拱轴轴线上，并并且两测站站的测量误误差均在技技术规范要要求的范围围内为止。高程控制测量以以水准仪测测量结果为为准。在对对各拱肋段段进行高程程控制时，在在永靖、东东乡两岸与与各拱肋段段控制点等等高且易于于观测的位位置修筑观观测平台，并并且在坚固固处设置临临时水准点点，各水准准点与GPS1、GPS2连测建立立闭合水准准路线。在在对各拱肋肋段进行高高程控制时时以闭合水水准路线中中的水准点点进行测量量，对上、下下游拱肋各各控制点均均进行观测测，测量误误差符合闭闭合水准测测量的精度度要求。采采用全站仪仪进行辅助助高程测量量，在永靖靖侧、东乡乡侧各架设设一台全站站仪对钢管管拱上的各各测点进行行同步测量量，两测站站的高程测测量数据作作为水准测测量数据的的参考，以以保证高程程测量的准准确性。三、各吊装阶段段测量控制制由于各拱拱段在吊装装阶段在观观测条件、吊吊装工序上上均有所不不同，故在在观测方法法上拟有相相应的措施施。现根据据各吊装阶阶段制定了了以下测量量方法：1、第一段（拱脚脚段）钢管管拱的吊装装控制在对钢管管拱第一段段进行吊装装时，先对对拱座与钢钢管拱各管管接触点（预预埋钢板）进进行精确测测量。根据据拱座预埋埋钢板的实实际位置定定制活动铰铰支座，铰铰支座的平平面位置及及高程均精精确定位，并并且上、下下游拱肋的的铰支座应应精确处在在同一平面面、同一轴轴线上，以以便上、下下游两拱肋肋拼装连接接后进行拱拱圈的线性性调整。第一段拱肋在拱拱座处铰结结后位于两两岸的全站站仪对拱段段的中心轴轴线进行精精确控制。高高程控制以以水准仪的的测量结果果为准，全全站仪的高高程测量数数据作为参参考。待拱拱肋轴线、高高程均符合合设计要求求后固定扣扣索和风缆缆，对扣索索在拱肋重重力作用下下产生的线线性伸长部部分进行调调整后进行行上、下游游拱肋段的的横向连接接，横撑焊焊接完成后后对第一段段钢管拱拱拱轴线及高高程重新测测量，对误误差调整后后方可进行行下一阶段段的吊装工工作。2、第二、三、四四段（中间间段）钢管管拱的吊装装控制拱肋段起吊与前前一段拱肋肋对接后，利利于同第一一段吊装控控制同样的的方法分别别对拱肋轴轴线和高程程进行精确确控制。待待拱肋段与与拱轴线吻吻合后先对对吊装段进进行扣挂，由由于拱肋段段的增加致致使以前的的扣索在受受力上发生生了很大的的变化，各各拱段的扣扣索又产生生了相应的的延伸，为为了保证扣扣索的受力力能与设计计计算吻合合，钢管拱拱的拱轴线线与设计拱拱轴线相同同，应对已已扣挂的所所有扣索进进行调整，对对各拱肋段段的控制点点、轴线均均重新进行行测设，通通过测量、调调整的反复复过程，使使拱轴线与与设计施工工拱轴线相相吻合为止止。3、第五段（合拢拢段）钢管管拱的吊装装控制永靖、东乡两侧侧前四段拱拱肋均吊装装扣挂完成成，并对拱拱轴线进行行精确测量量确认与设设计施工拱拱轴线相吻吻合后，对对合拢段的的实际所用用长度进行行精确测量量。测设时时的气温与与吊装时的的气温均应应在8°C~12°C之间。气气候条件要要适宜，不不能有大风风、大雾，必必须保证视视线良好。拱拱肋段实测测长度确定定后，对已已加工完成成的合拢段段根据现场场实测长度度进行调整整。在适宜宜的气温、气气候条件下下进行合拢拢段的吊装装就位工作作，同样用用全站仪来来控制拱轴轴中心线，使使合拢段中中心轴线与与两岸前四四段的拱轴轴线、设计计施工拱轴轴线相吻合合。合拢段焊接完成成后，即已已完成钢管管拱的吊装装工作。由由于各段拱拱肋经拼装装、焊接后后均已成拱拱。所有的的扣索均应应依次卸载载，扣索卸卸载完成后后，钢管拱拱在自身结结构重力的的影响下，钢钢管拱自身身有徐变过过程，依据据拱结构的的受力特性性，拱圈各各部位有不不同的位移移。主要在在拱圈1/2处、1/4处、3/8处、截面面变化处（即即实腹渐变变空腹处）的的各上弦管管上缘拱轴轴线上设测测设点位。用5cm长Ø16钢筋与钢管拱焊接形成立柱，顶部焊接螺母以固定棱镜头，总共布设28个棱镜头形成各观测点。在不同的施工阶阶段，钢管管拱的受力力变化不同同，致使各各观测点有有相应的位位移值。为为了实时、准准确的反应应钢管拱在在不同施工工阶段的应应力应变值值，特制定定在以下几几个阶段对对钢管拱11/2处、1/4处、3/8处、截面面变化处进进行实时全全方位的跟跟踪测量。1、钢管砼的浇注注阶段依据制定的钢管管砼浇注次次序，依次次对各拱肋肋钢管内进进行C50微膨胀砼砼的灌注工工作。主要要有以下几几个方面的的测量工作作：=1\*GB2⑴每一组钢钢管进行混混凝土灌注注时，混凝凝土灌注量量达到1/4、1/2及全部完完成后对全全桥各控制制点的影响响。=2\*GB2⑵每一组钢钢管混凝土土初凝后，全全桥各控制制点的位移移。=3\*GB2⑶每组钢管管混凝土灌灌注过程及及完成后对对此前已初初凝的钢管管混凝土产产生的位移移情况。根根据此时的的位移情况况可确定和和调整混凝凝土灌注时时的间隔时时间和灌注注工艺。=4\*GB2⑷所有主钢钢管混凝土土灌注完成成后进行横横、斜撑钢钢管混凝土土的灌注时时各部位的的位移情况况。=5\*GB2⑸灌注腹腔腔混凝土和和拱脚段横横撑混凝土土时全桥各各控制点的的位移情况况。依据以上次序，应应在钢管拱拱各管进行行混凝土灌灌注的各阶阶段及初凝凝后对全桥桥在应力应应变的作用用下产生的的位移情况况均做到实实时观测、实实时控制并并记录备案案。2、安装立柱及浇浇注立柱混混凝土时每每组立柱对对拱圈的加加载对全桥桥各截面的的位移情况况。3、浇注盖梁混凝凝土时，每每组盖梁的的加载对全全桥各截面面的位移影影响。4、架设桥面板后后拱圈各截截面的位移移观测。5、防撞护栏、桥桥面铺装及及其它桥面面系工程施施工后，钢钢管拱拱圈圈各截面的的位移情况况。通过以上所述各各工序、各各阶段对钢钢管拱重要要控制截面面各控制点点的实时、准准确的跟踪踪测量，认认真整理、汇汇总测量成成果来指导导和改进施施工工艺，确确保钢管拱拱实际拱轴轴线与设计计拱轴线相相吻合，结结构受力与与理论相同同。建成一一座质量优优良、外观观优美的桥桥梁，成为为刘家峡水水库旅游观观光区一道道靓丽的风风景。施工组织安安排一、组织准备xx黄河大桥项项目部成立立钢管拱肋吊吊装指挥领领导小组：：成员由项项目经理、安安装队队长长、现场钢钢结构预拼拼组装负责责人及有关关技术负责责人组成。安安装施工主主要分成44个小组，分分别为：吊吊装作业组组、焊接作作业组、测测量观测组组、安全治治安组。1、施工组织人员安安排如下总指挥：1人（项项目经理）指挥组组长：11人（技术术负责人）现场指挥：1人（起重重总工长）起吊落位组：110人扣索作业组：110人卷扬机组：10人（每台台卷扬机以以2人计）抗风作业组：110人测量观测组：44人安全治安组：22人后勤保障组：22人（1）吊装作业组施工人员大约440名，下设设4个作业小小组：①起吊落位位组；②扣索作业业组；③卷扬机组组；④抗风作业业组。吊装装时要全过程程观测地锚锚的位移情情况。1)起吊落位位组工作范范围：①负责吊运系统的的全面检查查处理。②拱肋起吊、运输输。③与扣索组组、抗风组组互相配合合，负责拱拱肋轴线、标标高的调整整。。④负责拱肋肋间横（斜斜）撑起吊吊、运输、就就位。⑤负责拱肋肋节段间螺螺栓连接。⑥执行指挥挥长及工班长长临时交办办的任务。※操作注意事项①必须严格格遵守高空空作业规程程。②拱肋起吊吊运输过程程中，提升升、下落、运运行要求平平稳，防止止突然停顿顿增大荷载载对天线的的冲击。③合拢采用用双肋同步步合拢方式式。拱肋节节段为单肋肋安装，待待同一岸上上、下游同同节段安装装就位后，紧紧接着安装装节段间连连接横撑，即即完成一个个双肋节段段单元。其其横向稳定定的措施，单单肋节段安安装就位后后，用抗风风索保证横横向稳定；；一个双肋肋节段单元元形成后，结结构本身即即可保证其其横向稳定定。④④拱肋吊运运到安装位位置，通过过前后吊点点的缓慢收收放、牵引引，使拱肋肋待安装节节段后端靠靠近对位已已就位拱肋肋的前端拼拼装接头，拼拼装时，先先插入内承承插块，穿穿入定位螺螺栓，拱肋肋高程通过过扣索调整整，拱肋轴轴线通过抗抗风索调整整。拱肋吊吊点在力完完全交予扣扣索且抗风风调整好之之后松下。2）扣索作业组工工作范围①负责扣索系统的的检查处理理。②负责各段拱肋的的扣索制作作、安装及及张拉，按按指令“定长松索”，对拱肋肋进行调整整。③配合起吊落位组组，测量观观测组进行行拱肋高程程调整工作作。④执行指挥及工班班长临时交交办的任务务。※操作注意事项①坚守工作岗位，不不得擅自离离开。②与测量观测组、起起吊落位组组、抗风作作业组密切切配合，进进行扣索张张拉及调索索工作。③上、下游拱肋扣扣索张拉及及调整分级级进行，上上、下游对对称，同步步作业。3）卷扬机组负责全桥卷扬机机的操作、检检修、保养养；操作过过程中精力力集中，一一切行动服服从现场指指挥的指令令，接到可可靠指令后后才能进行行操作。4）抗风作业组负责抗风系统的的检查、处处理，配合合起吊落位位组对拱肋肋横向偏移移进行调整整。经常检检查抗风地地锚及抗风风索的牢固固情况。同同岸对应相相同节段在在拱肋间横横撑连接完完成后方可可拆除抗风风索。每段段拱肋上、下下游风缆交交叉设置，避避免拱肋间间横联受拉拉。收紧抗抗风索，拱拱肋上、下下游同步进进行。（2）焊接作业组拼装组：8-110人（要求求高空作业业条件）焊接组：8-110人（要求求高空作业业条件）负责拱肋接头、横横撑接头的的焊接，接接头钢板下下料。待拱拱肋（横撑撑）安装到到位，高程程、轴线调调整到设计计位置时即即焊接该段段接头。（3）测量观测组测量观测组成员员由项目部部测量人员员及监理、监监控单位成成员共同组组成，对整整个吊装过过程进行测测量控制，是是大桥施工工能否满足足轴线等要要求的关键键环节。工工作范围①负责拱肋轴线观观测；②负责吊装塔架在在拱肋安装装中的偏移移观测；③负责拱肋各扣点点在各阶段段的标高控控制；④负责扣索各阶段段索力观测测；⑤负责缆索吊装主主缆索垂度度、索力观观测；⑥负责锚碇的位移移观测；⑦汇总和整理测量量数据。注意事项测量观测结果要要求准确、迅迅速、及时时地报告指指挥台。（4）安全治安组组成人员主要由由项目部主主管安全的的安全员组组成。①负责吊装期间的的施工安全全布置、督督促、检查查工作。②负责在施工区域域布置安全全哨，指挥挥行人安全全通行，配配合港航监监督部门作作好施工期期的通航管管理工作。③负责全桥吊装期期间的治安安保卫工作作，对于吊吊装系统各各部必须严严加防范，以以保证吊装装安全。二、技术准备（一）桥址下吊吊装钢管拱拱肋桁架组组装台座放放样及桁架架组装定位位设施；（二）吊装监测测表格扩测测量仪器、标标尺工具检检查校验（三）各观测点点、仪器架架位置选点点和相应准准备；（四）编制和组组织学习有有关吊装作作业细则和和安全细则则；三、其它物资准备备1、钢轨、枕木到到位，（包包括拼接配配件等）及及试吊重材材料等到位位；2、预拼及组装、胎胎架相应工工种工具材材料到位；；3、吊装指挥、联联络通信对对讲机、红红绿信号旗旗帜备齐；；4、高空作业防护护设施：(1)支架防护护网（拱肋肋上）；(2)安全帽及及安全带；；(3)防护节点点；(4)电焊工作作业防漏电电保护设施施；(5)安全防护护标志牌等等。四、施工布置所有钢结构均由由永靖岸开开始起吊，起起吊位置在在永靖岸桥桥台至主塔塔之间的位位置，缆索索吊布置如如图：第六章施工进度度计划一、总体进度计计划根据钢管拱肋制制作的进度度和拱肋吊吊装合拢时时对温度的的要求，结结合现场施施工的实际际进度吊装装设备能够够进场的最最早时间，制制定各分项项工程施工