界石道路文字报告

1、前言1.1、任务由来及工程概况xx市xx开发投资有限公司拟定在xx区界石组团修建界石组团桂花道路D段道路工程，该道路由xx国际工程咨询（中国）有限公司设计。该项目我公司于2010年9月已做勘察，报告为《花溪工业园区界石组团桂花D段、工纵一路B段(部分)、工纵二路A段、工横二路A段、工横三路道路工程工程地质一阶段详勘报告》，勘察报告已通过xx市都安工程勘察技术咨询有限公司审查合格，审查编号为：渝勘质审2010—0793，现因桂花道路D段改线，业主委托我司对改线路段重新勘察，本次勘察范围桂花道路D段位于xx区界石组团，鹿角片区与界石交界位置，规划定位为交通性主干道，呈南北走向，起点接桂花道路B段，由南往北，终点接中纵线南段，道路全长为1523.073m，为城市主干路I级，双向六车道，路幅宽度44米，设计车速50km/h。交通条件较方便。拟建道路情况详见下表1.1.1：名称设计起点里程(m)设计起点高程(m)起点坐标设计终点里程(m)设计终点高程(m)终点坐标勘察范围长度((m)桂花道路D段K3+673..080292.7977X=53479..84Y=686422.57K5+196..153336.3999X=548799.77Y=692339.5771523.0773备注：1.勘察察路线拟采采用放坡处处理，路基基两侧边坡坡坡率设计计未提供。1.2、勘察目的与任务及技术标准1.2.1勘察目的与任务为获取道路路基础设计和施工所需地质资料，建设单位特委托我公司对修建道路进行一阶段工程地质详细勘察工作，提供地质资料供设计和施工使用，其具体任务要求如下：1)查明不良地质作用的类型、成因、分布范围、发展趋势和危害程度；2)查明查明路基沿线岩土层的类别、结构、厚度、坡度、工程特性、评价地基的稳定性和承载力；3)评价路基开挖后两侧边坡的稳定性,建议相应的工程处理措施及边坡开挖放坡率；4)查明拟建道路场地稳定性，建设适宜性；5)查明地下水的埋藏条件地路基土的腐蚀性；6)对场地进行地震效应评价。1.2.2执行的技术标准1.2.2.1《市政工程勘察规范》（CJJ56-94）1.2.2.2《城市测量规范》（CJJ/T8-2011）1.2.2.3《公路工程地质勘察规范》（JTGC20-2011）1.2.2.4《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）（2009年版）1.2.2.5《公路勘测规范》（JTGC10-2007）1.2.2.6《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）《公路路基设计规范(JTGD30-2004)》1.2.2.8《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2002）。1.3、勘察工作布置及任务完成情况1.3.1勘察工作布置拟建路基工程重要性等级属一级，场地复杂等级和地基复杂等级属二级，岩土工程勘察等级属甲级,本次勘察工作主要采用钻探、工程地质测绘、室内实验等综合勘察手段对场地进行勘察。按照《市政工程勘察规范》（CJJ56-94）以及建设单位提供的勘察技术要求，结合路线区场地岩土工程条件，共布置钻孔46个，利用《花溪工业园区界石组团桂花D段、工纵一路B段(部分)、工纵二路A段、工横二路A段、工横三路道路工程工程地质一阶段详勘报告》（审查编号为：渝勘质审2010—0793）钻孔23个，编号为LYZK。路堑段孔深要求进入路面高程以下1~3m；填方段孔深要求进入中风化基岩内1~3m，边坡钻孔钻至整平高程即可。1.3.2任务完成工作情况我公司接受勘察任务后，即组织工程技术人员现场踏勘，根据场地内地质条件、“工程地质勘察任务委托书”要求及现行《规范》编制了“岩土工程勘察纲要”，于2012年8月9日进场施工，2012年8月14日结束野外作业。采用3台北京-100型钻机回转全孔取芯钻进。本次勘察完成的实物工作量详见下表：表1.32工作量统计一览表工作项目名称单位数量工程地质测绘Km20.169工程测量钻孔定位个461:200剖面面Km/条3950/299钻探m/孔349.09//46利用钻孔个252.55//23钻孔水文观测个46测试分析岩样件96抗压实验组13抗剪实验组31.3.3勘察质量评述1.工程地质测绘本次勘察工作用图由建设单位提供1：500现状地形图作底图，采用追索法，进行测绘；采用仪器法、半仪器法进行定位测绘，圈定和划分不同岩土体界线，分析地层成因，查明地质构造的产状，测绘中特别注意到了节理裂隙的综合分析，测绘精度满足规范要求。2.工程测量本次勘察测量内容为钻孔定位、实测工程地质剖面，利用建设单位提供的控制点（A点X：68526.3258,m、Y:53310.612m、H:292.682m；B点X:,69091.0194m、Y:53294.996m、H:317.021m）为定测依据。现场检查成果正确无误，起算点平面系统:xx市独立坐标系；高程系统:1956年黄海高程系。控制点检查无误用日本索佳SET2100全站仪采用极坐标法进行钻探孔位施测，其精度满足《工程测量规范》（GB50026-93）要求。1.3.33钻探、采样及试验钻探严格按钻探操作规程施工，采取率：土层大于80%，强风化基岩大于65%，中风化基岩大于80%，钻探回次进尺严格控制在2.00m范围内，采用回转取芯钻进工艺施工，在钻探施工过程中地质人员及时进行地质编录、样品采集等工作，保证了本次勘察工作的质量。经野外验收钻孔符合规范要求，未出现质量事故。岩样采集均在现场技术员指导下采取，岩样采用钻孔岩芯样，样品长度满足测试项目要求,样品按规程进行蜡封送xx六零七岩土检测有限公司中心试验室测试,室内岩石试验符合《公路工程石料试验规程》（JTJGE41-2005）要求。1.3.3.4作图软件作图软件采用北京理正岩土工程勘察软件。综上所述，本次勘察已完成了“工程地质勘察技术委托书”中提出的任务要求，勘察质量满足规范要求，现经室内资料综合分析整理后编制本报告供设计和施工使用。（5）勘察外业见证勘察外业见证工作由xx市市政设计研究院见证。见证员：赖武荣，印章号：YKJZ-0768。综上所述，通过本次勘察工作，已查明了场地的工程地质条件，现编制本报告，供设计和施工使用。2、工程地质条件2.1地形地貌路线区大部份地段被第四系土层覆盖。沿线地形起伏不大，地形标高为284.76m~349.33m，相对高程约84.57m，地面坡角多在5~30°之间，局部为40~50°，最大达到70~80°，局部分布鱼塘，道路区地貌属构造剥蚀浅丘地貌。2.2气象勘测区界石组团属亚热带湿润季风气候区，四季分明，年降雨量1100mm，年平均气温18℃，一月最冷期平均气温7.9℃，八月最热期平均气温29℃，无霜期349天。风向以北东向为主，年平均相对湿度79%。多年平均气温17.5℃~18.5℃，最高气温42.9℃（2006年8月28日），夏季长达4个月以上。多年平均降雨量1094.6mm，最大年降雨量1378.3mm（1968年），最小年降雨量783.2mm（1961年），降雨一般集中在5~9月，占全年降雨量的2/3。年平均风速1.3m/s，最大风速（10分钟平均）26.7m/s（1958年5月10日），实测极大风速27.0m/s（1961年8月4日），最大静风频率7%（1月份），平均风速3.4m/s。2.3地质构造路线区地质构造属南温泉背斜东冀，受地质构造影响轻微，区内未发现断层及次级褶皱，地质构造较为简单。岩层呈单斜状产出，岩层产状倾向为1100，倾角150。层面结合程度差。根据场地周围出露基岩进行调查和钻探揭露表明：路线区岩体中见两组裂隙，第Ⅰ组裂隙，其倾向为00～200,倾角为450～600，裂隙间距5.0～10.0m，水平延伸1.0~5.0m，裂隙面张开宽度0~5mm，裂面较粗糙，结合程度差，压扭性裂隙，未充填，不充水，贯通性长度0.5～12m，优势裂隙倾向为100，倾角为500。属硬性结构面。第Ⅱ组裂隙：其倾向为1900～2100，倾角为550～700,裂隙间距5.0～9.0m，水平延伸1.0～5.0m，多呈闭合状，结合程度差，压扭性裂隙，不充水，贯通性长度0.5～8.0m。优势裂隙倾向为2000，倾角为600。属硬性结构面。按照《岩土工程勘察规范》(GB50021-2001)附录A表判定岩体属块状结构。2.4地层岩性2.4.1在本次勘察钻探深度范围内揭露地层为第四系全新统的素填土、粉质粘土和下伏侏罗系中统沙溪庙组泥岩和砂岩组成。现将各岩土层工程特征自上而下（从新到老）分述如下：素填土（Q4ml）：棕褐色。由砂岩和泥岩碎石、粘性土及建筑灰渣组成。硬质物粒径为20~200mm，含量为30~50%。分布不均,稍密，稍湿。回填时间约1~10年，属人工或机械抛填形成，主要分布于居民聚居区。该层分布范围较小。淤泥（Q4el+dl）：褐黑色，含有机质，具臭味,流塑状。该层分布范围小，仅分布于钻孔ZY43附近鱼塘。粉质粘土（Q4el+dl）：棕褐色~棕红色，成份均匀，稍有光泽，无摇震反应，干强度中等，韧性中等，可塑状,。该层分布范围较广。泥岩(J2s)：紫红色。由粘土矿物组成。泥质结构，中厚~厚层状构造。强风化岩体质软，岩芯呈土~碎块状，强风化岩石厚度0.53~2.91m；中风化岩体岩芯呈柱状，较完整。该层分布范围较广。砂岩(J2s)：褐黄~棕褐色。由石英、长石、云母及少量暗色矿物组成，中粒结构,厚~巨厚层状构造，泥质胶结。强风化岩体质软，岩芯呈砂土~碎块状，强风化岩石厚度为0.58~3.19m；中风化岩体岩芯呈柱状，较完整。该层分布范围较广。2.4.2岩体基本质量等级及基岩面起伏特征建筑场地内中风化泥岩饱和抗压强度标准值为4.67MPa，建筑场地内中风化砂岩饱和抗压强度标准值为14.82MPa，根据《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）中表划分泥岩坚硬程度等级属极软岩。砂岩岩石坚硬程度等级属软岩。根据《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）中表划分岩体完整程度等级属较完整。根据《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）中表确定泥岩和砂岩岩体基本质量等级分别属Ⅴ类和Ⅳ类。基岩面坡度为0~35°。2.5水文地质条件场地内素填土、砂岩属透（含）水层，粉质粘土和泥岩属相对隔水层。地下水主要来源于大气降水补给，接受大气降水后大部分形成地表径流向地势低洼处排泄，少部分下渗赋存于第四系土层，储水条件较差。钻探施工完毕后提干钻孔孔内循环水后观测孔内水位不恢复，说明勘察期在钻孔深度范围内无地下水。但当场地整平后在建筑场地填土层较厚处有形成局部滞水条件，水文地质条件简单，在地势低洼处路基请作好地下水及地表水疏排水工作。并备好必要的抽排水设备。根据环境地质条件判定，地下水及地基土对基础混凝土和混凝土中的钢筋微腐蚀性。2.6不良地质作用经地表工程地质测绘及钻探揭露表明：本建筑场地在勘察期间钻探深度范围内未发现软弱夹层、地下采空区等不良地质作用。3、岩土物理力学参数确定3.1土层物理力学参数确定1素填土：分布较小，厚度较小，均匀性差，填土天然状态下重度取18.5KN/m3，综合摩擦角取30°。填土饱和状态下重度取20KN/m3，综合摩擦角取20°。2.粉质粘土：利用《花溪工业园区界石组团桂花D段、工纵一路B段(部分)、工纵二路A段、工横二路A段、工横三路道路工程工程地质一阶段详勘报告》里面粉质粘土实验结果：按照《公路桥涵地基与基础设计规范》JTGD63-2007进行数理统计：天然快剪凝聚力为24.72KPa，内摩擦角为12.89°，压缩模量(ES1-2)为2.2Mpa，压缩系数(aV1-2)为0.881Mpa-1。根据粉质粘土土工试验成果并结合地区建筑经验建议粉质粘土地基承载力基本容许值取170KPa。（4）路线区土层主要设计参数建议值见表3.1-1土名参数指标天然重度（KN/mm3）孔隙比液性指数压缩模量(MPPa)压缩系数(Mppa-1)内聚力（Kpaa）内摩擦角（°）地基承载力基本本容许值（Kpa）基底摩擦系数素填土18.5030*粉质粘土19.00.910.412.20.8824.7212.891700.201.加*号者为为经验值，2.压实填填土对挡土土墙的基底底摩擦系数数取0.25，临时边坡坡坡率值：：素填土按按1:1..50(高宽比)，粉质粘土土按1:0..50(高宽比)。3.2岩石力学参数确定强风化基岩：因厚度小，力学性能差，未取岩样作测试工作。强风化基岩地基承载力基本容许值取300KPa。中等风化基岩：在钻孔中采取中等风化岩芯样，根据室内岩石试验成果数据，按照《公路桥涵地基与基础设计规范》JTGD63-2007附录B中对进行数理统计：平均值：标准差：变异系数：标准值：φk=γs·φm式中：Φi——岩石的物理力学指标数据；n——数据的个数；γs——修正系数。路线区岩石主要设计参数建议值见表3.2-1岩石名称天然抗压强度标标准值(Mpa)饱和抗压强度标标准值Rb(Mpa)地基承载力基本本容许值(Kpa)抗剪强度（岩体体）C（Mpa）φ(°)中风化泥岩7.114.678000.3432.5中风化砂岩20.3314.8215001.2033.3设计参数一览表：强风化基岩对挡挡土墙的基基底摩擦系系数取0..30中风化泥岩对挡挡土墙的基基底摩擦系系数取0..40中风化砂岩对挡挡土墙的基基底摩擦系系数取0.500基岩临时边坡坡坡率值：按按1:0..20(高宽比)中等风化泥岩弹弹性抗力系系数KH==50MNN/m3中等风化砂岩弹弹性抗力系系数KH==150MMN/m33岩层层面内摩擦擦角标准值值：Φ=16°°(经验值）岩层层面粘聚力力标准值：：C=400Kpa(经验值）Ⅰ组裂隙面内摩擦擦角标准值值均取Φ=18°°(经验值）Ⅰ组裂隙面粘聚力力标准值均均取C=600Kpa((经验值）Ⅱ组裂隙面内摩擦擦角标准值值均取Φ=20°°(经验值）Ⅱ组裂隙面粘聚力力标准值均均取C=500Kpa((经验值）备注：结构面CC值和Φ值未考虑虑在施工期期和营运期期受其它因因素的变化化。Ⅲ类边坡等效内摩摩擦角取55°边坡岩体重度取取25.00KN/mm3边坡岩体内摩擦擦角标准值值按岩石内内摩擦角平平均值乘以以0.90的折减系系数,并考虑岩岩体随时间间降低的时时间效应，时时间效应系系数取0.955边坡岩体内聚力力标准值按按岩石内聚聚力标准值值乘以0.20的折减系系数，并考考虑岩体随随时间降低低的时间效效应，时间间效应系数数取0.955锚杆挡墙设计参参数如下：：中等风化岩体（泥泥岩）破裂裂角取45°+Φ/2=661°，灌注砂砂浆强度不不小于M30。中等风风化泥岩与与锚固体粘粘结强度特特征值取180KKPa。中等风化岩体（砂砂岩）破裂裂角取45°+Φ/2=662°，灌注砂砂浆强度不不小于M30。中等风风化砂岩与与锚固体粘粘结强度特特征值400KKPa4.场地的稳定性评价4.1场地的稳定性及适宜性评价通过本次勘察，已查明场地范围内地层结构、地质构造、水文地质条件、岩土工程特征等，在勘察期间钻探深度范围内未发现断层、地下采空区等不良地质作用，建筑场地现状稳定，适宜修建道路工程。4.2地震效应评价根据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2001），本区地震动峰值加速度值为0.05g，按《公路工程抗震设计规范》（JTJ004-89），建议按6度简易设防，设计地震分组为第一组。根据勘察经验，线路区岩土剪切波速取值如下：素填土取140m/s，粉质粘土剪切波速取220m/s，强风化岩石剪切波速大于500m/s小于800m/s，中风化岩石剪切波速大于800m/s。4.3道路工程地质分段评价本次勘察范围起点里程桩号：K3+673.08m，终点里程桩号：K5+196.153，道路全长为1523.073m，现分段进行评价如下：1.K3+673.08~K3+841.30路堤段该段里程桩号K3+673.08~K3+841.30m，地层由上覆素填土、粉质粘土和下伏基岩组成，地表覆盖层厚度为0.3~3.0m，当按照设计路面高程整平后将在左侧和右侧形成高0.5~8.0m填方土质边坡。由于地形坡度较平缓，土层不会产生沿现有地面滑移失稳，建议按1：1.50的坡率作放坡处理,放坡后并作护面处理。采用经压实并经质量检查合格后的压实填土为基础持力层。2.K3+841.30~K4+110.39路堑段该段里程桩号K3+841.30~K4+110.39m，地层由第四系全新统素填土、粉质粘土和下伏基岩组成，地表覆盖层厚度为0.1~3.0m，当按照设计路面高程整平后将在左侧形成高0.5~13.95m主要由厚~巨厚层状基岩和少量土层组成的挖方岩质边坡，坡向107°，整段边坡长269.09m，根据岩体边坡的坡向、岩层产状及岩体内裂隙作极射赤平投影图1：根据赤平投影图1可知左侧路堑边坡：Ⅰ组裂隙倾向与边坡坡向正交，Ⅱ组裂隙倾向与边坡坡向正交，对边坡整体稳定性影响小，边坡坡向与岩层倾向同向，为顺向坡。现按《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2002）中公式选择代表性6-6’剖面进行稳定性计算：平面滑动公式：式中：γ---------岩体重度（KN/m3）θ---------外倾结构面倾角（°）取15°；c,φ--------结构面内聚力（KPa），内摩擦角（°），取C=40kPa、Φ=16°；A---------结构面面积（m2）V----------岩体体积（m3）；计算示意图如下：稳定性计算成果表如下：边坡计算编号重度边坡高度破裂角结构面内摩擦角角结构面内聚力块体重量下滑力抗滑力稳定系数安全系数γHβφcWGF(kN/m3)(m)(°)(°)(kPa)(kN)下滑力抗滑力FsKs6---6’24.513.951516408896.76642302.65524620.12262.0061.30根据上述计算成果可知，直立切坡后边坡稳定系数为2.06，大于安全系数1.30，边坡直立开挖后不会沿岩层层面滑移，边坡的稳定性受岩体强度控制。因边坡直立开挖后处于临空状态，岩体层面结合程度差，易发育泥化层，边坡岩体极易沿软弱层面产生滑动现象。按照《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2002）附录A中表A-1划分：属Ⅲ类边坡类型。建议对该边坡作台阶式放坡处理，边坡高度小于10m时基岩可按1：0.50的坡率放坡，大于10m时基岩按1：0.75的坡率放坡，边坡高度每间隔10m处设置1m宽的平台，放坡后并作护面处理。采用基岩作基础持力层。当按照设计路面高程整平后将在右侧形成高1.0~14.26m主要由厚~巨厚层状基岩和少量土层组成的挖方岩质边坡,根据岩体边坡的坡向、岩层产状及岩体内裂隙作极射赤平投影图2：根根赤平投影图2可知右侧路堑边坡：边坡坡向与岩层倾向斜交，Ⅰ组裂隙倾向与边坡坡向正交,Ⅱ组裂隙倾向与边坡坡向正交，对边坡整体稳定性影响小。边坡的稳定性受岩体强度控制。按照《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2002）附录A中表A-1划分：属Ⅲ类边坡类型。建议作台阶式放坡处理，边坡高度在10m以下地段基岩可按1：0.50的坡率放坡，10m以上地段基岩可按按1：0.75的坡率放坡，边坡高度每间隔10m处设置2~3m宽的平台。放坡后并作护面处理，采用基岩作基础持力层。3.K4+110.39~K4+348.21路堤段该段里程桩号K4+110.39~K4+348.21m，地层由上覆粉质粘土及下伏基岩组成，地表覆盖层厚度为0.3~3.50m，当按照设计路面高程整平后将在左侧和右侧形成高0.50~5.0m填方土质边坡。由于地形坡度较平缓，土层不会产生沿现有地面滑移失稳，建议按1：1.50的坡率作放坡处理,放坡后并作护面处理。采用经压实并经质量检查合格后的压实填土为基础持力层。4.K4+348.21~K4+838.61路堑段该段里程桩号K4+348.21~K4+838.61m，地层由第四系全新统素填土、粉质粘土和下伏基岩组成,地表覆盖层厚度为0.1~3.0m。当按照设计路面高程整平后将在左侧形成高0.5~12.92m主要由厚~巨厚层状基岩和少量土层组成的挖方岩质边坡，参照极射赤平投影图1可知左侧路堑边坡：Ⅰ组裂隙倾向与边坡坡向正交，Ⅱ组裂隙倾向与边坡坡向正交，对边坡整体稳定性影响小,边坡坡向与岩层倾向同向，为顺向坡。现按《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2002）中公式选择代表性14-14’剖面进行稳定性计算：平面滑动公式：式中：γ---------岩体重度（KN/m3）θ---------外倾结构面倾角（°）取15°；c,φ--------结构面内聚力（KPa），内摩擦角（°），取C=50kPa、Φ=18°；A---------结构面面积（m2）V----------岩体体积（m3）；计算示意图如下：稳定性计算成果果表如下：：边坡计算算编号重度边坡高度破裂角结构面内摩擦角角结构面内聚力块体重量下滑力抗滑力稳定系数安全系数γHβφcWGF(kN/m3)(m)(°)(°)(kPa)(kN)下滑力抗滑力FsKs14---14’2512.921518507787.22232015.48824939.95592.4511.30根据上述计算成成果可知，直立切坡后边坡稳定系数为2.45,大于安全系数1.30，按照《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2002）附录A中表A-1划分：属Ⅲ类边坡类型。建议作台阶式放坡处理，边坡高度在10m以下地段可按基岩1：0.75的坡率放坡，10m以上地段基岩均按1：1.00的坡率放坡，边坡高度每间隔10m处设置2~3m宽的平台。放坡后并作护面处理。当按照设计路面面高程整平平后将在右右侧形成高高0.2~~17.112m主要由厚~巨厚层状状基岩和少少量土层组组成的挖方方岩质边坡坡,参照极射射赤平投影影图2：边坡坡坡向与岩层层倾向斜交交，Ⅰ组裂隙倾倾向与边坡坡坡向正交交,Ⅱ组裂隙倾倾向与边坡坡坡向正交交，对边坡坡整体稳定定性影响小小。边坡的的稳定性受受岩体强度度控制。按按照《建筑筑边坡工程程技术规范范》（GBB503330-20002）附附录A中表A-11划分：属Ⅲ类边坡类类型。建议议均作台阶阶式放坡处处理，边坡坡高度在10m以下地段段基岩可按按1：0.50的坡率放放坡，10m以上地段段基岩均按按1：0.75的坡率放放坡，边坡坡高度每间间隔10m处设置2~3m宽的平台台。放坡后后并作护面面处理。采采用基岩作作基础持力力层。5.K4+8838.661~K5+1196.1153路堤段该段里程桩号KK4+8338.611~K5+1196.1153m，地层由由上覆粉质质粘土及下下伏基岩组组成，地表表覆盖层厚厚度为0.3~1.700m，当按照照设计路面面高程整平平后将在左左侧和右侧侧形成高0.3~~9.200m填方土质质边坡。在在K5+1150段范范围附近地地形坡度较较陡，为了了检算填土土边坡稳定定性，选择择代表性剖剖面26-226’剖面按《建建筑边坡支支护技术规规范》（GB500330--20022）第5.22.5条折折线型滑动动模式如下下公式计算算：==cos((θi-θi+1)--sin（θi-θi+1）tan=··……·=Nitan+CiLiθi——第i块段滑滑滑动面倾角角(度)；Ri——作用于于第i块段的抗抗滑力(kN/mm)；NNi——第i块段滑动动面的法向向分力(kN/m)；——第i块段素填土土的摩擦角角(°)，取20.0°°(已考虑暴暴雨工况条条件，)；ci——第i块段素填土土的粘聚力力(kPa))，取0；LLi——第i块段滑动动面长度((m)；TTi——作用于第第i块段滑动动面上的滑滑动分力((kN/mm)，出现现与滑滑动方向相相反的滑动动分力时，Ti应取负值；———第i块段的剩剩余下滑力力传递至ii+1块段段时的传递递系数(j=i))。根据上述计算成成果26-226’剖面Fs=4.62，大于安安全系数1.300(见路基基基底稳定性性计算成果果表)，土层可可能不会沿沿地形坡角角整体滑移移失稳，因因素填土直直立性差，易产生土体滑塌破坏，建议对该边坡采用重力式挡墙进行支挡,采用基