经开区长江水岸融合提升项目之灵凤山隧道绿化工程（详细勘察）

PAGE1PAGE1目录TOC\o"1-2"\h\z189271、前言 3260281.1任务由来 3162181.2工程概况 399371.3勘察范围与勘察阶段判定 3249221.4勘察目的与任务 3132211.5勘察工作执行的技术标准与依据 4309721.6勘察等级确定及勘察工作量布置 4304201.7完成的工作量 5165451.8勘察工作质量评述 618562、工程地质条件 730082.1位置、交通 7265832.2气象、水文 7324392.3地形、地貌 8166042.4地层岩性 834752.5地质构造 8142512.6场地水文地质条件 981512.7不良地质现象及地质灾害 9120443、岩土物理力学特征 93513.1人工填土层 10184373.2岩石试验成果及分析统计 10171273.3场地岩体基本质量等级认定 1137603.4岩土参数选用及建议 11151604、边坡稳定性评价 13303164.1地震效应评价 13289564.2边坡稳定性分析评价、建议及稳定性计算 13286934.3场地稳定性及建筑适宜性评价 1726174.4岩土均匀性评价 1725804.5地下水对地基基础的影响 1795704.6裂隙充水评价及建议 17127464.7场地特殊岩土评价 1894184.8边坡施工及建议 18106454.9工程施工对周边环境影响评价 18200984.10危险性较大工程风险源识别 1881285、结论及建议 1877165.1结论 18302295.2建议 19附表：1钻探点数据一览表1份2工程测量数据成果1份3稳定性计算图表附件：1.岩土物理力学试验报告1份2.工程地质勘察任务委托书1份3.工程地质勘察纲要1份4、钻探外业见证报告1份附图：1.图例1张2.勘探点平面布置图1张3.工程地质剖面图40张4.钻孔柱状图115张1、前言1.1任务由来受“重庆万州经济技术开发（集团）有限公司”（发包方、建设方）的委托，我院（乙方）承接“万州经开区长江水岸融合提升项目之学堂湾区域边坡治理及绿化工程”工程地质勘察，本工程勘察阶段为详细详勘，以满足施工图设计要求。勘察依据有：《建设工程勘察合同》、《岩土工程勘察任务委托书》及总平面图（1：500）1.2工程概况“万州经开区长江水岸融合提升项目之学堂湾区域边坡治理及绿化工程”工程勘察建设用地面积约40000.00m2。本次勘察对象为万州经开区长江水岸融合提升项目之学堂湾区域边坡治理及绿化工程勘察。拟建场地按初步设计方案标高整平后将形成环境边坡。边坡编号为AB段、CD段及EF段。AB边坡总长约340.00m，边坡最大高度约80.0m，为岩土质边坡，边坡安全等级为一级；CD边坡总长约240.00m，边坡最大高度约35.0m，为岩土质边坡，边坡安全等级为一级；EF边坡总长约160.00m，边坡最大高度约30.0m，为岩土质边坡，边坡安全等级为一级。本工程由重庆大有工程设计研究院集团有限公司进行勘察。1.3勘察范围与勘察阶段判定本工程勘察范围符合渝建[2013]345号文件要求。本次勘察阶段为详细勘察，勘察阶段及范围相关判定过程如表1.3-1、表1.3-2、表1.3-3。表1.3-1选址勘察判定表判定款项判定条件对应判定条件的场地及工程项目判定结果建设场地1滑坡、危岩、崩塌、泥石流、岩溶塌陷等不良地质作用发育，且其影响面积占建设场地50%及以上的建设场地。场地内及近邻无不良地质现象。不需进行选址勘察2地震时可能发生滑坡、危岩崩塌、泥石流等抗震危险地段建设场地。地震时不会发生滑坡、危岩崩塌、泥石流等抗震危险地段建设场地。不需进行选址勘察建设项目1投资20亿元以上的大型市政基础设施工程。本工程投资小于20亿元。不需进行选址勘察2大型工矿企业厂区整体迁建。本工程为边坡工程。不需进行选址勘察3城市轨道交通线路、长度大于1000m的越岭隧道和跨越长江、嘉陵江、乌江等江底隧道和大型桥梁等需进行多方案比选的大型市政基础设施工程。本工程为边坡工程。不需进行选址勘察表1.3-2初步勘察判定表判定款项判定条件对应判定条件的场地及工程指标判定结果场地及项目1在复杂场地上建设工程安全等级为一级的建设项目。中等复杂场地；工程重要性等级为一级。不需进行初步勘察其他建设场地1滑坡、危岩、崩塌、泥石流、岩溶塌陷等不良地质作用较为发育，且其影响面积占建设场地30%及以上的建设场地。场地内及周边未见滑坡、危岩、崩塌、泥石流、岩溶塌陷等不良地质作用。不需进行初步勘察2场地地形坡角大于30°的自然土坡或地形坡角大于60°的自然岩坡，且其影响面积占建设场地50%及以上的建设场地。自然土坡场地地形坡角局部大于30°，岩质边坡小于60°。不需进行初步勘察3三峡库区175m蓄水位(吴淞高程)岸线外侧水平距离100米范围内的建设场地。与三峡库区175m岸线外侧水平距离在2000米以上。不需进行初步勘察4存在矿产采空区或地下洞室，且采空区或地下洞顶距离拟建工程最底面小于2倍洞跨的建设场地。场地内地下无采空区和地下洞室。不需进行初步勘察其他建设项目1总建筑规模大于50万m2且高层建筑规模占总建筑规模的比例超过70%的大型住宅区。本工程总建筑规模小于50万m2。不需进行初步勘察2建筑高度大于200m的超高层建筑。本工程高度小于200m。不需进行初步勘察3总建筑面积超过10000m2的城市轨道交通地下车站或长度大于500米的隧道。本工程为边坡工程，不属于城市轨道交通地下车站或隧道工程。不需进行初步勘察4主跨跨径150m及以上的斜拉桥、悬索桥等缆索承重桥梁以及拱桥，立体交叉线路为3层及3层以上(不计地面道路及地道)的大型互通立交桥梁。本工程为边坡工程，不属于桥梁工程。不需进行初步勘察表1.3-3勘察范围判定表判定款项判定条件对应判定条件的场地、边坡判定结果环境边坡及其影响区域1对于无外倾结构面控制的岩质边坡，勘察范围线到坡顶线的水平距离不应小于1倍边坡高度勘察范围线到坡顶线的水平距离大于1倍边坡高度满足勘察范围2对于有外倾结构面控制的岩土边坡，勘察范围线应根据组成边坡的岩土性质及可能破坏模式确定，且勘察范围不应小于外倾结构面影响范围勘察范围线由组成边坡的岩土性质及可能破坏模式确定，且勘察范围大于外倾结构面影响范围满足勘察范围3对于可能出现土体内部滑动破坏的土质边坡，勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离不应小于1.5倍边坡高度勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离大于1.5倍边坡高度满足勘察范围4对可能沿岩土界面滑动的土质边坡，勘察范围线应大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡后缘边界，且还应大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡前缘边界（即剪出口位置）满足勘察范围要求满足勘察范围基坑边坡及其影响区域1岩质基坑边坡勘察范围线到基坑边坡线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的1倍无基坑边坡/2土质基坑边坡勘察范围线到基坑边坡外侧的水平距离不应小于其基坑深度的2倍无基坑边坡/3当需要采用锚杆（索）支护时，勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的2倍无基坑边坡/1.4勘察目的与任务据勘察任务委托书和规范要求，本次勘察应完成以下具体任务：（1）查明拟建场地的地形地貌、地质构造、不良地质作用等工程地质条件及场地环境条件，评价场地的稳定性及建设适宜性。（2）查明拟建场区地层岩性、地质时代、成因类型、埋藏条件与分布规律等工程特征。（3）查明拟建场区覆土厚度、岩体风化程度、岩体的节理裂隙发育程度及岩体完整性等条件，查明水文地质条件，评价场地水土、土层对混凝土及钢结构的腐蚀性。（4）查明场区不良地质、特殊地质和环境地质的成因、类型、规模、性质、分布规律等，分析评价其诱发条件、发展趋势及其对拟建物的危害程度，并提出计算参数、整治措施及建议。（5）查明水文地质条件，评价场地水土、土层对建筑材料的腐蚀性。（6）划分建筑场地类别，对拟建场地进行地震效应评价。（7）查明拟建场地与已有建筑物的相互关系，分析评价拟建工程的施工对工程环境的影响，提出相应的解决措施及建议。（8）对本次勘察范围内形成的环境边坡进行稳定评价及支护措施建议。（9）分析评价场地地基持力层，并建议建筑物的基础持力层及基础型式，提供设计所需的岩土参数。1.5勘察工作执行的技术标准与依据本次勘察主要执行标准为：《工程地质勘察规范》（DBJ50-043-2016）；《建筑地基基础设计规范》(DBJ50-047-2016)；《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）；《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）（2016版）；《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2012）；《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）；《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014）;《岩土工程勘察安全规范》（GB50585-2019）《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）（2009年版）；《建筑工程地质勘探与取样技术技术规程》（JGJ/T87-2012）；《房屋建筑和市政基础设施工程勘察文件编制深度规定》（2010年版）；《重庆市岩土工程勘察文件编制技术规定（2017）》等。勘察工作依据：（1）建设方提供的《工程地质勘察任务委托书》；（2）建设方提供的1：500平面布置图。1.6勘察等级确定及勘察工作量布置1.6.1勘察等级确定按《工程地质勘察规范》DBJ50/T-043-2016第4.1.7条规定：本次边坡高度大于30m，安全等级为一级，场地等级为中等复杂场地（场地类别划分见表1.6-1），根据《工程地质勘察规范》DBJ50/T-043-2016，综合确定本次工程勘察等级为甲级。表1.6-1工程场地地质环境复杂程度划分表判定因素场地特征场地类别场地复杂程度复杂中等复杂简单地形、地貌浅丘剥蚀地貌，地形坡角大于30°。√中等复杂岩层倾角(°)8√岩体完整性岩体较完整，裂隙不发育√岩土特征岩土种类少，性质变化不大，但有特殊岩土√土层厚度(m)最厚大于1.0m。√水文地质条件地下水简单√不良地质现象不发育√破坏地质环境的人类活动岩质边坡大于30m√相邻建筑影响程度工程建设对相邻建筑影响中等√1.6.2勘察工作量布置勘察工作的布置是依据《工程地质勘察规范》（DBJ50-043-2016），结合场地实际情况进行的。工作量的布置如下：1、资料的收集搜集区域地质、地形地貌、气象水文、地震、矿产、文物、当地的水文地质、工程地质及与之相关的地灾评估以及拟建物初设资料、建筑经验等。2、工程地质测绘以1：500地形图为工作底图，采用路线法与追索法结合,对拟建场区进行地层界线划分、不良地质作用调查、岩层产状及裂隙调查等，以查明场区及其周边附近地段的地质条件，并圈定到1：500地形图上。查明场地及周边范围内的工程地质概况，包括：危岩、滑坡、防空洞等不良地质作用，作岩石节理裂隙的统计与描述。已编制成1：500勘探点平面布置图。工程地质测绘面积约0.03Km2。3、勘探点和勘探线布置我公司根据工程特点和拟建场地的岩土条件并按照建设方提供的建筑总平面图进行勘察方案布置：勘探线沿建筑物周边线；勘探线、点距满足本次勘察等级的规定；勘察方案满足《工程地质勘察规范》（DBJ50-043-2016）详细勘察规定。（1）整个场地布置勘探点共计100个，本次布置控制性勘探孔共计35个，一般孔65个。（2）勘探线间距、勘探点间距在满足一级（复杂）场地的点、线的布置原则，勘探点间距在10~20m间，勘探线间距在10~20m间。（3）钻孔深度：坡顶后缘钻孔应进入边坡底面以下基岩中等风化带5～8m左右终孔，坡底前缘钻孔进入中风化基岩5m以上终孔。（4）钻探要求：钻探采用全孔段取芯钻进，钻进过程中严格按钻探操作规定进行，严格控制回次进尺，岩土芯采取率：人工土层60~70%，强风化层≥75%，中等风化层≥85%。根据以上布置原则，本次勘察工作量的布置：钻孔100个，实际钻孔编号为ZY；剖面40条，编号1－1´～40－40´。4、岩土样的采取本次勘察共布置：取样孔35个，共采取岩样35组。5、室内试验本次勘察共采集了29组岩样进行天然及饱和单轴抗压强度试验（其中砂质泥岩15组、砂岩14组）；6组岩样进行三轴剪、变形、抗拉试验（其中砂质泥岩3组、砂岩3组）。6、开展的简易水文地质工作（1）收集水文地质资料，调查访问了场地的冲沟，塘田等的水量、补给源等。（2）各孔应作简易水位观测工作：测钻孔初见水位和钻探结束后24小时水位。7、工程测量（1）控制点：3个。（2）定测钻孔：100个。（3）实测纵横剖面：40条。1.7完成的工作量该勘察工程共上5台XJ-150型钻机，野外钻探于2021年1月16日至2021年1月24日结束。完成实物工作量见表1.7-1。表1.7-1勘察工作量统计表工作内容单位工作量工程测量定点测量点1001：200地质剖面Km/条5.28/40工程地质测绘和调查Km20.16钻探实际钻探m/孔1905.0/100利用钻孔m/孔448.5/15室内试验岩样单轴抗压组29三轴剪、变形、抗拉试验组6水文简易水文观测孔1001.8勘察工作质量评述1、资料的收集此次勘察收集了场地的区域地质及地灾评估资料（包括场区所处地质构造部位、地质灾害分布，岩土层基本情况）；矿产、地震、文物资料；当地的水文地质资料；工程地质资料；气象资料包括降雨量，风向，气温，雾日等资料。2、工程地质测绘本次工程地质测绘工作日1天，由项目负责人带头、测量组成员1名、地质组成员1名共同完成本次工作。本次工程地质测绘在踏勘和收集、研究以往的区域地质、气象、地震、水文、工程地质、建筑经验等资料的基础上，采用路线法与追索法结合完成本次工程地质测绘工作。主要工作内容为：场地的地形地貌、地层岩性及岩石风化程度、地质构造、岩体结构、结构面的性状和发育特征、水文地质、不良地质现象、人类活动对工程地质条件的影响。本次工程地质测绘工作严格遵照《工程地质勘察规范》（DBJ50-043-2016）规定。测绘面积0.16Km2，以岩性层划分填图单元，各点均采用现场定点测量、定位上图，地质观测点统一编号，描述清楚，记录齐全，精度达到1：500比例尺的测绘要求。3、钻探根据《工程地质勘察规范》（DBJ50-043-2005）的规定，勘探线应垂直边坡走向和沿支挡线布置，勘探点间距根据实际地质条件进行确定，若遇有软弱夹层或不利结构面时，应适当加密。勘探点深度应穿过潜在滑动面并进入稳定岩层。工程地质钻探严格按照《建筑工程地质钻探技术标准》执行，钻进技术参数选择合理，第四系人工素填土回次进尺小于1.0m，采取率60～70%；基岩回次进尺小于2m，强风化层采取率75～80%，中风化层采取率80～90%，均满足对地层岩性的鉴别描述，满足规范要求。回次岩芯按顺序摆放，及时填写回次标签并作好原始记录。在钻探施工过程中有地质技术员在现场了解钻探揭露情况并及时进行编录，野外资料真实可靠。4、岩土样的采用利用钻探岩芯制作，采取的毛样尺寸满足试块加工要求。样品的采取均满足勘察纲要及规范要求。5、室内试验采取样品数量及测试项目满足工程要求，测试工作由“重庆市南方建设工程检测有限公司”完成。6、简易水文地质工作此次勘察包括对冲沟的分布、水量、水源调查，并对场地低洼处选取有代表性勘探孔作了抽水试验及按要求对每个钻孔进行了简易水位观测，各项工作均严格按照勘察纲要及规范进行。7、工程测量工程测量采用中海达V90GNSSRTK设备1套。所用高程为黄海高程系，坐标为重庆市长寿坐标系统。断面高程和距离读数至厘米，断面长度满足要求。按《工程测量规范》(GB50026-2007)要求，精度符合要求。控制点由业主提供，详见表1.8-1：表1.8-1测量控制点一览表平面系统点号XY高程系统H重庆市独立坐标系KZD1401822.1038501010.8360黄海高程296.10KZD2402039.6618500836.2766黄海高程269.40KZD3402172.8323500534.1357黄海高程272.709、地质编录：现场跟班编录，并进行了岩体裂隙统计和地质调查工作、钻探质量管理工作，以确保原始资料准确、客观。10、本工程勘察外业见证单位为“中佳勘察设计有限公司”承担，外业见证员外业见证员：刘承武，见证印章号：YKJZ-2321487-0001；钻探劳务单位：重庆市金带岩土工程勘察有限公司，野外钻探各个环节采用旁站式见证，见证质量满足规定要求符合外业见证要求。11、本勘察文件编制使用的软件为：中国建筑西南勘察设计研究院重庆分院《工程地质勘察CAD软件》，该软件已通过重庆市勘察质量监督站审查。综上所述，本次勘察的工作达到了预定要求，精度和勘察深度满足有关规范及设计要求，完成了委托任务。2、工程地质条件2.1位置、交通置位于重庆市万州区经济开发区九龙园万博项目西侧，场地东侧为在建九龙园万博项目交通便利，地理位置优越2.2气象、水文勘察区属亚热带山区型季风性湿润气候区，气候温和、四季分明、热量丰富、日照偏少，雨量充沛、雨热同步，同时具有春雨较早、夏长多伏旱、多秋雨、冬暖少霜雪、多云雾特点。全年无霜期320天以上。多年平均气温18.1℃，最低气温-3.7℃（1983年1月6日），最高气温42.1℃（2006年8月15日），气温垂直分带显著，长江河谷一带较周围气温高出1℃～3℃。根据万州气象站1965年以来的资料统计，区内多年平均年降雨量为1191.3mm，历年最大月降水量711.8mm（1982年7月），最大日降雨量243.3mm（2007年7月16日），最长连续降雨16日（1982年7月6～21日），最大连续降雨量488.7mm。入春以后，降雨量逐渐加强，夏季大雨、暴雨频繁；秋季降雨量与春季接近，但雨日较多而秋雨绵绵，春夏之交多暴雨，日降雨量可达100mm以上。年蒸发量1085.6mm，夏季占44％，春秋季分别占27％和24％，蒸发量因地而异，一般随高程增加而减少。干燥度0.72，相对湿度81％，以秋季湿度最大、春季相对较干燥、秋季热而闷。区内常年多东南风，年平均风速0.7m/s，最大风速17m/s，多出现在夏季，春季间或出现但历时短暂。勘察区及附近地段未见大规模地表水体，地表水主要为大气降水。2.3地形、地貌场区属构造剥蚀浅丘地貌。场地整体地形较陡峭，勘察范围内现状地面高程在260～350m之间，最大高差约90m，地形坡度一般在25～35°，局部坡度大于50°。场地东侧为在建九龙园万博项目，三段边坡顺北西至南东向展布，AB段环境边坡高差约80.0m，边坡分级放坡处理，设置六级处马道，六级马道高程分别约为268.10m、276.50m、284.50m、292.50、300.50m及308.20m，马道宽约1.0～2.0m，边坡坡顶至高程300.50m马道为基岩出露；高程300.50m至坡脚为放坡处理，表层碎块石回填，现状基本稳定，局部回填碎块石松散。CD段环境边坡高差约35.0m，边坡坡顶以下为基岩出露，现状为放坡处理，现状基本稳定。EF段环境边坡高差约30.0m，边坡为岩土质边坡，土层为填土层，现状为放坡处理，现状基本稳定。2.4地层岩性据调查和钻探揭示,拟建场地内地层主要由第四系素填土、侏罗系中统沙溪庙组泥岩、砂岩组成。由上至下分述如下：土层素填土（Q4ml）：灰色、褐色、褐灰色，以粉质粘土为主，夹砂泥岩碎块石、砼块石等硬杂物，粒径一般在20～100mm间，局部大者达200mm左右，含量占全重的15~40%，松散，稍湿。主要为平基弃土，回填时采用机械运输，任意抛填，回填时间2年以上。总体土层厚度分布不均，据钻探揭露，层厚为0.30(ZY36、ZY38)～9.40(ZY59)m，基本分布于整个场地。粉质粘土（Q4el+dl）：主要为粉质粘土，呈红褐色、褐黄色，可塑状，稍有光泽，充填有少量泥岩、砂岩角砾，局部含少量的沙土。无摇震反应，干强度中等，韧性中等。广泛分布于场地的原始地貌区，分布厚度总体较薄，一般为0.20(ZY65)～6.50m(ZY67)。~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~不整合接触~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~（2）侏罗系中统上沙溪庙组（J2s）基岩拟建场地内砂质泥岩、砂岩呈互层或透镜状分布。砂质泥岩(J2s-Sm)：紫红色，褐红色，泥质或砂泥质结构，厚层状构造，主要由粘土矿物组成，砂质含量不均，局部含砂较重。为场地主要岩石。砂岩(J2s-Ss)：灰色、灰白色、深灰色，细～中粒结构，厚层状构造，主要矿物成分为长石、石英，主要为钙泥质胶结。基岩风化带特征：根据《工程地质勘察规范》（DBJ50-043-2016）将钻探深度范围内的基岩划分为强风化带和中等风化带。强风化带：岩芯较破碎，呈块状或碎石状，岩质较软。中等风化带：中等风化带岩芯较完整，呈长（短）柱状，岩石新鲜，岩质相对较硬，岩芯采取率较高。基岩面特征：拟建场地范围内中风化基岩顶面埋深0.0~10.0（ZY59）m。基岩顶面倾向随地形变化而各有不同，一般倾角在2°～30°，局部大于45°。2.5地质构造场地在构造单元上处于新华夏系四川沉降带川东褶皱东北端的万州向斜南东翼，北靠铁峰山背斜，南临方斗山背斜，属川东典型的隔挡式分布区。（图2.3-11：50万万州区构造纲要图）。图2.5-11：50万万州区构造纲要图本区域内实测岩层产状325°∠8°，岩层呈单斜产出，地层连续稳定，结合一般，地层为侏罗系中统上沙溪庙组，岩性为砂岩与泥岩互层。区内新构造运动不强烈，表现为大面积缓慢间歇性抬升，无断层通过，区域地质构造上本区属于稳定场地。拟建场地地表多为第四系土层覆盖，且厚度较大，根据本次钻探，场地内未见断层构造及构造破碎带。岩层结构面：产状325°∠8°，层间未见软弱夹层及其他充填物，结合程度一般，属硬性结构面。据工程地质调查，在拟建场地内未发现断层，构造简单。对基岩露头的工程地质调查测绘、钻孔岩芯所揭露的裂隙综合整理得出拟建场地发育两组构造裂隙，详细情况如下图表所示：表2.5-1裂隙调查统计表裂隙编号裂隙产状结构面类型间距m/条延伸性(m)张开度(mm)结合程度充填情况力学属性发育程度LX1168º∠74º构造裂隙0.4~1.51.0~2.51~3mm差岩屑充填或岩屑充填，局部粘土半充填硬性结构面、结合差较发育LX2261∠81°构造裂隙0.3~1.01.5~6.01~5mm差岩屑充填或岩屑充填，局部粘土半充填硬性结构面、结合差较发育岩层产状325°∠8°层面裂隙0.5~5.0＞3m1~3mm差岩屑充填或岩屑、泥质充填硬性结构面、结合差较发育根据现场调查及钻探揭露，场区内岩体层面平直光滑，为块体结构，多为泥质填充、局部为岩屑填充，层面结合程度划分为结合差，属硬性结构面。裂隙面结合程度差，属硬性结构面。岩体结构属中厚层状，中等风化基岩完整程度分类为较完整。场区范围内未发现断层及断层破碎带。2.6场地水文地质条件2.6.1地表水特征勘察区内无常年流水溪河分布，场地多以旱地为主，旱季用水困难，雨季瞬时性的降雨有序的排入临近的污水管网。2.6.2地下水的类型、埋藏情况及其变化特征根据地下水赋存条件判定，场地内地下水主要为第四系松散堆积层孔隙水和基岩裂隙水。孔隙水主要赋存于场地素填土中，为透水层；孔隙水受大气降雨补给，水量呈雨季大、旱季小的特点；基岩裂隙水主要赋存于砂、泥岩裂隙中，裂隙水主要赋存于风化裂隙中，受大气降雨和上覆孔隙水的补给；向场地北西侧低洼处排泄。本次钻探施工期间钻孔施工结束后抽干钻孔内施工用水，经24h水位观测，钻探深度范围内未见地下水，场地地下水贫乏，水文地质条件简单；雨季在场地填土厚度较大区域可能存在上层滞水，主要补给来源为大气降水，松散层中孔隙水通过孔隙向基岩表面渗透，与风化裂隙水一并向地势较低的北西、南西及北东侧排泄。2.6.3地表水、地下水及土层的腐蚀性判定根据相邻场地勘察资料结论及临近场地建筑经验：场地无污染源，无含石膏地层，不属于盐湖、盐田、盐渍化土和其它含盐地区，无硫化矿及煤矿矿水渗入，无工业废水渗入，不具使水矿化富集的地质条件。勘察中也未发现有泥炭、泥炭质土和含有大量有机质土。按照《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001，2009版）附录G判定，场地环境类型为Ⅱ类。场地CD段边坡南西侧现存一座鱼塘，鱼塘现状处于低水位运行状态，鱼塘水底高程约为278.50m，水面高程约为281.00m，水深约为2.50m，现状鱼塘处于低水位，且距现状边坡最近距离约11.00m，现状鱼塘蓄水对边坡影响不大，根据业主及设计要求，边坡开挖时，不再保留该鱼塘，因此边坡形成后鱼塘对边坡无影响。参阅该场地“万州经开区九龙环保产业园配套基础设施工程地质勘察”前期作的检测资料：场地地下水、地表水和土层对混凝土结构、混凝土结构中钢筋为微腐蚀性，土层对钢结构具微腐蚀性。2.7不良地质现象及地质灾害本次勘察的工程地质测绘采用路线穿越法与追索法结合，对勘察区进行了工程地质调查、测绘，本次勘察范围内未见岩溶、滑坡、泥石流、活动断裂等不良自然地质致灾体;也未见河道、沟浜、墓穴、防空洞等对工程不利的埋藏物。3、岩土物理力学特征根据《工程地质勘察规范》DBJ50/T-043-2016第10.2条，岩土参数统计按下式确定：1、计算平均值公式：2、计算标准差公式：3、计算变异系数公式：4、修正系数公式：5、计算标准值公式：式中：——岩土参数的标本数；——岩土参数；——岩土参数的平均值；——岩土参数的标准差；——岩土参数的变异系数；——修正系数；——岩土参数标准值。3.1人工填土层人工素填土在勘察区局部地段分布，层厚差异较大，本次勘察在3个钻孔内作了重型（N63.5）动力触探试验，根据重型动力触探试验统计成果，场地人工素填土修正击数平均值5.91～6.16，修正击数厚度加权平均值6.01，密实程度为松散～稍密，变异系数0.09～0.11，变异性很低，说明人工填土的均匀性一般。统计见下表。表3.1-1人工素填土动力触探测试数据统计孔号触探深度(m)修正平均值修正标准差修正变异系数厚度加权平均值ZY562.30～4.505.910.640.116.01ZY593.10～5.005.970.540.09ZY921.10～3.406.160.610.103.2岩石试验成果及分析统计本次勘察取15组中风化砂质泥岩岩样进行室内岩石单轴抗压强度试验，分别得到天然状态和饱和状态下砂质泥岩单轴抗压强度指标数据各45个。根据统计结果，中风化砂质泥岩天然状态下抗压强度指标的变异系数为0.18，饱和状态下抗压强度指标的变异系数为0.20。统计结果见下表。表3.2-1中风化砂质泥岩抗压强度统计表岩石名称岩样编号单轴抗压强度天然（MPa）饱和（MPa）1ZY516.314.312.911.49.389.312ZY1311.810.49.667.736.216.323ZY3210.49.928.746.956.705.274ZY3312.712.110.48.637.666.625ZY4810.29.607.946.685.615.256ZY5510.59.107.826.845.295.357ZY607.036.285.474.593.483.568ZY6311.19.849.397.336.565.609ZY7412.811.810.18.977.726.6010ZY786.735.994.954.473.303.3511ZY866.475.434.824.343.023.4912ZY898.197.536.395.414.364.2113ZY9314.913.810.510.39.616.7114ZY959.468.667.486.445.334.6515ZY997.527.276.135.184.314.25样本数n4545最大值max16.311.4最小值min4.823.02平均值φm9.356.10标准差σf2.792.02变异系数δ0.300.33修正系数γs0.92310.9154标准值φk8.645.58根据室内试验统计，中风化泥岩为软岩，软化系数0.65。本次勘察取14组中风化砂岩岩样进行室内岩石单轴抗压强度试验，分别得到天然状态和饱和状态下砂岩单轴抗压强度指标数据各42个。根据统计结果，中风化砂岩天然状态下抗压强度指标的变异系数为0.12，饱和状态下抗压强度指标的变异系数为0.12。统计结果见下表。表3.2-2中风化砂岩抗压强度统计表岩石名称岩样编号单轴抗压强度天然（MPa）饱和（MPa）1ZY653.246.742.442.536.733.92ZY1059.551.445.351.244.338.43ZY1656.653.544.148.645.437.44ZY1940.835.631.132.527.724.85ZY2534.429.427.326.421.921.26ZY2944.341.837.637.134.431.57ZY3554.149.946.746.242.739.38ZY3739.936.730.532.429.224.39ZY4251.645.938.442.637.231.810ZY5147.743.242.238.934.634.711ZY6540.935.229.532.527.423.512ZY7046.138.134.937.130.827.613ZY8354.749.141.344.639.533.214ZY9735.331.127.727.123.221.3样本数n4242最大值max59.551.2最小值min27.321.2平均值φm42.0434.23标准差σf8.467.86变异系数δ0.200.23修正系数γs0.94690.9389标准值φk39.7932.14根据室内试验统计，中风化砂岩为较软岩，软化系数0.81。本次勘察取3组中风化砂质泥岩岩样进行室内岩石三轴变形试验，分别得到三轴抗拉强度指标数据各9个，抗剪强度指标3个。根据统计结果，中风化砂质泥岩相关系数为0.9977，抗拉强度指标的变异系数为0.11。统计结果见下表。表3.2-3砂质泥岩抗拉、抗剪、变形指标统计表序号岩样编号抗拉强度(MPa)抗剪强度指标变形测试图解法最小二乘法变形模量弹性模量泊松比φCC1φCtgφ(MPa)(MPa)tgφ(MPa)(MPa)(MPa)μ1ZY80.449///0.711.461317.21493.40.340.4541257.71414.20.360.5311244.51395.10.332ZK400.433///0.721.551238.31483.10.360.389965.81088.30.350.5371219.71371.10.353ZK810.688///0.741.931465.61682.70.360.4471351.31538.60.330.5811130.51294.00.34样本数n933333999平均值φm0.50///0.721.651243.41417.80.35标准差σf0.09///0.020.25140.12166.340.01变异系数δ0.18///0.020.150.110.120.04修正系数γs0.887///0.9700.7740.9310.9250.975标准值φk（建议值）0.44///0.701.271155.721313.750.34注：1、C1为用抗拉强度校正后的值(见实验报告附图：莫尔圆包络线)。表中抗剪试验指标不足6个时，取标准值（建议值）；标准值未考虑时间效应因素。Tgφ标准值取0.70，相应φ值为34.99°。本次勘察取3组中风化砂岩岩样进行室内岩石三轴变形试验，分别得到三轴抗拉强度指标数据各9个，抗剪强度指标3个。根据统计结果，中风化砂岩相关系数为0.9977，抗拉强度指标的变异系数为0.11。统计结果见下表。表3.2-3砂岩抗拉、抗剪、变形指标统计表序号岩样编号抗拉强度(MPa)抗剪强度指标变形测试图解法最小二乘法变形模量弹性模量泊松比φCC1φCtgφ(MPa)(MPa)tgφ(MPa)(MPa)(MPa)μ1ZY22.43///0.878.186862.78070.40.192.197121.78397.20.182.365990.26942.20.172ZK222.56///0.898.858047.39188.80.172.867529.28539.30.162.908811.410002.90.163ZK453.14///0.949.738734.79865.40.152.998006.39116.60.153.2211210.912953.10.14样本数n933333999平均值φm2.74///0.908.928034.99230.60.16标准差σf0.37///0.040.781492.71681.70.02变异系数δ0.13///0.040.090.190.180.10修正系数γs0.919///0.9400.8650.8810.8870.937标准值φk（建议值）2.51///0.857.757100.878178.290.15注：1、C1为用抗拉强度校正后的值(见实验报告附图：莫尔圆包络线)。表中抗剪试验指标不足6个时，取标准值（建议值）；标准值未考虑时间效应因素。Tgφ标准值取0.85，相应φ值为40.36°。3.3场地岩体基本质量等级认定根据《工程地质勘察规范》DBJ50/T-043-2016表3.1.7条，该场地岩体基本质量等级分类见下表：表3.3-1岩体基本质量划分表岩性岩石完整程度岩石饱和单轴抗压强度平均值（MPa）岩石坚硬程度岩体基本质量等级砂质泥岩较完整15≧fr=6.1＞5软岩Ⅳ砂岩较完整60≥fr=34.23＞30较硬岩Ⅴ依据《市政工程地质勘察规范》DBJ50-174-2014附录A的土、石可挖性分类标准，并结合试验统计成果综合评定。本场地地层结构上覆第四系素填土和粉质粘土，下伏侏罗系中统上沙溪庙组砂岩及泥岩。土、石类别及可挖性等级评定如下：素填土：结构松散~稍密，土石类别属普通土，土石等级为Ⅱ级；粉质粘土：呈可塑状，土石类别属松土，土石等级为Ⅰ级；强风化基岩：裂隙发育、质软，土石类别属普通土，土石等级为Ⅱ级；中等风化泥岩：岩质软，土石类别属软石，土石等级为Ⅳ级。中等风化砂岩：岩质较硬，土石类别属次坚石，土石等级为Ⅴ级。3.4岩土参数选用及建议3.4.1土体物理力学指标素填土的主要物理力学指标根据现场观察并参考地区经验取建议值。由于素填土中含硬质物成分，试验成果使用时应综合考虑硬质物含量的影响。粉质粘土：物理力学指标根据现场岩芯鉴定结合前期重庆北方地质工程勘察有限公司编写的《万州经开区九龙环保产业园配套基础设施工程地质勘察》初步勘察报告成果，因《万州经开区九龙环保产业园配套基础设施工程地质勘察》初步勘察报告未取得土体样品，因此本次主要参考地区经验取建议值。由于土层中含硬质物成分，试验成果使用时应综合考虑硬质物含量的影响。3.4.2岩体设计参数取值原则（1）岩体的内摩擦角标准值由岩石内摩擦角标准值乘以折减系数及时间效应系数（取0.95）确定，中风化岩体较完整，折减系数取0.90；岩体粘聚力标准值由岩石粘聚力标准值乘以折减系数及时间效应系数（取0.95）确定，中风化岩体较完整，折减系数取0.30。（2）岩体极限抗拉强度标准值由岩石极限抗拉强度标准值乘以折减系数及时间效应系数（取0.95）确定，中风化岩体较完整，折减系数取0.40。（3）岩体弹性模量及变形模量由岩石弹性模量和变形模量乘以折减系数确定，中风化岩体较完整，折减系数取0.70。（4）岩石的泊松比视为岩体的泊松比。物理力学参数主要以该试验数据为基础，并参照地区经验取建议值。岩石的物理力学指标见表3.2-1～表3.2-3。3.4.3岩土地基承载力特征值素填土：结构较松散、稍湿，场地内局部分布，不宜直接作为基础持力层，因此不提供地基承载力特征值。粉质粘土粉质粘土的地基极限承载力标准值按DBJ50/T-043-2016《工程地质勘察规范》第10.4.3的公式计算确定：fa=ψa·f0式中：fa—地基极限承载力标准值f0—地基极限承载力平均值，查上述规范中的表10.4.3-3确定ψa—修正系数计算得：粉质粘土的极限承载力标准值fa=360kPa。粉质粘土的承载力特征值根据DBJ50-047-2016《建筑地基基础设计规范》中的第4.2.6条中的公式计算确定：fak=γf·fuk式中：fak—地基承载力特征值fuk—地基极限承载力标准值γf—地基极限承载力分项系数，对土质地基取0.50。计算得：粉质粘土的承载力特征值fa=180kPa。考虑施工扰动及地表水影响，结合当地及相邻地块经验，本次实取160kPa。基岩：中风化基岩的地基承载力特征值按《建筑地基基础设计规范》（DBJ50-047-2006）第4.2.3条中的下列公式计算确定：fak=γffuk式中：fak—岩石地基承载力特征值fuk—地基极限承载力标准值（根据表3-3、表3-4试验统计，砂质泥岩取天然值8.64MPa，砂岩取饱和值32.14MPa；地基条件系数取1.20。因此，泥岩及砂岩地基极限承载力标准值分别为：fuk=8.64MPa×1.20=10.37MPa、fuk=32.14MPa×1.20=38.57MPa）γf—地基极限承载力分项系数（岩质地基取0.33）计算得：中等风化泥岩承载力特征值fa=10370kPa×0.33=3422kPa。中等风化砂岩承载力特征值fa=38570kPa×0.33=12728kPa。3.4.5岩土（体）设计参数选用及建议根据野外鉴别及室内岩土试验成果资料，结合当地建筑经验，场地岩土体物理力学参数建议值，详见表3.4-1。表3.4-1岩、土体物理力学参数取值表岩体名称天然重力密度kN/m3岩石单轴抗压强度(MPa)地基承载力特征值（kPa）抗拉强度(MPa)抗剪强度指标变形模量Mpa弹性模量Mpa岩石与锚固体极限粘结强度标准值（kPa）基底摩擦系数粘聚力C(kPa)内摩擦角(°)天然饱和素填土*19.5天然28°、5kpa；饱和25°、3kpa*120*0.35粉质粘土*19.1160*--天然13°、18kpa；饱和9°、13kpa**25*0.25强风化砂质泥岩*24.0300**200*0.30强风化砂岩2*24.400**250*0.40中风化砂质泥岩24.4*8.645.5834220.1736229.92809920*450*0.45中风化砂岩25.0*39.7932.14127280.95220834.5149705725*850*0.60建议带“*”号参数参照前期勘察对本次建设场地得出；建议开挖临时坡率值：当土质边坡小于5m取1：1.50，当土质边坡小于5m-8m取1：1.75。基岩强风化段：当岩质边坡小于8m取1:0.75，当岩质边坡小于8m-15m取1：1.00。基岩中风化段：当岩质边坡小于8m取1:0.60，当岩质边坡小于8m-15m取1：0.75。，若陡倾角开挖，应采取临时支护措施。岩体破裂角砂岩取62°，泥岩取60°，岩体水平抗力系数泥岩取75MN/m3，砂岩取350MN/m3。岩体等效内摩擦角根据边坡岩性及影响高度确定，强风化岩体为Ⅳ类岩质边坡：等效内摩擦角取45°。中风化岩体为Ⅲ类岩质边坡：等效内摩擦角取55°表3.4-2结构面抗剪强度标准值裂隙编号结构面的结合程度粘聚力(kPa)内摩擦角(度)LX1硬性结构面，结合差。5018LX2硬性结构面，结合差。5020层面结构面岩石呈厚层状构造，层面结构面明显，软弱结构面，结合很差。4016以上强度标准值为地区经验值，未考虑结构面在施工期和运营期受其它因素影响。4、边坡稳定性评价4.1地震效应评价根据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2001）和《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010），拟建建筑物场地所处区域抗震设防烈度为6度区域，设计地震加速度值为0.05g，设计地震分组为第一组。根据《建筑工程抗震设防分类标准规范》（GB50223-2008）的规定，本工程建筑物的抗震设防类别为标准设防类，即丙类。根据地区经验，按《建筑抗震设计规范》GB50011-2010表4.1.3的划分标准，场地土的类型：素填土平均剪切波速Vs=120m/s（未来地基填方若达压实填土要求，宜据压实情况的实测值进行校核，未来压实填土剪切波速现取素填土经验值作为计算），属软弱土；粉质粘土属中软土，剪切波速取170m/s；强风化基岩属较破碎的岩石，剪切波速取550m/s；中风化基岩剪切波速＞800m/s。根据钻探揭露，本次计算选取最不利地段进行计算。场地按设计标高场平后，拟建建筑物上覆土层的等效剪切波速按《建筑抗震设计规范》（GB50011—2010）第4.1.5条计算公式：υse=d0/tt=(di/υsi)υse—土层等效剪切波速（m/s）；d0—计算深度（m），取覆盖层厚度和20m二者的较小值；t—剪切波在地面至计算深度之间的传播时间；di—计算深度范围内第i土层的厚度（m）；υsi—计算深度范围内第i土层的剪切波速（m/s）；n—计算深度范围内土层的分层数。根据计算成果，结合《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）中的有关规定，各建筑物具体评价详见表4.1-1。表4.1-1平场后各段边坡地震效应评价表拟建边坡平场后覆盖层厚度（m）剪切波速平均值（m/s）等效剪切波速（m/s）计算钻孔场地类别特征周期（s）地段类别计算厚度填土粉质粘土填土粉质粘土AB段边坡10.09.40.6120170122ZY59Ⅱ类0.35不利地段CD段边坡6.506.5120170170ZY67Ⅱ类0.35不利地段EF段边坡4.23.80.4120170123ZY92Ⅱ类0.35不利地段本工程处于抗震设防烈度为6度地段，场地内不存在有饱和砂土和饱和粉土，因此可不必考虑地震液化的影响。但场地地处斜坡地段，覆盖土层厚度差异较大，在地震作用下易产生震陷变形，因此，平场形成的环境边坡在地震作用下易失稳垮塌，应进行有效治理。4.2边坡稳定性分析评价、建议及稳定性计算4.2.1边坡概况根据现场调查及平面图分析，场地地处斜坡地段，总体上呈南西高北东低之势，拟建场地按初步设计方案标高整平后将形成环境边坡，现状已分级放坡，三段边坡顺北西至南东向展布，AB段环境边坡高差约80.0m，边坡长约340.0m，边坡分级放坡处理，设置六级处马道，六级马道高程分别约为268.10m、276.50m、284.50m、292.50、300.50m及308.20m，马道宽约1.0～2.0m，边坡坡顶至高程300.50m马道为基岩出露；高程300.50m至坡脚为放坡处理，表层碎块石回填，现状基本稳定，局部回填碎块石松散。CD段环境边坡高差约35.0m，边坡长约240.0m，边坡坡顶以下为基岩出露，现状为放坡处理，现状基本稳定。EF段环境边坡高差约30.0m，边坡长约160.0m，边坡为岩土质边坡，土层为填土层，现状为放坡处理，现状基本稳定。边坡轮廓示意图如下：4.2.2边坡分段评价及建议本次勘察对象为万州经开区长江水岸融合提升项目之学堂湾区域边坡治理及绿化工程场区内环境边坡勘察。拟建场地范围内存在一段环境边坡，根据边坡坡向编号为AB段、CD段及EF段。拟建场地边坡采用文、图列表分析评价。有关各段环境边坡稳定性评价及治理措施建议见表4.2-1。表4.2-1环境边坡分段评价及治理措施建议表边坡分段边坡位置及代表性剖面边坡概况边坡岩性岩体类别及等效内摩擦角等边坡等级赤平投影分析图（岩体部分）分析计算代表性剖面图稳定性分析评价治理措施建议AB段场地北西侧(1、2、3、4、5、6、7、8、9、10、11、12、13、14剖面)岩土质边坡高：80.0m长：340.0m1、岩层产状：325°∠8°2、LX1产状：168°∠74°3、LX2产状：261°∠81°4、边坡产状：32°∠38°上部：主要由粉质粘土组成。下部：由中风化基岩组成。Ⅲ类岩质边坡：等效内摩擦角取55°，砂岩岩体强度破裂角取8°。Ⅳ类岩质边坡：等效内摩擦角取45°，岩体强度破裂角取8°。一级边坡上部土质部分：开挖后不稳定，基岩面及现状坡面较陡，基岩面最大坡角约4°，现状坡面最大坡角约38°。回填或开挖后边坡顶部后缘土体易沿现状基岩面或现状坡面产生折线滑动破坏。边坡稳定安全系数取1.35。边坡下部岩质部分：裂隙LX1与边坡倾向呈大角度相交，对边坡稳定影响小,裂隙LX2与边坡倾向角度小于30°，但岩层倾角较缓，对边坡影响较不大。边坡与裂隙1、裂隙1与裂隙2、裂隙1与岩层的组合交线倾向与边坡倾向均呈小角度相交，为外倾结构面，对边坡稳定影响较大，边坡欠稳定。边坡稳定性受裂隙LX1--LX2组合交线结构面控制，可能沿组合交线产生楔形体破坏，但根据赤平投影分析，两裂隙组合交线的产状为199°∠71°，两裂隙组合倾向与坡向相反，且大于开挖边坡倾角，因此边坡处于稳定状态，开挖过程楔形体破坏影响较小。岩层层面为顺倾裂隙，且与边坡坡向小于30°，但岩层倾角较缓，对边坡影响较不大。边坡稳定受岩体强度控制。须对边坡进行有效治理。临时坡率值：1：1.00～1：1.25。边坡坡顶后缘无已建建构筑物，具备放坡条件，土坡建议土层较薄地段清除表层土层，土层较厚段采用重力式挡墙支挡，以中风化基岩为持力层，最终支挡结构埋置深度及持力层由设计计算确定，设计所需参数可按表3-7取值。严禁大断面开挖。土体单级开挖或回填高度应控制在3m内。现状边坡基本稳定，但由于表层有一层回填块石土，表层回填碎石土有局部滑动。岩质边坡支挡措施建议清除表层回填碎石土，采用混凝土框格支挡。最终支挡结构埋置深度及持力层由设计计算确定，设计所需参数可按表3.4-1取值。CD段场地北西侧(15、16、17、18、19、20、21、22、23、24剖面)岩土质边坡高：35.0m长：240.0m1、岩层产状：325°∠8°2、LX1产状：168°∠74°3、LX2产状：261°∠81°4、边坡产状：40°∠48°上部：主要由粉质粘土组成。下部：由中风化基岩组成。Ⅲ类岩质边坡：等效内摩擦角取55°，砂岩岩体强度破裂角取8°。Ⅳ类岩质边坡：等效内摩擦角取45°，岩体强度破裂角取8°。一级边坡上部土质部分：开挖后不稳定，基岩面及现状坡面较陡，基岩面最大坡角约4°，现状坡面最大坡角约48°。回填或开挖后边坡顶部后缘土体易沿现状基岩面或现状坡面产生折线滑动破坏。边坡稳定安全系数取1.35。边坡下部岩质部分：裂隙LX1、裂隙LX2倾向与边坡倾向呈大角度相交，对边坡稳定影响小。边坡与裂隙1、裂隙1与裂隙2、裂隙1与岩层的组合交线倾向与边坡倾向均呈小角度相交，为外倾结构面，对边坡稳定影响较大，边坡欠稳定。边坡稳定性受裂隙LX1--LX2组合交线结构面控制，可能沿组合交线产生楔形体破坏，但根据赤平投影分析，两裂隙组合交线的产状为199°∠71°，两裂隙组合倾向与坡向相反，且大于开挖边坡倾角，因此边坡处于稳定状态，开挖过程楔形体破坏影响较小。岩层层面为顺倾裂隙，且与边坡坡向小于30°，但岩层倾角较缓，对边坡影响较不大。边坡稳定受岩体强度控制。须对边坡进行有效治理。临时坡率值：1：1.00～1：1.25。边坡坡顶后缘无已建建构筑物，具备放坡条件，土坡建议土层较薄地段清除表层土层，土层较厚段采用重力式挡墙支挡，以中风化基岩为持力层，最终支挡结构埋置深度及持力层由设计计算确定，设计所需参数可按表3-7取值。严禁大断面开挖。土体单级开挖或回填高度应控制在3m内。现状边坡基本稳定，但现状放坡较陡，表层岩体风化严重，长期可能出现失稳状态。岩质边坡支挡措施建议按照设计坡率进行放坡，采用混凝土框格支挡。最终支挡结构埋置深度及持力层由设计计算确定，设计所需参数可按表3.4-1取值。EF段场地南东侧(25、26、27剖面)岩土质边坡高：30.0m长：160.0m1、岩层产状：325°∠8°2、LX1产状：168°∠74°3、LX2产状：261°∠81°4、边坡产状：51°∠45°上部：主要由填土组成。下部：由中风化基岩组成。Ⅲ类岩质边坡：等效内摩擦角取55°，砂岩岩体强度破裂角取8°。Ⅳ类岩质边坡：等效内摩擦角取45°，岩体强度破裂角取8°。一级边坡上部土质部分：开挖后不稳定，基岩面及现状坡面较陡，基岩面最大坡角约4°，现状坡面最大坡角约45°。回填或开挖后边坡顶部后缘土体易沿现状基岩面或现状坡面产生折线滑动破坏。边坡稳定安全系数取1.35。边坡下部岩质部分：裂隙LX1、裂隙LX2倾向与边坡倾向呈大角度相交，对边坡稳定影响小。边坡与裂隙1、裂隙1与裂隙2、裂隙1与岩层的组合交线倾向与边坡倾向均呈小角度相交，为外倾结构面，对边坡稳定影响较大，边坡欠稳定。边坡稳定性受裂隙LX1--LX2组合交线结构面控制，可能沿组合交线产生楔形体破坏，但根据赤平投影分析，两裂隙组合交线的产状为199°∠71°，两裂隙组合倾向与坡向相反，且大于开挖边坡倾角，因此边坡处于稳定状态，开挖过程楔形体破坏影响较小。岩层层面为顺倾裂隙，且与边坡坡向小于30°，但岩层倾角较缓，对边坡影响较不大。边坡稳定受岩体强度控制。须对边坡进行有效治理。临时坡率值：1：1.00～1：1.25。边坡坡顶后缘无已建建构筑物，具备放坡条件，土坡建议土层较薄地段清除表层土层，土层较厚段采用重力式挡墙支挡，以中风化基岩为持力层，最终支挡结构埋置深度及持力层由设计计算确定，设计所需参数可按表3-7取值。严禁大断面开挖。土体单级开挖或回填高度应控制在3m内。现状边坡基本稳定，但现状放坡较陡，表层岩体风化严重，长期可能出现失稳状态。岩质边坡支挡措施建议按照设计坡率进行放坡，采用混凝土框格支挡。最终支挡结构埋置深度及持力层由设计计算确定，设计所需参数可按表3.4-1取值万州经开区长江水岸融合提升项目之灵凤山隧道绿化工程（详细勘察）PAGE14PAGE144.2.3环境边坡及场地整体稳定性计算环境边坡：经表4-2-1中边坡稳定性分析，拟建环境边坡AB段、CD段岩土质边坡开挖或回填后，可能沿岩土界面或现状坡面产生折线滑动破坏，现根据边坡破坏模式作定量计算。场地整体稳定性：由于拟建场地地处斜坡地段，呈南西高北东低之势，高差起伏较大。土层厚度差异较大，局部地段基岩面坡度较陡，覆盖土层易自南西高北东沿基岩面、潜在滑动面在填土层或岩土结合面中产生折现滑动。计算时按最不利原则分析搜索边坡折线滑动面，以北东侧拟建边坡（AB段、CD段）岩土界面为滑带土剪出口。4.2.3.1边坡模型及计算方法根据土质边坡的破坏模式，采用折线滑动法计算，计算公式按《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）附录A.0.3隐式解对边坡及场地进行定量计算。计算模型如图4-1。图4.3-1折线滑动面边坡传递系数法计算简图计算方法：Pn=0Pi=Pi-1ψi-1+Ti-Ri/Fsψi-1=cos（θi-1-θi）-sin（θi-1-θi）tanφi/FsTi=(Gi+Gbi)sinθi+QicosθiRi=cili+[(Gi+Gbi)cosθi-Qisinθi-Ui]tanφi式中：Pn——第n条块单位宽度剩余下滑力（kN/m）；Pi——第i计算条块与第i+1计算条块单位宽度剩余下滑力（kN/m）；Ti——第i计算条块单位宽度重力及其他外力引起的下滑力（kN/m）；Ti——第i计算条块单位宽度重力及其他外力引起的抗滑力（kN/m）；ψi-1——第i-1计算条块对i计算条块的传递系数；其他符号同前。4.2.3.2计算剖面的选取对拟建环境边坡AB段边坡破坏模式，选取控制性剖面（13—13’剖面）作定量计算；对拟建环境边坡CD段边坡破坏模式，选取控制性剖面（17—17’剖面、40—40’剖面）作定量计算。场地整体稳定性根据场地地形结合实际地质情况，对可能产生滑动破坏地段选取代表性性剖面（13—13’剖面、17—17’剖面、40—40’剖面）作定量计算。4.3.3.3计算工况饱和工况：自重+地表荷载+暴雨。在计算时，天然状态下已按持续降雨或暴雨状态，偏安全考虑滑体土按全饱水考虑。（注：本场地本次计算时只考虑前缘土体，地表荷载取30kPa）4.2.3.4计算参数的选取本次参数根据室内试验参数结合地区经验进行取值。在岩土结合面中按最不利原则分析搜索边坡折线滑动面。计算过程见计算条块图及计算表格。计算参数取值见表4.3-1。表4.3-1滑体重度及潜在滑动面抗剪强度参数取值潜在滑动面天然重度（kN/m3）饱和重度（kN/m3）天然抗剪指标（现状坡面及基岩面）饱和抗剪指标（现状坡面及基岩面）c（kPa）φ（°）c（kPa）φ（°）填土及基岩界面19.520.0528325粉质粘土及基岩界面19.119.518131394.2.3.5计算结果及稳定性判断根据前述计算工况及相应参数，按照规范推荐公式，对环境边坡及场地整体的稳定性系数和剩余下滑力进行了计算，计算结果详见报告末附表1—环境边坡稳定性推力计算表、附表2—场地整体稳定性推力计算表。边坡稳定状态根据《工程地质勘察规范》（DBJ50-043-2005）中表6.4.13判别原则：1、（Fs）＜1.00，边坡处于不稳定状态；2、1.00＜（Fs）＜1.05，边坡处于欠稳定状态；3、1.05＜（Fs）＜（Fst），边坡处于基本稳定状态；4、（Fs）＞（Fst），边坡处于稳定状态。判别结果见表4.3-2：表4.3-2环境边坡稳定性判别结果统计拟建边坡剖面计算滑动面稳定性系数剩余下滑力安全系数稳定状态AB段13-13'基岩面（天然工况）2.45/1.35稳定基岩面（饱和工况）2.08/1.35稳定CD段17—17’基岩面（天然工况）3.62/1.35稳定基岩面（饱和工况）2.51/1.35稳定40—40’基岩面（天然工况）2.31/1.35稳定基岩面（饱和工况）1.60/1.35稳定注：计算过程见附表1—环境边坡稳定性推力计算表综上所述，边坡破坏将对拟建建筑物及施工人员产生安全产生不利影响，故须对各段边坡进行有效治理，边坡施工建议采用分段跳槽、自上而下、及时支护的逆作法施工，边坡工程宜采用“动态设计，信息施工法”。各段边坡的治理措施及建议见表4-2-1。设计所需参数可按表3.4-1取值。4.4岩土均匀性评价场地地基岩土层主要为素填土、粉质粘土、强及中风化基岩组成。素填土组成物质复杂，结构较松散，孔隙度大，该层分布零星，均匀性很差；粉质粘土物理力学性质一般，其中分布较多砂、泥岩块碎石，空间分布无规律，均匀性较差；强风化泥岩岩网状风化裂隙发育，遇水易软化，均匀性较差；中风化泥岩层位较稳定，强度较高，均匀性好；中风化砂岩多以夹层、透镜体形式出现，层位及厚度变化较大，分布不均匀。4.5地下水对地基基础的影响拟建工程场地赋存极少量地下水，地下水主要为松散岩类孔隙水和基岩风化裂隙水，主要接受大气降水补给，大气降水直接汇入场内，将浸泡地基，由此加剧松散状填土自重固结产生的沉降，从而造成地面开裂，且易软化基岩，在干湿交替作用下将加速岩石的风化，降低其承载力，故基础施工时需加强集水明排措施。拟建场地勘察期间地下水较贫乏。但若在雨季施工，地表水易垂直渗入桩孔内。建议施工期间应采取可靠的排水降水措施，确保施工安全。据场地及其邻近不存在污染源综合判断，地下水及各土层对砼具微腐蚀性。4.6裂隙充水评价及建议拟建工程场岩体发育两组裂隙，裂隙产状分别为：LX1（168°∠74°）、LX2（261°∠81°），当天然工况下，岩体裂隙不存在充水情况，对边坡安全不存在安全影响；当饱和工况下，岩体裂隙充水，会导致岩体内部产生裂隙水压力和渗透力，岩石遇