某预应力混凝土简支小箱梁计算书

53/53结构设计原理课程设计——部分预应力混凝土A类构件简支小箱梁计算书目录1设计基本资料。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。32箱形梁构造形式及相关设计参数。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。33主梁作用效应计算。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。64预应力钢筋及普通钢筋数量的确定及布置。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。75.计算主梁截面几何性质。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。136承载能力极限状态计算。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。136.1跨中截面正截面承载力计算。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。136.2斜截面抗剪承载力计算。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。147钢束预应力损失计算。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。188持久状况正常使用极限状态抗裂性验算。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。268.1正截面抗裂性验算。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。268.2斜截面抗裂性验算。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。289应力计算。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。339.1持久状况应力验算。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。339.2短暂状况应力验算。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。3610挠度验算。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。3710.1使用阶段的挠度计算。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。3710.2预加力引起的反拱计算及预拱度的设置。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。3711主梁端部的局部承压验算。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。38设计基本资料跨度和桥面宽度计算跨径：L=39m。桥面宽度（桥面净空）：净-12.5（行车道）+2×0.5m（防撞栏）。1.2技术标准设计荷载：公路-Ⅰ级。环境标准：Ⅰ类环境。设计安全等级：二级。1.3主要材料（1）C50混凝土：，。（2）预应力筋采用1×7标准型—15.2—1860—Ⅱ—GB/T5224—1995钢绞线，，，。（3）普通钢筋：采用HRB335钢筋，，，。（4）箍筋及构造钢筋：采用R235钢筋，，。箱形梁构造形式及相关设计参数（1）本箱形梁按部分预应力混凝土A类构件设计，施工工艺为后张法。（2）桥上横坡为单向2%（计算时按照简化的中梁截面特性进行计算）。（3）箱形梁截面尺寸：主梁间距：2.8m(全桥由5片梁组成)，其中翼缘预制部分宽1.8m，现浇段为1.0m，箱型主梁高度：1.7m。（4）预应力管道采用金属波纹管成形，波纹管内径为70mm，管道摩擦系数，管道偏差系数，锚具变形和钢束回缩量为4mm（有顶压时）。（5）桥梁中梁横断面尺寸如图2-1。图2-1箱梁横断面图（单位：mm）（6）计算跨中截面几何特性。在工程设计中，主梁几何特性多采用分块数值求和法进行，其计算式为全截面面积：全截面重心至梁顶的距离：式中——分块面积；——分块面积的重心至梁顶边的距离。跨中截面和变截面处几何特征相同，见下表2-2。跨中截面几何特性计算表表2-2分块号分块面积（mmm2）（mm）（）（mm）2800*16604480008035840632178941995.295573.3331060*200212001703604542622779..6870.67200*5010000196.671966．677515.33265568..44138.89200*7014000183.332566．677528.67391283..82381.11340*16220550800970534276-25836663455.12120459996300*1000300001616.67748500-904.67724552655.331666.6771060*13301378001715236327-1003138628004.02219406.883合计12118000863080..33391582441.622121632333.5513214775.122由此可计算出截面效率指标（希望在0.5以上）式中——截面上核心距，可按下式计算——截面下核心距，可按下式计算因此截面效率指标表明以上的初拟截面尺寸是合理的。主梁作用效应计算3.1自重、恒载内力自重、恒载内力计算结果表3-1截面位置距支点距离(mmm)预制梁现浇二期M(kN.m))V（kN）M(kN.m))V（kN）M(kN.m))V（kN）支点00498.7079.80195变截面54802074350.534759.2849145L/497503519226.359238.8144995跨中1950046030777019000注：①预制主梁（包括横隔板）的自重：；②现浇板的自重：；③二期恒载（包括桥面铺装、人行道、栏杆）：。3.2活载内力活载内力计算结果表3-2截面位置距支点距离(mmm)公路-Ⅰ级荷载最大弯矩最大剪力对应对应支点00231.53576.940变截面54802575.4469.34472.782433.122L/497503717.866404.24414.793408.199跨中195005293.555163.43226.394236.822注：表中荷载值已计入冲击系数。内力组合荷载内力计算结果表3-3截面位置项目基本组合短期组合长期组合支点01250.49980926.97550861.201731.32201155.93380992.0366变截面7509.0881318.98824977.1881865.81554245.5332732.487311.01121323.77744882.8663868.09774191.6336733.7844L/411847.443994.83668024.499628.066968.288513.2211416.3351009.52217819.2115635.05336850.988517.2166跨中16104.886227.4977210788.998108.33229285.133261.90414633.99315.1388610088.553150.06668884.877285.752注：基本组合（用于承载能力极限状态）短期组合（用于正常使用极限状态）长期组合合（用于正正常使用极极限状态）预应力钢筋及普普通钢筋数数量的确定定及布置预应力钢筋数量量的确定及及布置首先，根根据跨中正正截面抗裂裂要求，确确定预应力力钢筋数量量。为满足足抗裂要求求，所需的的有效预应应力为：式中：——短期期效应弯矩矩组合设计计值。查表表3-3：；——估计钢钢筋数量时时近似采用用毛截面几几何性质，按按下图4-1定的截面尺尺寸计算，计计算结果具具体见表2-2。,,,,。———预应力钢钢筋重心至至毛截面重重心的距离离，。图4-1跨中截截面（尺寸单单位：mm）设为100mm，则则。采用钢绞线，单单根钢绞线线的公称截截面面积，抗抗拉强度标标准值，张张拉控制应应力取，预预应力损失失按张力控控制应力的的20%估算。所所需预应力力钢绞线的的面积为：：采用8束715.2的预应应力钢筋，预预应力束的的布置如图图所示；OOVM155-7型锚具，供供给的预应应力钢筋截截面面积为为，采用金属属波纹管成成孔，预留留孔道直径径75mm。预应力钢筋布置置见图4-2，4-3，4-4，4-5。钢束位置及倾角角计算见表表4-6，4-7。图4-2跨中中截面（尺尺寸：mm）图4-3变截截面（尺寸寸：mm）图4-4LL/4截面（尺尺寸：mm）图4-5支支点截面（尺尺寸：mm）预应力筋筋束曲线要要素表表4-6钢束编号起弯点距跨中（mm）锚固点距跨中（mm）曲线半径（mmm）111791.55198035000023723.5197811500003191119759120000498.51967590000各计算截截面预应力力钢束的位位置和倾角角表4-7计算截面锚固截面支点截面变截面点L/4截面跨中截面距跨中（mmm）19754.55195001500097500钢束到梁底距离离（mm）149347216390902812792477211903113011127974672104144414321117786330合力点970952638.5388.5180钢束与水平线夹夹角（度）14.0004.0004.0000024.0004.0004.0002.3034.0004.0004.0003.75044.0004.0004.0004.0000合力点4.04.04.02.5130非预应力钢筋截截面积估算算及布置按极限承载力确确定普通钢钢筋。设跨中截面预应应力钢筋和和普通钢筋筋的合力作作用点到梁梁底边距离离为a=1330mm，则。依据《桥规》（JTGD62）第4.22.3条确确定箱型截截面翼缘板板的有效宽宽度，对于于中间梁：：根据上述的比值值，由《桥桥规》（JJTGDD62）图图4.2..3-2查得，所以，，，。因此，有效工作作宽度先假定为第一类类T形截面，由由公式，求求解x：解之得：。中性轴在上翼缘缘中通过，确确实为一类类T形，则选用14根直径为18mmm的HRB3335钢筋；提提供钢筋截截面面积，钢钢筋重心到到截面底边边距离，预预应力钢筋筋到截面底底边距离为为，则预应应力筋和普普通钢筋的的合力作用用点到截面面底边的距距离为5.计算主梁梁截面几何何性质本例采用后张法法施工，内内径70mm的波纹管管成孔，当当混凝土达达到设计强强度时进行行张拉，张张拉顺序与与钢筋束序序号相同，年年平均湿度度为75%。计算过程分为三三个阶段：：阶段一为为预制构件件阶段，施施工荷载为为预制梁（包包括横隔板板）的自重重，受力构构件按预制制梁的净截截面计算；；阶段二为为现浇混凝凝土形成整整体化阶段段，但不考考虑现浇混混凝土的承承受荷载能能力，施工工荷载除上上述荷载之之外还应包包括现浇混混凝土板的的自重，受受力构件按按预制梁灌灌浆后的换换算截面计计算；阶段段三的荷载载除了阶段一、二二的荷载之之外，还应应包括二期期恒载以及及活载，受受力构件按按现浇后的的换算截面面计算。预应力混凝土构构件各阶段段截面几何何性质见表表5-1。预应力混凝土构构件各阶段段截面几何何性质表5-1阶段截面A（m2）ys（m）yx（m）ep（m）I（m4）阶段一支点1.26870.84150.8585-0.128550.392变截面0.86770.84620.85380.21480.3313L/40.86770.83610.86390.47590.3271跨中0.86770.82760.87240.72240.3207阶段二支点1.30790.84210.8579-0.129110.3967变截面0.90490.85510.84490.20590.3329L/40.90490.85560.84440.45640.3352跨中0.89530.84980.85020.70020.3346阶段三支点2.06720.65381.12620.13920.9732变截面1.21270.71291.06710.42810.5352L/41.21270.71331.06670.67870.5362跨中1.21270.70721.07280.92280.53566承载能力极极限状态计计算6.1跨中截截面正截面面承载力计计算跨中截面尺寸见见图4-11，配筋情情况见图44-2，预预应力束和和普通钢筋筋的合力点点到截面边边缘距离，，上翼缘平均厚度度为：。首先按式判断截截面类型：：，属于第二类TT形。由∑x=0的条件，计计算混凝土土受压区高高度。故且。将x=188.88mm代入下式式计算截面面承载力。计算结果表明，跨跨中截面的的抗弯承载载力满足要要求。6.2斜截面面抗剪承载载力计算计算受弯构件斜斜截面抗剪剪承载力时时，其计算算位置按下下列规定采采用：距支座中心h//2处截面；；受拉区弯起钢筋筋弯起点处处截面；锚于受拉区的纵纵向钢筋开开始不受力力处的截面面；箍筋数量或间距距改变处的的截面；构件腹板宽度变变化处的截截面。选取距支点h//2和变截面面点处进行行斜截面抗抗剪承载力力复核。预预应力筋的的位置及弯弯起角度按按表4-6和表表4-7采用用。箍筋R235钢筋，直直径为12mm，双箍四四肢，间距距；距支点点相当于一一倍梁高范范围内，箍箍筋间距。距支点h/2截截面斜截面面抗剪承载载力计算首先进行截面抗抗剪强度上上、下限复复核：式中：——验算截面处剪力力组合设计计值，依内插法法求得距支支点h/2==890mmm处的弯矩为为，剪力为为（见表3-3）；——预应力提高系数数，对预应应力混凝土土受弯构件件，取为11.25；——验算截面处的截截面腹板宽宽度，——剪力组合设计值值处的截面面有效高度度，即自纵纵向受拉钢钢筋合力点点（包括预预应力钢筋筋和非预应应力钢筋）至至混凝土受受压边缘的的距离，本本例中预应应力钢筋均均弯起，近近似取为跨跨中截面的的有效高度度值，即。式中：计算表明，截面面尺寸满足足要求，但但需配置抗抗剪钢筋。斜截面抗剪承载载力按下式式计算：式中：——斜斜截面受压压端正截面面处的剪力力组合设计计值，其值值应按重新新补插，先先假定斜截截面水平投投影长度c=16610mmm,由此可以以计算出斜斜截面的顶顶端距支点点位置为：：x=h//2+16610=22500mmm,由内插法法求得在x=25500mmm处，m——剪跨比，在处的剪力为：——斜截面内混凝土土与箍筋共共同作用时时的抗剪承承载力，由由下式计算算：式中：——异号弯矩影响系系数，简支支梁取为1.0；——预应力提高系数数，对预应应力混凝土土受弯构件件，取=11.25；——受压翼缘的影响响系数，取取1.1；——斜截面受压端正正截面处截截面腹板宽宽度（x=23990mm处处），；P——斜截面纵向受拉拉钢筋配筋筋百分率，，，如果，取P=2.5，；——箍筋配筋率，。——与斜截面相交的的预应力弯弯起钢束的的抗剪承载载力，由下下式计算式中，——斜截面内在同一一弯起平面面的预应力力弯起钢筋筋的截面面面积；——预应力弯起钢筋筋在斜截面面受压端正正截面处的的切线与水水平线的夹夹角，由表表4-7中的的曲线要素素可求得：：。该截面的抗剪承承载力为：：说明距支点h//2截面抗剪剪承载力是是足够的。变截面点处斜截截面抗剪承承载力计算算首先进行截面抗抗剪强度上上、下限复复核：式中：=11323..774kkN，=3400mm，计算表明，截面面尺寸满足足要求，但但需配置抗抗剪钢筋。斜截面抗剪承载载力按下式式计算：先假定斜截面水水平投影长长度c=16610mmm,由此可以以计算出斜斜截面的顶顶端距支点点位置为：：x=54480+11610==70900mm,由内插法法求得在x=70090mmm处，，取m=3.0在处的剪力为：式中：；；该截面的抗剪承承载力为：：说明变截面抗剪剪承载力是是足够的。7钢束预应力损失失计算摩阻损失式中：———张拉控制制应力，；；——钢筋与管道道壁间的摩摩擦系数，预预埋金属波波纹管时，查查得；——管道每米长长度的局部部偏差对摩摩擦的影响响系数，查查得；——从张拉端至计算算截面的管管道长度在在构件纵轴轴上的投影影长度；——从张拉端至计算算截面间管管道平面曲曲线的夹角角之和，即即曲线包角角。如管道道为竖平面面内和水平平面内同时时弯曲的三三维空间曲曲线管道，则则可按下式式计算：、——分别为在同段管管道水平面面内的弯曲曲角与竖向向平面内的的弯曲角；；计算结果见下表表7-1。各截截面管道摩摩擦损失值值计算表表7-1钢束号1234支点截面x0.3030.2810.2590.17500000.6338880.5878770.5418550.366144变截面x5.3035.2815.2595.175000011.0525511.00688410.96111710.786777L/4截面x10.05310.03110.0099.9250.0698110.0296770.004366044.65188930.98799222.28444720.614223跨中截面x19.80319.78119.75919.6750.0698110.0698110.0698110.06981164.25700264.21311164.16911964.001557.2锚具变变形损失对曲线预应力筋筋，在计算算锚具变形形、钢束回回缩引起的的预应力损损失时应考考虑锚固后后反向摩擦擦的影响。反摩擦影响长度度式中：——锚具具变形、钢钢束回缩值值，OVM夹片锚有有顶压时取取4mm；———单位长度度由管道摩摩擦引起的的预应力损损失，按下下式计算：：式中：———张拉端锚锚下控制张张拉应力，；———预应力钢钢筋扣除沿沿途摩擦损损失后的锚锚固端应力力，；——张拉端至至锚固端之之间的距离离，这里的的锚固端为为跨中截面面。将各束预应力钢钢筋的反摩摩阻影响长长度计算于于表中。跨中截面面的反摩阻阻影响长度度计算表表7-2钢束号1234139513951395139564.2664.2164.17641330.7441330.7991330.833133119803197811975919675（MPa/mm）0.00324450.00324460.00324480.003255315503.99515501.33715497.55815485.112求得后可知四束束预应力钢钢绞线均满满足，所以以距张拉端端为x处的截面面由锚具变变形和钢筋筋回缩引起起的考虑反反摩阻后的的预应力损损失按下式式计算：式中的为张拉端端由锚具变变形引起的的考虑反摩摩阻后的预预应力损失失，。若则表示该截面不不受反摩阻阻影响。将将各控制截截面的计算算列于下表表7-3中。锚具变形损失计计算表表7-3钢束号1234支点截面303281259175100.61995100.63663100.66009100.7411898.65300598.81199998.97866399.603335变截面5303528152595175100.61995100.63663100.66009100.7411866.20344366.35155566.50222967.074776L/4截面1005310031100099925100.61995100.63663100.66009100.7411835.37622835.51411335.64977736.17266跨中截面19803197811975919675100.61995100.63663100.66009100.741180000分批张拉损失后张法梁当采用用分批张拉拉时，先张张拉的钢束束由于张拉拉后批钢束束产生的混混凝土弹性性压缩引起起的应力损损失可由下下式计算：：式中——预应应力钢筋与与混凝土弹弹性模量之之比，——在计算截面先张张拉的钢束束重心处，由后张拉的各批钢筋产生的混凝土法向应力，可按下式计算：式中、——分别为钢束锚固固时预加的的纵向力和和弯矩；———计算截面面上钢束重重心至净截截面重心轴轴的距离。本题中预应力筋筋钢束的张张拉顺序为为：1→2→3→4，分批张张拉损失计计算如表77-4所示示。支点截截面计算表表表7-4截面张拉束号钢束应力有效张应力（kN）张拉钢束偏心距距（mm）计算钢束偏心距距（mm）各钢束应力损失失（MPa）123123123支点截面21295.62521.24466.500386.5002.1530031295.4882521.000-253.5-253.50386.566.501.3571.88041295.0332520.133-573.5-573.5-573.5386.566.5-253.50.561.742.92合计4.073.622.92变截面21317.6442564.133376.800690.8004.970031317.5442563.93356.856.80690.8376.83.263.12041317.1442563.155-263.2-263.2-263.2690.8376.856.81.552.192.84合计9.785.312.84L/4截面21328.5002585.266652.9773.9006.970031337.0772601.933396.9396.9773.9652.905.445.06041339.2112606.100977.977.977.9773.9652.9396.93.4843.4093.25合计15.908.473.25跨中截面21330.7992589.7111782.4782.4007.930031330.8332589.7997662.4662.4782.4782.407.177.17041331.02590.122542.4542.4542.4782.4782.4662.46.4126.415.89合计21.5113.585.897.4钢筋筋应力松弛弛损失钢绞线由松弛引引起的应力力损失的终终极值，按按下式计算算式中——张拉系系数，本题题中取；———钢筋松弛弛系数，对对于低松弛弛钢绞线，取取；——传力锚固时的钢钢筋应力，。钢筋应力松弛损损失的计算算见下表7-5。钢筋应力力松弛损失失计算表表7-5截面12341234支点1291.64421291.98801292.55591295.033139.17739.22439.30439.648变截面1307.96691312.33351314.69991317.133841.46342.08242.41942.767L/41299.07731320.02291333.81161339.211340.21243.18145.17445.963跨中1309.23331317.20051324.94441330.999941.64242.77743.88844.7647.5混凝凝土收缩、徐徐变损失由混凝土收缩和和徐变引起起的预应力力损失可按按下式计算算：——构件受拉区全部部纵向钢筋筋截面重心心处，由预预加力（扣扣除相应阶阶段应力损损失）和结结构自重产产生的混凝凝土法向应应力，；、——配筋率，，；——钢筋锚固时相应应的净截面面面积；——钢束群重心心至净截面面重心轴的的距离；——截面回转半半径，；——加载龄期为为、计算龄龄期为t时的混凝凝土徐变系系数；——加载龄期为为、计算龄龄期为t时的收缩缩应变。混凝土徐变系数数终极值和和收缩应变变终极值的的计算：构件理论厚度的的计算公式式为h=2A/u式中A——主梁混凝土截面面面积；u———构件与大大气接触的的截面周边边长度。本题考虑混凝土土收缩和徐徐变大部分分在成桥之之前完成，A和u均采用预预制梁的数数据，故查表得，计算混凝土收缩缩、徐变引引起的预应应力损失：：计算结果果见表7--6。混凝土收收缩、徐变变引起的预预应力损失失计算表表7-6截面支点变截面L/4跨中（MPa）（kN）（MPa）（kN）（MPa）（kN）（MPa）（kN）11291.644225135355.46221307.966925453077.78991299.077325279955.72771309.233325477677.379921291.988025141933.35551312.333525538033.15111320.022925687766.33771317.200525632800.716631292.555925153188.87661314.699925584033.36551333.811625956055.46991324.944425783400.654441295.033125201299.37441317.133825631511.46881339.211326061088.82991330.999925901233.0811（kN）10063.117710220.666610298.448610279.5512（kN·m）0327055607280（MPa）8．35511．08210．91012．176（mm）192．8711403．2311585．2511736．36111.1201.4261.8972.4200.0089440.0130880.0130880.013088（MPa）91.23399.37291.65492.2717.6预应应力损失组组合上述各项预应力力损失组合合情况列于于表7-7。预应力损失组合合计算表表7-7截面（MPa）（MPa）（MPa）1234平均1234平均支点103.36103.02102.4499.97102.20130.41130.46130.54130.88130.57232.77变截面87.0382.6780.3077.8681.96140.84141.45141.79142.14141.56223.52L/495.9374.97161.18455.78771.97131.87134.84136.83137.62135.29207.25跨中85.7777.8070.0664.0074.40133.9133135.05136.16137.04135.54209.94持久状况正常使使用极限状状态抗裂性性验算正截面抗裂性验验算8.1.1荷荷载短期效效应组合下下的抗裂性性正截面抗裂性验验算以跨中中截面受拉拉边正应力力控制。跨中截面（其中，,,由表5-1查得，弯弯矩值由表表3-1，3-2查得）式中：——预预制构件产产生的弯矩矩设计值；；——现浇段产产生的弯矩矩设计值；；——截面下边边缘的有效效预压应力力。在荷载短期效应应组合下，应应满足：不满足全预应力力要求，但但说明截面在作用用短期效应应组合作用用下没有消消压，计算算结果满足足规范中A类部分预预应力构件件按作用短短期效应组组合的抗裂裂要求。荷载长期效应组组合作用下下的抗裂性性在荷载长期效应应组合作用用下应满足足：为荷载长期效应应组合作用用下，截面面受拉边的的应力。计算结果表明，在在荷载长期期效应组合合作用下，亦亦满足正截截面抗裂性性要求。斜截面抗裂性验验算部分预应力混凝凝土A类构件的的斜截面抗抗裂性验算算，以主拉拉应力控制制。一般取取变截面点点分别计算算上梗肋（a—a），阶段3的形心轴轴（o—o）和下梗梗肋（b—b）处在短短期效应组组合作用下下的主拉应应力，应满满足的要求求。式中：——荷载载短期效应应组合作用用下的主拉拉应力；——正应力，；——剪应力，。上述公式中车辆辆荷载产生生的内力值值，按最大大剪力布置置荷载，即即取最大剪剪力及其对对应的弯矩矩值，由表表3-1和表3-2查得：自重、恒载内力力值：活载内力值：变截面点处主要要截面几何何性质由表表5-1查得得：第一阶段：第二阶段：第三阶段：图8-2，8-33，8-4为各计算算点的位置置示意图。各各计算点的的部分断面面几何性质质按表8--1取值，表表中为验算算点以外的的面积，为为对截面形形心轴的面面积矩，为为的形心到到截面形心心轴的距离离，为计算算点到截面面形心轴的的距离。预应力混凝土构构件各阶段段截面几何何性质表8-1计算点受力阶段A1(×106mm2))yxl（mm）d（mm）S1(×109mm3))上梗肋处a-aa阶段一0.2082784.3696.20.163299阶段二0.2082793.2705.10.165144阶段三0.517618.9482.90.319955形心处o-o阶段一0.3636648.1213.30.235655阶段二0.3636657222.20.238899阶段三0.6069673.500.408755下梗肋处b-bb阶段一0.2372763.5623.80.181100阶段二0.5678765.59614.90.434700阶段三0.5678987.8837.10.560877图8-2阶段段一图8-3阶段二二图8-4阶段段三变截面处的有效效预应力预应力筋在变截截面处的弯弯起角度查查表4-7得：：将上述数值代入入，分别计计算上梗肋肋、阶段三三的形心轴轴和下梗肋肋处的主拉拉应力。上梗肋处形心处c.下梗肋处计算结果汇总于于表8-2。变截面处不同计计算点主应应力汇总表表表8-2计算点位置正应力（MPaa）剪应力（MPaa）主拉应力（MPPa）上梗肋处13.900.41-0.012形心处10.590.51-0.025下梗肋处4.791.13-0.25计算结果表明，下梗肋处主拉应力最大，其值为0.25MPa，小于规范中的限制值。应力计算9.1持久状状况应力验验算按持久状况设计计的预应力力混凝土受受弯构件，应应计算其使使用阶段正正截面混凝凝土的法向向正应力、受受拉区钢筋筋的拉应力力和斜截面面混凝土主主压应力。计计算时作用用取其标准准值，不计计分项系数数，汽车荷荷载应计入入冲击系数数。跨中截面混凝土土法向压应应力验算根据《桥规》（JTGD62）中第7..1.5条条规定：未未开裂构件件受压区混混凝土的最最大压应力力应满足：：v式中——在作用标准效应应组合下混混凝土的法法向压应力力，———有预应力力产生的混混凝土正拉拉应力，所以使用阶段受受压区混凝凝土的最大大压应力满满足要求。跨中截面预应力力钢筋拉应应力验算根据《桥规》（JTGD62）中第7.1.5条规定：未开裂构件受拉区预应力钢绞线的最大拉应力应满足：式中——预应力筋扣除全全部预应力力损失后的的有效预应应力；———在作用标标准效应组组合下受拉拉区预应力力筋产生的的拉应力，——在作用标准效应应组合下预预应力筋重重心处混凝凝土的正拉拉应力，计算表明，预应应力钢筋拉拉应力超出出了规范规规定值。但但其比值，可可近似认为为满足要求求。斜截面主应力验验算主应力验算，一一般取变截截面点分别别计算截面面上梗肋、阶阶段三的形形心轴和下下梗肋处在在标准值效效应组合作作用下的主主压应力，其其值应满足足的要求。、为荷载标准值效效应组合作作用下的主主拉应力、主主压应力：：，式中——正应力，；———剪应力，。上梗肋处形心处下梗肋处计算结果汇总于于表9-11.变截面处不同计计算点主应应力汇总表表表9-1计算点位置正应力（MPaa）剪应力（MPaa）主拉应力（MPPa）主压应力（MPPa）上梗肋处14.630.68-0.03214.66形心处10.570.86-0.0710.64下梗肋处3.531.61-0.624.15斜截面最大主压压应力，最最大主拉应应力为，故故箍筋可按按构造要求求布置。计算结果表明，使使用阶段正正截面混凝凝土法向应应力、预应应力钢筋拉拉应力以及及斜截面主主应力均满满足规范要要求。9.2短暂暂状况应力力验算预应力混凝土结结构按短暂暂状态设计计时，应计计算构件在在制造、运运输及安装装等施工阶阶段，由预预加力（扣扣除相应的的应力损失失）、构件件自重及其其他施工荷荷载引起的的截面应力力。对简支支梁，以跨跨中截面上上、下缘混混凝土正应应力控制。上缘混凝土拉应应力（压）由《桥规》（JJTGDD62）7.2..8条知，预预拉区按构构造配置纵纵向钢筋。下缘混凝土压应应力计算结果表明，在在预施应力力阶段，梁梁的上缘不不出现拉应应力，下缘缘混凝土的的压应力满满足规范要要求。挠度验算10.1使使用阶段的的挠度计算