海口五源河文化中心体育场超限审查报告

海口五源河文体中心体育场超限高层建筑工程抗震设防专项审查报告（咨询意见稿）目录第一章工程概概况31.1地理位位置31.2结构概概述31.3论证范范围4第二章结构设设计依据52.1设计依依据51、项目批件及委委托书52、主要设计规范、标标准及规程程53、工程场地地震安安全性评价价报告54、地质勘察报告告及试桩报报告55、风洞试验报告52.2设计条条件和参数数51、设防标准5(1)标准参数数5(2)《安评报报告》与《抗抗震规范》参参数比选62、荷载及效应组组合61、恒荷载62、活荷载63、风荷载和雪荷荷载64、荷载效应组合合6(1)不考虑地地震效应的的基本组合合6(2)考虑地震震效应的基基本组合（多多遇地震）72.3材料7(1)混凝土7(2)钢筋77(3)钢材（看看台结构）72.4地基基基础设计81、主要勘察成果果8(1)场地岩土土层分布8(2)《地勘报报告》结论论与建议的的重点内容容82、看台两端抗水水平力基础础设计8(1)屋盖罩棚棚对基础的的要求8(2)抗水平力力基础形式式的探讨8(3)以整体地地下室水平平刚度来约约束屋盖罩罩棚两端支支座水平力力的探讨93、地下室结构设设计9第三章西看台台结构体系系103.1西看台台与屋盖罩罩棚组成的的整体结构构101、看台结构的抗抗震缝设置置102、西看台与屋盖盖罩棚组成成的整体结结构103.2结构体体系113.3消能减减震设计121、项目特点1122、消能减震设计计范围123、西看台消能减减震的详细细设计12第四章结构超超限情况分分析134.1不规则则情况分析析134.2超限情情况小结13第五章针对超超限采取的的措施和对对策145.1结构的的抗震性能能目标145.2加强计计算分析145.3构造加加强措施14第六章抗震超超限设计的的计算及分分析论证156.1分析软软件及主要要参数设置置151、计算分析软件件152、结构分析主要要参数156.2结构主主要计算结结果对比156.3弹性时时程分析151、地震加速度时时程波152、层间位移角曲曲线173、楼层剪力曲线线174、楼层倾覆弯矩矩曲线185、时程分析比较较结论186.4关键构构件分析181、目标182、计算参数1193、计算结果119第七章结构专专题设计207.1超长混混凝土结构构设计201、超长混凝土结结构的范围围202、超长混凝土结结构的设计计要点203、超长混凝土结结构的施工工要点207.2看台折折板等效刚刚度的模拟拟207.3外排穿穿层钢斜柱柱的稳定性性分析211、弹性屈曲分析21(1)计算模型型21(2)计算结果果212、考虑材料和几几何非线性性的极限承承载力分析析22(1)计算模型型22(2)计算结果果22第一章工程概况况况1.1地理位位位置项目位于海南省省省海口市市长流流新区，滨滨海海大道南南侧，长长滨路东东侧，北北接规划划国际园园艺博览览公园园，东至至绿色色长廊和和五源源河，南南至海海榆西线线。拟建体育场为可可可容纳约400000座观观众的甲甲级体体育场，可可举办全国国性性和单项项国际际比赛，建建筑筑面积后后续确确定。图1.1.1场场场地总平面面图图图1.1.2体体体育场鸟瞰瞰图图1.2结构概述述述体育场主体结构构构由地上上看台台、屋盖盖罩棚棚和地下下室组组成。(1)地上看看看台平面面呈圆圆（椭圆圆）环环形，外外环直直径约2600米，具体体详建筑总总图。看看台剖面面呈内内低外高高台阶阶状，西西看台台最高处处为442.880m（相对标标高），东东看看台最高高处为为17.4400m（相对标标高）。东东、西西看台通通过变变形缝划划分为为2个独立的的结结构单元元。(2)屋盖罩罩罩棚平面面呈月月牙形，仅仅布布置在西西看台台区域，采采用用整体张张拉钢钢、索膜膜结构构，最高高处标高高为63.115m（相对对标高）。屋屋盖罩棚支承承在西看台结结构上，两者者为整体受力力结构。(3)西看台台台设置1层地下室室，东东区看台台不设设地下室室，建建筑横剖剖面详详下图。图1.1.3体体体育场剖面面图图1.3论证范范范围本次超限高层建建建筑抗震震设计计可行性性论证证的范围围为西看台台台结构单单元及及其上屋屋盖罩罩棚。本分册报告的主主主要内容容是看看台混凝凝土结结构部分分的设设计，屋屋盖罩罩棚部分分的设设计详本本报告告第一分分册。第二章结构设计计计依据2.1设计依依依据1、项目批件及及及委托书详见本工程方案案案阶段各各主管管部门的的批准准文件详详见初初步设计计的建建筑设计计说明明。本工程备有建设设设单位的的项目目委托书书及建建设单位位提出出的与结结构有有关的符符合有有关标准准、法法规的书书面要要求。2、主要设计规规规范、标准准及及规程(1)国家标标标准《工程程结结构可靠靠性设设计统一一标准准》（GGB5501153--20008）(2)国家标标标准《建建筑结结构制图图标准准》（GB//T5501105--20010）(3)国家标标标准《建建筑工工程抗震震设防防分类标标准》（GGB5502223--20008）(4)国家标标标准《建建筑结结构荷载载规范范》（GB5000099-200122）(5)国家标标标准《混混凝土土结构设设计规规范》（GBB5000110-220110）(6)国家标标标准《建建筑抗抗震设计计规范范》（以下下简简称《抗抗规》）（GB5500111-20110）(7)国家标标标准《钢钢结构构设计规规范》（GGB5500017--20003）(8)国家标标标准《建建筑地地基基础础设计计规范》（GB5000077-200111）(9)国家标标标准《地地下工工程防水水技术术规范》（GB5501008--20008）(10)行业业业标准《建建筑筑桩基技技术规规范》（JGJ94--20008）(11)行业业业标准《高高层层建筑混混凝土土结构技技术规规程》（以以下下简称《高高规规》）（JGJ3－220100）(12)行业业业标准《高高层层民用建建筑钢钢结构技技术规规程》（JGJJ999-98）(13)行业业业标准《建建筑筑工程抗抗震性性态设计计通则则》（CCECSS1160：20004）(14)行业业业标准《建建筑筑钢结构构防火火技术规规程》（CCECSS2200：20006）(15)《高高高层建筑筑筏形形与箱形形基础础技术规规范》（JGGJ6--20011）(16)《超超超限高层层建筑筑工程抗抗震设设防专项项审查查技术要要点》（建建质[20115]677号）（以以下简称《审审查要点》）3、工程场地地地地震安全性性评评价报告告待进行。4、地质勘察报报报告及试桩桩报报告待进行。5、风洞试验报报告告待进行。2.2设计条条条件和参参数1、设防标准(1)标准参参参数抗震设防标准根根根据《建建筑工工程抗震震设防防分类标标准》（GB5502233-20008）、《抗抗震规范》及及其它相关关现行标准准执行，详详细参数如如下表：项目西看台混凝土结结结构安全度安全等级一级设计使用年限50年抗震设防类别重点设防类设计地震动参数数数设防烈度8度基本地震加速度度度0.30g设计地震分组第一组场地场地类别Ⅱ类设计特征周期小震:0.355ss（暂定）中震：0.3555s大震：0.4000s地震峰值加速度度度小震110cm/sss2（暂定）大震510cm/sss2水平地震影响系系系数最大值小震（取安评报报报告值）0.24设防烈度地震0.68大震1.20抗震等级框架一级剪力墙一级其它-(2)《安评评评报告》与与《抗抗震规范范》参参数比选选待补充2、荷载及效应应应组合1、恒荷载(1)结构构构构件自重重（梁梁、板、柱柱、墙墙）：由结构分析软件件件根据输输入的的构件截截面尺尺寸与材材料容容重计算算确定定。设计中粉刷层等等等重量通通过调调整混凝凝土的的容重予予以考考虑，计计算时时混凝土土容重重按26kkN/mm2、钢材容容重重按78kkN/mm2计入；(2)楼、屋屋屋面附加加荷载载：根据据建筑筑工程做做法进进行计算算，详详见附件“结结构计算算书”；；(3)填充墙墙墙重量：：外围填充墙及内内内隔墙采采用加加气混凝凝土砌砌块，并并依据据建筑工工程做做法表计计算隔隔墙荷载载，详详见“结构计计算书”。2、活荷载（单单单位：kN/mm2）入口大厅看台观众休息平台休息室、包房办公室3.53.53.52.52.0通风机房电梯机房楼梯走廊、门厅卫生间储藏室器材库7.03.53.54.05.0注：未注明的荷荷荷载按相相关规规范或规规定取取值，设设备用用房及特特殊要要求区域域按实实际荷载载取值值。3、风荷载和雪雪雪荷载基本风压地面粗糙程度体形系数基本雪压雪荷载准永久值值值系数分分区0.75kN///m2（50年一遇遇）；0.90kN///m2（100年一遇）；；屋盖罩棚以风洞洞洞试验报报告为为准B类看台结构：1...4；屋盖罩棚：《风风风洞试验验报告告》--4、荷载效应组组组合(1)不考虑虑虑地震效效应的的基本组组合1.35×D＋＋＋0.7××11.4××L；；1.35×D±±±0.77×11.4××W；；1.35×D±±±0.66×11.4××T；；1.35×D＋＋＋0.7××11.4××L±±0.77×11.4××W；；1.35×D＋＋＋0.7××11.4××L±±0.66×11.4××T；；1.35×D±±±0.77×11.4××W±±0.66×11.4××T；；1.220××D＋1.00×1..4××L±00.77×1..4××W；1.220××D＋1.00×1..4××L±00.66×1..4××T；1.220××D＋1.00×1..4××W＋0.77×1..4××L；1.220××D＋1.00×1..4××W±00.66×1..4××T；1.220××D±11.00×1..4××T＋0.77×1..4××L；1.220××D±11.00×1..4××T±00.77×1..4××W；1.35×D＋＋＋0.7××11.4××L±±0.77×11.4××W±±0.66×11.4××T；；1.220××D＋1.00×1..4××L±00.77×1..4××W±00.66×1..4××T；1.220××D±11.00×1..4××W＋0.66×1..4××L±00.66×1..4××T；1.220××D±11.00×1..4××T＋0.77×1..4××L±00.77×1..4××W；(2)考虑地地地震效应应的基基本组合合（多遇地地地震）1.20×G＋＋＋1.3××EEh；1.00×G＋＋＋1.3××EEh；1.20×G＋＋＋1.3××EEh+0.22××W；1.220××G＋1.33×Eh+0.55××Ev1.220××G＋1.33×Ev+0.55××Eh1.20×G＋＋＋1.3××EEh＋0.5××Ev＋0.2××W；1.220××G＋1.33×Ev＋0.5××Eh＋0.2××W；注：D恒荷载标标准值值产生的的效应应L活荷载载载标准值值产生生的效应应W风荷载载载标准值值产生生的效应应T温度荷荷荷载标准准值产产生的效效应G重力荷荷荷载代表表值产产生的效效应Eh水水平平地震作用用用标准值值产生生的效应应Ev竖竖向向地震作用用用标准值值产生生的效应应2.3材料(1)混凝土土土水平构件：主主主要采用用强度度等级为C330～C50的混凝土土。竖向构件：自下下下而上分分别采采用强度度等级级为C50～～C30的混混凝土。强强度度等级高高的混混凝土主主要用用于底部部楼层层的墙、柱柱，以以减小构构件截截面、提提高有有效使用用面积积。按GB5001110-200110，混凝土土材料参参数如如下：强度等级标准值（N/mmmm2）设计值（N/mmmm2）弹性模量Ec（N/mmm2）fckftkfcftC3020.12.0114.31.433.00x10004C3523.42.2016.71.573.15x10004C4026.82.3919.11.713.25x10004C5032.42.6423.11.893.45x10004处于地下水环境境境中的结结构构构件，按按防水水混凝土土的要要求设计计。(2)钢筋所有受力钢筋均均均采用强强度较较高、符符合抗抗震性能能指标标的热轧轧钢筋筋。按GB5500110--20110，钢钢筋材料料参数数如下：：钢筋种类符号直径（mm）标准值（N/mmmm2）设计值（N/mmmm2）弹性模量Ec（N/mmm2）HRB3356～503353002.0x10555HRB4006～504003602.0x10555(3)钢材（看看台结构构）采用强度较高、符符合抗震性能能指标的Q2235、Q3345热轧钢钢材。结构构件所选用用用钢材按GBB5000177-200033的物理性性能能指标如如下：：弹性模量E（N/mm2）剪切模量G（N/mm2）线膨胀系数α（以每oC计）质量密度ρ（kg/m3）206x1033379x10312x10-6667.85x10003结构构件所选用用用钢材按GBB5000177-200033的强度设设计计值如下下（NN/mmm2）：钢材抗拉、抗压和抗抗抗弯f抗剪fv端面承压（刨平顶紧）fffce牌号厚度（mm）Q235钢≤16215125325>16～40205120>40～60200115Q345钢≤16310180400>16～35295170>35～502651552.4地基基础础础设计1、主要勘察成成果果(1)场地岩岩岩土层分分布根据初勘中间资资资料（20114年9月版、2015年10月版），以以及及与海南南水工工院（地地勘报报告的提提供单单位）的的沟通通，地质质特点点主要如如下：：(1)场地浅浅浅层普遍遍分布布有中风风化玄玄武岩层层，整整体趋势势是西西南边岩岩层薄薄而深，东东边边厚而浅浅；较较薄区域域不适适合作为为地基基持力层层，较较厚区域域是承承载力较较高的的天然地地基持持力层;(2)中风化化化玄武岩岩层在在海口地地区为为区域分分布，主主要特征征为，a.玄武岩基本本本为整体体，局局部为块块状；；b.较完整、坚坚硬，单轴轴抗压强度度20~330kPaa，承载力力较高;c.岩层厚度度度达到4~55米以上时时，是是良好的的天然然地基；；d.岩层开挖挖挖需爆破破，当当地一般般尽量量浅埋；；e.桩基可穿穿穿过此岩岩层，需需采用冲冲孔施施工工艺艺；(2)《地勘勘勘报告》结结论论与建议议的重重点内容容(1)③层中等等等风化玄玄武岩岩层位较较稳定定，厚度度变化化较大（3..50--144.000m），可作为为拟拟建体育育场天天然地基基浅基基础或桩桩基础础持力层层；⑫⑫层粉质粘粘土土层位稳稳定，厚厚度大，工工程程性能好好，可可作为拟拟建体体育场桩桩基础础持力层层，桩桩型可采采用钻钻（冲）孔孔灌灌注桩；；(2)建议地地地下室抗浮浮设设计水位位标高高为18..550m。2、看台两端抗抗抗水平力基基础础设计西看台南、北两两两端支撑撑屋盖盖罩棚的的基础础，承受受较大大的水平平力。基础础承载力和和刚度对于于上部屋盖盖罩棚的安安全起着至至关重要的的作用，所所以，后续续将根据地地勘资料进进行充分的的分析论证证。(1)屋盖罩罩罩棚对基基础的的要求西区看台屋盖罩罩罩棚采用用钢、索膜膜整体张拉拉结构，平平面呈月牙牙形。由于于屋盖罩棚棚内环（内内拉力环索索）、外环环（外压力力环梁、桁桁架）边界界为半圆环环形，不是是常规的闭闭合环形，所所以，罩棚棚结构进行行索张拉后后，会对两两端支座产产生较大的的水平不平平衡力。根根据SBP公司提供供的设计参参数，每个个支座的水水平力约170000kN，方向沿沿看台径向向向内。整体张拉结构对对对边界的的约束束条件要要求严严格，除除需要要基础提提供强强大的支支座反反力外，由由于于上部结结构对对支座的的变形形位移敏敏感，所所以，还还需要要基础具具有足足够的刚刚度约约束。(2)抗水平平平力基础础形式式的探讨讨根据地质分布情情情况，可可行的的承担竖竖向力力的基础础形式式有2种，分别别是是以第2层中风化化玄玄武岩为为持力力层的天天然地地基基础础、以以第8层粉质粘粘土土为端阻阻持力力层的桩桩基础础。对于于这两两种基础础形式式承担水水平力力的可行行性分分析如下下：①天然地基承担担担基础水平平力力。天然然地基基承担基基础的的水平力力，可可以通过过地基基的水平平摩擦擦力或者者斜向向抗压承承载力力。a.由于屋盖盖盖罩棚端端支座座水平力力达到到1700000kN，并且且对支座座位移移要求高高，所所以，后后续需需进行试试验模模拟，以以考察察天然地地基的的水平摩摩擦力力能否达达到能能否达到到基础础水平力力和位位移的要要求。考考虑到此此做法法缺少实实际工工程经验验，所所以，初初步估估计不可可行；；b.通过天然然然地基斜斜向上上的抗压压承载载力，以以抵抗抗基础的的竖向向压力和和水平平力的合合力，取取决于天天然地地基的抗抗压承承载力和和沿基基础滑移移破坏坏面的抗抗剪承承载力。此此做做法后续续根据据玄武岩岩层的的抗剪承承载力力及基础础反力力，需进进一步步进行分分析和和论证。②桩基础承担水水水平力。桩桩基基础承担担水平平力，可可以分分为竖直直桩和和斜桩。a.竖直桩的的的水平承承载力力一般较较低，并并且屋盖盖罩棚棚的基础础水平平反力较较大，经经初步估估算，不不可行；；b.斜桩做法法法是抵抗抗水平平力的有有效途途径，桩桩基可可以中风风化玄玄武岩层层为端端阻持力力层，或或穿越此此岩层层以第8层粉质粘粘土土为端阻阻持力力层，施施工工工艺可采采用钢钢管斜桩桩冲击击成孔法法。此此地基基基础做做法，后后续需需进一步步分析析论证。(3)以整体体体地下室室水平平刚度来来约束束屋盖罩罩棚两两端支座座水平平力的探探讨地下室如不分缝缝缝，则是是一半半圆环形形结构构，地下下室底底板和顶顶板具具有较大大的水水平面内内刚度度。上部部屋盖盖罩棚两两端支支座的反反力是是一对方方向相相反的水水平力力，因此此，整整体地下下室可可以为屋屋盖罩罩棚的两两端支支座提供供有效效、可靠靠的边边界支承承约束束。后续，将结合基基基础形式式，分分析论证证基础础与地下下室协协同受力力，作作为上部部屋盖盖罩棚整整体基基座的适适用性性。3、地下室结构构构设计后续与基础设计计计一同考考虑。第三章西看台结结结构体系系3.1西看台台台与屋盖盖罩棚组组成的整整体结结构1、看台结构的的的抗震缝设设置看台结构通过变变变形缝划划分为为东看台台、西西看台两两个独独立的结结构单单元。东东看台地上上2~3层。西看看台地地上4~5层，设有1层地下室室，并并支承其其上屋屋盖罩棚棚。看看台变形形缝的的设置详详下图。变形缝变形缝西看台东看台变形缝变形缝西看台东看台图3.1.1结结构构分缝示意意意图2、西看台与屋屋屋盖罩棚组组成成的整体体结构构西看台支承其上上上屋盖罩罩棚，并并通过屋屋盖支支座协同同受力力组成整整体结结构。结结构示示意图如如下。整体结构整体结构看台结构屋盖支座屋盖罩棚看台结构屋盖支座屋盖罩棚图3.1.2结结结构整体模模型型示意图图3.2结构体系系系1、结构体系的的的比选及结结果果适用于西看台的的的结构体体系有有框剪结结构、框框剪+消能阻尼尼器结结构、框框架钢钢支撑+消能阻尼尼器结结构，详详细的的对比结结果见见下表。项次内容框剪+消能阻尼尼器结结构框剪结构框架钢支撑+消消消能阻尼尼器结结构1构件截面尺寸典型剪力墙：66600厚典型柱：60000x8000、600xx7000典型剪力墙：77700~~800厚典型柱：60000x9000、600xx800典型柱：60000x9000、600xx800钢支撑(BRBBB)：400xx4000、450xx4550对建筑专业影响响响相对最小构件截面较大，对对建筑空间间有一点影影响钢支撑布置对建建建筑门洞洞影响响较大；；钢支支撑两侧侧装修后，墙墙体体厚度加加大2地震反应层剪力基底剪力：最大层剪力：基底剪力：70005399kNN最大层剪力：22228667基底剪力：最大层剪力：位移3经济性工程量钢筋：混凝土：钢材：造价2、结构体系的的的组成西看台采用钢筋筋筋混凝土土框架架-剪力墙结结构体系+消能减震震措施。结结构抗抗侧力体体系的的主要组组成部部分如下下：1、钢筋混凝土土土框架。框架部分布置有有有较多的的斜梁梁、斜柱柱，针针对不同同构件件的特点点，采采用较为为合适适的构件件形式式。(1)规则框框框架的梁梁、柱采用用钢筋混凝凝土构构件；(2)外排穿穿穿层斜柱柱。由于柱柱长度大、倾倾斜斜布置，同同时时受力以以压弯弯为主，所所以以，采用用钢结结构箱型型截面面柱；(3)外侧第第第二批斜斜柱。柱柱承受的的重力力荷载较较大，与与主体结结构各各层均连连接，同同时，顶顶层柱长度度大、悬挂挂挂钢梯。结结合合这些特特点，外侧侧第二批斜斜斜柱采用用型钢混凝凝凝土柱；；(4)高区看看看台斜梁梁。看看台梁倾倾斜布布置，在在重力力荷载和和地震震作用下下，产产生轴向向拉力力或压力力。一一般看台台梁为为钢筋混混凝土土梁，对对于跨跨度较大大（超超过15米）、轴轴力较较大的看看台梁梁，采用用型钢钢混凝土土梁；；2、钢筋混凝土土土剪力墙剪力墙以联肢墙墙墙为主，以以更好的与与与框架协协同工工作。剪剪力墙墙布置示示意图图如下。3.2.1剪力墙墙布置平平面示意意图3、楼盖系统平层楼盖采用现现现浇钢筋筋混凝凝土梁、板板体体系。顶部看台板为现现现浇混凝凝土折折板。看看台板的受受受力特点点是，沿沿看台径径向，由于于折板的效效效应，刚刚度较较弱；沿沿看台台环向，板板传力连续续，刚度较较较大。所所以，按按照刚度度相等等的原则则，将将看台折折板等等效为双双向异异性平板板进行行模型计计算。3.3消能减震震震设计1、项目特点工程位于海口市市市，抗震设设防烈度为8度（0.300g），为高烈烈度区区。由于于地震震作用较较大，所所以，如如果抗抗震设计计仍采采用传统“抗抗”的方式，势势势必会造造成结结构的不不合理理以及经经济造造价上的的浪费费。采用用消能能减震技技术，以以“放”的方方式，减减小地地震作用用，是是更为合合理的的方法。2、消能减震设设设计范围主体结构由下部部部看台和和上部部屋盖罩罩棚组成。屋屋盖罩棚为轻轻型钢索膜结结构，设计主主要由风荷载载控制，不需需采取消能减减震措施。看看台结构地震震作用明显，所所以，消能减减震设计主要要针对看台结结构。3、西看台消能能能减震的详详细设计(1)消能减减减震器的的选用用借鉴已有工程的的的实践和和经验验，通过过试算算分析，确确定定结构采采用粘粘滞阻尼尼器和和连梁金金属阻阻尼器结结合使使用。其其中，粘粘滞阻尼尼器在在小、中中、大大震作用用下均工作作耗能，金金金属连梁梁阻尼尼器在小小震下下为弹性性状态态，在中中、大大震下耗耗能。(2)消能减减减震器的的布置和计计算算消能减震器主要要要布置在在结构构层间位位移较较大的3、4层区域。经经计算，共共计计采用64套粘滞阻阻尼器器，在小小震作作用下，为为结结构提供供的附附件阻尼尼比为为5%。粘滞阻尼器的参参参数初步步确定定如下表表。阻尼器类型阻尼系数阻尼指数最大阻尼力极限位移粘滞阻尼器250kN/(((mm·s))0.30.31700kN±50mm粘滞阻尼器与主主主体结构构采用用墙式连连接，布布置位置置详下图。粘滞阻尼器粘滞阻尼器3.3.1消能减减震器布布置示意意图3.3.2消能减减震器布布置平面面示意意图（3~4层区域）第四章结构超限限限情况分分析4.1不规则则则情况分分析依据《超限高层层层建筑工工程抗抗震设防防专项项审查技技术要要点》(建质[20115]]67号)，本工程程不规则则性情况况汇总总如下表表：序号不规则类型不规则涵义结构分析结果规则判断1a扭转不规则考虑偶然偏心的的的扭转位位移比比大于1.2Y向地震作用下下下，最大位位移移比1.588不规则1b偏心布置偏心率大于0...15或相邻层层质心心相差大大于相相应边长15%楼面为半圆环形形形，3层偏心心率为0.447>00.115不规则3楼板不连续55面大大梁二层中间区域，由由于楼板开开洞，造成成楼板有效效宽度/总宽度=6.99/48..9=144.1%不规则4b尺寸突变位位于构0大三层竖向构件收收收进，收收进位位置高度8..4m，接近近结构最最高处处高度的200%即42..8x220%%=8..566m，收进尺寸为下层层层宽度的122.5//422.0==299.7%%不规则7局部不规则看台最外排柱在在在三层及及以上上为穿层层柱；；看台外侧2排柱柱柱为向外外倾斜斜的斜柱柱。最外排穿层柱穿穿穿越3层，柱最最高处高度度为34..4m；外侧2排柱向外外倾斜斜，与水水平面夹夹角分分别为70°°、77°不规则4.2超限情情情况小结结1、扭转不规则则则：考虑偶偶然然偏心的的扭转转位移比比大于于1.2，为1.58；2、楼板不连续续：：二层中间间区域域，由于于楼板板开洞，造造成成楼板有有效宽宽度/总宽度度=6.99//48..9==14..1%%；3、竖向尺寸突突突变：三层层竖向构件件件收进，收收进进处高度8..4m，约为为结构高高度的的20%，即即42.88xx20%%=88.566m；；且收进进比例例为12.55/422.00=299.77%，大于225%；4、局部不规则则则：最外排排穿层柱穿穿越3层，柱柱最高处处高度为34..4m；外侧侧2排柱向外外倾斜，与与水水平面夹夹角分分别为70°°、77°。第五章针对超限限限采取的的措施施和对策策5.1结构的的的抗震性性能目目标基于本工程的重重重要性和和复杂杂性，整整体结结构抗震震设防防性能目目标拟接近近《高层建建筑混混凝土结结构规规程》规规定的的“性能目标D”，具体内内容容如下：：结构抗震性能目目目标D多遇地震（小震)设防烈度地震（中震)罕遇地震（大震)性能水准构件损坏程度描描描述关键构件：完好好好关键构件：轻度度度损坏关键构件：中度度度损坏普通竖向构件：：：完好普通竖向构件：：：部分中中度损损坏普通竖向构件：：：部分比比较严严重损坏坏耗能构件：完好好好耗能构件：部分分分比较严严重损损坏耗能构件：比较较较严重损损坏层间位移角限值值值构件性能关键构件底部加强区及竖竖竖向收进进层（11~3层）剪剪力墙弹性抗剪承载力弹性性性、正截截面承承载力不不屈服服允许墙肢进入屈屈屈服，受受剪截面应应满足截面面限限制条件件；控控制层间间位移移角限值值；消能器结构的周周周边约束束梁柱柱弹性-极限承载力大于于于消能器器阻尼尼力的标标准效效应组合合值外排穿层斜柱弹性弹性允许部分框架柱柱柱进入屈屈服；控制制层层间位移移角限限值；保保持柱的稳稳稳定性普通竖向构件框架柱、4层剪剪剪力墙弹性允许部分框架柱柱柱、墙肢肢进入屈服服；受剪截面应满足足足截面限限制条条件允许较多框架柱柱柱、墙肢肢进入屈服服；控制层间位移角角角限值耗能构件连梁弹性允许部分连梁进进进入屈服；允许部分连梁出出出现较严重破坏粘滞阻尼器阻尼器位移、阻阻阻尼力、速速度度等在其其力学学性能要要求范范围内阻尼器位移、阻阻阻尼力、速速度度等在其其力学学性能要要求范范围内阻尼器位移、阻阻阻尼力、速速度度等在其其力学学性能要要求范范围内连梁阻尼器弹性屈服，阻尼器的的的位移、荷荷载载在其力力学性性能要求求范围围内屈服，阻尼器的的的位移、荷荷载载在其力力学性性能要求求范围围内5.2加强计计计算分析析1、看台与屋盖盖盖罩棚组成成的的整体结结构，分分别进行行结构构总装模模型分分析和将将屋盖盖罩棚作作为荷荷载施加加到看看台支座座的简简化模型型分析析，以确确保计计算的准准确性性；2、采用盈建科科科软件和MidaasGen软件件进行结结构的小震震弹弹性分析析对比计算算，相相互校核核，保保证结构构计算算的准确确性、以以及各项项指标标满足规规范的的要求；；3、关键构件进进进行中震、大大震性能分析析并进行设计；4、采用弹性时时时程方法补补充分析，以以有效地反映映结构竖向收收进引起的高高阶振型影响响；5、进行大震下下下的弹塑性性时程程分析，确确保保结构大大震不不倒；6、针对薄弱层层，地地震作用用标准值值的剪剪力乘以1..25的增大大系数；；7、对于竖向收收收进和刚度度突突变的3层结结构，将将其作作为嵌固固端进行3层及以以上结构构的补补充分析析，以以保证收收进楼楼层的安安全性性；8、楼板按弹性性性板计算，以以真实考虑其其面内刚度和和由于楼板开开洞造成的刚刚度削弱；9、看台板为现现现浇混凝土土折折板，按按照看看台面内内两个个方向刚刚度分分别等效效的原原则，以以平板板代替看看台板板进行模模型计计算。5.3构造加加加强措施施1、对竖向收进进进楼层（3层）楼板板进行行构造加加强，板板厚180，按楼板板应力力分析结结果进进行配筋筋，并并且配筋筋率不不小于0.225%；2、对承受轴压压压力、轴拉拉力力的看台台斜梁，按按偏压、偏偏拉构件进进行配筋设设计计；对于于承受受轴拉力力的看看台梁，控控制制纵筋配配筋率率，当轴轴力较较大时配配置钢钢骨；3、对穿层柱补补补充屈曲分分析和非非线性极极限承承载力分分析，并并按照分分析结结果进行行构件件设计；；对于混凝凝土穿层柱柱，控制纵纵筋配配筋率，全全高高箍筋加加密；；第六章抗震超限限限设计的的计算算及分析析论证证6.1分析软件件件及主要要参数数设置1、计算分析软软软件根据《高规》第第第5.1..112条的要求求，体型型复杂杂、结构构布置置复杂的的高层层建筑结结构应应采用至至少两两个不同同力学学模型的的结构构分析软软件进进行计算算。本工程采用两种种种软件为为：盈建科科(v1.66..3.11)和MidaasGGenn(V88.21))，相互校校核核，以确确定分分析模型型的准准确性。2、计算分析内内容容看台与其上屋盖盖盖罩棚组组成整整体结构构，计计算分析析时均均考虑两两者的的相互作作用。整整体结构构模型型分为按按实际际结构布布置进进行总装装的整整体模型型，和和将屋盖盖罩棚棚作为荷荷载施施加到看看台支支座的简简化整整体模型型，并并将两种种模型型的计算算结果果进行对对比分析析，以确确保计算的的的准确性性。结构主要的计算算算内容如如下：：①小震弹性静力力力分析采用MidassGen和盈建科科进行分析析对比比，相互互校核核。②小震弹性时程程程分析根据规范要求，对对本工程进进行整体的的弹性时程程分析，比比较与振型型分解反应应谱法的结结果，确保保结构分析析的全面性性，保证结结构受力安安全可靠。③罕遇地震下的的的弹塑性静静力分析（pushh-oover）④罕遇地震下的的的弹塑性动动力时程分分析析⑤对有抗震性能能能要求的构构件件，按照照其抗抗震性能能水准准进行相相应的的抗震分分析⑥超长混凝土结结结构温度应应力力分析⑦关键、重要构构构件、节点点的的应力分分析3、计算分析假假假定(1)结构整整整体的施施工模模拟，依依照施施工顺序序。(2)由于楼楼楼板、看看台板板的平面面布置置不规则则，所所以均实实际考虑板板的面内内刚度，将将全楼楼板板设设为弹性性板（弹弹性膜）。3、采用MidddasGGen和盈建科科程序分析析时，均按按按照结构构实际际尺寸建建立准确模模型；结构构嵌固于地地下室顶板板。6.2整体简简简化模型型的小震弹弹性分分析1、结构分析主主主要参数表6.1.1上部结构嵌固部位竖向荷载加载方式是否采用刚性楼楼楼板假定定是否考虑P-△△△效应地震作用分析方方方法地下室顶板模拟施工加载方方方式（逐逐层调调平）否是总刚分析方法振型组合方法是否考虑偶然偏心是否考虑双向地地地震扭转转效应应计算振型数周期折减系数扭转耦联(CQQQC)是是300.80重力荷载代表值值值结构阻尼比场地特征周期多遇地震影响系系系数最大大值全楼地震作用放放放大系数数恒载+0.5活活载载0.10（采用用用消能减减震措施）0.35s0.241.00层刚度计算方法法法梁端弯矩调幅系数中梁刚度增大系系系数梁扭矩折减系数连梁刚度折减系系系数地震剪力与地震震震层间位位移比比0.85按照《抗规》算法0.40.76.2结构主主主要计算算结果果对比项目盈建科MidasGGGen竖向荷载结构总重量(KKKN)756917764974周期（s）T10.53360.5096T20.47300.4649T30.41000.4087扭转与平动第一一一自振周周期比比T3/T10.7680.802地震作用地震最大层间位移角X向1/9511/997Y向1/13121/1288地震最大位移与与与平均位位移比比X向1.551.229Y向1.581.498基底剪力(KN)X向70539.333668210.5559Y向69594.333464586.44478基底倾覆力矩(((KN.mm)X向141352888.944142607333.611Y向135502888.388140912888.54剪重比Qx/Ge9.319%9.70%Qy/Ge9.194%9.20%振型有效质量参与系数X向97.84%99.49%Y向97.74%99.58%6.3小震弹弹弹性分析析的详详细结果果以下为采用盈建建建科软件件进行分析析的详详细结果果。1、楼层质量统统统计楼层盈建科MidasGGGen恒载活载恒载活载1层19890.2223130.421284.4443229.72层21954.7773131.119773.111853142.222233层7107.5797.16434.10002762.535554层17292.2222388.619245.000722626.22222总质量66244.777199447.166736.777549760.711102、周期和振型型型特征值分析采用用用Ritzz向向量法，振振型型数30，水平两两个方向的的质量量参与系系数均均大于90%。振型号盈建科MidasGGGen周期（s）平动系数扭转系数周期（s）平动系数扭转系数10.53360.970.030.509686.0211.5520.47301.000.000.464983.040.1130.41000.530.470.40879.8386.2640.36241.000.000.386592.160.0450.33860.850.150.341632.0865.5260.31220.950.050.323386.270.65Tt/T10.7680.802Tt/T20.8670.8793、地震作用下下下的楼层剪剪力力和剪重重比楼层盈建科MidasGGGenX向剪力X向剪重比Y向剪力Y向剪重比X向剪力X向剪重比Y向剪力Y向剪重比170539.33369.319%69594.33349.194%68210.555909.70%64586.444789.20%259092.000011.219%%%57729.888510.960%%%60484.4440911.90%56750.0002411.10%341502.000215.045%%%39865.222114.452%%%42934.1117615.10%41407.0005414.50%434923.000217.745%%%33069.555216.803%%%36866.0000817.20%36085.5558116.80%4、地震作用下下下的结构位位移移楼层盈建科MidasGGGenX向地震Y向地震X向地震Y向地震位移角位移比位移角位移比位移角位移比位移角位移比1层1/9511.051/13121.391/9971.1051/12881.0882层1/12801.171/15671.381/12041.1171/16961.0953层1/18461.101/23501.581/20131.1831/26601.4664层1/21871.551/20261.491/46281.2291/40621.4985、结构楼层抗抗抗侧刚度及及刚度比、楼楼层抗剪承载载力楼层侧移刚度比与上一层抗剪承承载载力比X向Y向X向Y向431.9061.9001.101.3624.2044.0131.591.7412.9302.5761.101.076、整体稳定依据《高规》第第第5.4..44条的要求求：：剪力墙墙结构构、框架-剪剪力墙结结构、筒筒体结构构的稳稳定应满满足下下式要求求：EJd≥1.4HH2∑Gi；当EJd≥2.7HH2∑Gi时，结构构可不不考虑重重力二二阶效应.结构刚重比规范要求X向刚重比EJJJd/GHH**22=444.99000刚重比EJd///GH***22大于1.44,，满足高高规(5.4..44)要求；刚刚重比EJd//GH***22大于2.77，可以不不考考虑重力力二阶阶效应.Y向刚重比EJJJd/GHH**22=344.922227、抗倾覆验算算算抗倾覆弯矩Mrrr倾覆弯矩Movvv比值Mr/Moovv零应力区(%)))X地震5.958E+++00772.096E+++006628.420Y地震1.065E+++00882.068E+++006651.5008、框架柱地震震震剪力百分分比比楼层地震方向柱剪力墙剪力总剪力柱剪力百分比1X向地震16623.00034545.88870539.44423.57%1Y向地震17671.11140648.11169594.33325.39%2X向地震16635.22226504.66659092.00028.15%2Y向地震14619.66632820.66657729.99925.32%3X向地震5135.230893.44441502.00012.37%3Y向地震6408.732317.11139865.22216.08%4X向地震3858.227806.11134923.00011.05%4Y向地震5943.526274.33333069.55517.97%9、剪力墙地震震震倾覆弯矩矩百百分比楼层地震方向剪力墙倾覆弯矩矩矩支撑（落地及与与与剪力墙墙直接相连连的看台梁梁梁）倾覆弯弯矩矩总倾覆弯矩剪力墙和支撑倾倾倾覆弯矩矩百分分比1X向地震44673024904011699177759.5%1Y向地震43601211034787689162.3%结论：满足底层层层框架承承担的的地震倾倾覆弯弯矩小于于结