新世界蓝筹项目结构超限设计可行性报告二

PAGE13金名都蓝筹地块15～18栋建筑结构工程超超限设计可可行性论证证报告一、工程概况本工程位于佛山山山市南海海区里里水镇洲洲村村村，分为为东西西两个地地块，中中间由城城市规规划路隔隔开。15～18栋位于西西边边的“蓝筹”地块北面面，为为4栋45层带商铺铺的的高层(如下图点点画画线框内)。地块北北面面、西、南南面面均为自自然山山地，东东面为为30米宽的城城市市主干道道－里里横路。各各栋栋首层除除部分分住宅大大堂外外，其余余均为为架空层层，二二层以上上为住住宅，最最高建建筑总高高度139米。本次范围包括1115~118##楼为45层（139m），地下下设设有一层层地下下室。有关建筑设计方方方面的详详细情情况见建建筑专专业初步步设计计文件。15~18栋立立立面效果果图二、结构布置和和和选型本工程根据标准准准层为高高档住住宅的特特点，考考虑采用用部分分转换的的框支支剪力墙墙结构构体系。剪剪力力墙作双双向布布置，单单体中中部设置置核心心筒。为为了不不影响住住宅下下首层大大堂通通畅及商商铺的的使用效效果，把把部分的的剪力力墙在地地面以以上第1结构层进进行行转换，核核心心筒及其其余剪剪力墙直直接落落地。各栋塔楼详细结结结构布置置详初初步设计计文本本。三、超限的类型型型和程度度根据2010年年的的《超限高高高层建筑筑工程程抗震设设防专专项审查查技术术要点》，对对本工程各栋栋塔楼的超限限情况判断见见表1。超限类别15~18#楼楼楼判断超限情况判断一高度判断断断广东省7度设防防防全部落落地剪剪力墙结结构B级高度限限制制：120米有139.0mmm超限判断判断一超限判断二体型判断断断1a扭转不规则考虑偶然偏心的的的扭转位位移比比大于1.2有最大位移比1...391b偏心布置偏心率大于0...15或相邻层层质质心相差差大于于相应边边长15%无2a凹凸不规则平面凹凸尺寸大大大于相应应边长长30%等有2b组合平面细腰形或角部重重重叠形无3楼板不连续有效宽度小于5550%，开洞面面积积大于30%，错层大大于于梁高有4a刚度突变相邻层刚度变化化化大于70%或连续三三层层变化大大于80%有首层刚度突变4b尺寸突变竖向构件位置缩缩缩进大于25%,或外挑大大于10%和4m,多塔无5构件间断上下墙、柱、支支支撑不连连续，含含加强层层、连连体类有6承载力突变相邻层受剪承载载载力变化化大于于80%无7其它不规则如局部的穿层柱柱柱、斜柱柱、夹夹层、个个别构构件错层层或转转换无超限判断判断二超限判断三（具有下下下列任何何一项项即属超超限）1扭转偏大裙房以上的较多多多楼层，考考虑虑偶然偏偏心的的扭转位位移比比大于1..44无2抗扭刚度弱扭转周期比大于于于0.9,,混合合结构扭扭转周周期比大大于00.855无3层刚度偏小本层侧向刚度小小小于相邻邻上层层的50%%无4高位转换框支墙体的转换换换构件位位置：：7度超过5层，8度超过3层无5厚板转换7~9度设防的的的厚板转转换结结构无6塔楼偏置单塔或多塔与大大大底盘的的质心心偏心距距大于于底盘相相应边边长20%%无7复杂连接各部分层数、刚刚刚度、布布置不不同的错错层无连体两端塔楼高高高度、体体型或或者沿大大底盘盘某个主主轴方方向的振振动周周期显著著不同同的结构构无8多重复杂结构同时具有转转转换层、加加强强层、错错层、连连体和多多塔等等复杂类类型的的3种无超限判断判断三不超限结论属超B级高度，体体型型特别不规规规则表1各栋超限限情况况判断表表四、针对超限情情情况进行行的分分析验算算和采采取的加加强措措施1、分别采用SSSATWEE和ETAABBS2个不同力力学学模型的的空间间结构分分析程程序计算算，同同时采用ETABBS的弹性楼楼板板模型分分析楼楼板应力力，对对2种程序计计算算的结果果加以以判断后后用于于构件设设计。2、选取《地震震震安全性评评价价报告》所所提提供的1组场地人人工工地震波波和2组实际地地震震记录波波对结结构作小小震和和中震作作用下下的弹性性时程程分析，取取其其包络值值与CQC法两者间间的的大值用用于设设计。3、采用PKPPPM软件按安安评评报告输输入的的地震反反应谱谱曲线计计算所所得的地地震作作用基底底剪力力与按规规范的的地震反反应谱谱曲线计计算所所得的数数值比比较结果果表明明：在小小震作作用下,规范值均均大大于安评评报告告，因此此在进进行小震震弹性性计算时时按规规范参数数计算算。4、适量加强落落落地剪力墙墙和和框支框框架的的配筋，落落地地剪力墙墙（核核心筒）和和其其余剪力力墙的的底部加加强区区抗震等等级比比规范要要求的的B级高度建建筑筑提高一一级设设计。底底部加加强部位位剪力力墙分布布筋的的最小配配筋率率为0.5％，控制制落落地剪力力墙的的轴压比比小于于0.45，框支柱柱轴轴压比控控制在在0.5，适当提提高高落地剪剪力墙墙配筋，落落地地剪力墙墙在转转换层以以下的的端柱纵纵筋配配筋率取取1..6%。保证剪剪力力墙在罕罕遇地地震作用用下有有良好的的延性性，避免免剪力力墙在罕罕遇地地震作用用下出出现剪切切特征征的破坏坏。5、采用抗震性性性能化设计计，根根据实际际需要要，针对对整个个结构、结结构构的局部部部位位或关键键部位位、结构构的关关键部件件、重重要构件件、次次要构件件采取取不同的的性能能目标。6、验算罕遇地地地震作用下下楼楼板薄弱弱位置置的极限限抗剪剪强度并并保证证其满足足要求求（验算算时荷荷载分项项系数数取1.0，材料强强度度取标准准值），以以以确保在在罕遇遇地震作作用下下楼板仍仍能作作为刚性性隔板板可靠传传递水水平剪力力。五、设计依据及及及参数5.1设计规范范范及标准准建筑结构可靠度度度设计统统一标标准GB5000068--20001工程建设标准强强强制性条条文（房房屋建筑筑部分分）20009版建筑结构荷载规规规范GB5000009--20001（2006年版）混凝土结构设计计计规范GB5000010--20002建筑抗震设计规规规范GB5000011--20001（2008版）建筑工程抗震设设设防分类类标准准GB5002223--20008岩土工程勘察规规规范GGBB5000211-200011（2009年版）建筑桩基技术规规规范JGGJ994--20008中国地震动参数数数区划图图GGB1883006-220001建筑地基基础设设设计规范GB55000077-220022广东省建筑地基基基基础设设计规规范DDBJJ15--311-200033高层建筑混凝土土土结构技技术规规程JJGJJ3-220002广东省实施《高高高层建筑筑混凝凝土结构构技术术规程》（JGJ33--20002）补充规规定定人民防空地下室室室设计规规范GBB5000388-220055钢筋混凝土承台台台设计规规程CCECSS888:977砌体结构设计规规规范GGB5500003--20002地下工程防水技技技术规范GBB5011088-200088高层民用建筑设设设计防火火规范范GB5500045--955（2005年版）混凝土结构工程程程施工质质量验验收规范GBB5022044-200022超限高层建筑工工工程抗震震设防防管理规规定（111号部令）超限高层建筑工工工程抗震震设防防专项审审查技技术要点点（建建质【2010】109号）5.2相关报告告告恒大御景江山小小小高层及及公建建岩土工工程勘勘察报告告（河河源市工工程勘勘察院）2008年1月恒大名都22~~~26岩土工程程勘勘察报告告（河河源市工工程勘勘察院）2008年1月佛山金名都蓝筹筹筹地块工工程场场地地震震安全全性评价价报告告（广东东省地地震工程程勘测测中心）2010年10月5.3超限分析析析主要的的荷载载作用5.3.1地震震震作用11本工程考考虑虑地震作作用的的相关参参数及及各部位位构件件的抗震震等级级根据《建筑结构构构可靠度度设计计统一标标准》（GB500068--20011）、《建建筑抗震设设防分类标标准》（GB500223--20088）、《高高层建筑混混凝土结构构技术规程程》（JGJ33-20002）以及《佛佛山金名都都蓝筹地块块工程场地地地震安全全性评价报报告》（广广东省地震震工程勘测测中心）2011年07月，本工程程结构进行行地震作用用分析时，采采用的相关关参数及各各部位构件件的抗震等等级详见表表2。22安评报告告的的地震反反应谱谱曲线与与抗震震规范的的相应应比较《佛山金名都蓝蓝蓝筹地块块工程程场地地地震安安全性评评价报报告》提提供的的场地地地面设设计地震震动参参数与抗抗震规规范的相相应参参数比较较详见见表3；从附图1中可直观观地地判断出出小震震下规范范的反反应谱曲曲线能能与安评评报告告的曲线线在2秒后非常常接接近。为为进一一步的分分析比比较小震震下的的地震反反应，按PKPM软件，可可以由用户户直接输入入地震反应应谱，将按按安评报告告输入的地地震反应谱谱曲线计算算所得的地地震作用基基底剪力与与按规范的的地震反应应谱曲线计计算所得的的数值列表表比较见表表2，结果表表明，小震震作用下，按按规范反应应谱计算的的基底剪力力均大于按按安评报告告的结果，因因此小震作作用下按照照规范提供供的地震反反应谱曲线线进行计算算。表2结构的相相关参参数栋号15~18栋建筑结构安全等等等级二级结构重要性系数数数1.0建筑结构抗震设设设防类别别丙类设计使用年限50年建筑高度超B级地基基础设计等等等级甲级抗震设防烈度7度设计基本地震加加加速度0.1g场地类别II类小震阻尼比0.05剪力墙抗震等级级级特一级（底部加加加强区）一级框架抗震等级特一级（底部加加加强区）一级（一般框架架架）周期折减系数0.9注：负一层地下下下室与塔塔楼相相连相关关范围围抗震等等级为为一级地震作用烈度小震对应项抗震规范安评报告水平地震影响系系系数最大大值αmax0.080.083特征周期Tg0.350.30衰减指数γ0.90.9表3安评报报报告与抗震震规规范地震震动参参数比较较附图1建筑栋号15~18栋规范X向基底总剪力力力5124.4999Y向基底总剪力力力5141.1666安评X向基底总剪力力力5026.9000Y向基底总剪力力力5052.3333表3a安评评评报告与抗抗震震规范小小震的的地震作作用基基底剪力力比较较5.3.2风风风荷载在计算风荷作用用用下结构构水平平位移时时，基基本风压压值Wo=00..50kN/m2（n=50年），在在计计算风荷荷作用用下结构构构件件强度时时，基基本风压压值Wo=00..60kN/m2（n=100年），地地面面粗糙度B类，建筑筑体体形系数μs=1..440。六、抗震性能化化化设计针对本工程的结结结构特点点，设设定本结结构的的抗震性性能目目标详表4。对超限限结结构而言言，利利用这些些指标标能更合合理地地判断整整体结结构在中中震、大大震作用用下的的性能表表现，给给超限设设计提提供可靠靠的判判断依据据。在考虑竖向荷载载载、风和和小震震的作用用时，采采用SATWWE程序按规规范范方法进进行计计算和设设计，则则可保证证结构构构件在在多遇遇地震作作用下下的性能能目标标。对中震作用，采采采用SATWWE程序进行行中中震计算算，选选用中震震的地地震反应应谱曲曲线，计计算中中荷载的的分项项系数取1.0，不考虑虑地地震作用用的内内力放大大系数数，材料料的强强度按构构件不不同的性性能目目标（如如关键键构件和和一般般构件）分分别别取为设设计值值或标准准值，当当这时构构件的的地震作作用组组合效应应不大大于计算算的抗抗震承载载力时时，则可可判断断构件能能满足足设防地地震作作用下的的性能能目标。对大震作用，则则则采用PKPM对结构进进行行静力弹弹塑性性分析（Pushhoover）。按弹弹塑塑性程序序计算算所反映映的最最大层间间位移移角以及及塑性性发展程程度对对构件以以至整整体结构构进行行相应的的性能能评价。表4结构抗抗抗震性能目目标标地震水准多遇地震设防地震罕遇地震结构性能水准（性性能4）完好、变形小于于于弹性位位移限限值轻~中等破坏，变变变形小于3倍弹性位位移移限值不严重破坏，变变变形不大大于0.9倍塑性变变形形限值层间位移角限值值值(性能4)1/800（考考考虑整体体弯曲曲变形的的放松松）1/3351/135构件性能设计指指指标转换梁及转换层层层以下的的转换换竖向构构件（性性能2与性能3之间）完好轻微损坏，接近近近弹性,承载力比比按按标准值值复核核提高11%~~112%不屈服，承载力力力按标准准值复复核剪力墙加强部位位位（略高于性能333）完好轻微损坏，接近近近弹性,承载力比比按按标准值值复核核提高11%~~112%中等破坏标准层竖向构件件件及主要要框架架梁（性性能3）完好轻微损坏，承载载载力按标标准值值复核中等破坏耗能连梁（性能能能4）完好轻~中等破坏允许破坏一般楼板完好抗剪不屈服抗剪轻~中等破破破坏，抗抗剪承承载力按按极限限值复核核本工程采用SAAATWE和ETABBSS共2个程序进进行行整体弹弹性计计算分析析。其中用SATWWWE进行了常常规规的小震震参与与组合的的计算算、中震震验算算及弹性性时程程补充分分析；；用ETABS进进进行了小震震参参与组合合的整整体指标标对比比计算用ETABS进进进行弹性楼楼板板的应力力分析析计算；；用PKPM进行行行静力弹塑塑性性分析（Pushhoover）；现对各项分析的的的具体情情况分分别说明明如下下：6.1小震及风风风作用下下的弹弹性分析析6.1.1计计计算软件本工程采用中国国国建筑科科学研研究院编编制的的多层及及高层层建筑结结构空空间有限限元分分析与设设计软软件SATWWE对主体结结构构进行小小震及及风作用用下的的弹性整整体计计算分析析，并并用ETABBS软件进行行校校核对比比分析析。6.1.2基基基本假定定及主主要参数数取值值（1）考虑了平平扭扭耦联计算算算结构的的扭转转效应。控控制制振型数数使振振型参与与质量量不小于于总质质量的95％。共采采用15个振型组组合合。（2）计算层间间位移移、层侧侧向刚度度比和和位移比比时，采采用刚性性楼板板的假定定；在在进行楼楼板应应力计算算时对对相应的的楼层层采用弹弹性膜膜模型。（3）主要参数数取取值如下：：：考虑偶偶然偏偏心；周周期折折减系数数取0.90；中梁刚刚度度增大系系数取取2.0，连梁刚刚度度折减系系数0.7。（4）地下室的的约约束考虑：：：本工程程共有有1层地下室室，深深约5.2~~77.1米，整体体计计算时输输入地地下室以以考虑虑其对上上部塔塔楼的影影响。同同时考虑虑局部部地下室室外露露的影响响，负负一层计计算时时不考虑虑土的的约束。6.1.3静静静力计算算主要要结果汇汇总（1）自振周期期及及第一扭转转转平动周周期比比结构的自振周期期期及周期期比详详表5，可见以以扭扭转为主主的第第一周期期与以以平动为为主的的第一周周期的的比值≤0.85，满足《高高高层建筑筑混凝凝土结构构设计计技术规规程》第4.3..5条的要求求。表5模型自自自振周期及及周周期比（0度方向地地震震作用）软件振型周期振型方向因子（%）/振型参与与质质量（%）Tt/T1X平动Y平动扭转特性15~18#楼楼楼SATWE13.95760.350.650Y平动0.76923.28120.580.330.09X平动33.04500.070.020.91扭转41.12400.440.550.01Y平动50.97490.550.380.07X平动60.92160.020.070.91扭转ETABS199Y平动0.696233X平动366扭转400Y平动577X平动655扭转塔楼前三周期振振振型如下下图所所示：单体号振型一振型二振型三15~18#楼楼楼（2）重力、风风及及地震总作作作用力（表表6）表6模型重力、风风风及地震总总作作用力15~18#楼楼楼项目SATWEETABS结构总恒载（kkkN）473763...52结构总活载（kkkN）33460.3334总荷载恒+活活活（kN）507223...87508600方向XYXY水平震作用基底总剪力（kkkN）5124.49995141.166651075058基底剪重比1.12%1.12%1.11%1.11%规范限值1.60%1.48%1.60%1.50%基底总倾覆弯矩矩矩414571...22408226...44406600395800风荷载基底总剪力（kkkN）8226.38197.478588057基底总倾覆弯矩矩矩（kN）705353...6702647...1704600724000表6a模型型型地震最不不利利作用方方向(52..6度)总作用力力15~18#楼楼楼项目(角度)SATWE(5552.6度)方向XY水平震作用基底总剪力（kkkN）5981.76666332.4222基底剪重比1.31%1.38%规范限值1.47%1.60%基底总倾覆弯矩矩矩500674...09522256...56水平地震作用下下下结构基底底的的剪重比比，已已经按《高高层层建筑混混凝土土结构设设计技技术规程程》第第3.3..113条的要要求求相应调整。由上上表表可知，地地震震最不利利作用用方向(即大致为为基基本阵型型方向向)方能正确确反反映结构构的剪剪重比水水平，其其余方向向的结结果均有有所偏偏小了。（3）弹性层间间位位移角弹性层间位移角角角即层间间最大大位移与与层高高的比值值详表表7，结果表表明明层间位位移角角均满足足《高高层建筑筑混凝凝土结构构设计计技术规规程》及及广东省省《高高规补充充规定定》的要要求。表表表7模型风荷载载（按按规范）及及地地震作用用下的的最大位位移角角表θ15~18#楼楼楼分析程序SATWEETABS受力方向X向Y向X向Y向50年一遇风荷荷载载首层层间位移角角角1/33791/29221/38581/3562最大层间位移角角角θ1/9501/10641/9601/954θ所在层23242426规范限值1/8001/8001/8001/800常遇地震作用首层层间位移角角角1/55831/44321/46821/4151最大层间位移角角角θ1/16391/16221/13521/1219θ所在层27292427规范限值1/8001/8001/8001/800模型地震作用下下下的最大大位移移角表θ(作用最大大方方向角-45度)15~18#楼楼楼分析程序SATWE受力方向X向Y向常遇地震作用首层层间位移角角角1/3372/5234最大层间位移角角角θ1/11761/1600θ所在层3025规范限值1/8001/800（4）扭转位移移比比用于判断结构扭扭扭转不规规则性性的楼层层最大大弹性水水平位位移（或或层间间位移）与与该该楼层两两端弹弹性水平平位移移（或层层间位位移）平平均值值的比值值详表表8，可见最最大大的扭转转位移移比不大大于1.40，属于《广广广东省实实施<高层建筑筑混混凝土结结构设设计技术术规程程>（JGJ33--20002）补充规规定定》附件件表4-2..2中的II类不规则则。表8上部结结结构扭转位位移移比最大大值（考考虑偶然然偏心心结果）单体软件位移方向最大值所在楼层层层水平位移层间位移△max（mm）△平均（mm）△max/△平均△max（mm）△平均（mm）△max/△平均15~18#楼楼楼0度SATWEX2132.9426.431.252.021.591.27Y12.782.201.391.941.411.38ETABSX261Y6015~18#楼楼楼45度SATWEX13.802.751.382.601.881.38Y12.371.901.251.661.311.26（5）刚重比刚重比EJddd/（H2ΣG）详表9，刚重比比大大于1.4且大于2.7，满足《高高高层建筑筑混凝凝土结构构设计计技术规规程》第5.4..4条对结构构稳定性的的要求，不不需考虑重重力二阶效效应作用。表9刚重比比比单体方向SAWTE15~18#楼楼楼X3.98Y3.38（6）层侧向刚刚度度比①楼层侧向刚度度度与相邻上上层层侧向刚刚度的的70％或其其上上相邻三三层侧侧向刚度度平均均值80％的比比值值之较小小值详详表10，除首层层外外，其余余各层层的比值值均≥1，满足《高高高层建筑筑混凝凝土结构构设计计技术规规程》第第4.4..22条的要求求。根根据《高高层建建筑混凝凝土结结构设计计技术术规程》第第5.1..114条的要求求，该该层为薄薄弱层层，对应应于地地震作用用标准准值的地地震剪剪力应乘乘以1.15的增大系系数数，并对对薄弱弱部位采采取有有效的抗抗震构构造措施施。表10层侧向刚刚度比比单体软件方向各层比值的最小小小值所在结构层比值15~18#楼楼楼SAWTEX10.7658Y10.7709②层间位移角比比比值算法按照《广东省实实实施<高层建筑筑混混凝土结结构设设计技术术规程程>（JGJ33--20002）补充规规定定》表3.3..11-1第4条，通过过上上下层间间位移移角的比比值来来判断侧侧向刚刚度的规规则性性。各层层的层层间位移移角及及其比值值最大大值如表11。由表可见，转角角角均小于于上层层转角值值的1.3倍，也小小于于以上三三层转转角平均均值的的1.2倍，满足足《广广东省实实施<高层建筑筑混混凝土结结构设设计技术术规程程>（JGJ33--20002）补充规规定定》表3.3..11-1第4条关于侧侧向向刚度规规则性性的要求求。表11层间间间位移角比比值值软件方向各层比值的最大大大值所在层次与相邻上层1...3倍或与其其上上相邻三三层平平均值1.2倍比值的的最最大值15~18#楼楼楼SATWEX370.86Y390.86（7）楼层抗剪剪承承载力比值值值各楼层层间抗侧侧侧力结构构的受受剪承载载力与与其上一一层受受剪承载载力比比值最小小值详详表12，比值均≥0.755，满满足《高高规》第4.4..3条的要求求。表12楼层层层抗剪承载载力力比值单体方向SATWE所在层比值之较小值15~18#楼楼楼X31.00Y31.00（8）墙柱轴压压比比柱轴压比均符合合合《建筑筑抗震震设计规规范》和和《高层层建筑筑混凝土土结构构技术规规程》的的要求，且且能能满足落落地剪剪力墙的的轴压压比小于于0..45的目标，首首首层框支支柱、剪剪力墙的的最大大轴压比比详表表13表13首层框支支柱、剪剪力墙墙的最大大轴压压比单体构件楼层位置规范限值首层最大轴压比比比标准层最大轴压压压比15~18#楼楼楼柱0.32无0.5墙0.390.500.5（9）转换层上上下下结构等效效效剪切刚刚度比比转换层设置在第第第1结构层，其其其上、下下层结结构等效效剪切切刚度比比详表表14，比值均<2，满足《高高高规》附附录E.0..1的要求。表14转换换换层上、下下层层结构等等效剪剪切刚度度比方向SATWE所在结构层比值15~18#楼楼楼X11.8317Y11.41346.1.4小小小震弹性性动力力时程分分析的的结果根据《高层建筑筑筑混凝土土结构构技术规规程》JGJ33--20002的要求，采采采用时程程分析析方法进进行多多遇地震震补充充验算，按按建建筑场地地类别别和设计计地震震分组选选用不不少于二二组实实际地震震记录录和一组组人工工模拟的的加速速度时程程曲线线。15~18#楼楼楼弹性动力时程分分分析时分分别采采用地震震安评评报告中中所提提供的一一条多多遇地震震人工工波以及及两条条Ⅱ类场地的的实实际记录录地震震波，并并对分分析结果果进行行放大调调整，以以确保平平均底底部剪力力不小小于振型型分解解反应谱谱法结结果的80%，每条地地震震波底部部剪力力不小于于反应应谱法结结果的的65%。各条地地震震波动力力时程程分析所所得的的最大楼楼层弯弯矩、最最大楼楼层剪力力、最最大层间间位移移角及最最大楼楼层位移移等指指标与CQC法的曲线线比比较详见见附图图，结果果表明明，在多多遇地地震作用用下，除除个别波波在中中部局部部楼层层指标大大于CQC法外，其其余余波的各各项指指标基本本小于于或接近CQC法。在进进行行施工图图设计计时，取取时程程法的包包络值值结果(即对CQC法结果局局部部楼层作作放大大处理)进行配筋筋设设计。时程作用下的结结结构底部部剪力力与规范范反应应谱作用用下的的底部剪剪力对对比见下下表：：表15时程程程作用下的的结结构底部部剪力力与规范范反应应谱作用用下的的底部剪剪力对对比项目反应谱（kN）平均基底剪力及及及与反应应谱的的比值人工波天然波一TH222TG0355天然波二TH333TG0355（kN）对比（kN）对比（kN）对比（kN）对比基底剪力及与反反反应谱的的比值值X向5124451288%5124100%451388%358470%Y向5141422482%462090%475292%343267%详细图表详计算算算附图6.1.5小小小震及风风作用用下的弹弹性分分析结果果小结结以上考虑小震组组组合的弹弹性计计算分析析结果果表明，本本工工程各项项整体体指标均均能满满足相关关规范范的有关关要求求或未超超出规规范规定定的最最大限值值；墙墙柱的轴轴压比比和各构构件的的强度及及变形形也均能能满足足规范的的要求求，完全全能达达到小震震作用用下“结构处于于弹弹性状态态，各各构件完完好、无无损伤”的第一阶阶段段的抗震震性能能目标。6.2中震分析析析考虑到转换层竖竖竖向构件件及转转换梁是是整个个结构抗抗震中中十分重重要的的构件，对对其其进行了了中震震作用下下的验验算，要要求承承载力比比按标标准值提提高11%~~112%，以判断断其其是否达达到中中震作用用下的的抗震性性能目目标。验验算结结果表明明，转转换层竖竖向构构件及转转换梁梁的地震震作用用组合效效应均均小于按按强度度设计值值计算算的抗震震承载载力，施施工图图设计时时按该该结果进进行配配筋则可可满足足其性能能目标标，只会会出现现轻微破破坏。中中震作用用下的的最大层层间位位移角限限值详详表16，结果表表明明各塔楼楼变形形小于3倍弹性位位移移限值，整整体体结构变变形满满足抗震震性能能目标要要求。表16模型型型中震作用用下下的最大大位移移角表θ单体15~18#楼楼楼方向XY最大层间位移角角角θ1/5681/569θ所在层2725规范限值1/3351/335详细图表详计算算算附图另中震验算结果果果表明，标标准准层除部部分连连梁出现现屈服服，其它它竖向向构件及及主要要框架梁梁承载载力按标标准值值复核均均满足足要求。故故本本工程能能达到到中震重重要构构件承载载力比比不屈服服限值值提高12%以上，除除部部分较短短连梁梁外，大大部分分抗震构构件能能达到不不屈服服的抗震震性能能目标。6.3罕遇地地地震作用用下静静力弹塑塑性（Pushhoover）分析及及结结构抗震震性能能评价对结构进行罕遇遇遇地震作作用下下的静力力弹塑塑性（Pushhoover）分析，是是是在基于于性能能的抗震震设计计方法中中，以以量化的的计算算结果来来评价价结构在在大震震作用下下是否否满足“不严重破破坏坏，变形形不大大于0.9倍塑性变变形形限值”的抗震性性能能目标的的具体体实现手手段之之一。6.3.1PPPushhovver分析方法法及及结构抗抗震性性能评估估Pushoveeer方法是对对结结构在罕罕遇地地震作用用下进进行弹塑塑性变变形分析析的一一种简化化方法法与反应应谱法法类似，本本质质上是一一种用用静力来来模拟拟地震力力的分分析方法法。具具体地说说，就就是在结结构计计算模型型上施施加按某某种规规则分布布的水水平侧向向力（例例如按振振型分分解反应应谱法法计算得得出的的水平地地震力力），单单调加加载并逐逐级加加大；一一旦有有构件开开裂（或或屈服）则则修修改其刚刚度（或或使其退退出工工作），进进而而修改结结构总总刚度矩矩阵，进进行下一一步计计算，依依次循循环直到到结构构达到预预定的的状态（成成为为机构、位位移移超限或或达到到目标位位移），从从从而判断断是否否满足相相应的的抗震能能力要要求。Pushhoover方法分为为两两个部分分，首首先建立立结构构荷载－－位移移曲线，然然后后评估结结构的的抗震能能力。该该方法能能够很很好的估估计结结构的整整体和和局部弹弹塑性性变形，同同时时也能揭揭示弹弹性设计计中存存在的隐隐患（包包括层屈屈服机机制、过过大变变形以及及强度度、刚度度突变变等）。研研究究成果和和工程程应用表表明，在在一定适适用范范围内Pushhoover方法能够够较较为准确确地反反映结构构的非非线性地地震反反应特征征，对对高层建建筑结结构不失失为一一种可行行的简简化分析析方法法。抗震性能设计的的的能力谱谱法步步骤如下下：用Pushovvver法求出结结构构的能力力曲线线。将能能能力曲线线变换换为用谱谱加速速度与谱谱位移移关系表表示的的能力谱谱曲线线。由规范的反应谱谱谱变换为为用谱谱加速度度与谱谱位移关关系表表示的需需求谱谱曲线。（1）计算结构构阻阻尼比结构在侧推（PPPushhovver）过程中中构构件进入入弹塑塑性状态态，阻阻尼随着着增加加，沿着着能力力谱曲线线上每每一点，都都可可计算该该时刻刻下的结结构阻阻尼比。（2）结构性能能点点确定将结构的能力谱谱谱与规范范在罕罕遇地震震下的的需求谱谱叠加加，可计计算结结构的性性能点点。计算算出能能力谱曲曲线上上每一点点的阻阻尼比，阻阻尼尼比沿曲曲线由由小到大大变化化，而需需求谱谱则随阻阻尼比比增加，由由外外到内收收缩。因因此能力力谱曲曲线上必必有一一点的谱谱值与与该点同同阻尼尼比的需需求谱谱重合，这这一一点就是是结构构的性能能点。（3）罕遇地震震下下的结构位位位移由结构的性能点点点，可得得相应应结构的的顶点点位移，相相应应的结构构各层层变形即即反映映结构在在罕遇遇地震下下各层层的位移移。计计算结构构层间间位移角角，与与规范要要求对对比，判判断结结构是否否满足足大震变变形要要求。由由结构构塑性铰铰的分分布，判判断结结构薄弱弱层所所在。6.3.2使使使用的程程序和和计算模模型本工程采用PKKKPM的Pushhooverr进行行推覆分分析。6.3.3PKPPM的Pushhoover分析（1）计算假定定本工程为简化模模模型，节节省计计算时间间，模模型中采采用了了刚性楼楼板假假定，这这一模模型已能能满足足计算精精度要要求。（2）加载顺序序竖向与水平荷载载载分三步步施加加于结构构上，如如下所述述：第一步：施加重重重力荷载载，荷荷载取值值为重重力荷载载代表表值；第二步：维护第第第一步所所施加加的重力力荷载载不变。水水平平作用力力值从从零开始始逐步步增加，每每次次增加一一个小小的增量量。随随着非线线性静静力分析析的进进行，监监视屋屋顶在水水平作作用力方方向的的水平位位移。当当屋顶水水平位位移超过过预见见的水平平水移移值时（本本工工程取值1.2m），非线线性性静力分分析在在人工干干预下下结束。（3）Pushhovver分析所得得各各种性能能曲线线Pushoveeer分析所得得的的双向顶顶点位位移－基基底剪剪力曲线线、需需求能力力谱曲曲线、性性能控控制点处处（对对应于结结构遭遭受罕遇遇地震震状态）弹弹塑塑性层位位移及及层间位位移角角曲线、楼楼层层剪力和和弯距距及相应应柱和和剪力墙墙的分分配分别别详见见各栋计计算附附图。15~18#楼楼楼PKPMMPUSSHOOVER分析X向分析结果第20步第40步第60步第75步Y向分析结果第25步第第50步第75步第94步（4）Pusshooverr分析结果果结构的安全评估估估将从结结构整整体性能能和构构件塑性性变形形程度两两个方方面来考考察。整整体性能能的情情况通过过弹塑塑性层间间位移移角、剪剪重比比、结构构顶部部位移、底底部部剪力、结结构构塑性发发展的的过程及及塑性性发展的的区域域来评估估。构构件则通通过构构件塑性性铰的的变形发发展程程度来评评估。性能控制点处结结结构的内内力和和变形数数据见见表17。表17性能能能控制点处处的的相关指指标15~18#楼楼楼方向X向Y向顶点位移（m）0.5240.737顶点相对位移角角角1/3121/243最大层间位移角角角1/2341/161所在楼层2327基底剪力（kNNN）2803625068与SATWE小小小震基底剪剪力力之比5.474.87据上推断，在罕罕罕遇地震震作用用下，结结构的的抗震性性能满满足“不严重破破坏坏，变形形不大大于0.99倍塑性性变形限限值。七、特殊或关键键键构件的的相关关验算7.1剪力墙抗抗抗剪承载载力分分析由Pushovvver分析结果果，在在性能控控制点点处，各各栋剪剪力墙均均未出出现剪切切特征征的裂缝缝，即即剪力墙墙抗剪剪能力足足够，不不会发生生剪切切破坏。7.2框支柱承承承载力分分析15~18#楼楼楼对N-7’轴交交交N-A’轴的框支支柱柱，其截截面为为12000xx18000mmm,由Pushhooverr的