悬挑式脚手专项施工方案10方案

1、工程概况工程名称：无锡新双和纺织品有限公司新建研发大楼工程地址:无锡市金城东路380号建设单位：无锡新双和纺织品有限公司勘察单位：无锡高新工程检测有限公司设计单位：国家粮食储备局无锡科学研究设计院监理单位:江苏建协工程咨询有限公司总包单位：溧阳市唐家建筑安装工程公司无锡新双和纺织品有限公司建设研发大楼项目位于无锡市新区江溪街道金城东路380号。环境条件优越，交通较为便利。本工程地下一层,地上为12层现浇混凝土框架结构，高度 48.20米，局部50.7米。本工程总建筑面积为14337.66平米.外架采用双排扣件式钢管脚手架，外挂绿色密目安全网.2、编制依据2。1 国务院令 第393号 建设工程安全生产管理条例2.2 GB50017-2003 钢结构设计规范2。3 GB50205—2001 钢结构工程施工质量验收规范2。4 JGJ81—2002 建筑钢结构焊接技术规程2。5 JGJ130—2001 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范2.6 JGJ80—91 建筑施工高处作业安全技术规范2。7 JGJ59—99 建筑施工安全检查标准2.8 DG/TJ08-2002-2006 悬挑式脚手架安全技术规程3、脚手架布置根据工程实际情况,4.5m,4.2m,3。6m。施工采用悬挑式双排脚手架，从第6水箱等施工单位搭设双排脚手架。4、悬挑式脚手架搭设安全技术要求4.1、构配件材质4。1。1 悬挑型钢11(GB707—88Q235；4。1。1.2禁止使用：严重锈蚀、弯曲变形、裂纹缺损、废料拼接、无出厂合格证的产品材料;焊条4.1。2.1采用E43型焊条，直径φ3。2-4.0mm。2.2禁止使用：受潮、无出厂合格证的焊条锚固元钢1.3.1 质量符合国家标《钢筋混凝土用钢筋（GB1499钢号HPB235禁止使用螺纹钢材料严重锈蚀、有裂纹、废料拼接、无出厂合格证的产品材料4。1。4 钢管、扣件、脚手板笆、密目网（详见《落地式钢管脚手架施工方案》有关内容）构造技术要求4.2。1 悬挑钢结构4。2。1.1 悬挑方案1、悬挑水平钢梁采用悬臂式结构；2、在有阳台处的悬挑水平钢梁增加支撑；3道水平连系梁，以确保脚手架立杆不悬空。4.2.1.2 构造尺寸1、钢梁规格:采用16号工字钢；2、钢梁间距：la=1。5m（与脚手架纵距相同）;转角处为1.2m；3、悬挑长度：la=1。65m，扰度≯2l悬/400；4、锚固长度：建筑物内楼板上锚固，l锚=2.0m；5、拉撑规格：采用￠16钢丝绳拉结4.2。1.3 锚固方法1￠16￠182：将悬挑钢梁与墙面预埋件钢环用￠16双排脚手架搭设尺寸1、搭设高度：H=15.5m，共9步2横距:lb=1。05m单立杆450mm3、步距:h=1。8m。4223。60m,3。00m刚性连墙件。脚手板笆、上下走道及其他安全防护等搭设安全技术要求。（详见《落地式钢管脚手架施工方案》相关内容)4.2。3 脚手架底部全封闭4.2。3.1 设置水平防护板140x40mm@≯500mm；2并固定水平防护九夹板（可用模板边角余料)，不留孔隙。4。2。3。2 设置垂直防护板用九夹板封闭楼板与上述水平防护板内边沿所形成的垂直孔洞，防止落物.4.2.3.3 设置底部踢脚板在4.2。3.1条水平防护板的外边设踢脚板；高度≮18cm4.2。3。4 密目网封闭将首步密目网的下边用木条（26x8）订压在水平防护板上.@≯200mm4.2。4 对混凝土强度要求4。2.4。1 脚手架初始搭设时楼板、墙板混凝土强度≮C10;4。2.4.2 楼板混凝土强度≥设计强度后方可拆除该层楼板的模板支撑。4.2.43 拆模时楼板混凝土强度实际值以与楼板同等条件养护下混凝土块强度值为据。保留相关资料备查。5、悬挑式脚手架搭设工艺、搭设工艺流程按放锚固预埋件→安放钢挑梁及固定→竖立杆→小横杆（扫地杆）→大横杆（扫地杆部封闭→内隔离、安放预埋件5.2。1 测量定位板上测量、定位、标识出锚固预埋件安放位置。5。2.2 安放锚固预埋件5。2。2。1在楼板钢筋内按节点图安放已预制好的锚固钢筋环；。2.2在上层转角处墙体及外凸混凝土梁板的钢筋内，放钢环预埋件。5。2。3 验收复核由施工、技术、安全等人员组织隐蔽验收和技术复核，做好相关记录.、安装悬挑钢结构待楼板混凝土凝固后，安放悬挑钢梁。并安放焊接П安放压板用螺栓固定悬挑梁。待墙模拆除后，焊接安装转角处三角形悬挑支架5.3。3 由专业焊工施焊。5。4、对悬挑钢结构的验收5。4。1 由《本方案》设计人员、施工员、安全员、脚手班等共同验收并做好签字记录。5.4.2 验收内容。2.1 预埋件的安放位置与数量，锚固情况;5.4.2。2 所用材料规格型号；5.4。2。3 悬挑钢梁的安放尺寸，锚固情况；5.4。2.4 焊接质量；5.4。2。5 混凝土结构强度；5。4.2。6 其它。3 只有对悬挑钢结构验收合格后,并满足42.4条的条件后方可搭上部脚手架.、搭设脚手架工艺参见《落地式脚手架施工方案》6、安全管理参见《落地式脚手架施工方案》7、脚手架安全检查表参见《落地式脚手架施工方案》8、脚手架拆除安全技术要求参见《落地式脚手架施工方案》补充：在拆除悬挑钢梁时，作业人员应系好安全带，2护栏杆，并不得随意拆除.悬挑钢梁下，若未搭设脚手架,严禁进行悬挑钢梁的拆除作业。注意检查吊索具的完好情况.9、悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》（GB50017—2003）等规范。9。1、参数信息9.1.1、脚手架参数搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米,立杆的横距为1.05米,立杆的步距为1.80米(净距）;计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为17.5米,立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.45米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2;采用的钢管类型为Φ48×3.2；横杆与立杆连接方式为单扣件;扣件抗滑承载力系数为1.00;连墙件采用两步两跨，竖向间距3。60米，水平间距3。00米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；9.1。2、活荷载参数施工荷载均布参数(kN/m2)：2.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2；9.1。3、风荷载参数江苏省无锡地区，基本风压为0.450,风荷载高度变化系数μ为1。250,z风荷载体型系数μ为1。200；s考虑风荷载；。4、静荷载参数每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2）:0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2)：0.300;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.150;安全设施与安全网（kN/m2)：0。005;脚手板铺设层数：5；脚手板类别：竹笆片脚手板;栏杆挡板类别：栏杆竹笆片；9。1。5、水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用［16号工字钢］，其中建筑物外悬挑段长度1。65米,建筑物内锚固段长度2。00米。与楼板连接的螺栓直径（mm)：16。楼板混凝土标号:C30；9.1.6、拉绳与支杆参数支撑数量为:1；钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为（m）：1.300；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1。30m。、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。9。2。1、均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P=0。035kN/m;1脚手板的荷载标准值：P=0.300×1。050/（2+1)=0。105kN/m；2活荷载标准值:Q=2。000×1.050/（2+1）=0。700kN/m；静荷载的计算值:q=1。2×0.035+1.2×0。105=0。168kN/m；1活荷载的计算值：q=1。4×0.700=0。980kN/m；2大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）9.2.2。强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯距计算公式如下：跨中最大弯距为M =0.08×0.168×15002+0.10×0.980×15002=0。251kN。m；

1max支座最大弯距计算公式如下：支座最大弯距为M =—0.10×0。168×1。5002—0.117×0。980×2max1.5002=-0。296kN.m；我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:σ=Max（0。251×106，0.296×106)/4730。0=62。579N/mm2；要求!

大横杆的抗弯强度：σ=62.579N/mm2小于［f］=205.0N/mm2。满足9。2。3。挠度计算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：静荷载标准值：qP+P=0.035+0。105=0。140kN/m；1 1 2活荷载标准值：q=Q=0.700kN/m；2三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度7001.8。

V=0.677×0.140×150004/（100×2.06×105×113600.0)+0.990×0。×1500。04/(100×2.06×105×113600。0)=1.705mm;l/150与10mm请参考规范表5。大横杆的最大挠度小于1500。0/150mm或者10mm,满足要求！、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。最大弯矩和变形。9。3。1、荷载值计算大横杆的自重标准值：p=0。035×1。500=0。053kN；1脚手板的荷载标准值：P=0.300×1。050×1.500/(2+1)=0。158kN;2活荷载标准值：Q=2。000×1。050×1。500/（2+1)=1.050kN;荷载的计算值：P=1。2×(0。053+0。158）+1.4×1.0501723kN；小横杆计算简图9。3.2。强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax

=1。2×0。035×1.0502/8=0.006kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpmax

=1。723×1.050/3=0.603kN。m;最大弯矩M=M

qmax

+Mpmax

=0.609kN。m;σ=M/W=0。609×106/4730。000=128。712N/mm2;小横杆的计算强度小于205。000N/mm2,满足要求！9。3。3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:V =5×0.035×1050.04/(384×2.060×105×113600.000）=0.024mm；

qmaxP=p+p2 1 2

+Q=0.053+0。158+1。050=1.261kN;集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：×105

Vpmax

1260.600×1050.0×(3×1050.02-4×105002/9）/(72×2.060×113600。0)=2。213mm；最大挠度和V=Vqmax

+Vpmax

=0.024+2。213=2.237mm；小横杆的最大挠度小于（1050000/150)=7.000与10mm、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,按照扣件抗滑承载力系数1。00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN.纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。2.5):R≤Rc其中Rc—-扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN;R—-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值：P1脚手板的荷载标准值:P2

=0。035×1。050=0.037kN;=0。300×1.050×1。500/2=0。236kN；活荷载标准值：Q=2。000×1.050×1。500/2=1。575kN；荷载的计算值:R=1.2×（0.037+0.236)+1.4×1.575=2.533kN；R〈8.00kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！9。5、脚手架荷载标准值以下内容：每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m）；本例为0。1248N =0.125×17.500=2.184kN;G1(2）脚手板的自重标准值(kN/m2）；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.30N=0.300×5×1.500×(1.050+0.3）/2=1。519kN；为0。11

G2（3）栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);本例采用栏杆竹笆片，标准值N =0.150×5×1。500/2=0。563kN;G3(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005N =0.005×1。500×17。500=0。131kN；G4经计算得到，静荷载标准值N=N+N+N

=4.396kN;G G1 G2 G3 G4工荷载总和的1/2取值.经计算得到,活荷载标准值N=2.000×1。050×1。500×2/2=3。150kN；Q风荷载标准值应按照以下公式计算其中 Wo

--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：W =0.450kN/m2；oU--风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》z(GB50009-2001)的规定采用：U=1。250；zU —-风荷载体型系数：Us

=1。200；经计算得到,风荷载标准值W=0.7×0。450×1。250×1。200=0.473kN/m2；k不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2N+1.4N1.2×4。396+1。4×3.150=9.686kN；G Q考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N1.2N+0.85×14N12×4396+0.85×14×3.150=9.024G QkN;风荷载设计值产生的立杆段弯矩M计算公式WM=0。85×1.4WLh2/10=0。850×1.4×0。473×1.500×w ka1.8002/10 =0.273kN。m;、立杆的稳定性计算不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为:立杆的轴心压力设计值：N=9。686kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm;计算长度附加系数：K=1.155;计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1。500计算长度，由公式lo

=kuh确定:lo

=3。119m;L/i=196.000；o轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比l/i的结果查表得到:φ=o0.188；立杆净截面面积：A=4.50cm2；立杆净截面模量（抵抗矩):W=4。73cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；σ=9686.000/（0。188×450.000)=114。489N/mm2；立杆稳定性计算σ=114。489小于［f］=205.000N/mm2满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=9。024kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数：K=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.500计算长度，由公式lo

=kuh确定：lo

=3.119m；L/i=196.000；o轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比l/i的结果查表得到：φ=o0.188立杆净截面面积：A=4。50cm2；立杆净截面模量（抵抗矩）：W=4。73cm3；钢管立杆抗压强度设计值：［f]=205.000N/mm2；σ=9024.300/（0.188×450。000)+273265。650/4730。000=164。443N/mm2;立杆稳定性计算σ=164.443小于[f]=205。000N/mm2满足要求！、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算:N=N +Nl lw o风荷载基本风压值Wk

=0。473kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw

=10。800m2；连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN）,N=5。000kN；o风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN）,应按照下式计算：N =1.4×W×A =7.144kN；Lw k w连墙件的轴向力计算值N=N +N=12.144kN;L Lw o其中φ -—轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度由长细比l/i=450。000/15。900的结果查表得到0。924;A=4.50cm2；［f］=205.00N/mm2；连墙件轴向力设计值N=φ×A×［f]=0。924×4.500×10-4×205。f000×103=85。239kN；N=12.144<N=85。239，连墙件的设计计算满足要求！l f连墙件采用双扣件与墙体连接。经过计算得到N=12。144小于双扣件的抗滑力16.0kN，满足要求！l连墙件扣件连接示意图、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算.悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点,A为墙支点。本工程中，脚手架排距为1050mm,内侧脚手架距离墙体450mm,支拉斜杆的支点距离墙体为1300mm,水平支撑梁的截面惯性矩I1130.00cm4,截面抵抗矩W141。00截面积A=26。10cm2。受脚手架集中荷载N=1.2×4。396+1。4×3。150=9.686kN；水平钢梁自重荷载q=12×26.100×00001×785000.246kN/m；悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN）悬挑脚手架支撑梁变形图（kN）悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kN。m)经过连续梁的计算得到R[1］=14。295kN;R［2]=6.048kN；R［3］=—0。074kN。最大弯矩Mmax=1。952kN。m;截面应力 σ。05W+N/A=1.952×1061.05×14100000.000×103/2610.0=13.186N/mm2;水平支撑梁的计算强度σ=13.186小于215。000N/mm2,满足要求！9。9、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用[16号工字钢，计算公式如下其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,按照下式计算:经过计算得到强度φb=570×9。9×88.0×235 /（1300.0×160.0×235.0)=2.39由于φb大于0.6，（GB50017—2003）B，φb值为0。952。经过计算得到强度σ1952×1060952×141000.0014.545N/mm2;水平钢梁的稳定性计算σ=14。545小于［f]=215.000N/mm2，满足要求！、拉绳的受力计算水平钢梁的轴力R

和拉钢绳的轴力R

按照下面计算AH Ui其中Rcosθ为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。Ui i各支点的支撑力 R=RUisCi inθi按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为R=20。216kNU1、拉绳的强度计算钢丝拉绳（支杆)的内力计算:钢丝拉绳（斜拉杆)的轴力R我们均取最大值进行计算，为UR=20。216kNU如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力(kN);F-—钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN);g计算中可以近似计算F=0.5d2,d为钢丝绳直径（mm)；gα-- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0。85、0.82和0。8；K ——钢丝绳使用安全系数。计算中[Fg］取20.216kN，α=0.820,K=6.000，得到:钢丝绳最小直径必须大于16。000mm才能满足要求!钢丝拉绳（斜拉杆）的吊环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力R我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力UN，为N=R=20.216kNU钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算公式为其中[f]为吊环受力的单肢抗剪强度，取［f］=125N/mm2;所需要的钢丝拉绳（斜拉杆)的吊环最小直径D=（2021.585×4/3.142×125。000)1/2=15。000mm；、锚固段与楼板连接的计算912.1水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=6.048kN；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为：其中［f]为拉环钢筋抗拉强度,按照《混凝土结构设计规范》10。9。8[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[6047.773×4/（3。142×50×2）]1/2=8.775mm侧30cm以上搭接长度。9.12.2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式：其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=6.048kN；430N/mm2；要大于

d—-楼板螺栓的直径，d=16.000mm［fb]—-楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1。h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h6047。773/(3.142×16。000×1.430)=84。137mm.9.12。3。水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓,混凝土局部承压计算如下:混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:其中N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=6.048kN；d--楼板螺栓的直径,d=16.000mm；b——楼板内的螺栓锚板边长,b=5×d=80.000mm；fcc-—混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.950fc=14。300N/mm2；经过计算得到公式右边等于88。64kN大于锚固力N=6。05kN,楼板混凝土局部承压计算满足要求！目 录1、工程概况 错误!未定义书签。3、脚手架布置 2HYPERLINK\l"_TOC_250024