图纸设计计算书

北京*****医院急诊病房综合楼外墙装饰工程设计总说明PAGE89-北京*****医院*****医院急诊病房综合楼外墙装饰工程铝单板幕墙设计计算书基本参数:北京地区基本风压0.500kN/m2抗震设防烈度8度设计基本地震加速度0.20gⅠ.设计依据:《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-2001《建筑结构荷载规范》GB50009-2001《建筑抗震设计规范》GB50011-2001《混凝土结构设计规范》GB50010-2002《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2004《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001《建筑幕墙》JG3035-1996《玻璃幕墙工程质量检验标准》JGJ/T139-2001《铝合金建筑型材基材》GB/T5237.1-2004《铝合金建筑型材阳极氧化、着色型材》GB5237.2-2004《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》GB3098.1-2000《紧固件机械性能螺母粗牙螺纹》GB3098.2-2000《紧固件机械性能自攻螺钉》GB3098.5-2000《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉和螺柱》GB3098.6-2000《紧固件机械性能不锈钢螺母》GB3098.15-2000《浮法玻璃》GB11614-1999《钢化玻璃》GB/T9963-1998《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》GB17841-1999《建筑结构静力计算手册(第二版)》《BKCADPM集成系统(BKCADPM2006版)》Ⅱ.基本计算公式:(1).场地类别划分:地面粗糙度可分为A、B、C、D四类：--A类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；--B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；--C类指有密集建筑群的城市市区；--D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。本工程为：北京*****医院急诊病房综合楼工程，按C类地区计算风荷载。(2).风荷载计算:幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001规定采用风荷载计算公式:Wk=βgz×μs×μz×W0（7.1.1-2）其中:Wk垂直作用在幕墙表面上的风荷载标准值(kN/m2)；βgz高度Z处的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第7.5.1条取定。根据不同场地类型,按以下公式计算:βgz=K(1+2μf)其中K为地区粗糙度调整系数，μf为脉动系数。经化简，得：A类场地:βgz=0.92×[1+35-0.072×(Z/10)-0.12]B类场地:βgz=0.89×[1+(Z/10)-0.16]C类场地:βgz=0.85×[1+350.108×(Z/10)-0.22]D类场地:βgz=0.80×[1+350.252×(Z/10)-0.30]μz风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第7.2.1条取定。根据不同场地类型,按以下公式计算:A类场地:μz=1.379×(Z/10)0.24B类场地:μz=1.000×(Z/10)0.32C类场地:μz=0.616×(Z/10)0.44D类场地:μz=0.318×(Z/10)0.60本工程属于C类地区,故μz=0.616×(Z/10)0.44μs风荷载体型系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第7.3.3条取为：-1.2W0基本风压,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附表D.4给出的100年一遇的风压采用，但不得小于0.3kN/m2，北京地区取为0.500kN/m2(3).地震作用计算:qEAk=βE×αmax×GAK其中:qEAk水平地震作用标准值βE动力放大系数,按5.0取定αmax水平地震影响系数最大值，按相应抗震设防烈度和设计基本地震加速度取定:αmax选择可按JGJ102-2003中的表5.3.4进行。表5.3.4水平地地震影响系系数最大值值αmax抗震设防烈度6度7度8度αmax0.040.08(0..12)0.16(0..24)注:7、8度时括括号内数值值分别用于于设计基本本地震速度度为0.115g和0.300g的地区区。设计基本地震加速度为0.05g，抗震设防烈度6度：αmax=0.04设计基本地震加速度为0.10g，抗震设防烈度7度：αmax=0.08设计基本地震加速度为0.15g，抗震设防烈度7度：αmax=0.12设计基本地震加速度为0.20g，抗震设防烈度8度：αmax=0.16设计基本地震加速度为0.30g，抗震设防烈度8度：αmax=0.24设计基本地震加速度为0.40g，抗震设防烈度9度：αmax=0.32北京设计基本地震加速度为0.20g，抗震设防烈度为8度，故取αmax=0.16GAK幕墙构件的自重(N/m2)(4).作用效应组合:一般规定，幕墙结构构件应按下列规定验算承载力和挠度：a.无地震作用效应组合时，承载力应符合下式要求：γ0S≤Rb.有地震作用效应组合时，承载力应符合下式要求：SE≤R/γRE式中S荷载效应按基本组合的设计值；SE地震作用效应和其他荷载效应按基本组合的设计值；R构件抗力设计值；γ0结构构件重要性系数，应取不小于1.0；γRE结构构件承载力抗震调整系数，应取1.0；c.挠度应符合下式要求：df≤df,limdf构件在风荷载标准值或永久荷载标准值作用下产生的挠度值；df,lim构件挠度限值；d.双向受弯的杆件，两个方向的挠度应分别符合df≤df,lim的规定。幕墙构件承载力极限状态设计时，其作用效应的组合应符合下列规定：1有地震作用效应组合时，应按下式进行：S=γGSGK+γwψwSWK+γEψESEK2无地震作用效应组合时，应按下式进行：S=γGSGK+ψwγwSWKS作用效应组合的设计值；SGk永久荷载效应标准值；SWk风荷载效应标准值；SEk地震作用效应标准值；γG永久荷载分项系数；γW风荷载分项系数；γE地震作用分项系数；ψW风荷载的组合值系数；ψE地震作用的组合值系数；进行幕墙构件的承载力设计时，作用分项系数，按下列规定取值：①一般情况下，永久荷载、风荷载和地震作用的分项系数γG、γW、γE应分别取1.2、1.4和1.3；②当永久荷载的效应起控制作用时，其分项系数γG应取1.35；此时，参与组合的可变荷载效应仅限于竖向荷载效应；③当永久荷载的效应对构件利时，其分项系数γG的取值不应大于1.0。可变作用的组合系数应按下列规定采用：①一般情况下，风荷载的组合系数ψW应取1.0，地震作用于的组合系数ψE应取0.5。②对水平倒挂玻璃及框架，可不考虑地震作用效应的组合，风荷载的组合系数ψW应取1.0（永久荷载的效应不起控制作用时）或0.6(永久荷载的效应起控制作用时)。幕墙构件的挠度验算时，风荷载分项系数γW和永久荷载分项系数均应取1.0，且可不考虑作用效应的组合。Ⅲ.材料力学性能:材料力学性能，主要参考JGJ102-2003《玻璃幕墙工程技术规范》。(1).玻璃的强度设计值应按表5.2.1的规定采用。表5.2.1玻璃的强强度设计值值fg(N/mmm2)种类厚度（mm）大面侧面普通玻璃528.019.5浮法玻璃5～1228.019.515～1924.017.0≧2020.014.0钢化玻璃5～1284.058.815～1972.050.4≧2059.041.3注：夹层玻璃和中空空玻璃的强强度设计值值可按所采采用的玻璃璃类型确定定；当钢化玻璃的强强度标准达达不到浮法法玻璃强度度标准值的的3倍时，表表中数值应根据实实测结果予予于调整；；半钢化玻璃强度度设计值可可取浮法玻玻璃强度设设计值的22倍。当半半钢化玻璃璃的强度度标准值达达不到浮法法玻璃强度度标准值的的2倍时，其其设计值应应根据实测结果予予于调整；；侧面玻璃切割后后的断面，其其宽度为玻玻璃厚度。(2).铝合金型材的强度设计值应按表5.2.2的规定采用。表5.2.2铝合金型型材的强度度设计值ffa（N/mmm2）铝合金牌号状态壁厚（mm）强度设计值faa抗拉、抗压抗剪局部承压6061T4不区分85.549.6133.0T6不区分190.5110.5199.06063T5不区分85.549.6120.0T6不区分140.081.2161.06063AT5≦10124.472.2150.0〉10116.667.6141.5T6≦10147.785.7172.0〉10140.081.2163.0(3).钢材的强度设计值应按现行国家标准《钢结构设计规范》GB50017-2003的规定采用，也可按表5.2.3采用。表5.2.3钢材的强强度设计值值fs（N/mmm2）钢材牌号厚度或直径d（mm）抗拉、抗压、抗抗弯抗剪端面承压Q235d≤1621512532516＜d≤40020512040＜d≤60200115Q345d≤1631018040016＜d≤35529517035＜d≤50265155注：表中厚度是是指计算点点的钢材厚厚度；对轴轴心受力杆杆件是指截截面中较厚厚钢板的厚厚度.(4).玻璃幕幕墙材料的的弹性模量量可按表55.2.88的规定采采用。表5.2.8材料的弹弹性模量E（N/mmm2）材料料E玻璃0.72ｘ1005铝合金0.70ｘ1005钢、不锈钢2.06ｘ1005消除应力的高强强钢丝2.05ｘ1005不锈钢绞线1.20ｘ1005～1.500ｘ105高强钢绞线1.95ｘ1005钢丝绳0.80ｘ1005～1.000ｘ105注：：钢绞线弹弹性模量可可按实测值值采用。(5).玻璃幕幕墙材料的的泊松比可可按表5..2.9的的规定采用用。表5.2.9材料的泊泊松比υ材料υ材料料υ玻璃0.20钢、不锈钢0.30铝合金0.33高强钢丝、钢绞绞线0.30(6).玻璃幕幕墙材料的的线膨胀系系数可按表表5.2..10的规规定采用。表5.2.10材料料的线膨胀胀系数α(1/℃)材料α材料α玻璃0.80×100-5～1.000×10--5不锈钢板1.80×100-5铝合金2.35×100-5混凝土1.00×100-5铝材1.20×100-5砌砖体0.50×100-5(7).玻璃幕幕墙材料的的重力密度度标准值可可按表5..3.1的的规定采用用。表5.3.1材料的重重力密度γg（kN/mm3)材料γg材料γg普通玻璃、夹层层玻璃、钢化玻璃、半钢钢化玻璃25.6矿棉1.2~1.55玻璃棉0.5~1.00钢材78.5岩棉0.5~2.55铝合金28.0一、风荷载计算算标高为65.00m处风荷载载计算(1).风荷荷载标准值值计算:W0:基基本风压W0=00.50kN/mm2βgz::65..0m高处处阵风系数数(按C类区计算)βgz==0.855×[1++350..108××(Z/110)-00.22]]=1.6677μz:65.00m高处风风压高度变变化系数(按C类区计算):((GB500009--20011)μz=00.6166×(Z//10)00.44==0.6116×(665.0//10)00.44==1.4004μs:风风荷载体型型系数μs=--1.200Wk=ββgz×μz×μs×W0((GB500009--20011)=11.6777×1.4404×11.2×00.5000=11.4122kN//m2(2).风荷荷载设计值值:W:风风荷载设计计值(kN/mm2)γw:风荷载作作用效应的的分项系数数：1.4按《建筑筑结构荷载载规范》GB500009--200113.22.5规定采用用W=γww×Wk=1.44×1.4412=11.9777kN/mm2二、D板强度校核:校核依据据：σ=M/WW=6×mm×q×LL2×η/t2≤fa=1129.5500N//mm2Lx:宽度:0.6635mLy:高度:0.8880mL:DD板短边边边长度:0.6635mt:金金属板厚度度:3.00mmm1:弯矩系数,按短边与与长边的边边长比(0.6335/0..880==0.7222)查表得:0..064mx:弯矩系数,按短边与与长边的边边长比(0.6335/0..880==0.7222)查表得:0..099my:弯矩系数,按短边与与长边的边边长比(0.6335/0..880==0.7222)查表得:0..077Wk:风荷载标标准值:1..412kkN/m22垂直于平平面的分布布水平地震震作用:qEAkk:垂直于幕幕墙平面的的分布水平平地震作用用(kNN/m2)qEAkk=5×αmax×GGAK=5×00.1600×81..000//10000=0.0065kNN/m2荷载设计计值为：q=1..4×Wkk+1.33×0.55×qEAAk=2..019kkN/m22θ=Wkk×L4×109/Et4=440.499η:折折减系数，按θ=40.49查表得:0.881板所受最最大弯矩应应力值为:σ=6××m1×q×LL2×103×η/t2=228.0669N/mmm228.0069N//mm2≤129..500NN/mm22强度可以以满足要求求板挠度度校核:校核依据据:ｆ/L≤1/1000f1:挠度系数,按短边与与长边的边边长比(0.6335/0..880==0.7222)查表得:0..004L:短短边边长:0.6635mt:板板厚度:3.00mmE:弹弹性模量:700000..000NN/mm22v:泊泊松比:0..330荷载标准准值为：qK=WWk+0.55×qEAAk=11.4444D:板板弯曲刚度度:D=E××t3/12//(1-vv2)/10000000=1..767板挠度::U=1004×f1×qk×L4×η/D=3..907mmm板挠度与与边长比值值:Du=UU/L/11000=00.00660.0006≤1/1000板挠度可可以满足要要求三、固定片（压压板）计算算:Wfgg_x:计算单元元总宽为11270..0mmHfgg_y:计算单元元总高为11760..0mmHybb1:压板上部部分高为2250.00mmHybb2:压板下部部分高为2250.00mmWybb:压板长为为30.00mmHybb:压板宽为为35.00mmBybb:压板厚为为5.0mmmDybb:压板孔直直径为6..0mmWk::作用在玻玻璃幕墙上上的风荷载载标准值为为1.4112(kNN/m2)qEAAk:垂直于玻玻璃幕墙平平面的分布布水平地震震作用为0.0665(kNN/m2)(不包括立立柱与横梁梁传来的地地震作用)A:每个压板板承受作用用面积(m2)A=((Wfg__x/10000/22)×(HHyb1+HHyb2)//10000/2=((1.27700/22)×(00.25000+0..25000)/2=00.15888(mm2)Pwkk:每个压板板承受风荷荷载标准值值(KN)Pwkk=Wk×A=11.4122×0.11588==0.2224(KNN)Pw::每个压板板承受风荷荷载设计值值(KN)Pw==1.4××Pwk=1..4×0..224==0.3114(KNN)Mw::每个压板板承受风荷荷载产生的的最大弯矩矩(KN.mm)Mw==1.5××Pw×(Wybb/2)==1.5××0.3114×(00.03000/2))=0.0007((KN.mm)Pekk:每个压板板承受地震震作用标准准值(KN)Pekk=qEAKK×A=00.0655×0.11588==0.0110(KNN)Pe::每个压板板承受地震震作用设计计值(KN)Pe==1.3××Pek=1..3×0..010==0.0113(KNN)Me::每个压板板承受地震震作用产生生的最大弯弯矩(KN.mm)Me==1.5××Pe×(Wybb/2)==1.5××0.0113×(00.03000/2))=0.0000((KN.mm)采用SSw+0.55Se组合M:每个压板板承受的最最大弯矩(KN.mm)M=MMw+0.55×Me=0.0007+00.5×00.0000=0.0007(KKN.m))W:压板截面面抵抗矩(mm3)W=(((Hyhh-Dyb)×BByb2)/6=(((35..0-6..0)×55.02)/6=1120.88(mmm3)I:压板截面面惯性矩(mm4)I=(((Hyhh-Dyb)×BByb3)/122=(((35..0-6..0)×55.03)/122=3302.11(mmm4)σ=1006×M/WW=1066×0.0007/1120.88=59..7(NN/mm22)σ=599.7(NN/mm22)≤84..2(N//mm2)强度满足足要求U:压压板变形(mm)U=1..5×10000×22×(Pwwk+0..5×Peek)×WWyb3/(488×E×II)=1..5×10000×((0.2224+0..5×0..010))×30..03)/(224×0..7×1005×3022.1)=0..009mmmDu:压板相对对变形(mm)Du=UU/L=UU/(Wyyb/2))=0.0009/115.0==0.00006Du=00.00006≤1/1880符合要求Nvbhh:压板螺栓(受拉)承载能力力计算(N):D:压压板螺栓有有效直径为为5.0660(mmm)Nvbhh=(π×D2×1700)/4==(3.11416××5.06602×1700)/4=34118.5(N)Nvbhh=34118.5≥2×(PPw+0.55×Pe)=6441.0((N)满足要求四、幕墙立柱计计算:幕墙立柱按双跨跨梁力学模模型进行设设计计算：：1.荷载计算算:(1)风荷载均均布线荷载载设计值(矩形分布)计算qw::风荷载均均布线荷载载设计值(kN/mm)W:风荷载设设计值:1..977kkN/m22B:幕墙分格格宽:1.2270mqw==W×B=11.9777×1.2270=22.5111kN//m(2)地震荷载载计算qEA::地震作用用设计值(KN/mm2):GAk::幕墙构件(包括面板板和框)的平均自自重:2000N/mm2垂直于幕墙平面面的均布水水平地震作作用标准值值:qEAkk:垂直于幕幕墙平面的的均布水平平地震作用用标准值(kNN/m2)qEAkk=5×αmax×GGAk=5×00.1600×2000.0000/10000=0.1160kkN/m22γE:幕墙地震震作用分项项系数:1..3qEA==1.3××qEAkk==1.3××0.1660==0.2008kNN/m2qE：水水平地震作作用均布线线作用设计计值(矩形分布)qE=qqEA×B=00.2088×1.2270=00.2644kN//m(3)立柱弯矩矩:立柱的受力如图图所示。Mw:风荷载作作用下立柱柱弯矩(kN.mm)qw:风荷载均均布线荷载载设计值:2..511((kN/mm)Hsjccg:立柱计算算跨度:3.5520mMw=qqw×(L13+L23)/8//(L1+L2)=((2.62203+0.99003)/8//(2.6620+00.9000)×2..511=11.6688kN··mME:地震作用用下立柱弯弯矩(kN·mm):ME=qqE×(L13+L23)/8//(L1+L2)=((2.62203+0.99003)/8//(2.6620+00.9000)×0..264=00.1766kN·mmM:幕幕墙立柱在在风荷载和和地震作用用下产生弯弯矩(kN·mm)采用SWW+0.55SE组合M=Mww+0.55×ME=1..668++0.5××0.1776=1..756kkN·m2.选用立柱柱型材的截截面特性:立柱型材材号:XCC1\ALL101444选用的立立柱材料牌牌号:60663TT5型材强度度设计值:抗拉、抗抗压85.5500N//mm2抗剪49.66N/mmm2型材弹性性模量:E==0.700×1055N/mmm2X轴惯性性矩:Ix=107..943ccm4Y轴惯性性矩:Iy=29.7793cmm4立柱型材材在弯矩作作用方向净净截面抵抗抗矩:Wn=21.3375cmm3立柱型材材净截面积积:An=8.4110cm22立柱型材材截面垂直直于X轴腹板的的截面总宽宽度:LTT_x=66.0000mm立柱型材材计算剪应应力处以上上(或下)截面对中中和轴的面面积矩:Ss=13.6619cmm3塑性发展展系数:γ=1.0053.幕墙立柱柱的强度计计算:校核依据据:N//An+M/(γ×Wn)≤ｆa=85..5N/mmm2(拉弯构件)B:幕幕墙分格宽宽:1.2270mGAk::幕墙自重:2000N/mm2幕墙自重重线荷载:Gk=2200×BB/10000=2200×11.2700/10000=00.2544kN/mmNk:立柱受力:Nk=GGk×L=00.2544×3.5520=00.8944kNN:立立柱受力设设计值:rG:结构自重重分项系数数:1..2N=1..2×Nkk=1..2×0..894=1..073kkNσ:立立柱计算强强度(N/mmm2)(立柱为拉拉弯构件)N:立立柱受力设设计值:1..073kkNAn:立柱型材材净截面面面积:8.4410cmm2M:立立柱弯矩:1..756kkN·mWn:立柱在弯弯矩作用方方向净截面面抵抗矩:21..375ccm3γ:塑塑性发展系系数:1..05σ=N××10/AAn+M×1103/(1..05×WWn)=11.0733×10//8.4110+1..756××103/(1..05×221.3775)=779.5223N/mmm279.5523N//mm2<ｆa=85..5N/mmm2立柱强度度可以满足足4.幕墙立柱柱的刚度计计算:校核依据据:df≤L/1880df:立柱最大大挠度Du:立柱最大大挠度与其其所在支承承跨度(支点间的的距离)比值:Lt1::立柱最大大挠度所在在位置支承承跨度(支点间的的距离)2.6620mdf=11000××[1.44355××R0-0.4409×qqWk×L1]×L13/(244×0.77×Ix)=7.9911mmmDu=UU/(Ltt1×10000)=77.9111/(3..520××10000)=11/33111/3331<1/1880挠度可以以满足要求求！5.立柱抗剪剪计算:校核依据据:τmax≤[τ]=499.6N//mm2(1)Qwk:风荷载作作用下剪力力标准值(kN)R0:双跨梁长长跨端支座座反力为:11.8944KNRa:双跨梁中中间支座反反力为:44.9355KNRb:双跨梁短短跨端支座座反力为:--0.5117KNRc:中间支承承处梁受到到的最大剪剪力(KN)=22.8044KNNQwk==2.8004KNN(2)Qw:风风荷载作用用下剪力设设计值(kN)Qw=11.4×QQwk=11.4×22.8044=33.9266kN(3)QEk:地震作用用下剪力标标准值(kN)R0_ee:双跨梁长长跨端支座座反力为:00.2155KNRa_ee:双跨梁中中间支座反反力为:00.5599KNRb_ee:双跨梁短短跨端支座座反力为:--0.0559KNRc:中间支承承处梁受到到的最大剪剪力(KN)=3..573KNQEk=33.5733KN(4)QE:地地震作用下下剪力设计计值(kN)QE=11.3×QQEk=11.3×33.5733=44.6455kN(5)Q:立立柱所受剪剪力:采用Qww+0.55QE组合Q=Qww+0.55×QE=3..926++0.5××4.6445=6..248kkN(6)立柱剪应应力:τ:立立柱剪应力力:Ss:立柱型材材计算剪应应力处以上上(或下)截面对中中和轴的面面积矩:13..619ccm3立柱型材材截面垂直直于X轴腹板的的截面总宽宽度:LTT_x=66.0000mmIx:立柱型材材截面惯性性矩:1077.9433cm4τ=Q××Ss×1000/(Ixx×LT__x)=66.2488×13..619××100//(1077.9433×6.0000)=113.1339N/mmm2τ=133.1399N/mmm2<449.6NN/mm22立柱抗剪剪强度可以以满足五、立柱与主结结构连接Lct22:连接处钢钢角码壁厚厚:8.00mmJy:连接处钢钢角码承压压强度:3005.0NN/mm22D2:连接螺栓栓公称直径径:12..0mmD0:连接螺栓栓有效直径径:10..4mm选择的立立柱与主体体结构连接接螺栓为:不锈钢螺螺栓A3,,A4组70级L_L::连接螺栓栓抗拉强度度:3200N/mmm2L_J::连接螺栓栓抗剪强度度:2455N/mmm2采用SGG+SW+0.55SE组合N1wkk:连接处风风荷载总值值(N):N1wkk=Wk×B×HHsjcgg×10000=1.4412×11.2700×3.5520×11000=63112.2NN连接处风风荷载设计计值(N)::N1w==1.4××N1wkk==1.4××63122.2==88377.1NN1Ekk:连接处地地震作用(N):N1Ekk=qEAkk×B×HHsjcgg×10000=0.1160×11.2700×3.5520×11000=7155.3NN1E::连接处地地震作用设设计值(N):N1E==1.3××N1Ekk==1.3××715..3==929..8NN1:连接处水水平总力(N):N1=NN1w+0..5×N11E=88837..1+0..5×9229.8=99302..0NN2:连接处自自重总值设设计值(N):N2k==200××B×Hssjcg==200××1.2770×3..520==894..1NN2:连接处自自重总值设设计值(N):N2=11.2×NN2k=11.2×8894.11=11072..9NN:连连接处总合合力(N):N=(NN12+N22)0.5=(99302..00722+10772.89962)0.5=93363.77NNvb::螺栓的受受剪承载能能力:Nv:螺栓受剪剪面数目:2Nvb==2×π×D02×L_JJ/4==2×3..14×110.36602×2455/4==412884.3NN立柱型材材种类:60063T5Ncbll:用一颗螺螺栓时，立立柱型材壁壁抗承压能能力(N):D2:连接螺栓栓直径:12..000mmmNv:连接处立立柱承压面面数目:2t:立立柱壁厚:5.00mmXC_yy:立柱局部部承压强度度:1220.0NN/mm22Ncbll=D2×t×22×XC__y=12..000××5.0××2×1220.0=144400.00NNum11:立柱与建建筑物主结结构连接的的螺栓个数数:计算时应应取螺栓受受剪承载力力和立柱型型材承压承承载力设计计值中的较较小者计算算螺栓个数数。螺栓的受受剪承载能能力Nvb=411284..3N大于立柱柱型材承压压承载力Ncbl=1144000.0NNum11=N/NNcbl=93663.6776/144400..000=1个取2个个根据选择择的螺栓数数目，计算算螺栓的受受剪承载能能力Nvb=822568..7N根据选择择的螺栓数数目，计算算立柱型材材承压承载载能力Ncbl=2288000.0NNvb==825668.7NN>99363..7NNcbll=288800.00N>93633.7N强度可以以满足角码抗承承压能力计计算:角码材料料牌号:Q2335钢(C级螺栓)Lct22:角码壁厚:8.00mmJy:角码承压压强度:3005.0000N/mmm2Ncbgg:钢角码型型材壁抗承承压能力(N):Ncbgg=D2×2×JJy×Lct22×Num11=12..000××2×3005×8..000××2.0000=1177120..0N1171120.00N>93633.7N强度可以以满足六、幕墙后锚固固连接设计计计算幕墙与主主体结构连连接采用后后锚固技术术。本计算主主要依据《混混凝土结构构后锚固技技术规程》JGJ145--20044。后锚固连连接设计，应应根据被连连接结构类类型、锚固固连接受力力性质及锚锚栓类型的的不同，对对其破坏型型态加以控控制。本设设计只考虑虑锚栓钢材材受拉或受受剪破坏类类型。并认认为锚栓是是群锚锚栓栓。本工程锚锚栓受拉力力和剪力V:剪剪力设计值值:V=N22=10072.99NN:法法向力设计计值:N=N11=93302.00NM:弯弯矩设计值值(N·mmm):e2:螺孔中心心与锚板边边缘距离:50..0mmM=V××e2=10072.99×50..0=533644..8N·mm本设计的锚栓是是在拉剪复复合力的作作用之下工工作，所以以拉剪复合合受力下锚锚栓或植筋筋钢材破坏坏时的承载载力，应按按照下列公公式计算：：式中群群锚中受力力最大锚栓栓的拉力设设计值；群群锚中受力力最大锚栓栓的剪力设设计值；锚锚栓受拉承承载力设计计值；锚锚栓受剪承承载力设计计值；锚锚栓受拉承承载力标准准值；锚锚栓受剪承承载力标准准值；锚锚栓钢材受受拉破坏，锚锚固承载力力分项系数数；锚锚栓钢材受受剪破坏，锚锚固承载力力分项系数数。幕墙后锚固连接接设计中的的锚栓是在轴轴心拉力与弯矩矩共同作用用下工作，弹弹性分析时时，受力最最大锚栓的的拉力设计计值应按下下列规定计计算：当时当时式中弯弯矩设计值值（N.m）；群群锚中受力力最大锚栓栓的拉力设设计值；锚锚栓1及i至群锚形形心轴的垂垂直距离（mm）；锚锚栓1及i至受压一一侧最外排排锚栓的垂垂直距离（mm）；轴轴力N作用点至至受压一侧侧最外排锚锚栓的垂直直距离（mm）。锚栓的分布如下下图所示：：a锚栓间距=1800.0((mm)；b锚栓间距=1600.0((mm)；d锚栓杆、螺螺杆外螺纹纹公称直径径及钢筋直直径=12..0(mmm)；γR锚固承载载力分项系系数；γRs,,N锚栓钢材材受拉破坏坏，锚固承承载力分项项系数=1.440；γRs,,V锚栓钢材材受剪破坏坏，锚固承承载力分项项系数=1.225；fstkk锚栓抗拉拉强度标准准值(N)；NRk,,s锚栓受拉拉承载力标标准值(N)；NRd,,s锚栓受拉拉承载力设设计值(N)；VRk,,s锚栓受剪剪承载力标标准值(N)；VRd,,s锚栓受剪剪承载力设设计值(N)；L轴力N作用点至至受压一侧侧最外排锚锚栓的距离离=80..0(mmm)；n群锚锚栓栓个数=4；N^hssd群锚中受受力最大锚锚栓的拉力力设计值(N)；N^hssd=N//n+M··y1/[[2×(aa/2)22+2×((b/2))2]=24473.55N；V^hssd群锚中承承受剪力最最大锚栓的的剪力设计计值(N)；V^hssd=V//n=2668.2NN；NRk,,s=(π×d2/4)××fstkk=333929..2N；NRd,,s=NRk,,s/γRs,NN=244235..1N；本设计考考虑纯剪无无杠杆状态态，锚栓受受剪承载力力标准值VRk,ss按下式计计算：VRk,,s=0..5×(π×d2/4)××fstkk=166964..6N；VRd,,s=VRk,,s/γRs,VV=133571..7N；拉剪复合受力下下，锚栓或或植筋钢材材破坏时的的承载力，应应按照下列列公式计算算：(N^hsd/NNRd,ss)2+(V^^hsd/VRd,,s)2≤1由于(N^hsdd/NRd,,s)2+(V^^hsd/VRd,,s)2<1锚栓钢材能够满满足要求！！七、幕墙预埋件件焊缝计算算根据《钢钢结构设计计规范》GB500017--20033公式7.11.1-1、7.1..1-2和7.1..1-3计算hf:角角焊缝焊脚脚尺寸8..000mmmL:角焊焊缝实际长长度1000.0000mmhe:角角焊缝的计计算厚度=0.77hf=5.6mmmLw:角角焊缝的计计算长度=L-22hf=84.00mmfhf::角焊缝的的强度设计计值:1600N/mmm2βf:角角焊缝的强强度设计值值增大系数数，取值为为:1.222σm:弯弯矩引起的的应力σm=66×M/((2×hee×lw2×βf)==3.3338N/mmm2σn:法法向力引起起的应力σn==N/(22×he×Lw×βf)==8.1004N/mmm2τ:剪应应力τ=V//(2×HHf×Lw)=00.7988N/mmm2σ:总应应力σ=(((σm+σn)2+τ2)0.5=111.4771σ=111.4711N/mmm2≤fhf=1660N/mmm2焊缝强度度可以满足足!八、幕墙横梁计计算幕墙横梁计算简简图如下图图所示：1.选用横梁梁型材的截截面特性:选用型材材号:XCC1\ALL76444选用的横横梁材料牌牌号:60063TT5横梁型材材抗剪强度度设计值:499.6000N/mmm2横梁型材材抗弯强度度设计值:855.5000N/mmm2横梁型材材弹性模量量:E==0.700×1055N/mmm2Mx横梁梁绕截面X轴(平行于幕幕墙平面方方向)的弯矩(N.mmm)My横梁梁绕截面Y轴(垂直于幕幕墙平面方方向)的弯矩(N.mmm)Wnx横横梁截面绕绕截面X轴(幕墙平面面内方向)的净截面面抵抗矩:Wnxx=10.2290cmm3Wny横横梁截面绕绕截面Y轴(垂直于幕幕墙平面方方向)的净截面面抵抗矩:Wnyy=14.0016cmm3型材截面面积:A==6.9009cm22γ塑性发发展系数，可可取1.0552.幕墙横梁梁的强度计计算:校核依据据:Mx/γWnx+My/γWny≤f=855.5(1)横梁在自自重作用下下的弯矩(kN·mm)横梁上分分格高:1.7760m横梁下分分格高:1.7760mH横梁受荷荷单元高(应为上下下分格高之之和的一半半):1..760mml横梁跨度,l=12270mmmGAk::横梁自重:1220N/mm2Gk:横梁自重重荷载线分分布均布荷荷载标准值值(kN/mm):Gk=1120×HH/10000=1120×11.7600/10000=00.2111kN/mmG:横横梁自重荷荷载线分布布均布荷载载设计值(kN/mm)G=1..2×Gkk=1..2×0..211=0..253kkN/mMy:横梁在自自重荷载作作用下的弯弯矩(kN·mm)My=GG×B2/8=00.2533×1.22702/8=00.0511kN·mm(2)横梁在风风荷载作用用下的弯矩矩(kN·mm)风荷载线线分布最大大集度标准准值(三角形分分布)qwk==Wk×B==1.4112×1..270==1.7993kN//m风荷载线线分布最大大集度设计计值qw=11.4×qqwk=11.4×11.7933=22.5111kN/mmMxw::横梁在风风荷载作用用下的弯矩矩(kN·mm)Mxw==qw×B2/12==2.5111×1..27022/12==0.3337kN··m(3)地震作用用下横梁弯弯矩qEAkk:横梁平面面外地震作作用:βE:动力放大大系数:5αmaxx:地震影响响系数最大大值:0..160GAk::幕墙构件件自重:1120NN/m2qEAkk=5×αmax×120//10000=5×00.1600×1220/10000=0.0096kNN/m2qex::水平地震震作用最大大集度标准准值B:幕幕墙分格宽宽:1.2270m水平地震震作用最大大集度标准准值(三角形分分布)qex==qEAkk×B==0.0996×1..270==0.1222KN//mqE:水平地震震作用最大大集度设计计值γE:地震作用用分项系数数:1..3qE=11.3×qqex=11.3×00.1222=00.1588kN/mmMxE::地震作用用下横梁弯弯矩:MxE==qE×B2/12==0.1558×1..27022/12==0.0221kN··m(4)横梁强度度:σ:横横梁计算强强度(N/mmm2):采用SGG+SW+0.55SE组合Wnx::横梁截面面绕截面X轴的净截截面抵抗矩矩:10..290ccm3Wny::横梁截面面绕截面Y轴的净截截面抵抗矩矩:14..016ccm3γ:塑塑性发展系系数:1..05σ=1003×My/(1..05×WWny)+1103×Mxw/(11.05××Wnx)+00.5×1103×MxE/(11.05××Wnx)=335.6889N/mmm235.6689N//mm2<ｆa=85..5N/mmm2横梁正应应力强度可可以满足3.幕墙横梁梁的抗剪强强度计算:校核依据据:τx=Vy×Sx/(Ix×tx)≤49.66N/mmm2校核依据据:τy=Vx×Sy/(Iy×ty)≤49.66N/mmm2Vx横梁水平平方向(X轴)的剪力设设计值N；Vy横梁竖直直方向(Y轴)的剪力设设计值N；Sx横梁截面面计算剪应应力处以上上(或下)截面对中中性轴(X轴)的面积矩=6.1113cm33；Sy横梁截面面计算剪应应力处左边边(或右边)截面对中中性轴(Y轴)的面积矩=8.6118cm33；Ix横梁绕截截面X轴的毛截截面惯性矩矩=23.1152cmm4；Iy横梁绕截截面y轴的毛截截面惯性矩矩=53.2259cmm4；tx横梁截面面垂直于X轴腹板的的截面总宽宽度=4.0mmm；ty横梁截面面垂直于Y轴腹板的的截面总宽宽度=4.0mmm；f型材抗剪剪强度设计计值=49..6N/mmm2；(1)Qwk:风荷载作作用下横梁梁剪力标准准值(kN)Wk:风荷载标标准值:1..412kkN/m22B:幕幕墙分格宽宽:1.2270m风荷载呈呈三角形分分布时：Qwk==Wk×B2/4==1.4112×1..27022/4==0.5669kN(2)Qw:风风荷载作用用下横梁剪剪力设计值值(kN)Qw=11.4×QQwk=11.4×00.5699=00.7977kN(3)QEk:地震作用用下横梁剪剪力标准值值(kN)地震作用用呈三角形形分布时：：QEk==qEAkk×B2/4==0.0996×1..27022/4==0.0339kN(4)QE:地地震作用下下横梁剪力力设计值(kN)γE:地震作用用分项系数数:1..3QE=11.3×QQEk=11.3×00.0399=00.0500kN(5)Vy:横横梁竖直方方向(y轴)的剪力设设计值(kN)::采用Vyy=Qw+0.55QE组合Vy=QQw+0.55×QE=0..797++0.5××0.0550=0..822kkN(6)Vx:横横梁水平方方向(x轴)的剪力设设计值(kN)::Vx=GG×B/22=0..161kkN(7)横梁剪应应力τx=VVy×Sx/(Ix×tx)==0.8222×6..113××100//(23..152××4.0))==5.4228N/mmm2τy=VVx×Sy/(Iy×ty)==0.1661×8..618××100//(53..259××4.0))==0.6551N/mmm2τx=55.4288N/mmm2<ff=49..6N/mmm2τy=00.6511N/mmm2<ff=49..6N/mmm2横梁抗剪剪强度可以以满足！4.幕墙横梁的刚度度计算铝合金型型材校核依依据:df≤L/1880横梁承受受呈三角形形分布风荷荷载作用时时的最大荷荷载集度：：qwk：：风荷载线线分布最大大荷载集度度标准值(KN/mm)qwk==Wk×B==1.4112×1..270==1.7993KN//m水平方向向由风荷载载作用产生生的挠度:dfw==qwk×Wfg4×10000/(00.7×IIx×1200)=22.3999mm自重作用用产生的挠挠度:dfG==5×GKK×Wfg4×10000/(3384×00.7×IIy)=00.4411mm在风荷载载标准值作作用下，横横梁的挠度度为:dfww=2.3999mm在重力荷荷载标准值值作用下，横横梁的挠度度为:dfGG=0.4441mml横梁跨度,l=12270mmm铝合金型型材dfw/l<1//180铝合金型型材dfG/l<1//180挠度可以以满足要求求！九、横梁与立柱柱连接件计计算1.横梁与立立柱间连结结(1)横向节点点(横梁与角角码)N1:连接部位位受总剪力力:采用Sww+0.55SE组合N1=((Qw+0.55×QE)×10000=((0.7997+0..5×0..050))×10000=8822.2256N选择的横横梁与立柱柱连接螺栓栓为:不锈钢螺螺栓A3,,A4组70级Huoss_J:连接螺栓栓的抗剪强强度设计值值:2455N/mmm2Huoss_L:连接螺栓栓的抗拉强强度设计值值:3200N/mmm2Nv:剪切面数:1D1:螺栓公称称直径:6.0000mmmD0:螺栓有效效直径:5.0060mmmNvbhh:螺栓受剪剪承载能力力计算:Nvbhh=1×(π×D02/4)××Huoss_J=1×((3.144×5.0060)22/4×2245=49224.2112NNum11:螺栓个数:Num11=N1/Nvbhh=8222.2566/49224.2112=0.1167取2个Ncb::连接部位位幕墙横梁梁铝型材壁壁抗承压能能力计算:横梁材料料牌号:60663T55HL_YY:横梁材料料局部抗承承压强度设设计值:1200.0N//mm2t:幕幕墙横梁壁壁厚:2.0000mmNcb==D1×t×HHL_Y×Numm1==6.0000×2..000××120..0×2..000==28800.0000N28800.0000N≥822..256NN强度可以以满足(2)竖向节点点(角码与立立柱)Gk:横梁自重重线荷载(N/m)):Gk=1120×HH=1120×11.7600=2211.2200N//m横梁自重重线荷载设设计值(N/m))G=1..2×Gkk=1..2×2111.2000=2553.4440N/mmN2:自重荷载(N):N2=GG×B/22=2253.4440×11.2700/2=1160.9934NN:连连接处组合合荷载:采用SGG+SW+0.55SEN=(NN12+N22)0.5N=(8822.22562+1600.93442)0.5=8337.8557NNum22:螺栓个数:Num22=N/NNvbh=0.1170取2个Ncbjj:连接部位位铝角码壁壁抗承压能能力计算:HLjmm_Y:连接部位位角码壁抗抗承压强度度设计值=1200.0N//mm2连接部位位角码材料料牌号:60663TT5Lct11:连接角码码壁厚:3.0000mmNcbjj=D1×Lct11×HLjjm_Y××Num22=6.0000×33.0000×1200.0×2.0000=43220.0000N43200.0000N≥837..857NN强度可以以满足!北京******医院*****医院院急诊病房房综合楼外外墙装饰工工程石材幕墙设计计计算书基本参数:北北京地区基基本风压0.5000kN//m2抗震设防防烈度8度设计基本本地震加速速度9188.0gⅠ.设计依据:《建筑结构可靠靠度设计统统一标准》GB500668-20001《建筑结构荷载载规范》GB500009-20001《建筑抗震设计计规范》GB500111-20001《混凝土结构设设计规范》GB500110-20002《钢结构设计规规范》GB500117-20003《混凝土结构后后锚固技术术规程》JGJ145--20044《玻璃幕墙工程程技术规范范》JGJJ1022-20003《金属与石材幕幕墙工程技技术规范》JGJJ1333-20001《建筑幕墙》JG33035--19966《玻璃幕墙工程程质量检验验标准》JGJJ/T1139-22001《铝合金建筑型型材基材》GB//T52237.11-20004《铝合金建筑型型材阳极氧化化、着色型型材》GB52377.2-22004《紧固件机械性性能螺栓、螺螺钉和螺柱柱》GB30988.1-22000《紧固件机械性性能螺母粗牙螺纹纹》GB30988.2-22000《紧固件机械性性能自攻螺钉钉》GB30988.5-22000《紧固件机械性性能不锈钢螺螺栓、螺钉钉和螺柱》GB30988.6-22000《紧固件机械性性能不锈钢螺螺母》GB30988.15--20000《浮法玻璃》GB1116144-19999《钢化玻璃》GB/TT99663-19998《幕墙用钢化玻玻璃与半钢钢化玻璃》GB178441-19999《建筑结构静力力计算手册册(第二版)》《BKCADPMM集成系统(BKCCADPMM20066版)》Ⅱ.基本计算公式::(1).场地类类别划分:地面粗糙糙度可分为为A、B、C、D四类：--A类类指近海海海面和海岛岛、海岸、湖湖岸及沙漠漠地区；--B类类指田野、乡乡村、丛林林、丘陵以以及房屋比比较稀疏的的乡镇和城城市郊区；；--C类类指有密集集建筑群的的城市市区区；--D类类指有密集集建筑群且且房屋较高高的城市市市区。本工程为为：北京******医院院急诊病房房综合楼工工程，按C类地区计计算风荷载载。(2).风荷载载计算:幕墙属于于薄壁外围围护构件，根根据《建筑筑结构荷载载规范》GB500009--20011规定采用用风荷载计计算公式:WWk=βgz×μs×μz×W0（7.1..1-2）其中:Wk垂直作用用在幕墙表表面上的风风荷载标准准值(kN/mm2)；βgz高度Z处的阵风风系数,按《建筑筑结构荷载载规范》GB500009--20011第7.5..1条取定定。根据不同同场地类型型,按以下公公式计算:βgz=K((1+2μf)其中K为为地区粗糙糙度调整系系数，μf为脉动系系数。经化化简，得：：A类场地地:βgz=0..92×[[1+355-0.0072×((Z/100)-0..12]B类场地地:βgz=0..89×[[1+(ZZ/10))-0.116]C类场地地:βgz=0..85×[[1+3550.1008×(ZZ/10))-0.222]D类场地地:βgz=0..80×[[1+3550.2552×(ZZ/10))-0.330]μz风压高度度变化系数数,按《建筑筑结构荷载载规范》GB500009--20011第7.2..1条取定定。根据不同同场地类型型,按以下公公式计算:A类场地地:μz=1.3379×((Z/100)0.224B类场地地:μz=1.0000×((Z/100)0.332C类场地地:μz=0.6616×((Z/100)0.444D类场地地:μz=0.3318×((Z/100)0.660本工程属属于C类地区,故μz=0.6616×((Z/100)0.444μs风荷载体体型系数,按《建筑筑结构荷载载规范》GB500009--20011第7.3..3条取为为：-1.22W0基本风压,按《建筑筑结构荷载载规范》GB500009--20011附表D.4给出的100年一遇的的风压采用用，但不得得小于0.3kkN/m22，北京地地区取为0.5000kN//m2(3).地震作作用计算:qEAkk=βE×αmax×GGAK其中:qEAkk水平地震震作用标准准值βE动力放大大系数,按5.00取定αmaxx水平地震震影响系数数最大值，按按相应抗震震设防烈度度和设计基基本地震加加速度取定定:αmaxx选择可按JGJ1102-22003中的表5..3.4进进行。表5.3.4水平地地震影响系系数最大值值αmax抗震设防烈度6度7度8度αmax0.040.08(0..12)0.16(0..24)注:7、8度时括括号内数值值分别用于于设计基本本地震速度度为0.115g和0.300g的地区区。设计基本本地震加速速度为0..05g，抗抗震设防烈烈度6度：αmax=00.04设计基本本地震加速速度为0..10g，抗抗震设防烈烈度7度：αmax=00.08设计基本本地震加速速度为0..15g，抗抗震设防烈烈度7度：αmax=00.12设计基本本地震加速速度为0..20g，抗抗震设防烈烈度8度：αmax=00.16设计基本本地震加速速度为0..30g，抗抗震设防烈烈度8度：αmax=00.24设计基本本地震加速速度为0..40g，抗抗震设防烈烈度9度：αmax=00.32北京设计计基本地震震加速度为为918..0g，抗抗震设防烈烈度为8度，故取αmax==0.166GAK幕墙构件件的自重(N/m2)(4).作用效效应组合:一般规定，幕墙墙结构构件件应按下列列规定验算算承载力和和挠度：a.无地震震作用效应应组合时，承承载力应符符合下式要要求：γ0S≤Rb.有地震震作用效应应组合时，承承载力应符符合下式要要求：SEE≤R/γRE式中S荷荷载效应按按基本组合合的设计值值；SSE地震作用用效应和其其他荷载效效应按基本本组合的设设计值；RR构件抗力力设计值；；γγ0结构构件件重要性系系数，应取取不小于1.0；γγRE结构构件件承载力抗抗震调整系系数，应取取1.0；c.挠度应应符合下式式要求：dff≤df,llimddf构件在风风荷载标准准值或永久久荷载标准准值作用下下产生的挠挠度值；ddf,liim构件挠度度限值；d.双向受受弯的杆件件，两个方方向的挠度度应分别符符合df≤df,liim的规定定。幕墙构件承载力力极限状态态设计时，其其作用效应应的组合应应符合下列列规定：1有有地震作用用效应组合合时，应按按下式进行行：S=γGSGK+γwψwSWK+γEψESEK2无无地震作用用效应组合合时，应按按下式进行行：S=γGSGK+ψwγwSWKS作用效应应组合的设设计值；SGkk永久荷载载效应标准准值；SWkk风荷载效效应标准值值；SEkk地震作用用效应标准准值；γG永久荷载载分项系数数；γW风荷载分分项系数；；γE地震作用用分项系数数；ψW风荷载的的组合值系系数；ψE地震作用用的组合值值系数；进行幕幕墙构件的的承载力设设计时，作作用分项系系数，按下下列规定取取值：①一般般情况下，永永久荷载、风风荷载和地地震作用的的分项系数数γG、γW、γE应分别取1.2、1.4和1.3；②当永永久荷载的的效应起控控制作用时时，其分项项系数γG应取1.35；此时，参参与组合的的可变荷载载效应仅限限于竖向荷荷载效应；；③当永永久荷载的的效应对构构件利时，其其分项系数数γG的取值不不应大于1.0。可变作作用的组合合系数应按按下列规定定采用：①一般般情况下，风风荷载的组组合系数ψW应取1.0，地震作作用于的组组合系数ψE应取0.5。②对水水平倒挂玻玻璃及框架架，可不考考虑地震作作用效应的的组合，风风荷载的组组合系数ψW应取1.0（永久荷荷载的效应应不起控制制作用时）或0.6(永久荷载的效应起控制作用时)。幕墙构件的挠度度验算时，风风荷载分项项系数γW和永久荷荷载分项系系数均应取取1.0，且可不不考虑作用用效应的组组合。Ⅲ.材料力学性能::材料力力学性能，主主要参考JGJ102--20033《玻璃幕幕墙工程技技术规范》。(1).玻璃的的强度设计计值应按表表5.2..1的规定定采用。表5.2.1玻璃的强强度设计值值fg(N/mmm2)种类厚度（mm）大面侧面普通玻璃528.019.5浮法玻璃5～1228.019.515～1924.017.0≧2020.014.0钢化玻璃5～1284.058.815～1972.050.4≧2059.041.3注：夹层玻璃和中空空玻璃的强强度设计值值可按所采采用的玻璃璃类型确定定；当钢化玻璃的强强度标准达达不到浮法法玻璃强度度标准值的的3倍时，表表中数值应根据实实测结果予予于调整；；半钢化玻璃强度度设计值可可取浮法玻玻璃强度设设计值的22倍。当半半钢化玻璃璃的强度度标准值达达不到浮法法玻璃强度度标准值的的2倍时，其其设计值应应根据实测结果予予于调整；；侧面玻璃切割后后的断面，其其宽度为玻玻璃厚度。(2).铝合金金型材的强强度设计值值应按表55.2.22的规定采采用。表5.2.2铝合金型型材的强度度设计值ffa（N/mmm2）铝合金牌号状态壁厚（mm）强度设计值faa抗拉、抗压抗剪局部承压6061T4不区分85.549.6133.0T6不区分190.5110.5199.06063T5不区分85.549.6120.0T6不区分140.081.2161.06063AT5≦10124.472.2150.0〉10116.667.6141.5T6≦10147.785.7172.0〉10140.081.2163.0(3).钢材的的强度设计计值应按现现行国家标标准《钢结结构设计规规范》GB500017--20033的规定采采用，也可可按表5..2.3采采用。表5.2.3钢材的强强度设计值值fs（N/mmm2）钢材牌号厚度或直径d（mm）抗拉、抗压、抗抗弯抗剪端面承压Q235d≤1621512532516＜d≤40020512040＜d≤60200115Q345d≤1631018040016＜d≤35529517035＜d≤50265155注：表中厚度是是指计算点点的钢材厚厚度；对轴轴心受力杆杆件是指截截面中较厚厚钢板的厚厚度.(4).玻璃幕幕墙材料的的弹性模量量可按表55.2.88的规定采采用。表5.2.8材料的弹弹性模量E（N/mmm2）材料料E玻璃0.72ｘ1005铝合金0.70ｘ1005钢、不锈钢2.06ｘ1005消除应力的高强强钢丝2.05ｘ1005不锈钢绞线1.20ｘ1005～1.500ｘ105高强钢绞线1.95ｘ1005钢丝绳0.80ｘ1005～1.000ｘ105注：：钢绞线弹弹性模量可可按实测值值采用。(5).玻璃幕幕墙材料的的泊松比可可按表5..2.9的的规定采用用。表5.2.9材料的泊泊松比υ材料υ材料料υ玻璃0.20钢、不锈钢0.30铝合金0.33高强钢丝、钢绞绞线0.30(6).玻璃幕幕墙材料的的线膨胀系系数可按表表5.2..10的规规定采用。表5.2.10材料料的线膨胀胀系数α(1/℃)材料α材料α玻璃0.80×100-5～1.000×10--5不锈钢板1.80×100-5铝合金2.35×100-5混凝土1.00×100-5铝材1.20×100-5砌砖体0.50×100-5(7).玻璃幕幕墙材料的的重力密度度标准值可可按表5..3.1的的规定采用用。表5.3.1材料的重重力密度γg（kN/mm3)材料γg材料γg普通玻璃、夹层层玻璃、钢化玻璃、半钢钢化玻璃25.6矿棉1.2~1.55玻璃棉0.5~1.00钢材78.5岩棉0.5~2.55铝合金28.0一、风荷载计算算标高为14.55m处风荷载载计算(1).风荷荷载标准值值计算:W0:基基本风压W0=00.50kN/mm2βgz::14..5m高处处阵风系数数(按C类区计算)βgz==0.855×[1++350..108××(Z/110)-00.22]]=2.0000μz:14.55m高处风风压高度变变化系数(按C类区计算):((GB500009--20011)μz=00.6166×(Z//10)00.44((C类区，在在15米以下按15米计算)==0.6116×(115.0//10)00.44==0.7440μs:风风荷载体型型系数μs=--1.200Wk=ββgz×μz×μs×W0((GB500009--20011)=22.0000×0.7740×11.2×00.5000=00.8888kN//m2因为Wkk≤1.0kkN/m22，取Wk=1.00kN//m2，按JGJ1102-22003第5.3..2条采用用。(2).风荷荷载设计值值:W:风风荷载设计计值(kN/mm2)γw:风荷载作作用效应的的分项系数数：1.4按《建筑筑结构荷载载规范》GB500009--200113.22.5规定采用用W=γww×Wk=1.44×1.0000=11.4000kN/mm2二、板强度校核核:1.石材强度度校核用级石石材，其抗抗弯强度标标准值为：：8.0NN/mm22石材抗抗弯强度设设计值：3.700N/mmm2石材抗抗剪强度设设计值：1.900N/mmm2校核依据据：σ≤[σ]=3..700NN/mm22Ao::石板短边边长：0..600mmBo::石板长边边长：0..850mma:计计算石板抗抗弯所用短短边长度:0.4400mb:计算石板板抗弯所用用长边长度度:0.8850mt:石材厚度:30..0mmGAKK:石板自重=8400.00NN/m2m1:四角支承承板弯矩系系数,按短边与与长边的边边长比(a/b==0.4771)查表得:0..13033Wk:风荷载标标准值:1..000kkN/m22垂直于平面的分分布水平地地震作用:qEAkk:垂直于幕幕墙平面的的分布水平平地震作用用(kNN/m2)qEAkk=5×αmax×GGAK=5×00.1600×8400.0000/10000=0.6672kNN/m2荷载组合合设计值为为：Sz=11.4×WWk+1.33×0.55×qEAAk=1..837kkN/m22应力设计计值为：σ=6××m1×Sz×b2×103/t2=66×0.11303××1.8337×0..85022×103/30..02=11.1533N/mmm21.1553N/mmm2≤3.7000N/mmm2强度可以以满足要求求2.石材剪剪应力校核核校核依据据:τmax≤[τ]τ:石板板中产生的的剪应力设设计值(N/mmm2)n:一个个连接边上上的挂钩数数量:2t:石