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xx4号桥桥T梁边梁张拉伸长量计算书根据设计文件:边梁伸长量边梁张拉控制应力为:1349.12MPa,Ap=139㎜2张拉控制力Pk=σkn×Ap×股数(KN)=937.64KN。按《公路桥涵施工技术规范》P339Pp=P(1-e-(kx+μθ))/(kx+μθ)Pp—预应力筋的平均张拉力(KN);P—预应力筋张拉端的张拉力(KN);x—从张拉端至计算截面的孔道长度(m);x=(钢束长-工作长度)/2。θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad);k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数,查附表G-8,K=0.0015。μ—预应力筋与孔道壁的摩擦系数,查附表G-8,μ=0.2~0.25,取μ=0.2。详细计算见下表:表1钢束号钢束长(cm)X(m)θ(rad)kx+μθ(1-e-(kxx+μθ))/(kx+μθ)N1700.22.5010.099911678330.023733485660.98837783044表2钢束号钢束长(cm)nP(KN)(1-e-(kxx+μθ))/(kx+μθ)Pp(KN)N1700.25937.640.98837783044926.74表中n为钢束号对应的钢绞线股数。按《公路桥涵施工技术规范》P129:预应力筋的理论伸长量△L(㎜)可按下式计算:△L=PpL/APEPPp—预应力筋的平均张拉力(N),直线筋取张拉端的拉力,两端张拉的曲线筋,计算方法见附录G-8;L—预应力筋的长度(㎜),L=(钢束长-工作长度)。AP—预应力筋的截面面积(㎜2),对于φj15.2mm的钢绞线其公称面积为139(㎜2)(见钢绞线检测报告);EP—预应力筋的弹性模量(N/㎜2),根据设计图纸,钢绞线理论弹性模量EP=1.95×105。根据表2、3、4可得:表3钢束号钢束长(cm)nPp(N)L(㎜)△L(㎜)N1700.25926743..033500234.7备注:1、表中n为钢束号对应的钢绞线股数,△L为钢绞线两端的张拉伸长量之和。2、在实际张拉时,先调整到初应力σ0,σ0=10%σcon;伸长值应从初应力开始量测,预应力筋的实际伸长值除量测的伸长值外,必须加上初应力以下的推算伸长值,0~10%σcon的伸长值采用相临级的伸长值,即采用10%σcon~20%σcon的伸长值代替。3、由于N2、N3与N1不论是在长度还是在角度上都是一样的,故其伸长量是一样的。xx4号桥桥T梁中梁张拉伸长量计算书根据设计文件:中梁伸长量边梁张拉控制应力为:1320.6MPa,Ap=139㎜2张拉控制力Pk=σkn×Ap×股数(KN)=734.25KN。按《公路桥涵施工技术规范》P339Pp=P(1-e-(kx+μθ))/(kx+μθ)Pp—预应力筋的平均张拉力(KN);P—预应力筋张拉端的张拉力(KN);x—从张拉端至计算截面的孔道长度(m);x=(钢束长-工作长度)/2。θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad);k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数,查附表G-8,K=0.0015。μ—预应力筋与孔道壁的摩擦系数,查附表G-8,μ=0.2~0.25,取μ=0.2。详细计算见下表:表1钢束号钢束长(cm)X(m)θ(rad)kx+μθ(1-e-(kxx+μθ))/(kx+μθ)N1700.22.5010.099911678330.023733485660.98837783044表2钢束号钢束长(cm)nP(KN)(1-e-(kxx+μθ))/(kx+μθ)Pp(KN)N1700.24734.250.98837783044725.72表中n为钢束号对应的钢绞线股数。按《公路桥涵施工技术规范》P129:预应力筋的理论伸长量△L(㎜)可按下式计算:△L=PpL/APEPPp—预应力筋的平均张拉力(N),直线筋取张拉端的拉力,两端张拉的曲线筋,计算方法见附录G-8;L—预应力筋的长度(㎜),L=(钢束长-工作长度)。AP—预应力筋的截面面积(㎜2),对于φj15.2mm的钢绞线其公称面积为139(㎜2)(见钢绞线检测报告);EP—预应力筋的弹性模量(N/㎜2),根据设计图纸,钢绞线理论弹性模量EP=1.95×105。根据表2、3、4可得:表3钢束号钢束长(cm)nPp(N)L(㎜)△L(㎜)N1700.24725720500233.5备注:1、表中n为钢束号对应的钢绞线股数,△L为钢绞线两端的张拉伸长量之和。2、在实际张拉时,先调整到初应力σ0,σ0=10%σcon;伸长值应从初应力开始量测,预应力筋的实际伸长值除量测的伸长值外,必须加上初应
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