全隐框幕墙设计计算书

全隐框幕墙设计计计算书基本参数:****地区抗震8度设防Ⅰ.设计依据::《建筑结构构荷荷载规范》GB55000099-220011《钢结构设设计计规范》GBJJ117-888《玻璃幕墙墙工工程技术规规规范》JGJJ1102--966《建筑玻璃璃应应用技术规规规程》JGJJ1113--977《建筑幕墙墙》JG330035--966《建筑结构构静静力计算手手手册》（第二版版）《建筑幕墙墙物物理性能分分分级》GB//TT1522255-944《铝及铝合合金金阳极氧化化化，阳极极氧化化膜的总总规范范》GB880013《铝及铝合合金金加工产品品品的化学学成份份》GB//TT31990《碳素结构构钢钢》GB77000-888《硅酮建筑筑密密封胶》GB//TT1466833-933《建筑幕墙墙风风压变形性性性能检测测方法法》GB//TT1522277《建筑幕墙墙雨雨水渗漏形形形性能检检测方方法》GB//TT1522288《建筑幕墙墙空空气渗透形形形性能检检测方方法》GB//TT1522266《建筑结构构抗抗震规范》GBJJ111-889《建筑设计计防防火规范》GBJJ116-887（修订本本）《高层民用用建建筑设计防防防火规范范》GB55000455《建筑物防防雷雷设计规范范范》GB55000577-994《铝合金建建筑筑型材》GB//TT52337--93《民用建筑筑隔隔声设计规规规范》GBJJ1118--888《民用建筑筑热热工设计规规规范》GB55001766-993《采暖通风风与与空气调节节节设计规规范》GBJJ119-887《优质碳素素结结构钢技术术术条件》GB66999-888《低合金高高强强度结构钢钢钢》GB115579《不锈钢棒棒》GB112220《不锈钢冷冷加加工钢棒》GB442226《聚硫建筑筑密密封胶》JC44883-992《铝及铝合合金金板材》GB333380--977《不锈钢冷冷轧轧钢板》GB332280--922《不锈钢热热轧轧钢板》GB442237--922《建筑幕墙墙窗窗用弹性密密密封剂》JC44885-992Ⅱ.基本计算公公式式:(1).场地类类类别划分:根据地面面面粗糙度,场地可划划分分为以下下类别别:A类近海海海面,海岛,海岸,湖岸及沙沙漠漠地区;B类指田田田野,乡村,丛林,丘陵以及及房房屋比较较稀疏疏的乡镇镇和城城市郊区;C类指有有有密集建建筑群群的城市市市区区;D类指有有有密集建建筑群群且房屋屋较高高的城市市市区区;**大厦按B类类地地区计算风风风压(2).风荷载载载计算:幕墙属于于于薄壁外外围护护构件，根根据据《建筑筑结构构荷载规规范》GB5000009--200017..1.11采用风荷载计计计算公式:Wk=βgz×μz×μs×W0其中:Wk---作用在幕幕墙墙上的风风荷载载标准值(kN/mm2)βgz---瞬瞬瞬时风压的的阵阵风系数,按《建筑筑结结构荷载载规范范》GB5000009--20001取定根据不同同场场地类型,按以下公公式式计算:βgz=K((11+2μf)其中K为地区粗粗糙糙度调整整系数数，μf为脉动系系数数A类场地:βgz=0..992*((1++2μf)其中：μf=0.33887*((Z//10))^((-0.1122)B类场地:βgz=0..889*((1++2μf)其中：μf=0.55((Z/100))^(--0..16))C类场地:βgz=0..885*((1++2μf)其中：μf=0.77334(ZZ/110)^^(--0.222))D类场地:βgz=0..880*((1++2μf)其中：μf=1.222248((Z//10))^((-0.33))μz---风压压高高度变化系系系数,按《建筑筑结结构荷载载规范范》GB5000009--20001取定,根据不同同场场地类型,按以下公公式式计算:A类场地:μz=1.33779×((Z//10))0..24B类场地:μz=(Z//110)0..332C类场地:μz=0.66116×((Z//10))^00.444D类场地:μz=0.33118×((Z//10))^00.600本工程属属于B类地区,故μz=(Z//110)0..332μs---风荷荷载载体型系数数数,按《建筑筑结结构荷载载规范范》GB5000009--20001取为：1.0WW0---基本风压,按全国基基本本风压图,海口地区区取取为0.75500kN//m22,(3).地震作作作用计算:qEAkkk=βE×αmax×GGAK其中:qEAkk---水平地震震作作用标准准值βE---动力力放放大系数,按3.00取定αmax-----水平地震震影影响系数数最大大值,按相应设设防防烈度取取定:6度:αmax=00..047度:αmax=00..088度:αmax=00..169度:αmax=00..32海口设防防烈烈度为8度,故取αmax==00.1660GGAKK---幕墙构件件的的自重(N/m2)(4).荷载组组组合:结构设计计计时，根根据构构件受力力特点点，荷载载或作作用的情情况和和产生的的应力力(内力)作用方向向，选选用最不不利的的组合，荷荷载载和效应应组合合设计值值按下下式采用用：γGSG+γwwφwSw+γEφESE+γTφTST各项分分分别为永永久荷荷载：重重力；；可变荷荷载：：风荷载载、温温度变化化；偶偶然荷载载：地地震水平荷载载载标准值:qk=Wk+0.66qqEAk水平荷载载载设计值:q==11.4WWk+0.66××1.33qEEAk荷载和作作作用效应应组合合的分项项系数数,按以下规规定定采用:①对永久荷载采采采用标准值值作作为代表表值，其其分项系系数满满足：a...当其效应应对对结构不不利时时：对由由可变变荷载效效应控控制的组组合，取1.2；对有永永久荷载效效应控制的的组合，取取1.355b...当其效应应对对结构有有利时时：一般般情况况取1.0；对结构构倾倾覆、滑滑移或或是漂浮浮验算算，取0.9②可变荷载根据据据设计要求求选选代表值值，其其分项系系数一一般情况况取1.4一、风荷载计算算算1、标高为1666.1000处风荷载载计计算(1).风荷荷荷载标准准值计计算:Wk:作用在幕幕墙墙上的风风荷载载标准值(kN/mm2)βgz:1666.1000mm高处阵风风系系数(按B类区计算):μf=0.5××((Z/1000)^((-00.166)＝0.46633βgz=0.8889×(11++2μf)=1..7715μz:16..1100m高处风压压高高度变化化系数数(按B类区计算):((GGB5000009-220001)μz=(Z/1100)0.332=1..1165风风风荷载体体型系系数μs=1.0000Wk=βββgz×μz×μs×W0((GBB5000099-200011)=111.7115××1.11655×1..0××0.77500=111.4998kN//m22(2).风荷荷荷载设计计值:W:风风风荷载设设计值值:kNN//m2rw:风荷载作作用用效应的的分项项系数：1.4按《建筑筑结结构荷载载规范范》GB5000009--200013..2.55规定采用用W=rwww×Wk=1.44××1.44988=2..0997kNN/mm2二、玻璃的选用用用与校核玻璃的选用与校校校核:(第1处)本处选选选用玻璃璃种类类为:钢化玻璃璃1.玻璃面积积积:B:该该该处玻璃璃幕墙墙分格宽:1..6675mmH:该该该处玻璃璃幕墙墙分格高:2..0000mmA:该该该处玻璃璃板块块面积:A=B×××H=1...6755×22.0000=3...3500m222.玻璃厚度度度选取:Wk:风荷载标标准准值:2..0097kkN//m2A:玻玻玻璃板块块面积积:3..3350mm2K3:玻璃种类类调调整系数:3..0000试算:C=Wkkk×A×1100/3//K33=1...4988×33.3550××10//3//3.00000=5...5755T=2×××(1++C))0.5-22=2×××(1++5..5755)00.5-22=3...1288mmm玻璃选选选取厚度度为:6..00mm3.该处玻璃璃璃板块自自重:GAK:::玻璃板块块平平均自重(不包括铝铝框):t:玻玻玻璃板块块厚度度:6..00mm玻璃的体体体积密度度为:2255.6((KNN/M3)(JJGJJ1022-9965..2.11)GAK===25..6××t/110000===25..6××6.00/110000===0.11544kN//m224.该处垂直直直于玻璃璃平面面的分布布水平平地震作作用:αmax:水水水平地震影影响响系数最最大值值:0..1160qEAkkk:垂直于玻玻璃璃平面的的分布布水平地地震作作用(kN/mm2)qEAkkk=3×αmax×GGAK(JJGJ11022-9665.22.44)=3××0..1600×00.1554=0..0774kNN/mm2rE:地震作用用分分项系数:1..33qEA:::垂直于玻玻璃璃平面的的分布布水平地地震作作用设计计值(kN/mm2)qEA===rE×qEAkk===1.33×qqEAK===1.33×00.0774===0.00966kN//m225.玻璃的强强强度计算:校核依据据据:σ≤ｆg=84..0000((JGJ11002-9965..3..1)q:玻玻玻璃所受受组合合荷载:a:玻玻玻璃短边边边长长:1..6675mmb:玻玻玻璃长边边边长长:2..0000mmt:玻玻玻璃厚度:6..00mmψ:玻璃板面面跨中中弯曲系系数,按边长比a/b查表5.4..1得:0..0060σw:玻璃所所受应力力:采用SWWW+0.66SSE组合:q=W+++0.66×qqEA=2...0977+00.6××0..0966=2...1555kNN/m2σw=6×ψ××qq×a2×100000/t2((JGJ11002-9965..4..1)===6×00.0060××2..1555×11.677522×100000/6..022===60..1445N//mmm260.11145NN/mmm2≤ｆg=84..0000NN/mmm2玻璃的强强强度满足足6.玻璃温度度度应力计计算:校核依据据据:σmax≤[σ]=588..8000N//mm2((JGGJ1002--9655.3..1))(1)在年温差差差变化下,玻璃边缘缘与与边框间间挤压压在玻璃璃中产产生的挤压温度度度应力为:E:玻玻玻璃的弹弹性模模量:0.7722×1005N/mmm2αt:玻璃的的线膨胀胀系数数:1..00×100-55△Ｔ:年温度度变化差差:366..100℃c:玻玻玻璃边缘缘至边边框距离,取5mmmdc:施工偏差,可取:3mmm,按5.4..3选用b:玻玻玻璃长边边边长长:2.00000m在年温差差差变化下,玻璃边缘缘与与边框间间挤压压在玻璃璃中产产生的温度应力力力为:σt1=E(aaat×△Ｔ-(2cc--dc)/b//110000)(JJGJ11022-9665.44.33)=0..722×△Ｔ-72××((2×5--33)/bb=0..722×366.1100--722×(22×55-3))/22.0000=-22266.0008NN/mmm2计算值为为为负,挤压应力力取取为零.0.00000N//mmm2＜58.88000N//mmm2玻璃边缘缘缘与边框框间挤挤压温度度应力力可以满满足要要求(2)玻璃中央央央与边缘缘温度度差产生生的温温度应力:μ1:阴影系系数:按《玻璃璃幕幕墙工程程技术术规范》JGJJ1102--966表5.4..44-1得1.00000μ2:窗帘系系数:按《玻璃璃幕幕墙工程程技术术规范》JGJJ1102--966表5.4..44-2得1.00000μ3:玻璃面面积系数数:按《玻璃璃幕幕墙工程程技术术规范》JGJJ1102--966表5.4..44-3得1.10066μ4:边缘温温度系数数:按《玻璃璃幕幕墙工程程技术术规范》JGJJ1102--966表5.4..44-4得0.40000a:玻璃线胀胀系系数:1..00×100-55I0:日照量:302277.6000((KJ/MM22h)t0:室外温度80.00000℃t1:室内温度15.00000℃Ｔc:单片玻璃璃中中心温度(依据JGJ11113-997附录B计算):α0:玻璃璃的的吸收率:0.11442Ｔc=000.0112××I0×α0+0.6655×t0+0.3355×t1(JGJ11113-997B..0..1)===0.00122×300277.6000××0.11422+0..655×800.0000++0..35××155.0000===62..4009℃Ｔs:玻璃边缘缘部部分温度(依据JGJ11113-997附录B计算):Ｔs=(((0.655××t0+0.3355×t1)((JGJ11113-997B..0..4)===(0..655×800.0000++0..35××155.0000))===57..2550℃△t:玻璃中中中央部分与与边边缘部分分温度度差:△t=Ｔc-ＴＴs===5.11599℃玻璃中央央央与边缘缘温度度差产生生的温温度应力:σt2=0.7774×E××aa×μ1×μ2×μ3×μ4×(Ｔc-Ｔs)(JGGJ1102--96655.44.4))=0.74×000.722×1105×1.00××10-55×μ1×μ2×μ3×μ4×△t=1.216NNN/mmm2玻璃中央央央与边缘缘温度度差产生生的温温度应力力可以以满足要要求7.玻璃最大大大面积校校核:Azd:::玻璃的允允许许最大面面积(m2)Wk:风荷载标标准准值:1..4498kkN//m2t:玻玻玻璃厚度:6..00mmα1:玻璃种种类调整整系数数:3..0000A:计计计算校核核处玻玻璃板块块面积积:3..3350mm2Azd===0.33×α1×(t++tt2/4)//WWk(JGGJJ1022-9966..2.77-11)===0.33×33.0000××(6..0++6.002/4)//11.4998===9.00122m2A=3...3500m22≤Azd=9..0012mm2可以满足足足使用要要求三、幕墙玻璃板板板块结构构胶计计算:幕墙玻璃板板块块结构胶计计计算:(第1处)该处选用用用结构胶胶类型型为:SSS66211.按风荷载载载和自重重效应应,计算结构构硅硅酮密封封胶的的宽度:(1)风载荷作作作用下结结构胶胶粘结宽宽度的的计算:Cs1:::风载荷作作用用下结构构胶粘粘结宽度(mmm))Wk:风荷载标标准准值:1..4498kkN//m2a:矩矩矩形分格格短边边长度:1..6675mmf1:结构胶的的短短期强度度允许许值:0..114N//mmm2按5.6.3条条条规定采用用Cs1===Wk×a/22//0.114(JJGJ11022-9665.66.44-1))===1.44988×1..6775/22/00.144===8.996mmm取9mm(2)自重效应应应胶缝宽宽度的的计算:Cs2:::自重效应应胶胶缝宽度(mmm))B:幕幕幕墙分格格宽:1..6675mmH:幕幕幕墙分格格高:2..0000mmt:玻玻玻璃厚度:6..00mmf2:结构胶的的长长期强度度允许许值:0..0007NN/mmm2按5.6.3条条条规定采用用Cs2===H×BB×tt×255.66/(HH+BB)/22/77(JJGJ11022-9665.66.44-2))===10..000mm取11mmm(3)结构硅酮酮酮密封胶胶的最最大计算算宽度度:111mmm2.结构硅酮酮酮密封胶胶粘接接厚度的的计算算:(1)温度变化化化效应胶胶缝厚厚度的计计算:Ts3:::温度变化化效效应结构构胶的的粘结厚厚度:mmmδ1:结构硅硅酮密封封胶的的温差变变位承承受能力:122..5%△Ｔ:年温差差:336..1℃Us:玻璃板块块在在年温差差作用用下玻璃璃与铝铝型材相相对位位移量:mmm铝型材线线线膨胀系系数:a1=2.3355×100-55玻璃线膨膨膨胀系数:a2=1×1100-5Us=b×××△Ｔ×(2..335-11)//1000=2...0000×336.11000×(22.335-11)//1000=0...9755mmmTs3=UUUs/(δ1×(2+δ1))0.55(JJGJJ1022-9965..6.55)=0...9755/((0.12255×(22+00.1225)))0.55=1...9mmm(2)地震作用用用下胶缝缝厚度度的计算:Ts4:::地震作用用下下结构胶胶的粘粘结厚度:mmmH:幕幕幕墙分格格高:2..0000mmθ:幕墙层间变变位位设计变位位位角0.000777ψ:胶缝变位折折减减系数0.70000δ2:结构硅硅酮密封封胶的的地震变变位承承受能力:10000.0%%Ts4===θ×H×ψ×100000/(δ2×(2+δ2))0.55===0.000777×22.0000××0..7000×110000/((1.00000×(22+11.0000)))0.55===6.22mmm3.胶缝推荐荐荐宽度为:11mmm4.胶缝推荐荐荐厚度为:7mmmm5.胶缝强度度度验算胶缝选选选定宽度度为:12mmm胶缝选选选定厚度度为:8mmmm(1)短期荷载载载和作用用在结结构胶中中产生生的拉应应力:Wk:风荷载标标准准值:1..4498kkN//m2a:矩形分格格短短边长度:1..6675mmCs:结构胶粘粘结结宽度:122..0000mmmσ1=Wk×aa××0.5///Cs===1.44988×1..6775×00.55/122.0000===0.11055N/mmm22(2)短期荷载载载和作用用在结结构胶中中产生生的剪应应力:H:幕幕幕墙分格格高:2..0000mmt:玻玻玻璃厚度:6..00mmσ2=12.88××H×B×××t/CCs/(B++HH)/110000===0.00066N/mmm22(3)短期荷载载载和作用用在结结构胶中中产生生的总应应力:σ=(σ12++σ22)0.5=(((0.100552+0.000062)0.5=000.1005NN/mmm2≤0.144NN/mmm2结构胶强强强度可以以满足足要求四、幕墙立柱计计计算:幕墙立柱计计算算:(第1处)幕墙立柱按等距距距四点三三跨连连续梁力力学模模型进行行设计计计算：：1.选料:(1)风荷载线线线分布最最大荷荷载集度度设计计值(矩形分布)qw:风风风荷载线线分布布最大荷荷载集集度设计计值(kN/mm))rw:风风风荷载作作用效效应的分分项系系数：1.4Wk:风风风荷载标标准值值:1..4498kkN//m2B:幕幕幕墙分格格宽:1..6675mmqw=111.4××Wkk×B=111.4××1..4988×11.6775=333.5113kkN/mm(2)立柱弯矩矩矩:Mw:风荷载作作用用下立柱柱弯矩矩(kN.mm))qw:风荷载线线分分布最大大荷载载集度设设计值值:3..5513((kNN/m))Hsjcccg:立柱计算算跨跨度:4..0000mmMw=000.088×qqw×Hsjccgg2=000.088×33.5113××4.000002=444.4996kkN·mmqEA:::地震作用用设设计值(KN/MM2):GAk:::玻璃幕墙墙构构件(包括玻璃璃和和框)的平均自自重:40000N/mm2垂直于玻璃璃幕幕墙平面的的的分布水水平地地震作用:qEAkkk:垂直于玻玻璃璃幕墙平平面的的分布水水平地地震作用(kNN//m2)qEAkkk=5×αmax×GGAk(JGGJ1102--96655.22.4))=5×0.16660×44000.0000//10000=0.320kkkN/mm2γE:幕墙地地震作用用分项项系数:1..33qEA===1.33×qqEAk===1.33×00.3220===0.44166kN//m22qE：水水水平地震震作用用线分布布最大大荷载集集度设设计值(矩形分布)qE=qqqEA×B=000.4116××1.66755=000.6997kkN/mmME:地震作用用下下立柱弯弯矩(kN·mm)):ME=000.088×qqE×Hsjccgg2=000.088×00.6997××4.000002=000.8992kkN·mmM:幕幕幕墙立柱柱在风风荷载和和地震震作用下下产生生弯矩(kN·mm))采用SWWW+0.66SSE组合M=Mwww+0.66××ME=4...4966+00.6××0..8922=5...0322kNN·m(3)W:立立立柱抗弯矩矩预预选值(cm3)W=M×××103/1.0055/844.22=5...0322×1103/1.0055/844.22=5666.9111ccm3qWk:::风荷载线线分分布最大大荷载载集度标标准值值(kN/mm))qWk===Wk×B===1.44988×1..6775===2.55099kN//mqEk:::水平地震震作作用线分分布最最大荷载载集度度标准值(kN/mm))qEk===qEAkk×B===0.33200×1..6775===0.55366kN//m(4)I1,III2:立柱惯性性矩矩预选值(cm4)I1=000.0007××1800×((qWk+0..66×qEkk)×Hsjjccg3/0.77=000.0007××1800×((2.50099+0..6××0.55366)×44.00003/0.77=33326..1002cmm4I2=000.0007××10000××(qWkk+0.66×qEkk)×Hsjjccg4/0.77//20=000.0007××10000××(2..5009+00.66×0..5336)××4..00004/0.77//20=33362..3336cmm4选定立立立柱惯性性矩应应大于:33662.33366cm42.选用立柱柱柱型材的的截面面特性:选用型材材材号:1700型材强度度度设计值:855..5000N//mm2型材弹性性性模量:E==00.7××1005N/mmm2X轴惯性性性矩:Ix=5366..3144cmm4Y轴惯性性性矩:Iy=1488..7600cmm4X轴抵抗抗抗矩:Wx11=63..1388cmm3X轴抵抗抗抗矩:Wx22=63..0533cmm3型材截面面面积:A==114.33744cm2型材计算算算校核处处壁厚厚:t==33.0000mmm型材截面面面面积矩:Ss=39..1143ccm33塑性发展展展系数:γ=1.00553.幕墙立柱柱柱的强度度计算算:校核依据据据:N//AA+M/γ/w≤ｆa=85..55N/mmm22(拉弯构件)((JGJ11002-9965..5..3)B:幕幕幕墙分格格宽:1..6675mmGAk:::幕墙自重:40000N/mm2幕墙自重重重线荷载:Gk=44400××Wffg/100000=44400××1..6755/110000=000.6770kkN/mmNK:立柱受力:Nk=GGGk×Hsjccgg=000.6770××4.00000=222.6880kkNN:立立立柱受力力设计计值:rG:结构自重重分分项系数:1..22N=1...2×NNk=1...2×22.6680=3...2166kNNσ:立柱计算算强度度(N/mmm2)(立柱为拉拉弯弯构件)N:立立立柱受力力设计计值:3..2216kkNA:立立立柱型材材截面面积:144..3744cmm2M:立立立柱弯矩:5..0032kkN··mWx2:::立柱截面面抗抗弯矩:633..0533cmm3γ:塑性发展展系数数:1..005σ=N×10///A+M××1103/1.0055/Wx22=333.2116××10//144.3774++5.00322×1003/1.0055/633.0053=7778.22355N/mmm2278.22235NN/mmm2≤ｆa=85..55N/mmm22立柱强度度度可以满满足4.幕墙立柱柱柱的刚度度计算算:校核依据据据:Umaaxx≤[U]==220mmm且Umaxx≤L/18800((JGJ11002-9965..5..5)Umaxxx:立柱最大大挠挠度Umaxxx=0.00007×((qWWk+0..66×qEkk)×Hsjjccg4×100000/0..7//Ix立柱最大大大挠度Umax为:133..5122mmm≤20mmmDu:立柱挠度度与与立柱计计算跨跨度比值:Hsjcccg:立柱计算算跨跨度:4..0000mmDu=UUU/Hsjjccg/100000=1113.55122/4..0000/110000=000.0003≤1/18800挠度可以以以满足要要求5.立柱抗剪剪剪计算:校核依据据据:τmax≤[τ]=499..6N//mmm2(1)Qwk:::风荷载作作用用下剪力力标准准值(kN)Qwk===0.66×WWk×Hsjccgg×B===0.66×11.4998××4.00000×1..6775===6.00222kN(2)Qw:风荷载作作用用下剪力力设计计值(kN)Qw=111.4××Qwwk=111.4××6..0222=888.4331kkN(3)QEk:::地震作用用下下剪力标标准值值(kN)QEk===0.66×qqEAk×HHsjcgg×B===0.66×00.3220××4.00000×1..6775===1.22866kN(4)QE:地震作用用下下剪力设设计值值(kN)QE=111.3××QEEk=111.3××1..2866=111.6772kkN(5)Q:立立立柱所受剪剪力力:采用Qwww+0.66QQE组合Q=Qwww+0.66××QE=8...4311+00.6××1..6722=9...4344kNN(6)立柱剪应应应力:τ:立柱剪应应力::Ss:立柱型材材截截面面积积矩:399..1433cmm3Ix:立柱型材材截截面惯性性矩:53366.3114ccm4t:立立立柱壁厚:3..0000mmmτ=Q×Ss×××100//IIx/t=999.4334××39..1443×11000/5336..3144/33.0000=2222.99522N/mmm2222...9522N//mm2≤49.66NN/mmm2立柱抗剪剪剪强度可可以满满足五、立梃与主结结结构连接立梃与主主主结构连连接:(第1处)Lct222:连接处钢钢角角码壁厚:100..0000mmmD2:连接螺栓栓直直径:122..0000mmmD0:连接螺栓栓直直径:100..3600mmm采用SGGG+SW+0.66SSE组合N1wkkk:连接处风风荷荷载总值(N):N1wkkk=Wk×B×HHsjjcg×110000=1.498×××1.66755×4..0000×110000=10036...6000N连接处风风风荷载设设计值值(N)::N1w===1.44×NN1wk===1.44×1100336..6000===1400511.2440NNN1Ekkk:连接处地地震震作用(N):N1Ekkk=qEAkk×B××Hsjccgg×100000=0.320×××1.66755×4..0000×110000=2144.00000NNN1E:::连接处地地震震作用设设计值值(N):N1E===1.33×NN1Ek===1.33×221444.0000===27887..2000NN1:连接处水水平平总力(N):N1=NNN1w+0..66×N1EE=11140551..2400+00.6××27787..2000=11157223..5600NN2:连接处自自重重总值设设计值值(N):N2k===4000×BB×Hsjjccg===4000×11.6775××4.00000===26880..0000NN2:连接处自自重重总值设设计值值(N):N2=111.2××N22k=111.2××26680..0000=3332166.0000NNN:连连连接处总总合力力(N):N=(NNN12+N22)0.5=(11157223..56002+321166.000022)0.5=16660499.0081NNNvb:::螺栓的承承载载能力:Nv:连接处剪剪切切面数:2Nvb===2×33.114×DD02×1300//4(GGBJ117--8877.2..1--1)===2×33.114×110..36002×1300//4===2199055.9771NNNum111:立梃与建建筑筑物主结结构连连接的螺螺栓个个数:Num111=N/NNvbb=16049...0811/2219005..9711=0.733个个个取222个Ncblll:立梃型材材壁壁抗承压压能力力(N):D2:连接螺栓栓直直径:122..0000mmmNv:连接处剪剪切切面数:4t:立立立梃壁厚:3..0000mmmNcblll=D2×2×11220×tt×NNum1((GGBJ117--8877.2..1))=12.00000×2××1220×33.0000××2..0000=17280...0000N1728880.00000N≥1600449.00811N强度可以以以满足Ncbggg:钢角码型型材材壁抗承承压能能力(N):Ncbggg=D2×2×22667×LLctt2×Num11(GBBJ117-8887..2..1)=12.00000×2××2667×110..0000×22.0000=12816000.0000NN12811160..0000N≥1604499.0881NN强度可以以以满足六、幕墙预埋件件件总截面面面积积计算幕墙预埋埋埋件计算:(第1处)本工程预预预埋件受受拉力力和剪力力V:剪剪剪力设计计值:V=N222=322216..0000NN:法法法向力设设计值值:N=N111=15557233.5560NNM:弯弯弯矩设计计值(N·mmm)):e2:螺孔中心心与与锚板边边缘距距离:600..0000mmmM=V×××e2=322216..0000×660..0000=199929660..0000N··mNum111:锚筋根数:4根锚筋层数数数:2层Kr:锚筋层数数影影响系数:1..0000关于混凝凝凝土：混混凝土土标号C30混凝土强强强度设计计值:fc=15..0000NN/mmm2按现行国国国家标准≤混凝土结结构构设计规规范≥GBJJ110采用。选用一级级级锚筋锚筋强度度度设计值:fy=2100..0000N//mm2d:钢钢钢筋直径:Φ12.00000mmmαv:钢筋受受剪承载载力系系数:αv=(4-00..08×ddd)×((fcc/fy)0.5((JGJ11002-9965..7..10--5))===(4--0..08××122.0000))×(115..0000/2210..0000)0..55===0.88122αv取0.7t:锚锚锚板厚度:8..0000mmmαb:锚板弯弯曲变形形折减减系数:αb=0.6++00.25×××t/dd(JJGJ11022-9665.77.110-66)===0.66+00.255×88.0000//12..0000===0.77677Z:外外外层钢筋筋中心心线距离:21100.0000mmmAs:锚筋实际际总总截面积:As=NNNum1×33..14××d22/4=444.0000××3.114××d2/4=44452..1660mmm2锚筋总截截截面积计计算值值:As1===(V//Kvv+N/00..8/KKb+M/11..3/KKr/Kb/Z)//ffy(JGJ11002-9965..7..10--1))===1488.3345mmm22As2===(N//0..8/KKb+M/00..4/KKr/Kb/Z)//ffy(JGJ11002-9965..7..10--2))===1366.3345mmm22148...3455mmm2≤452..1160mmm22136...3455mmm2≤452..1160mmm224根φ1112.00000锚筋可以以满满足要求求A:::锚板面积:66000000.0000mmm20.555fcA=455000000.0000NN=11157223..5600N≤0.5ffcA锚板尺尺尺寸可以以满足足要求七、幕墙预埋件件件焊缝计计算幕墙预埋件件焊焊缝计算:(第1处)Hf:焊焊焊缝厚度8.00000L:焊焊焊缝长度100..0000σm:弯矩引起起的应应力σm=6×M//((2×heee×lw2×1.2222)(GBBJ117-8887..1..2)===10..4661N//mmm2σn:法向力引引起的的应力σn=N/((22×he×Lw×1.2222)((GBJ1177-8887.11.22)===12..7886N//mmm2τ:剪应力τ=V/(2×××Hf×Lw)((GBBJ177-8887..1.22)=222.2333NN/mmm2σ:总应力σ=((σm+++σn)2+τ2)0.5((GGBJ117--8877.1..2--3)=2223.3353323.353NNN/mmm2≤160NN//mm2焊缝强度度度可以满满足!八、幕墙横梁计计计算幕墙横梁计计算算:(第1处)1.选用横梁梁梁型材的的截面面特性:选用型材材材号:1700HH型材强度度度设计值:855..5000N//mm2型材弹性性性模量:E==00.7××1005N/mmm2X轴惯性性性矩:Ix=47..3331ccm44Y轴惯性性性矩:Iy=36..9994ccm44X轴抵抗抗抗矩:Wx11=15..5366cmm3X轴抵抗抗抗矩:Wx22=16..0266cmm3Y轴抵抗抗抗矩:Wy11=8.3399ccm33Y轴抵抗抗抗矩:Wy22=12..4322cmm3型材截面面面积:A==88.2552ccm2型材计算算算校核处处壁厚厚:t==33.0000mmm型材截面面面面积矩:Ss=9.44227cmm3塑性发展展展系数:γ=1.00552.幕墙横梁梁梁的强度度计算算:校核依据据据:Mx/γWx+My/γWy≤ｆa=85..55(JJGJ11022-9665.55.22)(1)横梁在自自自重作用用下的的弯矩(kN·mm))H:幕幕幕墙分格格高:2..0000mmGAk:::横梁自重:30000N/mm2Gk:横梁自重重荷荷载线分分布均均布荷载载集度度标准值(kN/mm)):Gk=33300××H//10000=33300××2..0000/110000=000.6000kkN/mmG:横横横梁自重重荷载载线分布布均布布荷载集集度设设计值(kN/mm))G=1...2×GGk=1...2×00.6600=0...7200kNN/mMx:横梁在自自重重荷载作作用下下的弯矩(kN·mm))Mx=GGG×B2/8=000.7220××1.667552/8=000.2553kkN·mm(2)横梁在风风风荷载作作用下下的弯矩(kN·mm))风荷载线线线分布最最大荷荷载集度度标准准值(三角形分分布)qwk===Wk×B===1.44988×1..6775===2.55099kN//m风荷载线线线分布最最大荷荷载集度度设计计值qw=111.4××qwwk=111.4××2..5099=333.5113kkN/mmMyw:::横梁在风风荷荷载作用用下的的弯矩(kN·mm))Myw===qw×B2/12===3.55133×1..67752/12===0.88211kN··m(3)地震作用用用下横梁梁弯矩矩qEAkkk:横梁平面面外外地震荷荷载:βE:动力放放大系数数:3αmax:地地地震影响系系数数最大值:0..1160Gk:幕墙构件件自自重:30000N//m22qEAkkk=3×αmax×33000/110000(JJGJJ1022-9965..2.44)=3×0.16660×33000/100000=0.144kkkN/mm2qex:::水平地震震作作用线分分布最最大荷载载集度度标准值值B:幕幕幕墙分格格宽:1..6675mm水平地震震震作用线线分布布最大荷荷载集集度标准准值(三角形分分布)qex===qEAkk×B===0.11444×1..6775===0.22411KN//mqE:水平地震震作作用线分分布最最大荷载载集度度设计值值γE:地震作作用分项项系数数:1..33qE=111.3××qeex=111.3××0..2411=000.3114kkN/mmMyE:::地震作用用下下横梁弯弯矩:MyE===qE×B2/12===0.33144×1..67752/12===0.00733kN··m(4)横梁强度度度:σ:横梁计算算强度度(N/mmm2):采用SGGG+SW+0.66SSE组合Wx1:::X轴抵抗矩:155..5366cmm3Wy2:::y轴抵抗矩:122..4322cmm3γ:塑性发展展系数数:1..005σ=(Mx/WWWx1+Myw/Wy2+0..66×MyEE/Wy2)×11003/1.0055=8881.77677N/mmm2281.77767NN/mmm2≤ｆa=85..55N/mmm22横梁正应应应力强度度可以以满足3.幕墙横梁梁梁的抗剪剪强度度计算:校核依据据据:τmax≤[τ]=499..6N//mmm2(1)Qwk:::风荷载作作用用下横梁梁剪力力标准值(kN)Wk:风荷载标标准准值:1..4498kkN//m2B:幕幕幕墙分格格宽:1..6675mm风荷载线线线分布呈呈三角角形分布布时：：Qwk===Wk×B2/4===1.44988×1..67752/4===1.00511kN(2)Qw:风荷载作作用用下横梁梁剪力力设计值(kN)Qw=111.4××Qwwk=111.4××1..0511=111.4771kkN(3)QEk:::地震作用用下下横梁剪剪力标标准值(kN)地震作用用用线分布布呈三三角形分分布时时：QEk===qEAkk×B2/4===0.11444×1..67752/4===0.11011kN(4)QE:地震作用用下下横梁剪剪力设设计值(kN)γE:地震作作用分项项系数数:1..33QE=111.3××QEEk=111.3××0..1011=000.1331kkN(5)Q:横横横梁所受剪剪力力:采用Qwww+0.66QQE组合Q=Qwww+0.66××QE=1...4711+00.6××0..1311=1...5500kNN(6)τ:横横横梁剪应应力Ss:横梁型材材截截面面积积矩:9..4427ccm33Iy:横梁型材材截截