高端合金铝材项目（场平及边坡）边坡支挡施工图设计计算书

高端合金铝材项目（场平及边坡）边坡支挡施工图设计计算书目录15730目录 115498施工图设计计算书 2127111工程概况 2189001.1地理位置及工程概况 2283372设计依据、采用规范及技术标准 3317743场地工程地质条件 4213013.1地形地貌 4137043.2气象、水文 4262983.3地质构造 4240193.4地层岩性 4242983.5基岩顶面及基岩风化带特征 5218043.6水文地质条件 5163263.7水、土腐蚀性评价 6107613.8不良地质现象 6303253.9地震效应评价 649303.10岩土体物理力学参数 829714边坡整体稳定性分析与计算 9305975锚杆挡墙计算 16126325.1土岩界面的折线滑动计算 16219745.2外倾结构面的平面滑动计算 23210965.3锚杆挡墙按无外倾结构面的岩石侧压力计算 2316068（1）BP4岩质挖方边坡 2313036（2）BP5岩质挖方边坡 2419564（3）BP6岩质挖方边坡 2430960（4）BP10岩质挖方边坡 2614222（5）BP11岩质挖方边坡 2724998（6）BP12岩质挖方边坡 2723095（7）BP13岩质挖方边坡 2920970（7）BP14岩质挖方边坡 30135186扶壁式挡墙整体稳定性计算 3091127填方边坡圆弧滑动稳定性计算 63施工图设计计算书1工程概况1.1地理位置及工程概况本项目位于重庆市涪陵区清溪镇。项目东临涪丰高速，西至S103省道，南临横一路，北至马鞍山山脚。项目地块整体沿东西方向呈长条形，东西方向最长处约893m，南北方向最宽处约178m，最窄处约95m。地块西临S303省道，南至已建市政道路，交通便利。市政道路南侧是已建厂房，厂房与市政道路之间为绩麻河。本次主要设计内容为国丰高端合金铝材标准厂房地块平场中形成的边坡支挡设计。现状地貌根据平场设计方案，按设计标高场平后，将在场地四周形成挖、填方边坡，地块南侧与横一路之间直接放坡，不设挡墙，仅在进场道路与地块之间设置挡墙。挖方边坡暂按1：0.5放坡，填方边坡按1：1.5，1:1.75，1:2的坡率放坡；北侧岩质挖方边坡较高，采用1：0.5分级放坡+锚杆挡墙支护，边坡每8m一级、各级边坡之间设置2m宽马道。边坡平面位置示意图边坡支挡工程概况一览表边坡编号边坡性质放坡回填或开挖边坡最大高度（m）坡长（m）坡向（°）边坡工程安全等级支挡结构形式BP1填方边坡13.5706.0/二级放坡+网格护坡BP2挖、填方混合边坡16.1填方12.1m222.8214上部放坡下部挡墙上部放坡下部挡墙挖方10.2mBP3挖、填方混合边坡6.636.3133二级放坡+网格护坡BP4挖方岩质边坡22.8104.8197一级分级放坡锚杆挡墙BP5挖方岩质边坡22.8134.9217～224一级分级放坡锚杆挡墙BP6挖方岩质边坡20.927.3190一级分级放坡锚杆挡墙BP7填方边坡4.9120.1/三级放坡+网格护坡BP8挖方岩质边坡11.773.0206二级分级放坡锚杆挡墙BP9挖方岩质边坡10.526.2233二级分级放坡锚杆挡墙BP10挖方岩质边坡10.5146.4194～210二级分级放坡锚杆挡墙BP11挖方岩土质混合边坡2038.1254一级分级放坡锚杆挡墙BP12挖方岩质边坡28.085.4270～277一级分级放坡锚杆挡墙BP13挖方岩质边坡32.2147.8222一级分级放坡锚杆挡墙BP14挖方岩质边坡27.077.0278一级分级放坡锚杆挡墙BP15挖方岩质边坡4.148.830二级分级放坡锚杆挡墙2设计依据、采用规范及技术标准2.1本项目设计的依据1）设计合同2）业主提供的1：500地形图3）重庆市二零五勘测设计有限公司提供的《国丰高端合金铝材项目场平工程地质勘察报告》（详细勘察）4）《国丰高端合金铝材标准厂房(场平及边坡)项目高边坡方案设计安全专项论证意见》5）《国丰高端合金铝材标准厂房(场平及边坡)项目高边坡方案设计可行性评估报告》2.2设计采用规范及规定1）《建筑边坡工程技术规范》GB50330—2013；2）《建筑地基基础设计规范》DBJ50-047-2016；3）《建筑抗震设计规范》GB50011-2010（2016年版）；4）《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011；5）《岩土锚杆与喷射混凝土支护工程技术规范》（GB50086-2015）；6）《工程建设标准强制性条文》；7）重庆市建委关于《进一步加强全市高切坡、深基坑和高填方项目勘察设计管理的意见》的通知(渝建发[2010]166号)8）《关于实施〈危险性较大的分部分项工程安全管理规定〉有关问题的通知》建办质[2018]31号文；9）《关于印发〈危险性较大的分部分项工程安全管理实施细则（2019年版）〉的通知》渝建安发[2019]27号文；10）国家现行相关规范和标准。2.3技术标准（1）安全等级为一级、二级，结构重要性系数分别为1.1、1.0；（2）安全等级为一级、二级边坡稳定安全系数分别取1.35、1.30；（3）扶壁式、重力式、衡重式挡墙抗滑移稳定安全系数取1.3、抗倾覆稳定安全系数取1.6；（4）安全等级为一级、二级锚杆挡墙中锚杆杆体抗拉安全系数分别取2.2、2.0；锚固体抗拔安全系数分别取2.6、2.4；（5）永久边坡设计使用年限50年；（6）环境类别；Ⅱa类；（7）设计荷载：20kPa；（8）坡顶地面超载不得大于20kPa；（9）计算软件：理正岩土6.5版；（10）根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）（2016年版）附录A，拟建道路沿线结构，场地设计地震分组为第一组，抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值为0.05g。3场地工程地质条件3.1地形地貌拟建场地位于重庆市涪陵区清溪镇工业园区，项目东临涪丰高速，西至S103省道，南临横一路，北至马鞍山山脚。项目地块原始地貌沿东西方向呈长条分布，整体高程为东高西低，北高南低。场地总体地形坡角一般15～30°，局部地段5～15°。据钻孔实测高程243.47（ZK1）～292.45m（ZK297），相对高差48.98m。整体而言，地块范围高差起伏较大。3.2气象、水文涪陵区属亚热带湿润季风气候区，四季分明，昼长夜短。具有冬暖、春早、夏热、秋雨连绵的特点。多年平均气温17.5℃～18.５℃，极端最低气温-2.7℃（1928年11月20日），极端最高气温43.5℃（2006年8月15日）。多年平均相对湿度80%，绝对湿度17.6mb。区内多年平均降雨量1163.3mm，最大年平均降雨量1378.3mm（1925年），最小年平均降雨量是783.2mm（1960年），最大降雨量56.8mm/h(1980年)，降雨主要集中在5～9月份，占全年降雨量的2/3，大雨暴雨较多。随地势由西北向东南升高，气温递降，降水递增，据区境气温观测资料，海拔1000m，每升高100m，年平均气温递减约0.4℃。历年平均无霜期满315d，年均雾日30.2d，年平均日照时数1188h。拟建场地为斜坡地貌，勘察区无常年性沟河分布，主要地表水体为拟建场地内的两口鱼塘,水深0.50～2.00m，场地南西侧处为一人工排水渠（绩麻河），该排水渠常年有水，对场地无影响。大气降水形成的地表水呈面流形式向场地南西侧地形低洼处排出场地。综上述，地表水对工程建设的影响小。3.3地质构造场地地质构造位处珍溪场向斜东翼，岩层呈单斜产出。地层产状315°～340°∠13°～16°，优势产状325°∠14°；层面结合差，为硬性结构面。在场地附近出露基岩中可见两组较发育的构造裂隙：①L1组裂隙185°∠79°，裂面宽1～3mm，裂面平直、微张，局部有粘土充填，间距0.1～1.5m，延伸1.0～5.0m，为硬性结构面，结合程度差；②L2组裂隙285°∠72°，裂面宽1～5mm，裂面较平直、微张，间距0.5～2.0m，延伸3.0～12.0m，为硬性结构面，结合程度差。场区无断层通过，经钻探揭露，基岩中裂隙较发育，岩体较完整，故场区地质构造简单。3.4地层岩性据地面调查及钻探揭露，场地上覆土层为第四系全新统素填土（Q4ml）、第四系全新统残坡积层粉质粘土、淤泥质土（Q4el+dl），下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组（J2s）砂岩、砂质泥岩、泥质粉砂岩及泥岩组成。现由上至下分述：3.4.1第四系全新统（Q4）1）素填土（Q4ml）：杂色；主要由粉质粘土及砂、泥岩碎石组成，碎石含量约15%～35%，粒径2～20cm，稍湿、松散～中密，系修建已有道路、原建筑物及开挖场平时回填形成，回填年限约5年，原建筑物位置回填大于10年。本次钻探揭露厚度0.30（ZK220）～7.50（ZK50）。2）粉质粘土（Q4el+dl）：黄褐色；呈可塑状态，残坡积成因。摇振反应无，稍有光泽、干强度中等，韧性中等。场地内多有分布，主要分布在原始地貌地段，钻探揭露厚度0.10m（ZK303）～7.60m（ZK135）。3）淤泥质土（Q4el+dl）：灰黑色；呈软塑～流塑状，干强度中等，摇震反应无，稍有光泽，有机物含量约5%，刀切面平直光滑，稍有腥味。该层仅在钻孔（ZK161、165、166、173）有揭露，钻探揭露厚度3.90m（ZK161）～5.50m（ZK173）。～～～～～～不～～～整～～～合～～～～～～3.4.2侏罗系中统沙溪庙组（J2s）1）砂岩（J2s-Ss）：黄灰色、灰白色、青灰色；主要矿物成分为长石、石英、岩屑，云母次之，细～中粒结构；中厚～厚层状构造；钙质胶结，胶结程度较好，局部夹泥质团块或条带。该层在场地内均多有分布，为场地主要岩性之一。本次钻探揭露最大铅直厚度24.00m（ZK43）。2）砂质泥岩（J2s-Sm）：紫褐色；主要由粘土矿物组成；泥质结构；薄～中厚层状构造；砂质含量不均匀，偶见砂质条带。该层在场地内均多有分布，为场地主要岩性之一。本次钻探揭露最大铅直厚度19.20m（ZK279）。3）泥质粉砂岩（J2s-As）：紫灰色；主要矿物成分为长石、石英及粘土矿物组成，细～中粒结构；中厚～厚层状构造；钙泥质胶结，胶结程度一般，局部夹泥质团块或条带。该层在场地内均多有分布，为场地主要岩性之一。本次钻探揭露最大铅直厚度20.20m（ZK324）。4）泥岩（J2s-Ms）：紫红色，主要矿物成分为粘土矿物，泥质结构，中厚层状构造。局部含砂质重。该层主要分布于场地南西侧已建横一路段。揭露最大铅直厚度13.40m（ZY(L)61）。3.5基岩顶面及基岩风化带特征据钻探揭露，用地范围内基岩面主要受原始地形控制，基本与原始地形一致，局部经人工改造先成高差较大的斜边坡，基岩埋深0.00～8.10（ZK172）m，基岩面高程238.71～291.84m。基岩面倾角约为5°～20°，局部达35～45°。据钻探揭露情况，将基岩划分为强风化带及中等风化带。3.5.1强风化带：岩芯破碎，呈短柱状、碎块状及砂状等，质软，泥岩手折易断，砂岩手易捏成砂，属破碎岩体。其厚度变化较大，本次钻探揭露最大厚度5.70m。3.5.2中等风化带：岩芯较完整，主要呈短柱状、柱状，少量碎块状，岩芯节长一般0.02～0.80m。本次钻探揭露最大铅直厚度39.40（ZK315）m。3.6水文地质条件3.6.1地下水类型根据地下水赋存介质及水动力特征，勘察区地下水主要可分为第四系松散层孔隙水、基岩裂隙水两种类型。1第四系松散层孔隙水该类型地下水主要赋存于第四系土层中，场地土层为素填土、粉质粘土、淤泥质土，素填土密实度松散～中密，渗透性较强，为相对透水层，粉质粘土为相对的隔水层，土层富水程度受组成物质和地形条件控制，拟建场地东高西低，北高南低，场地接受大气降雨后地下水、地表水向场地地形低洼处排泄。2基岩裂隙水勘察场地主要岩性为砂岩、砂质泥岩、泥质粉砂岩及泥岩；砂岩、泥质粉砂岩为含水层，砂质泥岩、泥岩为相对隔水层，浅部风化裂隙较发育，含风化裂隙潜水。接受大气降雨和上部土层孔隙水的补给，向地势低洼处运移、排泄。3.6.2地下水在地勘单位外业工作期间无强降雨，在钻孔施工结束后提干钻孔循环水，24h后进行水位观测，孔内水位未恢复，表明场地在本次勘察深度内地下水贫乏，地下水主要接受大气降水补给。根据分析，在雨季大气降水可直接汇入场地，场地东西侧高南东侧低，但场地内土层局部较厚，且坡度较平缓，排泄较慢，根据当地施工经验，综合判定：大气降水时土层厚的地段及层间裂隙中有地表水渗入补给，存在暂时性上层滞水，主要分布在土层较厚及层间裂隙较发育位置，无统一地下水位，水量随大气降水及地表水的补给量大小而变化,水文地质条件中等复杂。未来基础施工应配备相应的排水设施。在场地周边及内部设置良好的排水系统，避免地表及大气降水汇聚渗入地基对地基及基础造成不良影响。3.7水、土腐蚀性评价场地及周边无污染源，据邻近建筑场地经验，按《岩土工程勘察规范》GB50021—2001（2009年版）第12.2节Ⅲ类环境判定，地下水对混凝土结构、钢筋混凝土结构中钢筋具有微腐蚀性。由于场地及周边无污染源，按《岩土工程勘察规范》GB50021—2001（2009年版），本次未采集土试验样进行腐蚀性分析，据邻近建筑场地经验，判定场地内土对混凝土、钢筋混凝土结构中的钢筋等建筑材料具有微腐蚀性。水、土对混凝土、钢筋等建筑材料腐蚀的防护，应符合现行国家标准《工业建筑防腐蚀设计规范》（GB50046）的规定。3.8不良地质现象经工程地质调查和钻探揭露，拟建场地及影响范围内未见滑坡、危岩崩塌、泥石流、地面塌陷等不良地质现象；未见致灾地质体和对工程不利的埋藏物。3.9地震效应评价根据《建筑抗震设计规范》GB50011—2010（2016年版）附录A查得，场地抗震设防烈度为6度区，设计地震分组为第一组，设计基本地震加速度值为0.05g。根据《建筑工程抗震设防分类标准》（GB50223-2008）第3.0.4条规定，拟建建构筑物为标准设防类。据波速测试成果及地区经验，素填土（后期填土）剪切波速取125m/s（经验值），为软弱土；粉质粘土剪切波速为165～172m/s，剪切波速取168m/s，为中软土；淤泥质土剪切波速取80m/s（经验值），为软弱土；强风化岩石等效剪切波速为582～677m/s，属软质岩石；中等风化基岩等效剪切波速大于800m/s，属岩石。根据剪切波速，各拟建物地震效应具体评价详见下表。各拟建物土层等效剪切波速及场地类别划分场地土层厚度0.00～18.93m左右，基岩为砂岩、砂质泥岩、泥质粉砂岩及泥岩，层位稳定，分布连续，场地属抗震设防烈度为6º区，地震对上述岩、土影响小，场地无砂土、粉土分布，不会产生砂土液化现象。无危岩崩塌、滑坡、泥石流等不良地质现象，故不存在地震作用下的地基土液化、震陷，场地边坡将进行永久性支护后也不会产生在地震作用下的边坡失稳问题。拟建场地及邻近未发现危岩崩塌、滑坡、泥石流等不良地质现象。填土之下也未见“河道、沟浜、墓穴、防空洞等对工程不利的埋藏物”。场地现状整体稳定，对场地内拟建边坡治理稳定后，适宜建设。3.10岩土体物理力学参数根据地勘报告成果，结合重庆地区岩土工程经验，本项目岩土体物理力学参数取值如下表。岩土体物理力学参数取值一览表项目岩土名称天然重度kN/m3饱和重度kN/m3岩石单轴极限抗压强度标准值MPa地基极限承载力标准值（Mpa）地基承载力特征值kPa岩体、土体天然/饱和粘聚力ckPa岩体、土体天然/饱和内摩擦角φ°抗拉强度(kPa)基底摩擦系数岩体水平抗力系数MN/m3土的水平系数的比例系数MN/m4岩体与锚固体极限粘结强度标准值（Kpa）天然饱和素填土21.0*21.5*//现场载荷确定5*/2*28*/25*/0.25*/9*粉质粘土19.520.0*//160*21.72/15.4812.81/9.04/0.25*/18*强风化砂岩24.5*25.0*//500*///0.45*20*/200*砂质泥岩24.0*24.5*//300*///0.40*15*/150*泥质粉砂岩24.2*24.7*//400*///0.40*18*/180*泥岩（利用横一路）24.0*24.5*//300*///0.40*15*/150*中等风化砂岩24.5*25.0*50.141.155.118183236534.07790.65*700*/1400*砂质泥岩24.0*24.5*9.15.810.0330035029.81440.50*110*/370*泥质粉砂岩24.0*24.5*19.213.521.1696398831.64520.55*275*/720*泥岩（利用横一路）24.5*25.0*8.95.89.8323435729.62240.50*105*/370*砂岩（利用横一路）24.5*25.0*31.624.234.711451116432.88080.60*430*/1200*注：1）带“*”者为地区经验值；2）岩石地基承载力特征值按《建筑地基基础设计规范》DBJ50-047-2016第4.2.6条由下式确定：fak＝γf×fukfak——岩石地基承载力特征值（kPa）；fuk——地基极限承载力标准值（kPa）；据《工程地质勘察规范》DBJ50/T-043-2005第10.4.2条：“当岩体完整、较完整、较破碎时，岩质地基极限承载力标准值可由岩石抗压强度标准值乘以地基条件系数确定。完整时地基条件系数取1.70～1.40（较硬岩与较硬岩取较小值），较完整时取1.40～1.10，较破碎时取1.10～0.70。”本工程场地地下水贫乏，采用天然强度；岩体较完整，地基条件系数取1.10。3）根据《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）第10.3.5条规定：中等风化岩体极限抗拉强度标准值由岩石抗拉强度标准值乘以0.40的折减系数再乘以0.95（经验值）确定；4）根据《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）第10.3.4条规定：中等风化岩体内摩擦角标准值由岩石内摩擦角标准值乘以岩体完整性折减系数0.90后，再乘以时间效应系数0.95确定；岩体粘聚力标准值由岩石粘聚力标准值乘以0.30的折减系数后，再乘以时间效应系数0.95确定；5）粉质粘土根据工室内试验成果，第一指标平均值和第二指标平均值，由《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）表10.4.3-3通过内插法查得其地基极限承载力平均值（ƒ0），土质地基极限承载力标准值：ƒk＝׃0；按《建筑地基基础设计规范》DBJ50-047-2016第4.2.6条所列的公式确定土质地基承载力特征值：ƒak＝ƒk×0.50。土质地基承载力特征值根据计算值并结合地区经验取值。6）根据《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）第10.3.3条规定：工程岩体变形模量及弹性模量由岩石变形模量及弹性模量乘以折减系数0.6～0.8的折减系数（完整时取较大值，破碎时取较小值）得来，本次折减系数取0.70；岩石泊松比可视为岩体泊松比；中等风化砂岩：变形模量=9531×0.70=6671；弹性模量=9820×0.70=6874；泊松比=0.19；中等风化砂质泥岩：变形模量=1679×0.70=1387；弹性模量=2198×0.70=1538；泊松比=0.32；7）层面为硬性结构面，结合差，粘聚力C取20kpa，内摩擦角φ取18°；裂隙1、2为硬性结构面，结合差，裂隙面粘聚力C取55kpa，内摩擦角φ取20°；砂岩与砂质泥岩、砂质泥岩与泥质粉砂岩、砂岩与泥质粉砂岩之间层面结合很差，为软弱结构面，粘聚力C取40kpa，内摩擦角φ取15°。岩土界面为素填土时建议天然状态粘聚力C值取10kPa，内摩擦角取20.0°，饱和状态粘聚力C值取6kPa，内摩擦角取14°。8）裂隙①、②的不利组合交线的产状为247°∠68°。4边坡整体稳定性分析与计算根据平场设计方案，拟建场地按设计地坪高程、环境高程整平后,将在场地形成15段环境边坡，环境边坡最高约24.60m，为挖、填方岩土质混合边坡、挖方岩质边坡有挖方土质边坡，边坡工程安全等级为一级、二级。具体各段边坡的稳定性分析如下。CBACBA图4.1-1边坡位置示意图边坡稳定性分析一览表边坡编号边坡位置边坡类型边坡坡向坡长(m)边坡最大坡高(m)典型剖面地质条件及边坡工程安全等级赤平极射投影图边坡稳定性分析拟建边坡BP1（AB段）位于拟建场地南西侧挖方岩土质边坡21475.05.3013、15、16、18、19边坡坡体为素填土及强～中等风化泥岩、砂岩、砂质泥岩，边坡安全等级为二级。上部土体较薄，强风化段岩体类型为Ⅳ类，边坡岩体等效内摩擦角取50°，边坡岩体破裂角取50°；中等风化段岩体类型为Ⅲ类，边坡岩体等效内摩擦角取55°，边坡岩体破裂角取45°+φ/2，即砂岩取62°；砂质泥岩取59°。下部岩体，根据极射赤平投影图分析：岩层层面倾向与边坡坡向夹角为111°，为切向坡；裂隙①、裂隙②与边坡大角度相交；裂隙①、②不利组合交线与边坡同向，且倾角68°＜73°（1：0.3），边坡稳定性主要受裂隙①、②的不利组合交线控制，主要破坏模式为沿裂隙交线的平面滑动破坏。拟建边坡BP1（BC段）位于拟建场地南西侧填方边坡/63113.521、22、24、25、27、28、33、34、36、37、39、40、42～51、53、54、56、57、60～66、680～70、73、75～77该段边坡位置原始地形坡角较平缓，一般5°～10°，局部地段12°～15°。边坡安全等级为二级。该段边坡位置原始地形坡角较平缓，一般5°～10°，局部地段12°～15°，最大位置约17°（34剖面）。局部较陡地段采取开挖台阶方式消除折线滑动，边坡整体稳定性主要受土体的强度控制，主要破坏模式为土体内部的圆弧滑动，经计算，按设计坡率1：1.5、1：1.75分级放坡回填后，边坡整体稳定。拟建边坡BP2位于拟建场地南西侧挖、填方混合边坡21423316.1（填方边坡最大坡高约12.1m、挖方最大坡高10.2m）11、12、13、15、16、18、19、21、22、24、25、27、28、30、31填方地段地形平缓，地形坡角约5°～10°。挖方段上部为0.0～1.2m的粉质粘土，下部为强～中等风化砂岩、砂质泥岩；边坡安全等级为二级。填方段：该段边坡位置原始地形坡角较平缓，一般5°～10°，局部最大位置约20°（11剖面）。局部较陡地段采取开挖台阶消除折线滑动，边坡整体稳定性主要受土体的强度控制，主要破坏模式为土体内部的圆弧滑动，经计算，按设计坡率1：1.5、1：1.75分级放坡回填后，边坡整体稳定。挖方段：上部土体较薄，强风化段岩体类型为Ⅳ类，边坡岩体等效内摩擦角取50°，边坡岩体破裂角取50°；中等风化段岩体类型为Ⅲ类，边坡岩体等效内摩擦角取55°，边坡岩体破裂角取45°+φ/2，即砂岩取62°；砂质泥岩取59°。下部岩体，根据极射赤平投影图分析：岩层层面倾向与边坡坡向夹角为111°，为切向坡；裂隙①外倾、裂隙②与边坡大角度相交；裂隙交点位于边坡内侧；边坡稳定性主要受外倾结构面（裂隙①）和裂隙①、②的不利组合交线控制，主要破坏模式为沿裂隙交线的平面滑动破坏。边坡编号边坡位置边坡类型边坡坡向坡长(m)边坡最大坡高(m)典型剖面地质条件及边坡工程安全等级赤平极射投影图边坡稳定性评价拟建边坡BP3位于拟建场地北西侧挖、填方混合边坡13336.36.61、2、3填方地段地形成反坡。挖方段边坡坡体为为强～中等风化砂质泥岩、砂岩；边坡工程安全等级为二级。填方段：填方后，填方土体不稳定，易沿土体内部产生滑塌失稳。挖方段：上部土体较薄，强风化段岩体类型为Ⅳ类，边坡岩体等效内摩擦角取50°，边坡岩体破裂角取50°；中等风化段岩体类型为Ⅲ类，边坡岩体等效内摩擦角取55°，边坡岩体破裂角取45°+φ/2，即砂岩取62°；砂质泥岩取59°。根据极射赤平投影图分析：岩层层面倾向与边坡坡向夹角为168°，为反向坡；裂隙①与边坡大角度相交，裂隙②内倾；边坡稳定性主要受岩体强度控制，主要破坏模式为表面风化和产生风化岩体掉块。拟建边坡BP4位于拟建场地北侧挖方岩质边坡197104.822.811、12、14、15、17、18、20、21边坡坡体上部局部有0.6～1.0m的素填土及粉质粘土，下部为强～中等风化砂岩、砂质泥岩及泥质粉砂岩，边坡安全等级为一级。边坡上部土体较薄，仅局部有分布；下部岩体强风化段岩体类型为Ⅳ类，边坡岩体等效内摩擦角取50°，边坡岩体破裂角取50°；中等风化段岩体类型为Ⅲ类，边坡岩体等效内摩擦角取55°，边坡岩体破裂角取45°+φ/2，即砂岩取62°；砂质泥岩取59°；泥质粉砂岩取60°。根据极射赤平投影图分析：岩层层面倾向与边坡坡向夹角为128°，为切向坡；裂隙①外倾，但倾角79°＞73°，无临空的外倾结构面；边坡稳定性主要受岩体自身强度控制，主要破坏模式为表面风化和产生风化岩体掉块。拟建边坡BP5位于拟建场地北侧挖方岩质边坡217～224134.922.823、24、26、27、29、30、32、33边坡坡体上部为0.0～3.6m的素填土及粉质粘土，下部为强～中等风化砂岩、砂质泥岩，边坡安全等级为一级。边坡上部土体局部岩土界面较陡，约13°，易沿土岩界面产生滑移失稳，采用锚杆加固；下部岩体强风化段岩体类型为Ⅳ类，边坡岩体等效内摩擦角取50°，边坡岩体破裂角取50°；中等风化段岩体类型为Ⅲ类，边坡岩体等效内摩擦角取55°，边坡岩体破裂角取45°+φ/2，即砂岩取62°；砂质泥岩取59°。根据极射赤平投影图分析：岩层层面倾向与边坡坡向夹角为101～108°，为切向坡；裂隙①、裂隙②与边坡大角度相交；裂隙交线与边坡同向，边坡稳定性主要受外倾结构面（裂隙①）和裂隙①、②的不利组合交线控制，主要破坏模式为沿裂隙交线的平面滑动破坏。边坡编号边坡位置边坡类型边坡坡向坡长(m)边坡最大坡高(m)典型剖面地质条件及边坡工程安全等级赤平极射投影图边坡稳定性评价拟建边坡BP6位于拟建场地北侧挖方岩质边坡19027.320.935、36、38边坡坡体上部有0.0～1.8m的粉质粘土，下部为强～中等风化砂岩，边坡安全等级为一级。边坡上部土体，局部岩土界面较陡，约19°，易沿土岩界面产生滑移失稳，采用锚杆加固；下部岩体强风化段岩体类型为Ⅳ类，边坡岩体等效内摩擦角取50°，边坡岩体破裂角取50°；中等风化段岩体类型为Ⅲ类，边坡岩体等效内摩擦角取55°，边坡岩体破裂角取45°+φ/2，即取62°。根据极射赤平投影图分析：岩层层面倾向与边坡坡向夹角为135°，为反向坡；裂隙①与边坡同向，但倾角79°＞73°，为无临空的外倾结构面，裂隙②与边坡大角度相交；裂隙交线与边坡斜交；边坡稳定性主要受岩体自身强度控制，主要破坏模式为表面风化和产生风化岩体掉块。拟建边坡BP7位于拟建场地北侧填方边坡/120.15.239、41、42、44、46该段边坡位置原始地形坡角较平缓，一般5°～10°。边坡安全等级为二级。该段边坡位置原始地形坡角较平缓，一般5°～10°。边坡整体稳定性主要受土体的强度控制，主要破坏模式为土体内部的圆弧滑动，经计算，按设计坡率1：1.5、1：1.75分级放坡回填后，边坡整体稳定。拟建边坡BP8位于拟建场地北侧挖方岩土质边坡20673.05.748、50、52边坡坡体上部有1.0～2.0m的粉质粘土，下部为强～中等风化砂岩，边坡安全等级为二级。边坡上部土体，易沿土体内部及岩土界面产生滑移失稳，采用锚杆加固；下部岩体强风化段岩体类型为Ⅳ类，边坡岩体等效内摩擦角取50°，边坡岩体破裂角取50°；中等风化段岩体类型为Ⅲ类，边坡岩体等效内摩擦角取55°，边坡岩体破裂角取45°+φ/2，即取62°。根据极射赤平投影图分析：岩层层面倾向与边坡坡向夹角为119°，为切向坡；裂隙①与边坡同向，但倾角79°＞73°，为无临空的外倾结构面，裂隙②与边坡大角度相交；裂隙交线与边坡斜交；边坡稳定性主要受岩体自身强度控制，主要破坏模式为表面风化和产生风化岩体掉块。边坡编号边坡位置边坡类型边坡坡向坡长(m)边坡最大坡高(m)典型剖面地质条件及边坡工程安全等级赤平极射投影图边坡稳定性评价拟建边坡BP9位于拟建场地北东侧挖方岩质边坡23326.210.553边坡坡体上部有2.0m左右的粉质粘土，下部为强～中等风化砂岩，泥质粉砂岩，边坡安全等级为二级。边坡上部土体，易沿土体内部产生滑移失稳，采用锚杆加固；下部岩体强风化段岩体类型为Ⅳ类，边坡岩体等效内摩擦角取50°，边坡岩体破裂角取50°；中等风化段岩体类型为Ⅲ类，边坡岩体等效内摩擦角取55°，边坡岩体破裂角取45°+φ/2，即砂岩取62°；泥质粉砂岩取60°。根据极射赤平投影图分析：岩层层面倾向与边坡坡向夹角为92°，为切向坡；裂隙①、裂隙②与边坡大角度相交；裂隙交线与边坡同向，边坡稳定性主要受外倾结构面（裂隙①）和裂隙①、②的不利组合交线控制，主要破坏模式为沿裂隙交线的平面滑动破坏。拟建边坡BP10位于拟建场地北东侧挖方岩质边坡194～210146.410.555、56、58、59、60、62边坡坡体上部为0.2～2.0m的粉质粘土，下部为强～中等风化砂岩、砂质泥岩、泥质粉砂岩，边坡安全等级为二级。边坡上部土体，易沿土体内部产生滑移失稳，采用锚杆加固；下部岩体强风化段岩体类型为Ⅳ类，边坡岩体等效内摩擦角取50°，边坡岩体破裂角取50°；中等风化段岩体类型为Ⅲ类，边坡岩体等效内摩擦角取55°，边坡岩体破裂角取45°+φ/2，即砂岩取62°；砂质泥岩取59°；泥质粉砂岩取60°。根据极射赤平投影图分析：岩层层面倾向与边坡坡向夹角为115～131°，为切向坡；裂隙①与边坡同向，但倾角79°＞73°，为无临空的外倾结构面，裂隙②与边坡大角度相交；裂隙交线与边坡斜交；边坡稳定性主要受岩体自身强度控制，主要破坏模式为沿裂隙交线的平面滑动破坏。拟建边坡BP11位于拟建场地北东侧挖方岩土质混合边坡25438.12066～68边坡坡体上部为1.50～5.20m的素填土及粉质粘土，下部为强～中等风化砂岩、砂质泥岩及泥质粉砂岩，边坡安全等级为一级。边坡上部土体，岩土界面较陡，易沿土体内部及岩土界面产生滑移失稳，采用锚杆加固；下部岩体强风化段岩体类型为Ⅳ类，边坡岩体等效内摩擦角取50°，边坡岩体破裂角取50°；中等风化段岩体类型为Ⅲ类，边坡岩体等效内摩擦角取55°，边坡岩体破裂角取45°+φ/2，即砂岩取62°；砂质泥岩取59°；泥质粉砂岩取60°。根据极射赤平投影图分析：岩层层面倾向与边坡坡向夹角为71°，为切向坡；裂隙①与边坡大角度相交，裂隙②外倾；裂隙交线与边坡同向，且倾角68°＜73°，存在外倾结构面；边坡稳定性主要受外倾结构面（裂隙②与裂隙交线）控制，主要破坏模式为沿裂隙交线的平面滑动破坏。边坡编号边坡位置边坡类型边坡坡向坡长(m)边坡最大坡高(m)典型剖面地质条件及边坡工程安全等级赤平极射投影图边坡稳定性评价拟建边坡BP12位于拟建场地北东侧挖方岩质边坡270～27785.428.08、9、71～74边坡坡体上部为1.0～3.0m的素填土、粉质粘土，下部为强～中等风化砂岩、砂质泥岩、泥质粉砂岩，边坡安全等级为一级。边坡上部土体，岩土界面较陡，易沿土体内部及岩土界面产生滑移失稳，采用锚杆加固；下部岩体强风化段岩体类型为Ⅳ类，边坡岩体等效内摩擦角取50°，边坡岩体破裂角取50°；中等风化段岩体类型为Ⅲ类，边坡岩体等效内摩擦角取55°，边坡岩体破裂角取45°+φ/2，即砂岩取62°；砂质泥岩取59°；泥质粉砂岩取60°。根据极射赤平投影图分析：岩层层面倾向与边坡坡向夹角为48～55°，为斜向坡；裂隙①与边坡大角度相交，裂隙②外倾；裂隙交线与边坡同向；边坡稳定性主要受外倾结构面（裂隙②、裂隙交线）控制，主要破坏模式为沿裂隙交线的平面滑动破坏。拟建边坡BP13位于拟建场地北东侧挖方岩土质边坡222147.832.275、77、79～86边坡坡体上部为0.8～6.3m的素填土、粉质粘土，下部为强～中等风化砂岩、砂质泥岩、泥质粉砂岩，边坡安全等级为一级。边坡上部土体，岩土界面较陡，易沿土体内部及岩土界面产生滑移失稳，采用锚杆加固；下部岩体强风化段岩体类型为Ⅳ类，边坡岩体等效内摩擦角取50°，边坡岩体破裂角取50°；中等风化段岩体类型为Ⅲ类，边坡岩体等效内摩擦角取55°，边坡岩体破裂角取45°+φ/2，即砂岩取62°；砂质泥岩取59°；泥质粉砂岩取60°。根据极射赤平投影图分析：岩层层面倾向与边坡坡向夹角为105°，为切向坡；裂隙①、裂隙②与边坡大角度相交；裂隙交线与边坡同向；边坡稳定性主要受裂隙①、②的不利组合交线控制，主要破坏模式为沿裂隙交线的平面滑动破坏。拟建边坡BP14位于拟建场地东侧挖方岩质边坡27877.027.02、5、10、87、88边坡坡体上部为0.7～1.9m的粉质粘土，下部为强～中等风化砂岩、砂质泥岩、泥质粉砂岩，边坡安全等级为一级。边坡上部土体，岩土界面较陡，易沿土体内部产生滑移失稳，采用锚杆加固；下部岩体强风化段岩体类型为Ⅳ类，边坡岩体等效内摩擦角取50°，边坡岩体破裂角取50°；中等风化段岩体类型为Ⅲ类，边坡岩体等效内摩擦角取55°，边坡岩体破裂角取45°+φ/2，即砂岩取62°；砂质泥岩取59°；泥质粉砂岩取60°。根据极射赤平投影图分析：岩层层面倾向与边坡坡向夹角为47°，为斜向坡；裂隙①与边坡大角度相交，裂隙②与边坡同向，且倾角72°＜73°；裂隙交线与边坡同向；边坡稳定性主要受外倾结构面（裂隙②、裂隙交线）控制，主要破坏模式为沿裂隙交线的平面滑动破坏。边坡编号边坡位置边坡类型边坡坡向坡长(m)边坡最大坡高(m)典型剖面地质条件及边坡工程安全等级赤平极射投影图边坡稳定性评价拟建边坡BP15位于拟建场地南侧挖方岩质边坡3048.85.186、89边坡坡体上部为1.0～1.2m的粉质粘土，下部为强～中等风化砂岩，边坡安全等级为三级。边坡上部土体，主要受土体内部抗剪强度控制，按放坡坡率开挖级支护后，土层稳定；下部岩体强风化段岩体类型为Ⅳ类，边坡岩体等效内摩擦角取50°，边坡岩体破裂角取50°；中等风化段岩体类型为Ⅲ类，边坡岩体等效内摩擦角取55°，边坡岩体破裂角取45°+φ/2，即砂岩取62°。根据极射赤平投影图分析：岩层层面倾向与边坡坡向夹角为65°，为切向坡；裂隙①反向，裂隙②与反向；裂隙交线与边坡反向；边坡稳定性主要受岩体强度控制，主要破坏模式为沿裂隙交线的平面滑动破坏。5锚杆挡墙计算5.1土岩界面的折线滑动计算根据地勘剖面，23-23剖面上部土体主要受土岩界面的抗剪强度控制，主要破坏模式为沿土岩界面的折线滑动破坏。选取代表性剖面23-23剖面进行折线滑动稳定性计算。采用《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）附录A.0.3折线滑动法对边坡稳定性进行计算。计算参数取：素填土饱和重度取21.5KN/m3，滑面为岩土界面，故饱和状态粘聚力C值取6kPa，内摩擦角取14°。边坡安全等级为二级，稳定安全系数取1.30。经计算，稳定安全系数为1.226＜1.30，剩余下滑力为46.326kN，处于基本稳定状态，需要设置支挡结构，结合地区工程经验，采用锚杆挡墙支护。锚杆计算经计算，锚杆孔径为110mm，1根直径为32mm的HRB400级钢筋，水平和竖向间距均为2m，倾角15°，锚固段长度取3m，M30水泥浆灌注。肋柱计算肋柱截面尺寸0.3mx0.4m，肋柱上作用均布荷载为2x1016.18/28.16=72.17kN/m。按连续梁计算。1)设计资料1.几何信息:(单位:除注明外,均为mm)梁号1:跨长=2500B×H=300×400梁号2:跨长=2500B×H=300×400梁号3:跨长=2500B×H=300×400梁号4:跨长=2500B×H=300×400梁号5:跨长=2500B×H=300×400梁号6:跨长=2500B×H=300×400梁号7:跨长=2500B×H=300×400梁号8:跨长=2500B×H=300×400梁号9:跨长=2500B×H=300×400梁号10:跨长=2500B×H=300×400梁号11:跨长=2500B×H=300×400梁号12:跨长=2500B×H=300×400梁号13:跨长=2500B×H=300×400梁号14:跨长=2500B×H=300×4002.荷载条件:均布恒载标准值=72.17kN/m；活载准永久值系数=0.50均布活载标准值=0.00kN/m；支座弯矩调幅系数=100.0%梁容重=25.00kN/m3；计算时考虑梁自重恒载分项系数=1.20；活载分项系数=1.403.配筋信息:抗震等级:非抗震；纵筋种类:HRB400；fyk=400N/mm2混凝土强度等级:C40；fc=19.1N/mm2；ft=1.71N/mm2；箍筋种类:HPB300；fyk=300N/mm2配筋调整系数=1.0；上部保护层厚度=25mm；as'=25+10=35mm下部保护层厚度=25mm；as=25+10=35mm最大裂缝限值=0.200mm；挠度控制系数C=2002)计算结果：单位说明:弯矩:kN.m 剪力:kN纵筋面积:mm2 箍筋面积:mm2/m裂缝:mm 挠度:mm尺寸:mm 内力计算采用有限元计算方法截面配筋方式:双筋梁号1:跨长=2500B×H=300×400左中右弯矩(-):0.0000.000-63.936弯矩(+):0.00047.0370.000剪力:95.445-25.575-146.594上部纵筋:240240516下部纵筋:257383257箍筋Asv:586586586上纵实配:4E18(1018)4E18(1018)4E18(1018)下纵实配:4E18(1018)4E18(1018)4E18(1018)箍筋实配:4d8@200(1005)4d8@200(1005)4d8@200(1005)腰筋实配:(0)(0)(0)上实配筋率:0.85%0.85%0.85%下实配筋率:0.85%0.85%0.85%箍筋配筋率:0.34%0.34%0.34%裂缝:0.0000.0450.125挠度:-0.0000.941-0.000最大裂缝:0.125mm<0.200mm最大挠度:0.941mm<12.500mm(2500/200)梁号2:跨长=2500B×H=300×400左中右弯矩(-):-63.9360.000-46.804弯矩(+):0.00020.5020.000剪力:127.8726.853-114.167上部纵筋:516240381下部纵筋:257257257箍筋Asv:586586586上纵实配:4E18(1018)4E18(1018)4E18(1018)下纵实配:4E18(1018)4E18(1018)4E18(1018)箍筋实配:4d8@200(1005)4d8@200(1005)4d8@200(1005)腰筋实配:(0)(0)(0)上实配筋率:0.85%0.85%0.85%下实配筋率:0.85%0.85%0.85%箍筋配筋率:0.34%0.34%0.34%裂缝:0.1250.0150.057挠度:-0.0000.230-0.000最大裂缝:0.125mm<0.200mm最大挠度:0.230mm<12.500mm(2500/200)梁号3:跨长=2500B×H=300×400左中右弯矩(-):-46.8040.000-51.395弯矩(+):0.00026.5380.000剪力:119.184-1.836-122.856上部纵筋:381240417下部纵筋:257257257箍筋Asv:586586586上纵实配:4E18(1018)4E18(1018)4E18(1018)下纵实配:4E18(1018)4E18(1018)4E18(1018)箍筋实配:4d8@200(1005)4d8@200(1005)4d8@200(1005)腰筋实配:(0)(0)(0)上实配筋率:0.85%0.85%0.85%下实配筋率:0.85%0.85%0.85%箍筋配筋率:0.34%0.34%0.34%裂缝:0.0570.0190.075挠度:-0.0000.414-0.000最大裂缝:0.075mm<0.200mm最大挠度:0.414mm<12.500mm(2500/200)梁号4:跨长=2500B×H=300×400左中右弯矩(-):-51.3950.000-50.165弯矩(+):0.00024.8570.000剪力:121.5120.492-120.528上部纵筋:417240407下部纵筋:257257257箍筋Asv:586586586上纵实配:4E18(1018)4E18(1018)4E18(1018)下纵实配:4E18(1018)4E18(1018)4E18(1018)箍筋实配:4d8@200(1005)4d8@200(1005)4d8@200(1005)腰筋实配:(0)(0)(0)上实配筋率:0.85%0.85%0.85%下实配筋率:0.85%0.85%0.85%箍筋配筋率:0.34%0.34%0.34%裂缝:0.0750.0180.070挠度:-0.0000.364-0.000最大裂缝:0.075mm<0.200mm最大挠度:0.364mm<12.500mm(2500/200)梁号5:跨长=2500B×H=300×400左中右弯矩(-):-50.1650.000-50.495弯矩(+):0.00025.3080.000剪力:120.888-0.132-121.152上部纵筋:407240410下部纵筋:257257257箍筋Asv:586586586上纵实配:4E18(1018)4E18(1018)4E18(1018)下纵实配:4E18(1018)4E18(1018)4E18(1018)箍筋实配:4d8@200(1005)4d8@200(1005)4d8@200(1005)腰筋实配:(0)(0)(0)上实配筋率:0.85%0.85%0.85%下实配筋率:0.85%0.85%0.85%箍筋配筋率:0.34%0.34%0.34%裂缝:0.0700.0180.072挠度:-0.0000.377-0.000最大裂缝:0.072mm<0.200mm最大挠度:0.377mm<12.500mm(2500/200)梁号6:跨长=2500B×H=300×400左中右弯矩(-):-50.4950.000-50.405弯矩(+):0.00025.1870.000剪力:121.0560.036-120.984上部纵筋:410240409下部纵筋:257257257箍筋Asv:586586586上纵实配:4E18(1018)4E18(1018)4E18(1018)下纵实配:4E18(1018)4E18(1018)4E18(1018)箍筋实配:4d8@200(1005)4d8@200(1005)4d8@200(1005)腰筋实配:(0)(0)(0)上实配筋率:0.85%0.85%0.85%下实配筋率:0.85%0.85%0.85%箍筋配筋率:0.34%0.34%0.34%裂缝:0.0720.0180.071挠度:-0.0000.374-0.000最大裂缝:0.072mm<0.200mm最大挠度:0.374mm<12.500mm(2500/200)梁号7:跨长=2500B×H=300×400左中右弯矩(-):-50.4050.000-50.435弯矩(+):0.00025.2180.000剪力:121.008-0.012-121.032上部纵筋:409240409下部纵筋:257257257箍筋Asv:586586586上纵实配:4E18(1018)4E18(1018)4E18(1018)下纵实配:4E18(1018)4E18(1018)4E18(1018)箍筋实配:4d8@200(1005)4d8@200(1005)4d8@200(1005)腰筋实配:(0)(0)(0)上实配筋率:0.85%0.85%0.85%下实配筋率:0.85%0.85%0.85%箍筋配筋率:0.34%0.34%0.34%裂缝:0.0710.0180.072挠度:-0.0000.375-0.000最大裂缝:0.072mm<0.200mm最大挠度:0.375mm<12.500mm(2500/200)梁号8:跨长=2500B×H=300×400左中右弯矩(-):-50.4350.000-50.405弯矩(+):0.00025.2180.000剪力:121.0320.012-121.008上部纵筋:409240409下部纵筋:257257257箍筋Asv:586586586上纵实配:4E18(1018)4E18(1018)4E18(1018)下纵实配:4E18(1018)4E18(1018)4E18(1018)箍筋实配:4d8@200(1005)4d8@200(1005)4d8@200(1005)腰筋实配:(0)(0)(0)上实配筋率:0.85%0.85%0.85%下实配筋率:0.85%0.85%0.85%箍筋配筋率:0.34%0.34%0.34%裂缝:0.0720.0180.071挠度:-0.0000.375-0.000最大裂缝:0.072mm<0.200mm最大挠度:0.375mm<12.500mm(2500/200)梁号9:跨长=2500B×H=300×400左中右弯矩(-):-50.4050.000-50.495弯矩(+):0.00025.1870.000剪力:120.984-0.036-121.056上部纵筋:409240410下部纵筋:257257257箍筋Asv:586586586上纵实配:4E18(1018)4E18(1018)4E18(1018)下纵实配:4E18(1018)4E18(1018)4E18(1018)箍筋实配:4d8@200(1005)4d8@200(1005)4d8@200(1005)腰筋实配:(0)(0)(0)上实配筋率:0.85%0.85%0.85%下实配筋率:0.85%0.85%0.85%箍筋配筋率:0.34%0.34%0.34%裂缝:0.0710.0180.072挠度:-0.0000.374-0.000最大裂缝:0.072mm<0.200mm最大挠度:0.374mm<12.500mm(2500/200)梁号10:跨长=2500B×H=300×400左中右弯矩(-):-50.4950.000-50.165弯矩(+):0.00025.3080.000剪力:121.1520.132-120.888上部纵筋:410240407下部纵筋:257257257箍筋Asv:586586586上纵实配:4E18(1018)4E18(1018)4E18(1018)下纵实配:4E18(1018)4E18(1018)4E18(1018)箍筋实配:4d8@200(1005)4d8@200(1005)4d8@200(1005)腰筋实配:(0)(0)(0)上实配筋率:0.85%0.85%0.85%下实配筋率:0.85%0.85%0.85%箍筋配筋率:0.34%0.34%0.34%裂缝:0.0720.018