上海车站预制现浇叠合拱形顶板计算书

上海市轨道交通通XX号线工程土土建XX标XX路站预制+现浇叠合合拱形形顶板计算书附件Xxx2018年1222月上海市轨道交通xx号线工程土建xx标xx路站预制+现浇叠合拱形顶板计算书目录录录HYPERLINK\l"_Toc535914169"附件1内衬衬墙墙、拱座、门门洞梁及现浇浇拱板端模计计算书1HYPERLINK\l"_Toc535914170"一内衬墙60000mm厚模板计计算算1HYPERLINK\l"_Toc535914171"二拱座模板计计算算4HYPERLINK\l"_Toc535914172"三门洞梁模板板计计算9HYPERLINK\l"_Toc535914173"四现浇拱板侧侧模模计算122HYPERLINK\l"_Toc535914174"附件2预制制混混凝土底模模模设计及及施工工验算155HYPERLINK\l"_Toc535914175"1预制混凝土土底底模的截面面面设计155HYPERLINK\l"_Toc535914176"2预制混凝土土底底模浇筑混混混凝土阶阶段受受力分析析155HYPERLINK\l"_Toc535914177"3底模跨度方方向向承载力校校校核与施施工验验算18HYPERLINK\l"_Toc535914178"4底模宽度方方向向承载力校校校核与施施工验验算20HYPERLINK\l"_Toc535914179"5预制底模底底脚脚局部承压压压与抗剪剪计算算23HYPERLINK\l"_Toc535914180"6考虑浇筑非非对对称及跨中中中节点半半刚性性连接的的施工工分析与与验算算25HYPERLINK\l"_Toc535914181"7预制底模吊吊装装施工验算算算28HYPERLINK\l"_Toc535914182"附件3运架一体体机上上部钢结结构分析析299HYPERLINK\l"_Toc535914183"1预制拱壳作作用用于钢结构构构上荷载载299HYPERLINK\l"_Toc535914184"1.1预制拱拱拱壳准确确就位位时对钢钢结构构荷载299HYPERLINK\l"_Toc535914185"1.2预制拱拱拱壳偏差差就位位时对钢钢结构构荷载299HYPERLINK\l"_Toc535914186"1.3运架一一一体机制制动时时预制拱拱壳对对钢结构构荷载载30HYPERLINK\l"_Toc535914187"1.4预制拱拱拱壳作用用于下下部钢结结构荷荷载汇总总300HYPERLINK\l"_Toc535914188"2运架一体机机上上部钢结构构构分析300HYPERLINK\l"_Toc535914189"2.1荷载3330HYPERLINK\l"_Toc535914190"2.2分析模模模型和结结果330HYPERLINK\l"_Toc535914191"2.3螺栓强强强度校核核311HYPERLINK\l"_Toc535914192"2.4惯性力力力作用下下钢结结构整体体稳定定性分析析311HYPERLINK\l"_Toc535914193"附件4运架一体体机在在中楼板板上开行行工况况校核333HYPERLINK\l"_Toc535914194"1.荷载统计计计33HYPERLINK\l"_Toc535914195"2.计算位置置置A33HYPERLINK\l"_Toc535914196"2.1X向抗抗抗弯承载载力校校核35HYPERLINK\l"_Toc535914197"2.2Y向抗抗抗弯承载载力校校核35HYPERLINK\l"_Toc535914198"2.3抗剪承承承载力校校核335HYPERLINK\l"_Toc535914199"2.4裂缝宽宽宽度校核核355HYPERLINK\l"_Toc535914200"2.5抗冲切切切承载力力校核核36HYPERLINK\l"_Toc535914201"3.计算位置置置B36HYPERLINK\l"_Toc535914202"3.1X向抗抗抗弯承载载力校校核37HYPERLINK\l"_Toc535914203"3.2Y向抗抗抗弯承载载力校校核37HYPERLINK\l"_Toc535914204"3.3抗剪承承承载力校校核337HYPERLINK\l"_Toc535914205"3.4裂缝宽宽宽度校核核377HYPERLINK\l"_Toc535914206"4.计算位置置置C38HYPERLINK\l"_Toc535914207"4.1X向抗抗抗弯承载载力校校核39HYPERLINK\l"_Toc535914208"4.2Y向抗抗抗弯承载载力校校核39HYPERLINK\l"_Toc535914209"4.3抗剪承承承载力校校核339HYPERLINK\l"_Toc535914210"4.4裂缝宽宽宽度校核核399HYPERLINK\l"_Toc535914211"4.5抗冲切切切承载力力校核核40HYPERLINK\l"_Toc535914212"5结论40HYPERLINK\l"_Toc535914213"附件5155号号线预制+现浇叠合合拱拱壳结构构试验验初步结结果441HYPERLINK\l"_Toc535914214"1试验目标及及内内容41HYPERLINK\l"_Toc535914215"1.1研究目目目标41HYPERLINK\l"_Toc535914216"1.2研究内内内容41HYPERLINK\l"_Toc535914217"2设计分析4411HYPERLINK\l"_Toc535914218"3试验方案4411HYPERLINK\l"_Toc535914219"4试验过程4433HYPERLINK\l"_Toc535914220"5试验结果4433HYPERLINK\l"_Toc535914221"5.1全跨满满满载工况况433HYPERLINK\l"_Toc535914222"5.2极限工工工况43附件1内衬衬墙墙、拱座、门门洞梁及现浇浇拱板端模计计算书一内衬墙60000mm厚模板计计算算内衬墙模板的背背背部支撑撑由两两层组成成，第第一层为为直接接支撑模模板的的横楞，用用以以支撑混混凝土土对模板板的侧侧压力；；第二二层为支支撑竖竖楞，用用以支支撑横楞楞所受受的压力力；竖竖楞外用用水平平钢管顶顶托支支撑与中中板或或顶板支支撑架架形成一一个完完整的模模板支支撑体系系。1.参数1.1基本参数数数内衬墙厚度(mmmm)：600；模板板的的计算高高度::H==4..7477m；1.2侧模板参参参数面板：厚度1555mm胶合板；；主楞龙骨材料：：：木楞；；宽度度50mm，高高度度100mmmm，间距为为：：600mmmm；次楞龙骨材料：：：木楞，宽宽度度50mmm，高高度1000mmm；间距距为为：250mmm；支撑方式：水平平平钢管+可调顶托托；；竖向和和水平平向间距距为：：600mmm采用的钢管类型型型为Φ48×33，下述计算算式式中钢管管壁厚厚均按2.8mmm计算；1.3材料参数数数面板弹性模量EEE(N//mmm2):955000；面板板抗抗弯强度度设计计值(N/mmm2):133；木方抗剪强度设设设计值(N/mmm2):1..44；木方弹弹性性模量E((NN/mmm2):955000；木方抗弯强度设设设计值(N/mmm2):133；2、侧模板荷载载载标准值计计算算其中γ混凝凝土的的重力密密度，取24kNN/m3；t--新浇混凝凝土土的初凝凝时间间，取3h；T--混凝土的的入入模温度度，取取20℃；V--混凝土的的浇浇筑速度度，取取1.0mm//h；H--模板计算算高高度，取4.74477m；β1--外加加剂剂影响修正正正系数，取取1.2；β2--混凝凝土土坍落度影影影响修正正系数数，取1.15。根据以上两个公公公式计算算的新新浇筑混混凝土土对模板板的最最大侧压压力F；分别计算得2221.88599kNN/mm2、113..9928kNN/m2，取较小小值21.88559kkN//m2作为本工工程程计算荷荷载。计算中采用新浇浇浇混凝土土侧压压力标准准值F1=21.88559kN//mm2；倾倒混凝土时产产产生的荷荷载标标准值FF2=2kkN/mm2。3.模板面板的的计计算模板结构构件中中中的面板板属于于受弯构构件，连连续梁计计算。强强度验算算要考考虑新浇浇混凝凝土侧压压力和和倾倒混混凝土土时产生生的荷荷载；挠挠度验验算只考考虑新新浇混凝凝土侧侧压力。3.1面板抗弯弯弯强度验验算按均布荷载作用用用下的三三跨连连续梁计计算最最大弯距距：其中，M面板计算算最最大弯距距(N·mmm))；l计算算跨度(内楞间距距)::l=2250mmm；q作用用在模板板上的的侧压力力线荷荷载，它它包括括:新浇混凝土侧压压压力设计计值qq1:1..22×21..8859×00..60=15..7738kNN//m；倾倒混凝土侧压压压力设计计值qq2:1..44×2..000×0..60=1.6688kN/mm；qq=q11+qq2=15..7738+1.688=17.44118kN//mm；面板的最大弯距距距：M==0.1×17.44118×250×250=1.0888×1005N.mmm；面板最大应力按按按下式计计算：：其中，σ--面板板承承受的应应力(N/mmm2)；M面板计算算最最大弯距距(N·mmm))；W面板的截截面面抵抗矩矩::bb:面面板截面面宽度度，h:面板截截面面厚度；；W=6000×155×15/6==2.225×1004mm3；f面面板的抗抗弯强强度设计计值((N/mmm2)；f=133..0N/mmmm2；面板的最大应力力力计算值值：σ=MM//W==1..0888×1105/（2.255×1104）=4.83366N/mmm2；面板的最大应力力力计算值值σ=4.88336N/mmmm2小于于面面板的抗抗弯强强度设计计值[σ]=13N/mmmm2，满足足要要求！3.2面板挠度度度验算最大挠度按均布布布荷载作作用下下的三跨跨连续续梁计算算，挠挠度计算算公式式如下:其中，q--作作作用在模模板上上的侧压压力线线荷载(kN/mm))：q==21.88559×0..660＝13.11115kNN//m；ν--面板最最大大挠度(mm)；l计算算跨度(内楞间距距)::l=2250mmm；E面板板弹性模模量（N//mm2）：E==95000N//mm2；I面板板截面的的惯性性矩(mm4)；I=6000×155×15×15/122=1..6687×11005mm4；面板最大容许挠挠挠度:[ν]=25500/22550==11.0mmm；面板的最大挠度度度计算值值:ν=0.66777×13.11115×2504/(1000×95000×1.68877×105)=0..22mmm；面板的最大挠度度度计算值值ν=0.222mmm小于面面板板最大容容许挠挠度设计计值[ν]=1..00mm，满足足要要求！4.内楞计算模板结构构件中中中的内楞楞（小小楞）属属于受受弯构件件，按按均布荷荷载作作用下的的三跨跨连续梁梁计算算。本工程中，龙骨骨骨采用木木楞，截截面宽度度500mm，截截面面高度10000mm，截截面面惯性矩矩I和截面抵抵抗抗矩W分别为:W=5×11102×1/66=883..33ccm33；I=5×11103×1/1122=4116.667ccm4；内楞方木计算简简简图4.1抗弯强度度度验算支座最大弯矩计计计算公式式：其中，M—内内内楞计算算最大大弯距(N·mmm))；l计算算跨度(外楞跨度度)::l=6600mmm；q作用用在模板板上的的侧压力力线荷荷载，它它包括括:新浇混凝土侧压压压力设计计值qq1:1..22×21..8859×00..25=6.55577kN/mm；倾倒混凝土侧压压压力设计计值qq2:1..44×2..0××0.255=0.7kNN//m；q=q1+qq2=6.55557+1.688=7.25577kN/mm；内楞的最大弯距距距：M==00.1××7..2577×6600××6000=2..6613×11005N.mmm；内楞的最大应力力力计算值值:σ=MM//W==2..6133×1105/（83.3333×103）=3.13355N/mmm2；内楞的最大应力力力计算值值σ=3.11335N/mmmm2小于内楞楞的的抗弯强强度设设计值[σ]=13..00N/mmm2，满足要要求求！4.2挠度验算算算最大挠度按三跨跨跨连续梁梁计算算，公式式如下下:其中，q--作作作用在内内楞上上的线荷荷载((kN/mm))：q==211.8559××0.255=5.44664kN//mm；ν—内楞最最大大挠度(mm)；l计算算跨度(外楞跨度度)::l=6600mmm；E—内楞弹性性模模量（N//mmm2）：E==95000N//mm22；；I—内楞截面面的的惯性矩矩(mm4)，I=41166.677×1104；内楞最大容许挠挠挠度:[ν]=6600//2550=22.4mmm；；内楞的最大挠度度度计算值值:ν=0..6677××5..4644×66004/(10000×950000×416..667×1004)=00.12mm；内楞的最大挠度度度计算值值ν=0.122mm小于于内内楞最大大容许许挠度[ν]=2..44mm，满满足要求求！5.外楞计算按均布荷载作用用用下的三三跨连连续梁计计算。本工程中，龙骨骨骨采用木木楞，截截面宽度50mm，截面面高高度1000mmm，截面面惯惯性矩I和截面抵抵抗抗矩W分别为:W=5×11102×1/66=883..33ccm33；I=5×11103×1/1122=4116.667ccm4；外楞方木计算简简简图1.抗弯强度验验验算支座最大弯矩计计计算公式式：其中，M—外外外楞计算算最大大弯距(N·mmm))；l计算算跨度(内楞跨度度)::l=2250mmm；q作用用在模板板上的的侧压力力线荷荷载，它它包括括:新浇混凝土侧压压压力设计计值qq1:1..22×21..8859×00..6=15.77338kN//mm；倾倒混凝土侧压压压力设计计值qq2:1..44×2..000×0..6=1.688kNN/m；q=q1+qq2=15..7738+1.688=17.44118kN//mm；外楞的最大弯距距距：M==00.1××177.4116××250×250=1.08888×105N.mmm；外楞的最大应力力力计算值值:σ=MM//W==1..0888×1105/（83.3333×103）=1.3N//mmm2；外楞的最大应力力力计算值值σ=1.33N/mmm2小于外楞楞的的抗弯强强度设设计值[σ]=13..00N/mmm2，满足要要求求！2.挠度验算最大挠度按三跨跨跨连续梁梁计算算，公式式如下下:其中，q--作作作用在外外楞上上的线荷荷载((kN/mm))：q==211.8559××0.600=13..1115kNN//m；ν—外楞最最大大挠度(mm)；l计算算跨度(内楞跨度度)::l=2250mmm；E—外楞弹性性模模量（N//mmm2）：E==95000NN/mmm2；I—外楞截面面的的惯性矩矩(mm4)，I=41166.677×1104；外楞最大容许挠挠挠度:[ν]=25500/250==1.0mmm；外楞的最大挠度度度计算值值:ν=0..6677××133.1115××2504/(10000×950000×416..667×1004)=00.0088mm；外楞的最大挠度度度计算值值ν=0.00088mm小于于外外楞最大大容许许挠度[ν]=1.00mm，满足要要求求！6.侧向钢管支支撑撑验算6.1侧向荷载载载确定内衬墙侧压力为为为q=1..22×21.88559+11.44×2=299..0311KNN/m2；支撑钢管纵横向向向间距为600mmmm×600mmm；因此侧侧向向压力N=299..0311×0.6×0.6==110.44511KN6.2钢管稳定定定性验算算侧向支撑杆的稳稳稳定性计计算公公式：其中N立立杆的轴轴心压压力设计计值((kN)：N=110.45511kN；φ轴心心心受压立杆杆的的稳定系系数,,由长细比比loo/i查表表得到；；i计算立杆杆的的截面回回转半半径(cm)：i=11.60cmm；A立杆净截截面面面积(cm2)：A=3..997cm2；σσσ钢钢管立杆杆最大大应力计计算值值(N//mmm2)；[f]钢管管立立杆抗压压强度度设计值值：[[f]=2205N//mm2；LLL0计算算长度(m)；按下式计算l0=h++22akkk1计算算长度附附加系系数，取取值为为1.15555；uuu计算长度度系系数，uu=11.77；aaa立杆上端端伸伸出顶层层横杆杆中心线线至模模板支撑撑点的的长度；；a=00.22m；hhh最大大步距；h=1..22m上式的计算结果果果：立杆计算长度LLL0=hh++2a=11.2+00..2×2==1.6m；L0/i=11600//16=100；由长细比Looo/i的的结果查查表得得到轴心心受压压立杆的的稳定定系数φ=0..6338；钢管立杆的最大大大应力计计算值值；σ=1045511/（0.6388×397）=36..7767N//mmm2；钢管立杆的最大大大应力计计算值值σ=41.22662N/mmmm2小于钢管管立立杆的抗抗压强强度设计计值[f]]==2005N/mmm22，满足要要求求！模板支撑架应尽尽尽量利用用剪力力墙或柱柱作为为连接连连墙件件，否则则存在在安全隐隐患。二拱座模板计计算算2.1材料参数数木材品种：柏木木木；木材材弹性性模量E((NN/mmm2)：1000000；木材抗弯强度设设设计值fmm((N/mmm22)：17.00；木木材抗剪剪强度度设计值值fvv(N//mmm2)：1.7；面板类型：胶合合合面板；；面板板弹性模模量EE(N//mmm2)：95000；面板抗弯强度设设设计值fmm((N/mmm22)：13.00；2.2梁底模板板板参数面板厚度(mmmm)：15；梁底方木截面宽宽宽度b(mmmm)：50；梁底底方方木截面面高度度h(mmm))：100；2.3梁侧模板板板参数次楞间距(mmmm)：250，主主楞竖向向根数数：2；主楞间距为：66600mmm；；穿梁螺栓水平间间间距(mm)：600；穿梁螺栓直径(((mm)：M14；主楞龙骨材料：：：钢楞；；截面面类型为为圆钢钢管48××33.0；主楞合并根数：：：2；次楞龙骨材料：：：木楞，宽宽度度50mmm，高高度1000mmm；2.4荷载参数数数模板自重(kNNN/m2):0..335；钢筋筋自自重(kN/mm3):1..000；施工均布荷载标标标准值(kN/mm2):2..55；倾倒混凝土侧压压压力(kN/mm2):2..00；振捣混混凝凝土荷载载标准准值(kN/mm2):2..00；2.梁模板荷载载标标准值计算算算2.1梁侧模板板板荷载强度验算要考虑虑虑新浇混混凝土土侧压力力和倾倾倒混凝凝土时时产生的的荷载载；挠度度验算算只考虑虑新浇浇混凝土土侧压压力。其中γ混凝土的的重重力密度度，取取24.00000kNN/mm3；t--新浇浇混凝土土的初初凝时间间，取取3.00000h；T--混凝凝土的入入模温温度，取取200.0000℃℃；V--混凝凝土的浇浇筑速速度，取取1..0m//h；；H--混凝凝土侧压压力计计算位置置处至至新浇混混凝土土顶面总总高度度，取1..0m；β111--外加加剂剂影响修修正系系数，取取1..2000；β222--混凝凝土土坍落度度影响响修正系系数，取取1.15500。根据以上两个公公公式计算算的新新浇筑混混凝土土对模板板的最最大侧压压力FF；分别计算得2221.85599kN//mm2、24.00kNN/m2，取较小小值值21.85599kN//mm2作为本工工程程计算荷荷载。3.梁侧模板面面板板的计算面板为受弯结构构构,需要验算算其其抗弯强强度和和刚度。强强度度验算要要考虑虑新浇混混凝土土侧压力力和倾倾倒混凝凝土时时产生的的荷载载；挠度度验算算只考虑虑新浇浇混凝土土侧压压力。面板计算简图(((单位：mmm))1.强度计算跨中弯矩计算公公公式如下下:其中，W面板的净净截截面抵抗抗矩，W=1000×1..5×1.5/66=37..5cm3；M--面板板的最大大弯距距(N·mmm))；σ面面板的弯弯曲应应力计算算值((N/mmm2)[fff]面板的抗抗弯弯强度设设计值值(N/mmm2)；按以下公式计算算算面板跨跨中弯弯矩：其中，q作用在在模模板上的的侧压压力，取1m宽度新浇混凝土侧压压压力设计计值::q1=1..22×21..8859×1=26.22331kN//mm；倾倒混凝土侧压压压力设计计值::q2=1..44×2××1=2.8kNN//m；q=q1+++q2=226..2311+22.8=299..0311kNN/m；计算跨度(内楞楞楞间距)::l==2250mmm；；面板的最大弯距距距M=00.1225××29.00331×255002=22..268×11005N·mmm；经计算得到，面面面板的受受弯应应力计算算值::σ=22..268×11005/（37.55×1103）=6.04488N/mmm2；面板的抗弯强度度度设计值值:[f]]==133N//mm2；面板的受弯应力力力计算值值σ=6.00448N/mmmm2小于面板板的的抗弯强强度设设计值[[ff]=113NN/mmm2，满足要要求求！2.挠度验算qqq--作用用在在模板上上的侧侧压力线线荷载载标准值值:q=299..0311N//mm；lll--计算算跨跨度(内楞间距距)::l=2500mmm；EEE--面板板材材质的弹弹性模模量:EE=995000N//mmm2；III--面板板的的截面惯惯性矩矩:I==1000××1.5×1.5×1.5/12==288.1225ccm4；面板的最大挠度度度计算值值:ν=5××299.0331××25004/(38844×955000×28..1125×11004)=00.55mmm；面板的最大容许许许挠度值值:[ν]=ll/2550=2550//2500==1mmm；；面板的最大挠度度度计算值值ν=0.555mm小于于面面板的最最大容容许挠度度值[ν]=1mmmm，满足要要求求！4.梁侧模板内内外外楞的计算算算4.1内楞计算算算内楞直接承受模模模板传递递的荷荷载，按按照均均布荷载载作用用下的简简支梁梁计算。本工程中，龙骨骨骨采用木木楞，截截面宽度度500mm，截截面面高度10000mm，截截面面惯性矩矩I和截面抵抵抗抗矩W分别为:W=5×11102×1/66=883..33ccm33；I=5×11103×1/1122=4116.667ccm4；内楞计算简图（1）.内楞强强度验算算强度验算计算公公公式如下下:其中，σ--内楞楞弯曲应应力计计算值(N/mmm2)；M--内楞楞的最大大弯距距(N·mmm))；W--内楞楞的净截截面抵抵抗矩；；[f]]]内内楞的强强度设设计值(N/mmm2)。按以下公式计算算算内楞跨跨中弯弯矩：其中，作用在内内内楞的荷荷载，q=(11.2×221.8559+1..4×2))×0.255=7.2558kN//m；内楞计算跨度(((外楞间距距)::l=6000mmm；内楞的最大弯距距距:M==11/8××7..2588×66002=0.33227×1006N·mmm；经计算得到，内内内楞的最最大受受弯应力力计算算值σ=0..3327×11006/（83.3×11003）=3.92266N/mmmm2；内楞的抗弯强度度度设计值值:[f]]==177N//mm2；内楞最大受弯应应应力计算算值σ=3..9926NN//mm22小小于内楞楞的抗抗弯强度度设计计值[ff]]=177N//mm22，满满足要求求！（2）.内楞的的挠度验验算其中l--计计计算跨度度(外楞间距距)：l=600mmm；q作用在在模模板上的的侧压压力线荷荷载标标准值：：q==7.25588N/mmmm；E--内楞楞的弹性性模量量：1000000NN/mmm2；I--内楞楞的截面面惯性性矩：I==4..177×1006mm4；内楞的最大挠度度度计算值值:ν=0..6677××7..2588×6004/(10000×1000000×44.117×11066)=00.15mmm；内楞的最大容许许许挠度值值:[ν]=600/22550=22.44mm；内楞的最大挠度度度计算值值ν=0.155mm小于于内内楞的最最大容容许挠度度值[ν]=2.44mm，满足足要要求！4.2外楞计算算算本工程中，外龙龙龙骨采用用钢楞楞，截面面惯性性矩I和截面抵抵抗抗矩W分别为:截面类型为圆钢钢钢管48××33.0，下述计算算式式中钢管管壁厚厚均按2.8mmm计算；外钢楞截面抵抗抗抗矩W==88.49cm3；外钢楞截面惯性性性矩I==20..338cm4；（1）.外楞抗抗弯强度度验算算其中σ外楞楞受弯应应力计计算值(N/mmm2)M--外楞楞的最大大弯距距(N·mmm))；W--外楞楞的净截截面抵抵抗矩；；[f]]]外楞楞的强度度设计计值(N/mmm2)。按以下公式计算算算内楞跨跨中弯弯矩：其中，作用在外外外楞的荷荷载，q=(11.2×221.8559+1..4×2))×0.6=17.4418kNN/m；外楞计算跨度(((内楞间距距)::l=2250mmm；外楞的最大弯距距距:M==11/8××177.4118××2502=0.13366×106N·mmm；经计算得到，外外外楞的最最大受受弯应力力计算算值σ=0..1136×11006/（8.499×1103）=16.00228N//mmm2；外楞的的的抗弯强强度设设计值:[[f]=2055N//mm2；外楞的强度计算算算值σ=16..0028N//mmm2小于于外楞的的抗弯弯强度设设计值值[f]]==2055N//mm22，满满足要求求！5.穿梁螺栓的的计计算验算公式如下:::其中N穿梁螺栓栓所所受的拉拉力；；A--穿梁梁螺栓有有效面面积(mmmm2)；f--穿梁梁螺栓的的抗拉拉强度设设计值值，取17700N//mmm2；查表得：穿梁螺栓的直径径径:1144mmm；穿梁螺栓有效直直直径:111.555mm；穿梁螺栓有效面面面积:AA==1005mm2；穿梁螺栓所受的的的最大拉拉力::NN==(1..2××21.88559+1..44×2))×00.6×0.7=12..1193kkNN。穿梁螺栓最大容容容许拉力力值::[NN]=11700×1005//10000=117..85kNN；穿梁螺栓所受的的的最大拉拉力NN=12..1193kNN小于穿梁梁螺栓最最大容容许拉力力值[N]]=117.885kkN，满足足要要求！6.梁底模板计计算算面板为受弯结构构构,需要验算算其其抗弯强强度和和挠度。计计算算的原则则是按按照模板板底支支撑的间间距和和模板面面的大大小,按三跨连连续续梁计算算。强度验算要考虑虑虑模板结结构自自重荷载载、新新浇混凝凝土自自重荷载载、钢钢筋自重重荷载载和振捣捣混凝凝土时产产生的的荷载；；挠度度验算只只考虑虑模板结结构自自重、新新浇混混凝土自自重、钢钢筋自重重荷载载。本算例中，面板板板的截面面惯性性矩I和截面抵抵抗抗矩W分别为:W===66000×15×15/6==2..25×11004mm3；I===66000×15×15×15/12==1.66888×1005mm4；6.1抗弯强度度度验算按以下公式进行行行面板抗抗弯强强度验算算：其中，σ梁底底模模板的弯弯曲应应力计算算值((N/mmm2)；M--计算算的最大大弯矩矩(kNN··m)；l计算跨跨度度(梁底支撑撑间间距):ll=22000mm；q--作用用在梁底底模板板的均布布荷载载设计值值(kN/mm))；新浇混凝土及钢钢钢筋荷载载设计计值：q1:1.22××（24.0000+1..000）×0.6×2.0777（最大高高度度）=37.33886kN//mm；模板结构自重荷荷荷载：q2:1.2××00.35×××0.660==0.25522kN/mm；振捣混凝土时产产产生的荷荷载设设计值：：q3:1.44××2.0000×0..600=1..688kN/mm；q=q1+qq2+qq3==37.33886+0.25522+1.688=39.33118kN//mm；跨中弯矩计算公公公式如下下:Mmax=0.100××39.33118×0..22=0.15577kN·mm；σ=0.15557×1006/（2.255×1104）=6.999N//mm2；梁底模面板计算算算应力σ=6.9999N/mmm2小于梁底底模模面板的的抗压压强度设设计值值[f]==113N//mmm2，满足要要求求！6.2挠度验算算算根据《建筑施工工工计算手手册》刚刚度验算算采用用标准荷荷载，同同时不考考虑振振动荷载载作用用。最大挠度计算公公公式如下下:其中，q--作作作用在模模板上上的压力力线荷荷载:q=（(24.00++1.000))×2.00777×0..660+0.355××0.660==31.33665KN//mm；l计算跨跨度度(梁底支撑撑间间距):ll=22000mm；E面板的的弹弹性模量量:E==995000.00N/mmm22；面板的最大允许许许挠度值值:[ν]=20000/2500=0..88mm；面板的最大挠度度度计算值值:ν=0..6677××311.3665××2004/(10000×955000×1.66888×1005)=0..2mm；面板的最大挠度度度计算值值:ν=0.2mm小于于面板的的最大大允许挠挠度值值:[ν]=0..88mm，满足足要要求！7、梁底支撑的的的计算本工程梁底支撑撑撑采用方方木。强度及抗剪验算算算要考虑虑模板板结构自自重荷荷载、新新浇混混凝土自自重荷荷载、钢钢筋自自重荷载载和振振捣混凝凝土时时产生的的荷载载；挠度度验算算只考虑虑模板板结构自自重、新新浇混凝凝土自自重、钢钢筋自自重荷载载。7.1荷载的计计计算：(1)钢筋混凝凝凝土梁自重重((kN/mm))：q1=(2244+1)×××2.07777×0.22==10.33885kN//mm；(2)模板的自自自重线荷载载((kN/mm))：q2=0..335×0...2=00.007kNN//m；(3)活荷载为为为施工荷载载标标准值与与振倒倒混凝土土时产产生的荷荷载((kN/mm))：经计算得到，活活活荷载标标准值值P1=(22..5+22)××0.22=00.9kNN//m；7.2方木的支支支撑力验验算静荷载设计值qqq=1..2×110..3855+11.2××0..07=12.55446kNN//m；活荷载设计值PPP=1..4×0..99=1.266kN//m；方木计算简图方木按照三跨连连连续梁计计算。本算例中，方木木木的截面面惯性性矩I和截面抵抵抗抗矩W分别为:W=5×10×××10//6=883..33cmm3；I=555×100×110×110//12=4166.667ccm44；7.3方木强度度度验算:最大弯矩考虑为为为静荷载载与活活荷载的的设计计值最不不利分分配的弯弯矩和和，计算算公式式如下:线荷载设计值q=112.55466+1.266=13.88006kN//mm；最大弯距M===0.11qll2=0..11×13..8806×00..6×00.66=00.4497kkNN.m；最大应力σ=M//WW=0..497×11006/8333333.33==5.96644N/mmmm2；抗弯强度设计值值值[ff]]=133NN/mmm2；方木的最大应力力力计算值5.96644N/mmmm2小于方木木抗抗弯强度度设计计值133N/mmm22,满足要求求!7.4方木抗剪剪剪验算：：截面抗剪强度必必必须满足足:其中最大剪力:::V=0.66×113.80066×0.66=4.9977kN；方木受剪应力计计计算值τ=33××49700/((2×500××1000)=11.4491NN//mm2；方木抗剪强度设设设计值[τ]=11.7N//mm2；方木的受剪应力力力计算值值11.4911N//mm22小小于方木木抗剪剪强度设设计值值1.77N/mmm22,满足要要求求!7.5方木挠度度度验算:最大挠度考虑为为为静荷载载与活活荷载的的计算算值最不不利分分配的挠挠度和和，计算算公式式如下:q=10...385+00.07=110.45555kN//mm；方木最大挠度计计计算值ν=0..6677××100.4555××60004/(11000×1100000××4116.66677×1004)=0..222mm；方木的最大允许许许挠度[ν]=66000/22500=2..4mm；方木的最大挠度度度计算值值ν=0..222mm小于于方木的的最大大允许挠挠度[ν]=2..44mmm，满满足要求求！8.支撑托梁的的强强度验算托梁采用：钢管管管(双钢管):Φ48××3；E=2.06××1105N/mmmm2；W=8.49cccm3；I=20.3888cm4；8.1荷载的计计计算：(1)钢筋混凝凝凝土梁自重重((kN/mm))：q1=（24+1）×2.07777×0.6=31.11555kN//mm；(2)模板的自自自重荷载((kN/mm))：q2===0..355×0.66=0..21kNN//m；(3)活荷载为为为施工荷载载标标准值与与振捣捣混凝土土时产产生的荷荷载((kN/mm))：经计算得到，活活活荷载标标准值值P1=((22.5++2))×0.66=2.7kNN//m；8.2应力验算算算：静荷载设计值qqq=1..2××(31.11555+0.211))=37.66338kNN//m；活荷载设计值PPP=1..4××2.7=3.788kNN/m；荷载设计值qqq=377.6338++3.788=41.44118kNN//m；支座最大反力NNN=1..2××41.44118×0.455==22..3666kNN；最大弯矩Mmmmax=0.17777×41.44118×0.4552=1.44885kN··mm；最大应力σ===1.48855×106/（2×8.499×103）=87.44228N/mmmm2；托梁的抗压强度度度设计值值[[f]==2005NN/mmm2；托梁的最大应力力力计算值87.44228N/mmmm2小于托梁梁的的抗压强强度设设计值22005NN/mmm2,满足要求求!8.3挠度验算算算：最大变形Vmmmax==0.999×41.44118×4504/（100×2.066×105×2×20.3388×104）=0.22mmm；托梁的最大挠度度度为0.2mmm小于450/11550与10mmmm,满足要要求求!9.立杆的稳定定性性计算:立杆的稳定性计计计算公式式梁底受力最大的的的支撑立立杆稳稳定性验验算::其中N立杆的轴轴心心压力设设计值值，它包包括：：梁底支撑最大支支支座反力力：N=22..3366kkNN；φ--轴心心受受压立杆的的的稳定系系数，由由长细比比lo/i查表表得得到；i--计算算算立杆的的截面面回转半半径(cmm)：：i=11.60；A--立杆杆杆净截面面面积积(cmm2)：A==3..97；σ--钢钢管管立杆轴心心心受压应应力计计算值((N/mmm22)；[f]钢管立立杆杆抗压强强度设设计值：：[ff]==2005NN/mmm2；lo--计算长度度((m)；按下式计算lo=kkk1uhk111--计算算长度附附加系系数，取取值为为：1.11555；u--计算算长度系系数，参参照《扣扣件式式规范》表表55.3..3，u=11..7；上式的计算结果果果：立杆计算长度LLLo=kk1uh==1.11555×1..7××1.05555=22..071mm；Lo/i=22071//16.00=129；由长细比Lo///i的结结果查表表得到到轴心受受压立立杆的稳稳定系系数φ=0..44；钢管立杆受压应应应力计算算值；；σ=2236666/(0..444×397)==33.00223N//mmm2；钢管立杆稳定性性性计算σ=12288N/mmm2小于钢管管立立杆抗压压强度度的设计计值[f]]==2005N/mmm22，满足要要求求！三门洞梁模板板计计算1.梁底模板计计算算面板为受弯结构构构,需要验算算其其抗弯强强度和和挠度。计计算算的原则则是按按照模板板底支支撑的间间距和和模板面面的大大小,按单跨简简支支梁计算算。强度验算要考虑虑虑模板结结构自自重荷载载、新新浇混凝凝土自自重荷载载、钢钢筋自重重荷载载和振捣捣混凝凝土时产产生的的荷载；；挠度度验算只只考虑虑模板结结构自自重、新新浇混混凝土自自重、钢钢筋自重重荷载载。本算例中，面板板板的截面面惯性性矩I和截面抵抵抗抗矩W分别为:W===66000×15×15/6==2..25×11004mm3；I===66000×15×15×15/12==1.66888×1005mm4；1.1抗弯强度度度验算按以下公式进行行行面板抗抗弯强强度验算算：其中，σ梁底底模模板的弯弯曲应应力计算算值((N/mmm2)；M--计算算的最大大弯矩矩(kNN··m)；l计算跨跨度度(梁底支撑撑间间距):ll=22000mm；q--作用用在梁底底模板板的均布布荷载载设计值值(kN/mm))；新浇混凝土及钢钢钢筋荷载载设计计值：q1:1.22××（24.0000+1..000）×0.6×2.3334（混凝土土浇浇筑高度度）==42.00112kN//mm；模板结构自重荷荷荷载：q2:1.2××00.35×××0.660==0.25522kN/mm；振捣混凝土时产产产生的荷荷载设设计值：：q3:1.44××2.0000×0..600=1..688kN/mm；q=q1+qq2+qq3==42.00112+0.25522+1.688=43.99444kN//mm；跨中弯矩计算公公公式如下下：Mmax=000.1255qql2Mmax=0.12255×43.99444×0..22=0.22200kN·mm；σ=0.2222×106/（2.255×1104）=9.788N//mm2；梁底模面板计算算算应力σ=9.7788N/mmm2小于梁底底模模面板的的抗压压强度设设计值值[f]==113N//mmm2，满足要要求求！1.2挠度验算算算根据《建筑施工工工计算手手册》刚刚度验算算采用用标准荷荷载，同同时不考考虑振振动荷载载作用用。最大挠度计算公公公式如下下:V=5ql4///384EEII其中，q--作作作用在模模板上上的压力力线荷荷载:q=（(24.00++1.000))×2.33334×0..660+0.355××0.660==35.22220KN//mm；l计算跨跨度度(梁底支撑撑间间距):ll=22000mm；E面板的的弹弹性模量量:E==995000.00N/mmm22；面板的最大允许许许挠度值值:[ν]=20000/2500=0..88mm；面板的最大挠度度度计算值值:ν=5×35.22220×2004/(3844×95500××1..6888×1105)=0..466mm；面板的最大挠度度度计算值值:ν=0.466mm小于于面面板的最最大允允许挠度度值::[ν]=0..88mm，满足足要要求！2、梁底支撑的的的计算本工程梁底支撑撑撑采用方方木。强度及抗剪验算算算要考虑虑模板板结构自自重荷荷载、新新浇混混凝土自自重荷荷载、钢钢筋自自重荷载载和振振捣混凝凝土时时产生的的荷载载；挠度度验算算只考虑虑模板板结构自自重、新新浇混凝凝土自自重、钢钢筋自自重荷载载。2.1荷载的计计计算：(1)钢筋混凝凝凝土梁自重重((kN/mm))：q1=(2244+1)×××2.33344×0.22==11.6677kN/mm；(2)模板的自自自重线荷载载((kN/mm))：q2=0..335×0...2=00.007kNN//m；(3)活荷载为为为施工荷载载标标准值与与振倒倒混凝土土时产产生的荷荷载((kN/mm))：经计算得到，活活活荷载标标准值值P1=(22..5+22)××0.22=00.9kNN//m；2.2方木的支支支撑力验验算静荷载设计值qqq=1..2×111..67+11..2×00.007=14.00888kNN//m；活荷载设计值PPP=1..4×0..99=1.266kN//m；本算例中，方木木木的截面面惯性性矩I和截面抵抵抗抗矩W分别为:W=1110×100××10//6=16666.7ccmm3；I=1110×100××10××100/122==833..33cm4；2.3方木强度度度验算:最大弯矩考虑为为为静荷载载与活活荷载的的设计计值最不不利分分配的弯弯矩和和，计算算公式式如下:线荷载设计值q=114.00888+1.266=15.33448kN//mm；最大弯距M===0.11255ql2=0..125×15.33448×0..66×0..6==0..6991kNN..m；最大应力σ=M//WW=0..691×11006/（166..77×103）=4.14455N/mmm2；抗弯强度设计值值值[ff]]=133NN/mmm2；方木的最大应力力力计算值4.14455N/mmm2小于方木木抗抗弯强度度设计计值133N/mmm22,满足要求求!2.4方木抗剪剪剪验算：：截面抗剪强度必必必须满足足:其中最大剪力:::V=0.66×115.34488×0.66=5.55225kNN；方木受剪应力计计计算值τ=33××55255/((2×100×11000)=00.8229NN/mmm2；方木抗剪强度设设设计值[τ]=11.7N/mmmm2；方木的受剪应力力力计算值0.82299N/mmm22小于方方木木抗剪强强度设设计值11..7NN/mmm2,,满足足要求!2.5方木挠度度度验算:最大挠度考虑为为为静荷载载与活活荷载的的计算算值最不不利分分配的挠挠度和和，计算算公式式如下:V=5qlll4/3844EEIq=11...67+00.07=11..74kkNN/m；方木最大挠度计计计算值ν=5×11.7744×60004/(38844×1000000×83333.3×11004)=0..224mm；方木的最大允许许许挠度[[ν]=66000/2250=2.44mm；方木的最大挠度度度计算值值ν=0..224mm小于于方木的的最大大允许挠挠度[ν]=2.44mm，满足足要要求！3.支撑托梁的的强强度验算托梁采用：钢管管管(双钢管):Φ48××3；E=2.06××1105N/mmmm2；W=8.49cccm3；I=20.3888cm4；3.1荷载的计计计算：(1)钢筋混凝凝凝土梁自重重((kN/mm))：q1=（24+1）×2.33344×0.6=35.0011kN/mm；(2)模板的自自自重荷载((kN/mm))：q2===0..355×0.66=0..21kNN//m；(3)活荷载为为为施工荷载载标标准值与与振捣捣混凝土土时产产生的荷荷载((kN/mm))：经计算得到，活活活荷载标标准值值P1=((22.5++2))×0.66=2.7kNN//m；3.2应力验算算算：静荷载设计值qqq=1..2××(35.0011+0.211))=42.22664kNN//m；活荷载设计值PPP=1..4××2.7=3.788kNN/m；荷载设计值qqq=422.2664++3.788=46.00444kN//mm；支座最大反力NNN=466.0044×0.455//2=110..36kkNN；最大弯矩Mmmmax=0.12255×46.00444×0.4552=1.11665kN··mm；最大应力σ===1.16655×106/（2×8.499×103）=68.66339N/mmmm2；托梁的抗压强度度度设计值值[[f]==2005NN/mmm2；托梁的最大应力力力计算值68.66339N/mmmm2小于托梁梁的的抗压强强度设设计值22005NN/mmm2,满足要求求!3.3挠度验算算算：最大变形Vmmmax==5×46.00444×4504/（384×2.066×105×2×20.3388×104）=0.33mmm；托梁的最大挠度度度为0.3mmm小于450/11550与10mmmm,满足要要求求!4.立杆的稳定定性性计算:立杆的稳定性计计计算公式式梁底受力最大的的的支撑立立杆稳稳定性验验算::其中N立杆的轴轴心心压力设设计值值，它包包括：：梁底支撑最大支支支座反力力：N=10..336kNN；φ--轴心心受受压立杆的的的稳定系系数，由由长细比比lo/i查表表得得到；i--计算算算立杆的的截面面回转半半径(cmm)：：i=11.60；A--立杆杆杆净截面面面积积(cmm2)：A==3..97；σ--钢钢管管立杆轴心心心受压应应力计计算值((N/mmm22)；[f]钢管立立杆杆抗压强强度设设计值：：[ff]==2005NN/mmm2；lo--计算长度度((m)；按下式计算lo=kkk1uhk111--计算算长度附附加系系数，取取值为为：1.11555；u--计算算长度系系数，参参照《扣扣件式式规范》表表55.3..3，u=11..7；上式的计算结果果果：立杆计算长度LLLo=kk1uh==1.11555×1..7××1.2=22..356mm；Lo/i=22356//16..00=147；由长细比Lo///i的结结果查表表得到到轴心受受压立立杆的稳稳定系系数φ=0..3551；钢管立杆受压应应应力计算算值；；σ=1036600/(0..3551×397)==74.33447N//mmm2；钢管立杆稳定性性性计算σ=744..3477N//mm2小于钢管管立立杆抗压压强度度的设计计值[f]]==2005N/mmm22，满足要要求！四现浇拱板侧侧模模计算1.参数1.1材料参数数木材品种：柏木木木；木材材弹性性模量E((NN/mmm2))：1000000；木材抗弯强度设设设计值fmm((N/mmm22)：17.00；木木材抗剪剪强度度设计值值fvv(N//mmm2)：1.7；面板类型：胶合合合面板；；面板板弹性模模量EE(N//mmm2)：95000；面板抗弯强度设设设计值fmm((N/mmm22)：13.00；1.2梁侧模板板板参数次楞间距(mmmm)：250，主主楞竖向向根数数：2；主楞间距为：66600mmm；；穿梁螺栓水平间间间距(mm)：600；穿梁螺栓直径(((mm)：M14；主楞龙骨材料：：：钢楞；；截面面类型为为圆钢钢管48××33.0；主楞合并根数：：：2；次楞龙骨材料：：：木楞，宽宽度度50mmm，高高度1000mmm；1.4荷载参数数数模板自重(kNNN/m22)::0.335；；钢筋自自重((kN/mm33):11.000；施工均布荷载标标标准值(kN/mm22):22.55；倾倒混凝土侧压压压力(kN/mm22):22.00；振捣混混凝凝土荷载载标准准值(kN/mm22):22.00；2.梁模板荷载载标标准值计算算算2.1梁侧模板板板荷载强度验算要考虑虑虑新浇混混凝土土侧压力力和倾倾倒混凝凝土时时产生的的荷载载；挠度度验算算只考虑虑新浇浇混凝土土侧压压力。其中γ混凝土的的重重力密度度，取取24.00000kNN/mm3；t--新浇浇混凝土土的初初凝时间间，取取3.00000h；T--混凝凝土的入入模温温度，取取200.0000℃℃；V--混凝凝土的浇浇筑速速度，取取1..0m//h；；H--混凝凝土侧压压力计计算位置置处至至新浇混混凝土土顶面总总高度度，取1..45m；β111--外加加剂影响响修正正系数，取取11.2000；；β222--混凝凝土坍落落度影影响修正正系数数，取1..1150。根据以上两个公公公式计算算的新新浇筑混混凝土土对模板板的最最大侧压压力FF；分别计算得2221.85599kN//mm2、34.88kNN/m22，取取较小值值21.85599kN//mm2作为本本工工程计算算荷载载。3.梁侧模板面面板板的计算面板为受弯结构构构,需要验算算其其抗弯强强度和和刚度。强强度度验算要要考虑虑新浇混混凝土土侧压力力和倾倾倒混凝凝土时时产生的的荷载载；挠度度验算算只考虑虑新浇浇混凝土土侧压压力。面板计算简图(((单位：mmm))3.1强度计算算算跨中弯矩计算公公公式如下下:其中，W面板的净净截截面抵抗抗矩，W=1000×1..5×1.5/66=37..5cm33；M--面板板的最大大弯距距(N·mmm))；σ面面板的弯弯曲应应力计算算值((N/mmm22)[fff]面板的抗抗弯弯强度设设计值值(N/mmm22)；按以下公式计算算算面板跨跨中弯弯矩：其中，q作用在在模模板上的的侧压压力，取1m宽度新浇混凝土侧压压压力设计计值::q11=1.22×221.85599×1=26.22331kN//mm；倾倒混凝土侧压压压力设计计值::q22=1.44×22×1=2.8kNN//m；q=q1+++q2=26.22331+2..8=299..0311kNN/m；计算跨度(内楞楞楞间距)::l==2250mmm；；面板的最大弯距距距M=00.1225××29.00331×255002==22.2688×1005N··mmm；经计算得到，面面面板的受受弯应应力计算算值::σ=22..268×11005//（37.55×1103）=6.04488N/mmm22；面板的抗弯强度度度设计值值:[f]]==133N//mm22；面板的受弯应力力力计算值值σ=6.00448N/mmmm2小于于面面板的抗抗弯强强度设计计值[f]]=113N//mmm2，满足足要要求！3.2挠度验算算算qqq--作用用在在模板上上的侧侧压力线线荷载载标准值值:q=299..0311N//mm；lll--计算算跨跨度(内楞间距距)::l=2500mmm；EEE--面板板材材质的弹弹性模模量:EE=995000N//mmm2；III--面板板的的截面惯惯性矩矩:I==1000××1.5×1.5×1.5/12==288.1225ccm4；面板的最大挠度度度计算值值:ν=5××299.0331××25004//(3884××95000××28.11225×1004)=00.55mmm；面板的最大容许许许挠度值值:[ν]=ll/2550=2550//2500==1mmm；；面板的最大挠度度度计算值值ν=0.555mm小于于面面板的最最大容容许挠度度值[ν]=1mmmm，满足要要求求！4.梁侧模板内内外外楞的计算算算4.1内楞计算算算内楞直接承受模模模板传递递的荷荷载，按按照均均布荷载载作用用下的简简支梁梁计算。本工程中，龙骨骨骨采用木木楞，截截面宽度度500mm，截截面面高度10000mm，截截面面惯性矩矩I和截面抵抵抗抗矩W分别为:W=5×11102××1//6==883.333ccm3；I=5×11103××1//12=4166.667cmm4；；内楞计算简图（1）.内楞强强度验算算强度验算计算公公公式如下下:其中，σ--内楞楞弯曲应应力计计算值(N/mmm22)；M--内楞楞的最大大弯距距(N·mmm))；W--内楞楞的净截截面抵抵抗矩；；[f]]]内内楞的强强度设设计值(N/mmm22)。按以下公式计算算算内楞跨跨中弯弯矩：其中，作用在内内内楞的荷荷载，q=(11.2×221.8559+1..4×2))×0.255=7.2558kN//m；内楞计算跨度(((外楞间距距)::l=6000mmm；内楞的最大弯距距距:M==11/8××7..2588×660022=0.32277×1066NN·mmm；经计算得到，内内内楞的最最大受受弯应力力计算算值σ=0..3327×11006/（83.3×11003）=3.92266N/mmmm2；内楞的抗弯强度度度设计值值:[f]]==177N//mm22；内楞最大受弯应应应力计算算值σ=3..9926NN//mm22小小于内楞楞的抗抗弯强度度设计计值[ff]]=177N//mm22，满满足要求求！（2）.内楞的的挠度验验算其中l--计计计算跨度度(外楞间距距)：l=600mmm；q作用在在模模板上的的侧压压力线荷荷载标标准值：：q==7.25588N/mmmm；E--内楞楞的弹性性模量量：1000000NN/mmm2；I--内楞楞的截面面惯性性矩：I==4..177×1006mmm4；内楞的最大挠度度度计算值值:ν=0..6677××7..2588×6004//((100××1100000××4.117××1066)=00.115mmm；内楞的最大容许许许挠度值值:[ν]=600/22550=22.44mm；内楞的最大挠度度度计算值值ν=0.155mm小于于内内楞的最最大容容许挠度度值[ν]=2.44mm，满足足要要求！4.2外楞计算算算本工程中，外龙龙龙骨采用用钢楞楞，截面面惯性性矩I和截面抵抵抗抗矩W分别为:截面类型为圆钢钢钢管48××33.0，下下述述计算式式中钢钢管壁厚厚均按按2.8mmm计算；外钢楞截面抵抗抗抗矩W==88.49cm33；外钢楞截面惯性性性矩I==20..338cm44；（1）.外楞抗抗弯强度度验算算其中σ外楞楞受弯应应力计计算值(N/mmm22)M--外楞楞的最大大弯距距(N·mmm))；W--外楞楞的净截截面抵抵抗矩；；[f]]]外楞楞的强度度设计计值(N/mmm22)。按以下公式计算算算内楞跨跨中弯弯矩：其中，作用在外外外楞的荷荷载，q=(11.2×221.8559+1..4×2))×0.6=17.4418kNN/m；外楞计算跨度(((内楞间距距)::l=2250mmm；外楞的最大弯距距距:M==11/8××177.4118××2502==0.1136×11006N··mmm；经计算得到，外外外楞的最最大受受弯应力力计算算值σ=0..1136×11006/（8.499×1103）=16.00228N//mmm2；外楞的的的抗弯强强度设设计值:[[f]=2055N//mm22；外楞的强度计算算算值σ=16..0028N//mmm2小于于外楞的的抗弯弯强度设设计值值[f]]==2055N//mm22，满满足要求求！5.穿梁螺栓的的计计算验算公式如下:::其中N穿梁螺栓栓所所受的拉拉力；；A--穿梁梁螺栓有有效面面积(mmmm2)；f--穿梁梁螺栓的的抗拉拉强度设设计值值，取17700N//mmm2；查表得：穿梁螺栓的直径径径:1144mmm；穿梁螺栓有效直直直径:111.555mm；穿梁螺栓有效面面面积:AA==1005mm22；穿梁螺栓所受的的的最大拉拉力::NN==(1..2××21.88559+1..44×2))×00.6×0.7=12..1193kkNN。穿梁螺栓最大容容容许拉力力值::[NN]=11700×1005//10000=117..85kNN；穿梁螺栓所受的的的最大拉拉力NN=12..1193kNN小于穿梁梁螺栓最最大容容许拉力力值[N]]=117.885kkN，满足足要要求！附件2预制制混混凝土底模模模设计及施施工工验算预制混凝土底模模模为三铰铰拱形形式，预制底模模宽宽度，跨度度，矢高高为，具体体构构型见图2.1。图1预制混凝凝凝