东莞市五环路某跨水道特大桥工程设计计算书

第141页共141页第一章设计资料1.1工程建设背景介绍东莞市五环路(西环段)东莞大汾水道特大桥工程主要为东莞市五环过境路西环段工程中的一座特大桥，位于东莞水道上，起点桩号K2+310.823，终点桩号K2+630.823，全长320米。1.2自然概况(1)气象及水文概况东莞地区属亚热带季风气侯，光线充足，气候温和。相对湿度83.1%，常年平均气温21～22℃，七月份平均气温28.2℃，极端最高气温37.9℃。一月份平均气温13.4℃，极端最低气温-0.5℃。流域濒临南海，受西南季风、东南信风和台风强盛活动影响，雨量充沛。但由于地形平坦，动力条件差、暴雨强度一般。多年平均降雨量1700mm，最大年降雨量2442mm，最小年降雨量1360mm，十二小时最大降雨量可达259mm，时空分布不均雨量多集中在四～九月，占年雨量的80％左右。本地区常风向为东、东北风，其次为南风和北风，最大风速34米／秒。夏秋季节会受台风影响，平均每年约发生台风1～3次，风力一般为6～9级，阵风11级，最大风力可达12级。(2)场地工程地质在勘探揭露深度范围内，场区地层由上至下主要由7个单元层组成。①人工填土素填土(地层编号①):浅黄，灰黄色，主要成分为粘性土、中细砂，局部有耕土。呈松散、湿的饱和状态，层厚2.0-7.6m。②第四纪系全新统冲积的淤泥淤泥(地层编号②):灰黑．黑色，含腐植物，白色贝壳夹薄层粉细砂，局部表现为淤泥质粘土，手摸有滑感，有腥味。为河流相新近沉积层。土质均匀。呈流塑、饱和状态，层厚:2.4-8.7m，全场区分布。=3\*GB3③第四纪系全新统冲积的淤泥夹细砂淤泥夹细砂(地层编号=3\*GB3③):灰、灰黑色，含腐植物、云母、石英、长石，含粘粒、砂粒及粉粒。细砂含量在10％-40％间变化。分选极差，局部为亚砂土。呈流塑、饱和状态，层厚2.0-8.2m，全场区分布。④第四纪系全新统冲积的粗砂中粗砂(地层编号④):灰白、浅灰黄色，含石英、长石，局部夹砾卵石，分选极差，局部为亚粘土。呈中密、饱和状态，该层层厚1.5-5.0m，分布均匀。⑤第三系泥灰岩(E)按风化程度及力学性质差异，泥灰岩又可分为:强风化、弱风化、微风化三个亚层。强风化泥灰岩(地层编号⑤):深灰、灰黑色，结构已破坏，岩芯呈土状、半岩半土状，手可捏断，敲击声哑，标贯反弹。结构不清晰。呈坚硬、湿状态。层厚0.5-1.6m，局部分布。弱风化泥灰岩(地层编号⑥):灰褐、灰色，微层理一块状构造，泥状—泥晶结构，岩芯多呈碎块状，节理面及层面充填方解石，岩芯上有溶蚀现象，滴HCL起泡明显。呈坚硬、稍涅状态。层厚1.0-7.7m，分布相对均匀。微风化泥灰岩:(地层编号⑦):灰、青灰色，岩质较新鲜，溶蚀现象不明显，致密坚硬合金钻极难钻进，性脆易碎，岩芯呈10-40厘米柱状，泥质结构，微层理—块状构造，滴HCL起泡。岩层倾向南东，倾角7度。呈坚硬、稍湿状态。最大揭露厚度7m。南北两岸层顶埋深有较大差异。(3)场地水文①在本次勘察钻探揭露深度范围内，场地地下水主要表现为上层滞水，第四系孔隙承压水，岩溶水三种类型:上层滞水:主要赋存于上部人工填土层中，无统一自由水面，主要接受大气降水和地表水体的渗透补给，水量一般较小，易于疏干。第四系孔隙承压水:赋存于④层粗砂中，隔水顶板为上部淤泥，隔水底板为下伏⑤层强风化岩及⑥层弱风化岩。位于河漫滩下部的第四糸地层孔隙承压水水头与东莞水道水位几于一致，且受到潮水水位影响。岩溶水:主要赋存于⑥层弱风化岩中，从钻探过程中水量消耗来看，岩溶水水量不甚大，其补给来源为通过岩体裂隙与粗砂中孔隙承压水相通。②水质根据在钻孔和河中取水样进行水质分析，按《公路工程地质勘察规范JTJ064-98》附录D环境介质对砼腐蚀的评价标准判定，综合评价为对场地地下水对砼在分解类腐蚀评价中具有弱腐蚀性。按规范要求应采取一级防护措施:普通硅酸盐水泥，标号不低于425，水灰比不大于0.6，最少水泥用量不小于370kg／m3，C3A<8％。(4)场地稳定性拟建场地勘察结果表明场地内未发现第四系全新活动断裂，整个区域稳定性尚好，但在场地=4\*GB3④层中粗砂，其在7度地震作用下属轻微液化等级的液化土层，为抗震不利地段；而在⑥层弱风化泥灰岩中有小规模溶洞发育，鉴于泥灰岩层面近水平，泥质含量较高，岩溶发育较弱。从安全角度出发，桥梁桩基础必须穿越岩溶发育地段进入稳定基岩。1.3工程主要技术标准(1)桥面宽计:桥面全宽按双向八车道外加人行道设计。横桥向分为左右两幅完全独立且完全对称的桥。每幅桥面宽21.15m，具体组成为(右幅):栏杆0.5m+路肩1.9m+行车道4×3.75m+路肩0.9m+栏杆0.5m+人行道2m+栏杆0.35m。(2)设计荷载:公路-I级；人群2.5kN／m2(按人行道净宽2.0m布载)。温度影响力:按升温20℃计算(3)通航标准:内河I级航道，最大通航孔净宽不小于85m，净高不小于18m。设计通航水位为20年一遇洪水标高为1.586m(黄海高程)。(4)地震烈度:基本烈度六度，按七度设防。(5)风力:基本风压强度为1200Pa第二章方案比选2.1设计方案一——桁架拱桥图2-1桁式组合拱桥简图(1)孔径布置。本方案由左右两幅桥组成，孔径布置为:70m+180m+70m,全长320m(见后附图)。其边跨比为0.39，符合规范要求(0.2-0.4)。拱桥是一种美观经济的常用桥型，尤其该桁架拱桥，采用对称布置，弧线优美，外形轻盈美观，酷似拱桥中的双飞燕桥型。特别是位于风景如画沿海地带，有此类桥型的添入，定能与之交相呼映，营造出与大自然和谐的美景。(2)结构构造。主桥采用三跨桁架拱桥，矢跨比f/L=1/8,其下弦杆线形为二次拋物线。桥墩台采用钻孔灌注桩，最大桩长为45m。桩径为1.0m，间距1.5m。上弦杆采用五箱单室，先架设五片I字形梁，然后现浇整体形成箱形截面。(3)施工方案。主跨的箱形桁架节段采用人字桅杆吊机向两侧对称实施安装。每节段纵向分5段预制吊装。每节段吊装完后进得检验其安装位置，再进行整体现浇，形成一个整体段。当所有段吊装现浇完成后，进行最后的安装检验，并将预埋的钢板焊接，使其形成一个整体参与受力。2.2设计方案二——双肢薄壁墩刚构图2-2刚构桥简图(1)孔径布置。本方案由分左右两幅桥组成，孔径布置为:85m+150m+85m,全长320m(见后附图)。其边跨比为0.57，符合规范要求(0.5-0.692)。该桥型方案采用对称布置，主梁采用弧线形，所以外形也是非常轻盈美观。(2)结构构造。主桥采用三跨刚构桥，上部结构为变截面箱梁(见后附图)三向预应力结构，采用双幅分离的三室单箱形式。并使用高强混凝土(C55)以及大吨位预应力来实现主梁的轻型化。上、下行桥的桥墩基础是连成整体。最大桩长为46m，桩径为1.0m，间距1.5m。钻孔灌注桩采用C30水下混凝土，承台采用C35混凝土。(3)施工方案。上部构造在墩顶(0号块)处以横向贯通的横隔板将两单桥连为整体，以提高上部构造的施工稳定性。上部构造用挂篮悬浇施工，箱梁纵向分17个梁段，先边跨合拢，然后中跨合拢。2.3设计方案三——双塔三跨式斜拉桥图2-3斜拉桥简图(1)孔径布置。本方案由分左右两幅桥组成，孔径布置为:85m+150m+85m,全长320m(见后附图)。其边跨比为0.57，属于矮塔斜拉桥。(2)结构构造。双塔三跨式斜拉桥，有如下特点:塔较矮，梁的无索区较长，设在端锚索、边跨与主跨的比值较大，一般大于0.5(本方案为0.57)。主梁载采用五室单箱形式(见后附图)，主塔基础形式为高桩承台结构，采用钢管桩支承平台和有底钢吊箱围堰施工。(3)施工方案。主梁采用浇筑法施工，此方法的优点是结构的整体性好，施工不需用大吨位悬臂吊机和运输预制节段块的驳船，但施工中必须严格控制挂篮的变形和混凝土的收缩、徐变的影响，而且要考虑施工周期。2.4设计比选结果根据设计构思宗旨，桥型方案满足结构新颖、受力合理、技术可靠、施工方便的原则，我们从适用性、安全性、美观性、经济性进行了对比。现将对比结果列表分析如下:表2-1方案比选表方案序号设计方案一设计方案二设计方案三桥型桁架拱桥双肢薄壁墩刚构构双塔三跨式斜拉拉桥适用性1.主跨为1180米，跨越了了主航道，与与航道的适适应性好通通航净空大大，防撞要要求低；2.有利于汛汛期泄洪；；3.桥面平顺顺，行车舒舒适性较好好。1.主桥的最最大跨径为为150米，对通航航好通航净净空较大，桥桥墩的防撞撞要求低；；2.桥面标高高较高，对对河床压缩缩较小，有有利于汛期期泄洪；3.整体对地地基的要求求较高，在在主墩处容容易出现裂裂缝。1.主桥的最最大跨径为为150米，对通航航好通航净净空较大，桥桥墩的防撞撞要求低；；2.桥面标高高较高，对对河床压缩缩较小，有有利于汛期期泄洪；3.整体对地地基的要求求较高，在在主墩处容容易出现裂裂缝。安全性1.主桥跨度度合适，采采用箱形断断面，刚度度大，施工工安全；2.弦杆采用用先用I字形梁拼拼装后现浇浇成整体，可可以工厂化化预制生产产施工，质质量可靠，工工期有保障障，需要一一定的预制制场地，还还有吊装设设备。3.主桥的运运营养护成成本在后期期较高；1.主跨设计计适中，主主体采用变变高度箱形形断面，刚刚度大，施施工安全；；2.施工采用用悬臂浇筑筑，施工质质量特别需需要现场控控制，需要要多套装备备以保证工工期；3.主桥的运运营养护成成本在后期期较低；1.对主跨的的设计1550米斜拉桥而而言，相对对施工容易易一定难度度；2.采用箱形形，整体桥桥梁的纵向向和横向的的刚度稳定定性都较好好；3.主桥的运运营养护成成本在后期期较高；美观性桥型美观，气势势宏伟，与与周围景观观协调一致致。桥梁的线型简单单单调，但但也不缺乏乏这特有的的简单之美美。桥型有对称美性性，主塔与与斜拉锁组组合显得挺挺拔有力。安全性1.主桥跨度度合适，采采用箱形断断面，刚度度大，施工工安全；2.弦杆采用用先用I字形梁拼拼装后现浇浇成整体，可可以工厂化化预制生产产施工，质质量可靠，工工期有保障障，需要一一定的预制制场地，还还有吊装1.主跨设计计适中，主主体采用变变截面箱形断面面，刚度大大，施工安安全；2.施工采用用悬臂浇筑筑，施工质质量特别需需要现场控控制，需要要多套装备备以保证工工期；3.主桥的运运营养护成成本在后期期1.对主跨的的设计1550米斜拉桥而而言，相对对施工容易易一定难度度；2.采用箱形形，整体桥桥梁的纵向向和横向的的刚度稳定定性都较好好；3.主桥的运运营养护成成本在后期期较高；第三章拟定结构尺寸依据相关设计规范和参考文献,现初步拟定出该桥主要结构尺寸,包括上弦杆、下弦杆、竖杆斜杆和墩上立柱，其它结构尺寸见附后图纸。3.1上弦杆上弦杆结构主要尺寸见图3-1。图3-1上弦杆尺寸图(单位:cm)3.2下弦杆下弦杆结构主要尺寸见图3-2。图3-2下弦杆尺寸图(单位:cm)3.3竖杆、斜杆竖杆、斜杆结构主要尺寸见图3-3。5×55×5图3-3竖杆、斜杆尺寸图(单位:cm)3.4墩上立柱墩上立柱结构主要尺寸见图3-4。图3-4墩上立柱(单位:cm)第四章内力计算4.1永久作用4.1.1桥面系荷载作用(1)人行道与防撞栏拟采用C40混凝土，。(2)桥面铺装拟采用C40混凝土每廷米重取。综上所述有:，将桥面系荷载作为二期恒载以非节点荷载形式加载到主梁上(见附后数据文件)。4.1.2主梁自重作用拟采用C40混凝土，按计算主梁自重，计算中不考虑横隔板作用影响，。4.1.3支座不均匀沉降作用支座不均匀沉降是根据各墩位处地质情况以及基础的布置形式和支座反力大小按规范要求来计算，这里假定该桥中间两墩都产生向下20mm的沉降计算。4.2可变作用4.2.1人群作用人群按相应设计要求取，则每廷米长为。4.2.2汽车作用汽车作用按相应设计要求，车道荷载采用公路-I级计算。其汽车荷载的冲击系数按以方法计算得出。根据《桥规》的第4.3.2条规定有:(4-1)将以下数据代入公式(4-1)求得，按规范要求可得出冲击系数。利用以上各数据据和其它参参数编写出出数据文件件:恒载内力hz.ddat,温度内力wd.ddat,支座位移产产生的内力力wy.ddat，用FR2.ffor程序计算算出各内力力及相关影影响线数据据文件。数数据文件见见附录。4.3荷载组合依据《公路桥涵涵设计通用用规范》((JTGD60))承载能力力极限状态态设计采用用基本组合合，正常使使用极限状状态采用短短期效应组组合和长期期效应组合合。各组合考虑虑了温度变化和支座座位移的影影响。(1)基本组合((4-2)(2)短期效应组合(4-3)(3)长期效应组合(4-4)以上组合系数根根据《公路路桥涵设计计通用规范范》取值，利利用修改的的ADLOOADX..for程程序和由FR2..for程序生成成的影响线线数据文件件计算出各各关心截面面的人群和和汽车荷载载的标准值，然后再利利用自己新编的承载载能力极限限状态荷载载组合程序序JXZHH.forr和正常使使用极限状状态荷载组组合程序ZCZHH.forr,计算得出出以上各组组合最大、最最小内力值值及其相应应值，最后后利用自己己编写的BLT..for进行数据据处理，将将相应关心心截面(或结点)的最大、最最小内力值值(或最大、最最小位移)提取出来来，为接下下的计算作作准备。现现将各计算算结果列表表如下:表4-1承载能能力极限状状态截面内内力轴力:kN剪力:kN弯矩:kN·m梁号截面位置X坐标NmaxNmixQmaxQmixMmaxMmix111-157.6114.256.110065.004499.70.00.012-150.788.130.07874.42309.457885.0024621.0022-145.2157.921.25577.8479.889856.0033535.0032-142.0232.1-29.34182.5-712.5102720..034086.00241-142.0-5997.33-31502..0-769.5-2721.1120785.0010107.0042-135.3-5836.55-31342..0-1975.77-3927.339761.02570.652-130.0-5836.55-31342..0-3582.00-5952.33-7156.77-12894..0361-130.06181.9-12192..02707.8643.017936.007257.262-123.86181.9-12192..01205.7-859.121683.0010401.0072-111.06181.8-12192..0-1563.11-2881.6612975.004876.8481-111.013481.00543.13091.4880.32743.1-4707.9982-106.413481.00543.12077.1-134.06443.8528.192-102.413481.00543.1364.0-1527.226422.6-610.0102-98.313481.00543.1-1292.44-3148.99202.4-7521.99112-90.013481.00542.9-2877.44-4765.11-11567..0-18043..05121-90.014835.006493.54826.32688.6-15362..0-21626..0122-82.314835.006493.53736.41598.7-3609.11-10812..0132-78.114835.006493.81885.5-58.33061.0-4746.88142-72.814835.006493.7-248.2-2099.661167.7-6168.99152-69.014835.006493.6-1261.99-3516.00-3458.88-10857..06161-69.04191.71640.84300.92189.13748.9-3244.33162-61.04191.71640.83418.51306.712910.004228.1172-58.04191.81640.82010.1-222.017273.008064.7182-54.84191.81640.8718.5-1505.7717692.008858.1192-50.84192.01641.1-478.6-2805.7713270.006705.27201-49.37685.4-2272.113430.31469.0-2624.33-8663.99202-38.07685.4-2272.112591.5630.13430.2-3395.22212-34.07685.4-2272.221185.4-1250.444718.7-1403.668221-34.0-2841.33-12646..05332.92353.0-8774.88-14854..0222-29.5-2841.33-12646..04344.21364.4778.0-3505.77232-19.9-2933.55-12739..02454.0-92.18181.2-177.99771-19.9-35330..0-52309..06505.23263.626384.00-18518..0772-16.7-35275..0-52254..05418.42176.939211.00-3783.99782-13.4-35198..0-52170..04593.61400.649436.008537.7792-10.2-35138..0-52097..03806.8639.357151.0018357.00802-6.9-35094..0-52042..03021.3-99.762548.0025395.00812-3.7-35065..0-52005..02252.8-839.165803.0029723.00续表4-1梁号截面位置X坐标NmaxNmixQmaxQmixMmaxMmix10241-142.031855.006045.9179.7-2032.8828765.0011226.00242-135.531604.005795.1-698.3-2910.7720336.007867.0252-130.031406.005597.0-1589.99-3802.2212012.00530.111261-130.0370.3-13624..0245.3-1240.3342854.0020485.00262-122.9154.5-13840..0-416.2-1901.8838580.0019516.00272-119.3-151.9-14146..0-1222.66-2707.8830558.0015458.00282-116.3-401.5-14396..0-1877.99-3363.3322123.009866.9292-111.0-723.4-14718..0-2671.00-4156.2210746.00244.212301-111.0-10048..0-21774..0820.2-1395.886743.6-2119.55302-104.9-10519..0-22244..0-47.5-2263.55830.2-3191.66312-100.7-11049..0-22781..0-1182.77-3351.44-4398.66-14974..0322-96.8-11549..0-23282..0-2047.11-4215.77-12064..0-30630..0332-90.0-12095..0-23827..0-2974.33-5143.11-24643..0-52202..013341-90.0-56425..0-69301..03309.21410.95405.0-20301..0342-83.8-56052..0-68928..02502.4604.19862.5-9281.00352-79.4-55614..0-68490..01504.2-394.310915.00-690.0362-74.5-55129..0-68006..0405.2-1493.337186.92086.9372-69.0-54829..0-67706..0-313.3-2211.995495.6-1494.9914381-69.0-49702..0-63018..0766.5-1426.881940.9-5984.33382-64.8-49498..0-62814..0194.3-1999.00264.2-8324.88392-60.5-49181..0-62497..0-751.2-2944.44-3107.00-18396..0402-56.7-48893..0-62209..0-1611.11-3804.33-8516.99-31469..0412-50.8-48686..0-62001..0-2274.99-4468.11-15025..0-43887..015431-49.3-38430..0-54848..07667.13297.2-20068..0-52358..0432-43.3-38186..0-54605..06684.12314.2-5784.11-21775..0442-34.0-37968..0-54386..05695.01325.011857.00-1348.4416451-34.0-28157..0-46880..02660.7872.6-1233.11-9129.88452-29.4-28029..0-46751..01901.3113.22348.5-5245.88462-19.9-27872..0-46594..01145.8-642.65416.4-4539.5517471-130.0-4590.66-7723.4420860.0011778.008109.34838.8472-130.0-4604.00-7736.8820860.0011778.00-6090.55-9923.2218481-130.012906.006558.5143.9-31.6806.6165.6482-122.112917.006569.392.5-83.0739.8379.1491-111.012928.006580.041.1-134.5798.3186.419502-111.0-4323.22-8078.111216.8644.2-2645.11-4671.88501-111.0-4267.66-8022.551216.8644.2-111.6-292.6511-111.0-4212.11-7967.001216.8644.24163.02420.8续4-1梁号截面位置X坐标NmaxNmixQmaxQmixMmaxMmix20521-111.010234.005473.3218.6134.9-712.2-1270.22522-105.610257.005496.9173.589.8-302.8-614.5532-101.510288.005527.8114.130.353.7-42.1542-97.510319.005558.755.1-28.6373.615.9551-90.010343.005582.49.4-74.3458.8-149.521562-90.0-10991..0-15562..016.3-430.84387.1646.3561-90.0-10849..0-15420..016.3-430.82728.3478.4571-90.0-10710..0-15281..016.2-430.81330.8124.6581-90.0-10550..0-15121..016.3-430.8679.0-1239.22591-90.0-10429..0-15000..016.3-430.8639.5-2713.0022601-90.05551.41897.3161.297.8-303.5-802.8602-82.75514.01860.0103.740.344.6-203.3612-78.95478.21824.148.6-14.8165.673.8622-75.35444.31790.3-3.4-66.8200.2-43.8632-69.05404.81750.8-64.0-127.45.1-491.923641-69.0-5672.00-10312..0-147.8-407.3-1012.66-2160.44642-69.0-5705.11-10345..0-147.8-407.3-641.8-1302.00652-69.0-5745.99-10386..0-147.8-407.3-94.5-276.6662-69.0-5787.99-10428..0-147.8-407.3910.1206.3672-69.0-5819.88-10460..0-147.8-407.31738.4555.724681-69.011257.004641.5-134.8-361.62194.41046.6682-59.011224.004609.1-212.8-439.5103.7-130.9692-50.811192.004576.6-290.6-517.4-1475.99-2691.5525701-50.81131.7-2998.66-1552.00-4341.00-2342.22-7213.44702-50.81101.8-3028.55-1552.00-4341.001539.8801.5712-50.81071.8-3058.55-1552.00-4341.0010060.004380.026722-49.32665.7-1699.441187.2-346.11737.6-695.3721-49.32635.4-1729.771187.2-346.1-200.8-620.0731-49.32605.2-1760.001187.2-346.1320.1-2891.6627741-49.31562.1-7609.99-1615.33-3869.003724.21683.7742-40.01558.5-7613.55-1630.55-3884.22-33.9-467.2752-34.01554.8-7617.33-1645.99-3899.55-1976.77-4298.0028761-34.0-2475.33-4881.77-6627.22-15584..0-2926.22-6349.88762-34.0-2488.99-4895.22-6627.22-15584..07407.53345.9注1:以上梁号与计算算简图相对对应，截面位置置第一个数数据为单元元或结点编编号，第二个数据据:当为1时代表单单元始端为为，2时代表单单元末端，为3时代表节节点，这与基本本数据文件件相一致；；注2:考虑对称性，所所有结果只只列出了半半跨，另外外半跨可利利用对称性性直接得出出。表4-2正常使使用极限状状态截面内内力轴力:kN剪力:kN弯矩:kN·m梁号截面位置X坐标NmaxNmixQmaxQmixMmaxMmix111-157.686.747.97506.43866.50.00.012-150.765.026.25681.12041.243393.0021177.0022-145.2114.120.73933.2519.267381.0029138.0032-142.0163.2-18.22861.5-469.176967.0029912.00241-142.0-5622.55-23659..0-706.0-2032.1115650.008620.042-135.3-5488.55-23525..0-1711.22-3037.336935.42277.452-130.0-5488.55-23525..0-3013.44-4654.22-6331.55-10435..0361-130.04640.3-8945.882123.7626.213303.006280.362-123.84640.3-8945.88872.0-625.615818.008830.172-111.04640.2-8945.88-1322.77-2264.229606.54243.5481-111.010831.001026.82432.5864.81566.2-3657.2282-106.410831.001026.81587.319.54259.4541.192-102.410831.001026.8203.6-1096.444534.5-363.6102-98.310831.001026.8-1135.66-2409.88-271.9-5918.66112-90.010831.001026.6-2405.33-3706.33-9733.11-14145..05121-90.012075.005660.93751.42258.2-12862..0-17194..0122-82.312075.005660.92843.11349.9-3392.11-8729.00132-78.112076.005661.11351.05.61630.1-3773.11142-72.812076.005661.0-374.5-1651.22-214.7-4928.44152-69.012075.005660.9-1182.88-2777.88-3631.33-8764.996161-69.03420.61436.83445.41866.82041.7-2474.22162-61.03420.61436.82710.11131.510062.003792.9172-58.03420.71436.91578.971.513811.007059.7182-54.83420.71436.9535.4-875.514252.007505.7192-50.83420.91437.1-432.0-1892.1110850.005598.37201-49.36147.5-843.62750.51269.2-2624.77-7015.99202-38.06147.5-843.62051.5570.22233.8-2315.33212-34.06147.5-843.8930.0-636.33660.9-625.68221-34.0-2670.99-9795.774274.82030.4-7416.44-12099..0222-29.5-2670.99-9795.773450.91206.5425.4-2494.99232-19.9-2747.77-9872.551954.6158.16513.9371.99771-19.9-29613..0-40497..05257.43000.420229.00-11394..0772-16.7-29567..0-40451..04351.82094.830935.0035.0782-13.4-29503..0-40384..03672.11419.739485.009497.1792-10.2-29453..0-40328..03022.7759.245955.0016977.00802-6.9-29416..0-40286..02375.3115.350494.0022356.00812-3.7-29393..0-40259..01741.0-528.253237.0025670.00续表4-2梁号截面位置X坐标NmaxNmixQmaxQmixMmaxMmix10241-142.023947.005672.782.8-1385.0021337.009700.9242-135.523738.005463.7-648.9-2116.6615419.006829.2252-130.023573.005298.6-1391.99-2859.668270.8665.411261-130.0-342.2-10917..0128.4-797.232326.0017514.00262-122.9-522.0-11097..0-422.9-1348.4429300.0016660.00272-119.3-777.4-11352..0-1095.22-2020.3323245.0013222.00282-116.3-985.4-11560..0-1641.22-2566.5516589.008516.7292-111.0-1253.66-11828..0-2302.11-3227.337181.7442.512301-111.0-8791.66-17737..0580.7-809.44173.3-1554.88302-104.9-9183.66-18129..0-142.5-1532.66333.9-2495.77312-100.7-9626.55-18577..0-1101.44-2439.11-4559.88-10799..0322-96.8-10044..0-18994..0-1821.77-3159.44-11426..0-22721..0332-90.0-10499..0-19448..0-2594.55-3932.22-22424..0-39356..013341-90.0-47071..0-56290..02618.81382.21675.1-14523..0342-83.8-46760..0-55979..01946.5709.96055.5-5839.33352-79.4-46395..0-55614..01114.7-122.07745.4754.7362-74.5-45991..0-55211..0198.8-1037.885842.22306.0372-69.0-45741..0-54961..0-399.8-1636.664307.7-601.114381-69.0-41482..0-50524..0475.6-1122.221068.1-4201.11382-64.8-41312..0-50354..0-1.2-1599.11-708.6-6643.33392-60.5-41048..0-50090..0-789.2-2386.99-3512.00-14845..0402-56.7-40808..0-49850..0-1505.88-3103.55-8481.11-25525..0412-50.8-40635..0-49677..0-2058.99-3656.77-14263..0-35708..015431-49.3-32173..0-42439..06255.02947.1-18328..0-42693..0432-43.3-31970..0-42236..05435.82127.9-6023.00-17644..0442-34.0-31788..0-42054..04611.61303.69331.7-210.316451-34.0-23769..0-35734..02018.5777.7-1307.99-6819.44452-29.4-23662..0-35627..01385.7144.81698.4-3577.55462-19.9-23531..0-35496..0755.9-485.04085.8-2811.6617471-130.0-3913.88-6120.7715994.009951.96242.24081.0472-130.0-3924.99-6131.8815994.009951.9-5129.22-7610.6618481-130.09816.25579.6111.5-16.2581.8156.4482-122.19825.25588.668.6-59.0561.4323.0491-111.09834.15597.525.8-101.9577.0168.819502-111.0-3664.33-6229.11918.9548.3-2244.66-3532.44501-111.0-3618.00-6182.88918.9548.3-97.3-211.7511-111.0-3571.77-6136.55918.9548.33156.22049.3续表4-2梁号截面位置X坐标NmaxNmixQmaxQmixMmaxMmix20521-111.07913.14648.0172.3114.9-607.9-979.0522-105.67932.74667.6134.777.3-259.8-464.5532-101.57958.54693.485.127.737.3-25.0542-97.57984.24719.136.0-21.4268.624.6551-90.08004.04738.9-2.1-59.5308.1-106.121562-90.0-9210.22-12191..0-49.0-301.23208.51111.1561-90.0-9091.55-12073..0-49.0-301.21999.1719.6571-90.0-8976.11-11957..0-49.0-301.2933.1192.3581-90.0-8842.66-11824..0-49.0-301.2311.3-799.7591-90.0-8742.00-11723..0-49.0-301.255.1-1832.9922601-90.04441.71923.1128.985.5-277.6-627.9602-82.74410.61892.081.037.627.5-151.9612-78.94380.71862.135.0-8.3128.773.6622-75.34352.51833.9-8.3-51.6139.9-12.1632-69.04319.61801.0-58.8-102.1-47.1-368.823641-69.0-4820.55-8366.11-146.7-325.8-923.1-1741.33642-69.0-4848.11-8393.77-146.7-325.8-572.7-1050.99652-69.0-4882.00-8427.77-146.7-325.8-95.2-224.8662-69.0-4917.00-8462.77-146.7-325.8715.8247.7672-69.0-4943.77-8489.33-146.7-325.81389.6581.124681-69.09141.84168.1-117.5-291.91780.4898.1682-59.09114.84141.1-182.5-356.862.2-102.9692-50.89087.74114.0-247.3-421.7-1241.11-2200.9925701-50.8765.8-2038.55-1394.77-3530.88-2160.33-5876.55702-50.8740.8-2063.55-1394.77-3530.881256.9678.4712-50.8715.8-2088.55-1394.77-3530.888214.43731.226722-49.32135.8-667.2944.5-100.51319.1-299.8721-49.32110.6-692.5944.5-100.5-198.5-504.3731-49.32085.3-717.7944.5-100.5-83.3-2322.4427741-49.3402.6-6101.22-1442.44-3133.333018.41463.9742-40.0399.6-6104.22-1455.11-3146.00-77.7-376.0752-34.0396.5-6107.44-1467.99-3158.77-1738.44-3503.1128761-34.0-2116.88-3899.55-5747.77-12541..0-2513.77-5129.00762-34.0-2128.11-3910.88-5747.77-12541..05989.22875.3注1:以上梁号与计算算简图相对对应，截面面位置第一一个数据为为单元或结结点编号，第二个数据据:当为1时代表单单元始端，为2时代表单单元末端，为3时代表节节点，这与基本本数据文件件相一致；；注2:考虑对称性，所所有结果只只列出了半半跨，另外外半跨可利利用对称性性直接得出出。4.4荷载组合结果分分析(1)竖杆都为受压(数值都为为负)构件，最大大压力处发生生在墩上立立柱中，数数值为；(2)斜杆为受拉(数值都为为正)构件，最大大拉力发生生在24号斜杆中，数数值为；(3)实腹段为压压、弯构件件，其最大值值分别为；；(4)上弦杆受力力类型复杂杂，有拉力相相对较大的的，压力相相对较大的的，剪力相相对较大的的，弯矩相相对较大的的构件。1号、4号、5号、6号上弦杆杆为拉弯构件，其最大拉力发生在6号构件，最最大正弯矩矩发生在1号构件，其值为，最大大负弯矩发发生在6号构件，其其值为。2、3、7、8为受压构件件，最大值发生8号构件中，值为；(5)下弦杆除110号杆受拉拉外，其它它都受压。结合桁式组合拱拱桥的受力力特点和以以上数据分分析结果，可将各构构件的内力力控制设计计归纳为以以下三类::受弯控制设计::1、2、3、4、5、6、7、8、9号构件。偏心受压控制设设计:10、11、12、13、14、15、16、17、19、21、23、25、26、27、28号构件。轴心受拉控制设设计:18、20、22、24号构件。4.5部分构件包络图图(1)受弯构构件—3号构件包包络图(见图4-1、4-2)。图4-13号号构件承载载能力极限限状态内力力包络图图4-23号号构件正常常使用极限限状态内力力包络图(2)偏心受压构构件—20号构件包包络图(见图4-3、4-4)。图4-3200号构件承载载能力极限限状态内力力包络图图4-4200号构件正常常使用极限限状态内力力包络图(3)轴心受拉构构件—21号构件包包络图见图图4-5、4-6。图4-5211号构件承载载能力极限限状态内力力包络图图4-6211号构件正常常使用极限限状态内力力包络图第五章配筋计计算及验算算根据第四章内力力计算结果果和构件分分类，现分分别对三类类构件:全预应力混混凝土受弯弯构件、轴轴心受拉构构件、偏心心受压构件件进行配筋筋计算，并并分别选取取典型构件件3号、20号、19号进行详详细的验算算。5.1全预应力力混凝土受受弯构件拟采用C40砼砼,精轧螺纹纹钢筋,先张法施工,张张拉控制应应力取。预应力损失按张张拉控制应应力的20%估算,则首先,根据跨中截面抗抗裂要求,确定预应应力钢筋数数量,为满足抗抗裂要求,所需要的的有效预加加力按以下下公式计算算:(55-1)将计算结果各配配筋情况列列见表5-1和5-2。表5-1底板预预应力筋估估算计算表表梁号需要根数采用根数17.697E++079.6821.7909.0961.6103.552E++07390.890883.00872.98021.565E++078.1470.7572.8830.5771.979E++07390.850635.33840.65031.582E++078.1470.7572.8830.5772.000E++07390.851178.99441.05044.535E++068.1470.7572.8830.5775.734E++06390.814671.33211.82051.630E++068.1470.7572.8830.5772.061E++06390.85274.16684.21061.425E++078.1470.7572.8830.5771.802E++07390.846112.11737.05073.661E++068.1470.7572.8830.5774.629E++06390.811844.889.51686.514E++068.1470.7572.8830.5778.236E++06390.821075.66416.930表5-2顶板预应应力筋估算算计算表梁号需要根数采用根数12.991E++079.6821.31012.4301.1301.458E++07390.837307.22929.902-1.044EE+078.1470.5434.0140.363-1.434EE+07390.8-36696..2-29.44038.830E++068.1470.5434.0140.3631.214E++07390.831052.33124.904-1.415EE+078.1470.5434.0140.363-1.944EE+07390.8-49742..9-39.9505-1.719EE+078.1470.5434.0140.363-2.363EE+07390.8-60465..2-48.5566-2.474EE+068.1470.5434.0140.363-3.400EE+06390.8-8700.888-7.0147-7.016EE+068.1470.5434.0140.363-9.642EE+06390.8-24672..4-19.8308-1.210EE+078.1470.5434.0140.363-1.663EE+07390.8-42547..9-34.142现选取典型构件33号构件做做详细的配配筋计算和和验算。5.1.1计计算资料(1)C40砼砼(2)精轧螺纹纹钢筋采用50根，单根面积，总总面积(3)箍筋及构构造钢筋采用HRB3335，单根面面积5.1.2持持久状况承承载能力极极限状态计计算(1)跨中截截面正截面面承载力计计算跨中截面尺寸和和配筋见附附后图,钢筋到截面面底边缘距距离1220mm,,上翼缘厚厚度为:200mmm,考虑平均均厚度首先按以下公式式判断截面面类型:(5-2)将以下数据代入入上述公式式得出:,所以此此构件截面面属于第一一类T形截面,按全宽计计算其承载载力。由的条件计算砼受受压高度::。将结果代入下式式计算截面面承载力::(55-3)得出:所以计算结果表表明跨中截截面的抗弯弯承载力满满足要求。(2)斜截面抗抗剪承载力力计算选取距支点h//2处进行斜斜截面抗剪剪承载力复复核。箍筋筋采用HRB3335钢筋直径径为10mmm,双肢箍筋筋间距为Sv=1000mm，距距支点相当当于一位梁梁高范围内内箍筋间距距为Sv=1000mm首先进行截面抗抗剪强度上上、下复核核:(5-4)式中::距支点h//2处剪力组组合设计值值，利用线线性插值得得出；:预应力提高高系数，取取；:验算截面处处的截面腹腹板宽度，取取；:验算截面处处纵向钢筋筋合力作用用点至截面面上边缘的的距离，取取。将以上数据代入入上述公式式得:又由于:所计算结果表明，截截面尺寸满满足要求，但但需配置抗抗剪钢筋。斜截面抗剪承载载力按下式式计算:(5-5)式中为斜截面受受压端正截截面处的剪剪力设计值值，此值按按进行内插，其中m为剪跨比比，按以下下计算:经内插后得:为混凝土和箍筋共共同的承载载力，按以下公公式计算::(5-6)式中::异号弯矩影影响系数，取取；:预应力提高高系数，；；:受压翼缘影影响系数，；:斜截面受压压端正截面面腹板宽度度，；:斜截面纵向向受拉钢筋筋配筋百分分率，按计计算，按以以下公式计算:取；:箍筋配筋率率，由公式计算得得:将以上数据代入公式((5-6)得出:所以:说明斜截面抗剪剪承载能力力满足要求求。5.1.3持持久状况正正常使用极极限状态计计算1预应力损损失计算拟采用先张法施工工，根据相应应工艺近似似取(1)钢筋与台台座之间的的温度损失失采用蒸汽养护，温温差,依据<<桥规>>(JJTG-DD62)第6.2..6条:(2)钢筋应应力松驰损损失依据<<桥规>>(JTG--D62))第6.2..6条:(3)混凝土弹性压缩缩损失依据<<桥规>>(JTG--D62))第6.2..5条:(5-7)计算以下数据::将以上数据代入入公式(5-7)得:(4)混凝土收缩徐变变损失依据<<桥规>>(JTG--D62))第6.2..7条:(5-8)式中:取加载龄期为三三天，湿度度75%，时，查得得。将以上各数据代代入公式((5-8)得:(5)总预应力力损失2抗裂性验验算全预应力混凝土土构件正截截面抗裂性性验算以跨跨中截面受受拉边正应应力控制，在在荷载短期期效应组合合作用下，应应满足:(5-9)式中:为作用短期效应组组合下，截面受受拉边的应应力，由计算得出出:为作用短期效应组组下，截面面受拉边的的应力由前前面计算得得出:将以上数据代入入公式(5-9)得出:计算结果表明，此此构件为全全预应力混混凝土构件件，且在荷荷载短期效效应组合作作用下，正正截面抗裂裂性满足要要求。3使用阶段段的挠度计计算(1)使用阶段的挠度度值使用阶段的挠度度计算,按正常使使用作用短期效应组合计计算，并考考挠度长期期影响系数数，对C40混凝土=11.60，编写关心节点数数据文件利利用FR2..for计算出位位移影响线线再经ADDLOADDX.foor加载计计算后，按按正常使用用作用短期效应组合得出:消除自重产生的的挠度值，并并考虑长期期影响系数数后，使用用阶段长期期挠度值为为:又由:所以计算结果表表明，使用用阶段的挠挠度值满足足规范要求求。(2)预加力引起的反反拱计算及及预拱度的的设置预加力引起反拱拱计算挠度度时，取反拱拱长期增长长系数=22.0,再选用FR2..for程序，选选取相应的的关心节点点，并在相相应单元两两端施加预预加力引起起的轴力和弯弯矩:,计算出结果文件件，再经ADLLOADXX.forr加载后进进行荷载组组合计算得得出:由于预加力产生生的长期反反拱值大于于按作用短期效效应组合计计算的长期期挠度，可可不设预拱拱度。5.1.4持持久状况构构件的应力力计算(1)混凝土土法向应力力验算根据<<桥规>>(JTGD62))中第7.11.5条规规定:未开裂构件件受压区混混凝土的最最大压应力力应满足::(5-100)式中:将以上数据代入入公式(5-100)得:所以混凝土法向向应力满足足规范要求求。(2)钢筋最最大拉应力力验算根据<<桥规>>(JTGD62))中第7.11.5条规规定:未开裂构构件受拉区区预应力精精轧螺纹钢钢筋的最大大拉应力应应满足:(5-111)式中:将以上数据代入入公式(5-111)得:所以钢筋最大拉拉应力满足足规范要求求。5.2预应力混凝土轴轴心受拉构构件拟采用消除应力力光面钢丝丝，其混凝土采采用C40，其，5.2.1钢钢筋估算受拉构件预应力力钢筋估算算采用公式式:(5--12)表5-3预应应力受拉构构件估算表表梁号需要根数采用根数1812928.0010773.33157.0468.6802010343.008619.2157.0454.972225551.44626.2157.0429.540241257.01047.5157.046.780271562.11301.8157.048.320以下选取典型构构件20号构件做做详细的配配筋计算和和验算。5.2.2持持久状况承承载能力极极限状态计计算由公式:((5-133)得出:计算结果表明::截面的的抗拉承载载能力满足足要求。5.2.3持持久状况正正常使用极极限状态计计算1预应力损损失计算采用先张法施工工，根据相应应工艺可近近似取:(1)钢筋与台座之间间的温度损损失采用蒸汽养护，温温差依据<<桥规>>(JTG--D62))第6.2..6条:(2)钢筋应应力松驰损损失依据<<桥规>>(JTG--D62))第6.2..6条:(5-114)一次张拉，低松松驰时。将以上数据代入入公式(5-114)得:(3)混凝土土弹性压缩缩损失依据<<桥规>>(JTG--D62))第6.2..5条:(55-7)计算以下参数::将以上数据代入入公式(5-77)得:(4)混凝土收缩徐变变损失依据<<桥规>>(JTG--D62))第6.2..7条:((5-8))式中:取加载龄期为三三天，温度度75%时，由查表得:将以上数据代入入公式(5-88)得:所以有总预应力力损失:5.3普通钢筋混凝土土偏心受压压构件5.3.1估估算(1)计算偏偏心距增大大系数由知需要考虑偏心心距的增大大影响。由由以下公式式计算:(5-115)式中:将以上数据代入入公式(5-115)得:(2)初判大大、小偏心心由公式计算得::表明轴向力作用用点在合力力点与合力力点之间，所所以为小偏偏心受压构构件。(3)计算中中性轴的位位置因是小偏心受压压构件，依依据<<桥规>>(JJTG-DD62)第5.3.6条计算公式式，采用对对称配筋有有=。由以下下方程组得得出:(55-16))式中:，，，，代入方程组整理理得出:，将其代代入下式::(5-117)求解出:所以表明中性轴轴在下翼缘缘内(即应用上上述公式适适宜)。(4)计算钢钢筋截面面面积并布置置同上述步骤计算算得出的代代入:得出:选择20直径为为18mm的HRB4400钢筋筋,供给的。5.3.2持持久状况承承载能力极极限状态计计算由上述步骤有:，，(1)计算中性轴位置置因为是小偏心受受压构件联联立以下公公式:(5-18)解出:所以确为小偏心心受压构件件，且有表表明中性轴轴在下翼缘缘内。(2)计算截截面承受轴轴向力设计计值并复核核将上述计算结果果代入以下下计算公式式:(55-19))得出:所以截面满足承承载力要求求。5.3.3持持久状况正正常使用极极限状态计计算主要进行裂缝宽宽度验算::依据<<桥规>>(JTG--D62))第6.4..3条要求求，偏心受压压构件裂缝缝宽度按以以下公式计计算:(5-220)式中:，，，为钢筋应力，对对偏心受压压构件按以以下公式计计算:(5--21)将以下数据代入公公式有:代入:，求得代代入公式((5-211)得出钢筋应应力:将上述各数值代代入裂缝宽宽度计算公公式(5-200)得出:所以截面满足要要求裂缝宽宽度要求。第六章桥台计计算6.1计算数据据准备(1)上部恒载载反力主拱圈拱脚的垂垂直力:主拱圈拱脚的水水平力:主拱圈拱脚的弯弯矩:(2)温度上上升20℃产生的力力水平力:弯矩:(3)车辆荷载载及人群荷荷载作用(4)制动力力6.2桥台尺寸及自重重与土侧压压力计算取桥台受外荷载载的最不利利情况:拱上满布布活载，使使拱脚水平平力达到最最大，温度度上升，台台后无活载载，制动力力指向河岸岸，并假设设桥台无水水平位移。桥台自重力计算算见表6-1。表6-1桥台自重重计算表顺序号垂直力力臂力矩P13.483215.03300P25.2654179.15580P34.81512742.88070P43.5818330.99096P55.6851170.86690P62.58552747.88577P7-2.13-22629..06899P8-0.42-1270.22312P92.6912852.998922.69P10-2.1-68300..18733P11-4.06677-36804..80911续表6-1顺序号垂直力力臂力矩P12-4.06677-340.98887P13-6.92500-9228.55943P14-6.61677-94962..87844P15-6.25-22275..00000109428..87111--1476622.50995(2)桥台侧土压压力计算根据《通用》规规范第4.2.33条规定，台台后填土的的主动侧土土压力为::(6-1))式中::主动土压力；:土的容重；:桥台的计算宽度度；:计算土层高度；；系数，可按下式式计算:(66-2)其中::土土的内磨擦擦角；:填土表面与水平平面的倾角角；:桥台与竖直面的的夹角；:台背与填土间的的摩擦角，一一般取。可取则有:＝将以数据代入公公式(6-2))得:可计算得出:①基础顶面深度的的土压力其作用点到基础础顶面的距距离:②基础底面深度的的土压力其作用点到基础础底面的距距离:(3)台后车辆荷荷载引起的的土侧压力力①台后填土破坏棱棱体长度计计算如下:式中:将其数据代入得得:＋＝00.65337则桥台顶面以上上破坏棱体体长度基础底面以上破破坏棱体长长度②车辆荷载引起的的土侧压力力(a)桥台底面深度的的土压力车辆荷载作用在在破坏棱体体上引起的的土侧压力力，换算成成等代均布土层层厚度为::所以又有:(b)基础底面处的土土压力车辆荷载作用在在破坏棱体体上引起的的土侧压力力，换算成成等代均布土层层厚度为::所以又有:6.2荷载组组合及截面面强度验算算(1)根据桥台台受力情况况，分别进进行荷载组组合。按《圬圬工》和《通通用》规定定，结合实实际情况，采采用如下二二种组合::组合Ⅰ:组合Ⅱ:(2)截面强度度验算，按规范规定:轴心或偏偏心受压构构件正截面面强度按下下列公式计计算:(66-3)式中:6.2.1台台身截面强强度验算(1)荷载组合见表66-2。表6-2台身底底截面荷载载计算项目桥台恒载-30424..63111主拱圈恒载20007.443台后侧土压力-汽车-超20级级＋人群1207.844温度上升-制动力30.17组合Ⅰ116211..3-23284..15组合Ⅱ93002.881-19674..28(2)台身偏心距及受受力计算见见表6-33。表6-3台身偏偏心距及受受力计算表表项目组合I组合II偏心距－0.1940－0.21396.06.0容许偏心距0.5y=3..00.6y=3..6截面面积2642641.01.020.120.1116520..78116439..166.2.2台台口抗剪强强度验算正截面直接受剪剪时按下式式计算:(6-44)式中::剪力组合合效应；:受剪截面面面积；:砌体截面面抗剪极限限强度；:摩擦系数采用00.7。台口截面处土压压力为:＝台口截面处水平平剪力由组组合I控制。垂直力:台口受剪面积::台口抗剪能力::所以满足台口抗抗剪强度要要求。6.2.3基基底应力验验算(1)基底荷载计算及及其组合，见见表6-4。(2)基底应力及偏心心距计算按照《地基》规规范第3..2.2条条及第3.2..3条规定，基基础底面土土的承载力力，当不考考虑嵌固作作用时，可可按下式计计算:当基础受竖向力力N及弯矩M共同作用用时表6-4基底荷荷载计算及及其组合项目桥台恒载-1505722.14100876..60主拱圈恒载20007.443-22005..43台后侧土压力-12868.889汽车-超20级级＋人群1207.844-2038.772温度上升--70.42制动力30.17-45组合Ⅰ131127..28-1123122.1488885.885组合Ⅱ104935..61-91155..2370979.441((6-5))式中:N:作用在基底底合力的竖竖向分力；；:作用在台身身的各部分分对基底重重心轴的总总弯矩；A:基础底面积积；W:基础底面的的截面抵抗抗矩；:地基基土修正后后的容许承承载力，见见《地基》规规范第2..1.4条条或第2.2..1条:[]＝[0]]＋K1r1(b-2)＋K2r2(h-3)式中:＝＝500kkPa，K1=3.0，K2=4.00rr1=r2=8kN//m3(取浮容重重)故[]＝500＋3×88×(10－2)＋4×8××(3.5－3)＝708kkPa计算结果见表66-5。表6-5桥台偏心心距及地基基承载力计计算项目组合I组合II偏心距(m)-0.86-0.87截面面积A＝aa0B1(m2)抵抗矩W＝(mm3)674.83容许偏心距[ee]＝(m)2.172.17平均应力σ＝((kPa)438.55350.96σ＝＋(kPa)611.92486.03地基容许承载力力[σ](kPa)7081.25[σ]]=88556.2.4桥桥台稳定性性验算(1)抗倾覆计算(6-66)式中:y:基底截面重重心轴至截截面最大受受压力边缘缘的距离；；e00:所有外外力的合力力对基底重重心轴的偏偏心距。(2)抗滑稳定系数kk0按下式计计算(66-7)式中::竖向力总和和；::水平力力总和；μμ:基础底底面与地基基土之间的的摩擦系数数，对碎石石土取μ＝0.5。桥台所受的浮力力:(3)基桥台稳定性验验算见表6-6。表6-6稳定性验验算项目组合I组合II112312..1491155.22393585.66372428.7728885.8557079.411(m)1.201.26(m)6.506.505.425.16[K0]1.501.505.275.12[KC]1.301.30整个计算表明，该该设计是可可行的。参考文献[1]JTJJ0011－97,公路工工程技术标标准[S].北京:人民交通通出版社，19977.[2]JTGGD600-20004,公路桥涵涵设计通用用规范[S].北京:人民交通通出版社，20044[3]JTGGD622-20004,公路钢筋筋混凝土及及预应力混混凝土桥涵涵设计规范范[S].北京:人民交通通出版社，20044[4]TJTT024－85,公路桥涵涵地基与基基础设计规规范[S].北京:人民交通通出版社，19855[5]JTGGD611—20055,公路圬工工桥涵设计计规范[S].北京:人民交通通出版社，20055[6]顾安邦邦,孙国柱.公路桥涵涵设计手册册—拱桥[M].北京:人民交通通出版社，19944[7]徐光辉辉,胡明义.公路桥涵涵设计手册册—梁桥[M].北京:人民交通通出版社，19944[8]江祖铭铭,王崇礼.墩台与基基础[M].北京:人民交通通出版社，19944[9]邵旭东东.桥梁工程[M]..北京:人民交通通出版社，20044[10]颜东东煌,田仲初,李学文.桥梁结构构电算程序序设计[M].长沙:湖南大学学出版社，19999[11]张树树仁.钢筋混凝凝土及预应应力混凝土土桥梁结构构设计原理理[M].北京:人民交通通出版社，20044[12]叶见见曙.结构设计计原理[M].北京:人民交通通出版社，20055[13]王国国鼎,钟圣斌.拱桥[M].北京:人民交通通出版社，20022[14]王晓晓谋.基础工程[M].北京:人民交通通出版社，20033[15]易建建国.混凝土简简支梁(板)桥[M].北京:人民交通通出版社，20022[16]邵旭旭东,胡建华.桥梁设计计百问[M].北京:人民交通通出版社，20055[17]陈天天本.桁式组合合拱桥[M].北京:人民交通通出版社，20011[18]htttp:///cchinaabriddge/aarch//152--1.httm致谢16周的毕业设计已已画上了圆圆满句号，也也即意味着着我们即将将踏上新的的征程，开开始新的旅旅程。面对对着厚厚的的设计计算算书，万分分感慨油然然而生，尽尽管许多地地方不尽人人意，还需需要完善，但但心中不免免有种欣喜喜与成就感感，这毕竟竟是这几个个月以来用用自己心血血与汗水换换来的成果果，同时也也有一种塌塌实感。虽虽在大学期期间经历了了不少考试试、设计、论论文，但像像毕业设计计这么具有有吸引力、综综合知识与与能力应用用那么强还还是头一回回，当然，也也是为以后后走上工作作岗位奠定定基础，给给自己一次次练兵的机机会，同时时也是自己己综合知识识能力应用用的体现。丰富多彩的大学学生涯即将将结束，非非常留念这这片充满学学术气氛、生生命韵律、青青春气息的的热土，更更加留念朝朝夕相处的的老师、同同学。在大大学最后的的一段岁月月里，首先先，感谢学学校给我提提供如此好好的学习环环境和练兵兵的平台，让让我有机会会充分利用用大学四年年所学知识识，对桥梁梁设计的过过程和步骤骤有更深的的了解，并能独立立完成桥梁梁的设计，加加强了我的的社会经验验，锻炼、提提高了我的的实战能力力，为我