塔里木非常规井身结构及套管程序设计

塔里木油田格外规井身构造及套管程序二六年十月塔里木现行井身构造及其缺陷塔里木现行井身构造塔里木油田目前主要承受的井眼套管程序为：20“×133/8“×95/8“×7“×5“17要。这套构造具有套管规格标准、供货渠道通畅、工具及井口配备成熟、使用便利等优点。塔里木现行井身构造存在的缺陷总体来说，塔里木现行井身构造存在以下一些缺陷：问题；(1)81/2〔井眼〕7〔套管6〔57/8〔井眼〕5〔套管环空间隙窄，固井质量差；(1)套管强度偏低。两层、三层井身构造存在的缺陷目前哈得地区普遍承受两层井身构造，这里以任选的哈得19图给出了该井的井身构造设计图。三层井身构造主要在塔中地区承受，这里以任选的塔中82给出了该井的井身构造设计图。81/2“40005200202325166序完钻井深裸眼段损失12621序完钻井深裸眼段损失12621卡钻1113376310测井仪器帽落井电缆磨损3129146315778电测仪器卡，穿心打捞42153915891连续两次穿心打捞固井施工井口不返浆713小时163015496卡钻致使侧钻下套管中途井口不返浆固井井口不返浆套管下到底开泵，井口返浆量由大变小，渐渐不返，一级固井不24钻到井深米卡钻，在米处侧钻177井号 简洁〔事故〕类型时间备注号(m) 长度(m)〔h〕163卡钻２次46239卡钻、钻具落井1665．53802钻具落井打捞4621卡钻355717“套管遇阻，开泵不通6122电测卡电缆4176217“套管井漏失返8381电测卡电缆749117电测卡工具-顿钻-侧钻9541070C原井开窗钻具断打捞1481137两次钻具落井打捞109传输电测仪器信号中断70187746803880井口不返浆1974下套管与固井过程连续漏失20724918套管下到位，不能建立循环，二级固井井口不返浆21623套管下到位，不能建立循环，二级固井井口不返浆222614350两次卡电测仪器，穿心打捞两次卡电测仪器，穿心打捞卡钻回填侧钻返浆，二级固井返浆下套管中途井口返浆，固井施工返浆，二级固井返浆下套管中途井口返浆，固井施工一、一、43，62钻至455923118520064，42米，短起钻至米卡钻，在米处侧钻2418套管下到底，无法建立循环，一、二级固井井口不反浆电测仪器部件落井套管下到位，无法建立循环，一级固井井口不返浆，二级固井井口返未打捞2518C55384：133/8“×95/8“×7“×5“英买力地区的井普遍承受这种井身构造36图给出了该井的井身构造设计图。97/8“套管封盐层，强度不够，假设承受103/4“套管环空间隙小，下套管风险大。五层井身构造存在的缺陷520“×133/8“×95/8“×7“×5“这种井身构造普遍用于山前预探井和评价井，如却勒616图 却勒图 却勒6井井身构造设计图这种井身构造存在的问题是：、由于地层岩性、层位、深度及压力推想不准，难以封隔多套简洁地层，造成在同一裸眼段应对多种简洁状况，钻井事故简洁时效高，甚至不能钻达地质目的层；、57/8“井眼钻井窄压力窗口，油气水层环空压耗大，井底压力平衡极难把握，溢漏严峻；、环空间隙小，固井质量差。620“×133/8“×95/8“×81/8“×61/4“×41/2“502这种井身构造存在的问题是、95/881/8“套管环空间隙太小，致使下套管速度慢，同时井底作用的回压大，极易压漏地层；难度大，时间长；、环空间隙小，无法加工悬挂器，并且回接筒壁薄易变形。图羊塔克502塔里木型井身构造及套管程序设计主要针对解决塔里木现有井身构造存在的缺陷，结合塔里木油田地质状况特点，提出了的井身构造系列。两层套管的两层套管构造为：井眼：121/4“×81/2“套管：95/8“×51/2“具体设计数据见表。2.2.三层套管井眼：131/8“×91/2“×61/2“套管：103/4“×75/8“×5“具体设计数据见表。2.3.四层套管井眼：171/2“×131/8“×91/2“×61/2“套管：143/8“×103/4“×75/8“×5“具体设计数据见表。2.4.五层套管的五层套管构造为：井眼：26“×171/2“× 131/8“× 91/2“×61/2“套管：20“×143/8“×103/4“〔111/8“〕×73/4“×5“具体设计数据见表。2.5.山前深井、超深井探井井身构造的山前深井、超深井探井套管构造为：1/2“

井眼：26“×171/2“ × 131/8“× 91/2“×65/8“-71/2“×5“-5套管：20“×143/8“×103/4“(111/8“)×8“ × 61/4“ × 41/2“具体设计数据见表。套管层次井眼〔mm〕本层估量最大深度〔m〕套管规格套管层次井眼〔mm〕本层估量最大深度〔m〕套管规格〔mm〕钢级ksi接箍外径〔mm〕内径〔mm〕通径〔mm〕套管井眼间隙〔mm〕套管强抗挤(MPa)内压(MPa)第一层〔121/4“〕1200×〔95/8“〕110其次层〔81/2“〕5900×〔51/2“〕110套管层次井眼〔mm〕本层估量最大深度〔m〕套管规格套管层次井眼〔mm〕本层估量最大深度〔m〕套管规格〔mm〕钢级ksi接箍外径〔mm〕内径〔mm〕通径〔mm〕套管井套管强眼间隙〔mm〕抗挤(MPa)内压(MPa)第一层〔131/8“〕1200×〔103/4“〕110其次层〔91/2“〕5900×〔75/8“〕110第三层〔6“〕6500×〔5“〕110套管层次井眼〔mm〕本层估量最大深度〔m〕套管规格套管层次井眼〔mm〕本层估量最大深度〔m〕套管规格〔mm〕钢级ksi接箍外径〔mm〕内径 通径〔mm〕 〔mm〕套管井眼间隙〔mm〕套管强抗挤(MPa)内压(MPa)第一层〔171/2“〕800×〔143/8“〕110其次层〔131/8“〕4900×〔103/4“〕110第三层〔91/2“〕6600×〔75/8“〕110第四层〔6“〕6900×〔5“〕110**表中浅绿色底纹对应的套管为非标套管，其强度均依据API套管层次套管层次井眼〔mm〕本层估量最大深度〔m〕套管规格〔mm〕钢级ksi接箍外径〔mm〕内径〔mm〕通径〔mm〕套管井套管强眼间隙〔mm〕抗挤(MPa)内压(MPa)第一层〔26“〕300508×〔20“〕55其次层〔171/2“〕3500×〔143/8“〕110不封盐×其次层〔171/2“〕3500×〔143/8“〕110不封盐×*〔103/4“〕140第三层〔135500封盐1/8“〕×〔111/8下段140+×**特别间隙第四层〔盐〕〔91/2“〕6300×〔73/4“〕140第五层〔61/2“〕7000×〔5“〕110**这里之所以承受复合套管柱，是由于111/8“套管的重量太大，单纯承受此套管时套管柱重量太大。***此值为API套管层次套管层次井眼〔mm〕本层估量最大深度〔m〕套管规格〔mm〕钢级ksi接箍外径〔mm〕内径〔mm〕通径〔mm〕套管井套管强眼间隙〔mm〕抗挤(MPa)内压(MPa)第一层〔26“〕300508×〔20“〕55其次层其次层〔171/2“〕3500×〔143/8“〕110不封盐×〔103/4“〕140第三层封盐〔131/8“〕5000×〔111/8800m〕+×140特别间隙第四层〔盐〕〔91/2“〕6300×〔8“〕208140〔镦粗〕第五层+〔65/8＂+71/2＂〕6500×13〔61/4“〕140无接箍138141第六层127+〔5＂+51/2＂〕7000×〔41/2“〕110无接箍131127型井身构造及套管程序方案与现行构造的比照图图3现行构造 型构造现行构造型构造14143/8“171/2“103/4“131/8“75/8“91/2“5“图 4层型井身构造与现行构造的比照6图 4层型井身构造与现行构造的比照现行构造 型构造现行构造型构造20“26“143/8“171/2“103/4“(111/8“)131/8“8“91/2“5“61/2“图图5设计总结本次设计的格外用型井身构造及套管程序与