吸收塔的设计和选型

烟气脱硫工艺主要设备吸取塔设计和选型吸取塔的设计吸取塔是脱硫装置的核心，是利用石灰石和亚硫酸钙来脱去烟气中二氧化硫气体的主要设备，要保证较高的脱硫效率，必需对吸取塔系统进展具体的计算，包括吸取塔的尺寸设计，塔内喷嘴的配置，吸取塔底部搅拌装置的形式的选择、吸取塔材料的选择以及配套构造的选择〔〕吸取塔的直径和喷淋塔高度设计本脱硫工艺选用的吸取塔为喷淋塔，喷淋塔的尺寸设计包括喷淋塔的高度设计、喷淋塔的直径设计喷淋塔的高度设计 组成，即喷淋塔吸取区。但是吸取区高度是最主要的，计算过程也最简单，次局部高度设计需将很多的影响因素考虑在内。而计算喷淋塔吸取区高度主要有两种方法：〔1〕〔一〕到达肯定的吸取目标需要肯定的塔高。通常烟气中的二氧化硫浓度比较低。吸取区高度的理论计算式为×U

为污染物气相摩尔差推动力的总0 m y a传质系数，a。NTUNTU=(y-y/△y

，即气相总的浓1 2 m

△〔

-

m 1 2 1 2度的量，NTU越大，则到达吸取目标所需要的塔高随之增大。G依据〕×

*yy Gyy*km*

y2ka*y

)(yy*)y m

ln(yy*y11y1122kaka×4GW5y YkaW0.82[4]L

(2),ySO

1 2 2y*,y*为与喷淋塔进塔和出塔液体平衡的气相浓度，kmol(A)/kmol(B)1 2ka3.﹒p)y ax，x

为喷淋塔石灰石浆液进出塔时的SO

2 1 2G W

(m为相平衡常数，或称安排系数，无量纲)1 1 2 2Yka﹒﹒YLka﹒)L2[4]表3 温度与值的关系温度/10152025300.00930.01020.01160.01280.0143承受吸取有关学问来进展吸取区高度计算是比较传统的高度计算方法，虽然计算步骤简洁明白，但是由于石灰石浆液在有喷淋塔自上而下的流淌过程中由于石灰石浓度的削减和亚硫酸钙浓度的不断增加，石灰石浆液的吸取传质系数也在不断变化，假设要算出具体的瞬间数值是不行能的，因此承受这种方法计算难以得到比较准确的数值。以上是传统的计算喷淋塔吸取区高度的方法，此外还有另外一种方法可以计算。喷淋塔吸取区高度设计〔二〕计算的误差，需要将实际的喷淋塔运行状态下的烟气流量考虑在内。而这局部的计算需要用到液气比〔m/〕的值。本设计中的液气比L/G是指吸取剂石灰石液浆循环量与烟气流量之比值〔，则推动力增大，传质单元数削减，气液传质面积就增大，从而使得体积吸取系数增大，可以降低塔高。在肯定的吸取高度内液L/GL/G增大，石灰石浆液停留时间削减，而且循环泵液循环量增大，塔内的气体流淌阻力增大使得风机的功率增L/G削减到适宜的数值同时有保证了脱硫效率满足运行工况的要求。湿法脱硫工艺的液气比的选择是关键的因素，对于喷淋塔，液气比范围在值[5][6]。烟气速度是另外一个因素，烟气速度增大，气体液体两相截面湍流加强，气体膜厚度削减，传质速率系数增大，烟气速度增大回减缓液滴下降的速度，使得体积有效传质面积增大，从而降低塔高。但是，烟气速度增大，烟气停留时间缩短，要求增大塔高，使得其对塔高的降低作用减弱。因而选择适宜的烟气速度是很重要的，典型FGD脱硫装置的液气比在脱硫率固定的前提下，逆流式吸取塔的烟气速度一般在2.5-5m/s

湿法脱硫反响是在气体、液体、固体三相中进展的，反响条件比较抱负，在脱硫效率为以上时〔本设计反案尾一般略微大于，最正确状态为

为5

因此本设计方案选择。〔3〕喷淋塔吸取区高度的计算含有二氧化硫的烟气通过喷淋塔将此过程中塔内总的二氧化硫吸取量平均到吸取区高度内的塔内容积中,即为吸取塔的平均容积负荷――平均容积吸取率，以 表示。首先给出定义，喷淋塔内总的二氧化硫吸取量除于吸取容积，得到单位时间单位体积内的二氧化硫吸取量＝QV

CK0h

(3)其中C3h为吸取塔内吸取区高度，mK为常数，其数值取决于烟气流速u(m/s)0

操作温度(℃K0

273/(273+t)[8为：1 2 y

(4):G二氧化硫浓度比较低，可以近似看作烟气流Y,y

分别为、进塔出塔气体中二氧化硫的摩尔分数〔标准状态下的体积分数〕1 2k ya.y

△〔

-

m m 1 2 1 2所以 =G(y-y)/h (5)1 2吸取效率=1-y/y，依据排放标准，要求脱硫效率至少95%。二氧化硫质量浓1 2度应当低于〔标状态〕所以 y≥y-0.0203%1 1

(6)又由于×t()64×

273

u*y/h (7)

1在喷淋塔操作温度

2 Cs前面已经求得原来烟气二氧化硫4mg/3

O 质量浓度为am3)且×2而原来烟气的流量时〕Va)已经求得V×533a故在标准状态下、单位时间内每立方米烟气中含有二氧化硫质量为m ××4mg/3×mgSO2V

41≈m2SO 64g/mol 3 32则依据抱负气体状态方程，在标准状况下，体积分数和摩尔分数比值相等0.15故 y= 100%0.41%1 36.30

1

0.95,t75C总结已经有的阅历，容积吸取率范围在，取〔m3﹒s〕64

273

22.4 故吸取区高度

18.3m3喷淋塔除雾区高度〔h〕设计〔含除雾器的计算和选型〕3吸取塔均应装备除雾器，在正常运行状态下除雾器出口烟气中的雾滴浓度应当不大于3 ]。除雾器一般设置在吸取塔顶部〔低流速烟气垂直布置〕或出口烟道〔高流速烟气水平布置),通常为二级除雾器。除雾器设置冲洗水，间歇冲洗冲洗除雾器。湿法烟气脱硫承受的主要是折流板除雾器，其次是旋流板除雾器。折流板除雾器折流板除雾器是利用液滴与某种固体外表相撞击而将液滴分散并捕集的，气体通过曲折的挡板，流线屡次偏转，液滴则由于惯性而撞击在挡板被捕集下来。通常，折流板除雾器中两板之间的距离为，对于垂直安置，气体平均流速为s气体流速过高会引起二次夹带。旋流板除雾器气流在穿过除雾器板片间隙时变成旋转气流，其中的液滴在惯性作用下以肯定的仰角射出作螺旋运动而被甩向外侧，集合流到溢流槽内，到达喷淋塔除雾区分成两段，每层喷淋塔除雾器上下各设有冲洗喷嘴。最下层冲洗喷嘴距最上层喷淋层〕，距离最上层冲洗喷嘴〕。②除雾器的主要设计指标冲洗掩盖率：冲洗掩盖率是指冲洗水对除雾器断面的掩盖程度。冲洗覆nh2tg2*100%冲洗掩盖率%= A式中 n为喷嘴数量，20个;α为喷射集中角，90A为除雾器有效通流面积,15m2h为冲洗喷嘴距除雾器外表的垂直距离,0.05mnh2tg2所以冲洗掩盖率%= A

*100%=

15

2

100%=203%除雾器冲洗周期：冲洗周期是指除雾器每次冲洗的时间间隔。由于除雾器冲洗期间会导致烟气带水量加大。所以冲洗不宜过于频繁,但也不能间隔太长,否则易产生结垢现象,除雾器的冲洗周期主要依据烟气特征及吸取剂确定。除雾效率。指除雾器在单位时间内捕集到的液滴质量与进入除雾器液滴质量的比值。影响除雾效率的因素很多,主要包括:烟气流速、通过除雾器断面气流分布的均匀性、叶片构造、叶片之间的距离及除雾器布置形式等。系统压力降。指烟气通过除雾器通道时所产生的压力损失,系统压力降越大,能耗就越高。除雾系统压降的大小主要与烟气流速、叶片构造、叶片间距及烟气带水负荷等因素有关。当除雾器叶片上结垢严峻时系统压力降会明显提高,,准时觉察问题,并进展处理。烟气流速。通过除雾器断面的烟气流速过高或过低都不利于除雾器的正常运行,烟气流速过高易造成烟气二次带水,从而降低除雾效率,同时流速高系统阻力大,,不利于气液分别,同样不利于提高除雾效率。设计烟气流速应接近于临界流速。依据不同除雾器叶片构造及布置形式,除雾器叶片间距。除雾器叶片间距的选取对保证除雾效率,维持除雾系统稳定运行至关重要。叶片间距大,除雾效率低,烟气带水严峻,易造成风机故障,导致整个系统非正常停运。叶片间距选取过,除加大能耗外,冲洗的效果也有所,叶片上易结垢、堵塞,最终也会造成系统停运。叶片间距一般设计在20～。目前脱硫系统中最常用的除雾器叶片间距大多在～。除雾器冲洗水压。除雾器水压一般依据冲洗喷嘴的特征及喷嘴与除雾器之1m冲洗水压低时,冲洗效果差,冲洗水压过高则易增加烟气带水,同时降低叶片使用寿命。除雾器冲洗水量。选择除雾器冲水量除了需满足除雾器自身的要求外，还,有些条件下需承受大水量短时间冲洗,有时则承受小水,具体冲水量需由工况条件确定,一般状况下除雾器断面上瞬时冲洗耗水量约为h③除雾器的最终设计参数1套×套类型：V型级数：2级作用：除去吸取塔出口烟气中的水滴，以便削减烟囱出烟口灰尘量。选材：外壳：碳钢内衬玻璃鳞片；除雾元件：阻燃聚丙烯材料；冲洗管道：FRP；冲洗喷嘴：PP。表4 除雾器进出口烟气条件基于锅炉100%BMCR工况进展设计除雾器进口除雾器出口烟气量-----------------------温度℃50------------mmAq113(1.11kPaG)93(0.91kPaG)雾滴含量mg/) - ≤雾滴去除率：% 为到达除雾器出口烟气雾滴含量小于〔态，除雾器的雾滴去除率需要到达%以上。6.9m/s重散布速度大直径的雾滴颗粒可以通过除雾器元件惯性作用产生颗粒间碰撞从而去除雾〔平均颗粒直径大小～μ。因此，烟气流速越高，雾滴去除率越高。但是，被去除的雾滴会重散布，而降低雾滴去除效率。这就是雾滴重散布速度的概念。通过除雾器的烟气流速为了使除雾器的雾滴去除率到达99.75以上，依据吸取塔出口端〔即除雾器入口端〕雾滴颗粒直径的实际分布状况，直径大的雾滴颗粒必需完全去除。综上所述，除雾区的最终高度确定为h32〔5)喷淋塔浆液池高度设计〔设高度为h〕2浆液池容量V1

L/G和浆液停留时间来确定，计算式子如下：VL1 G

VtN 1其中 G为液气3V为烟气标准状态湿态容积，V

VN N gT取t1 1由上式可得喷淋塔浆液池体积V)×V×t××3! N !选取浆液池内径等于吸取区内径，内径D

=D=3.8m2 i而V××D×D×h×××h1 2 2 2 2所以 =7.06m24〔6)喷淋塔烟气进口高度设计〔设高度为h〕4依据工艺要求，进出口流速〔一般为确定进出口面积，一般期望进气在塔内能够分布均匀，且烟道呈正方形，故高度尺寸取得较小，但宽度不宜过大，否则影响稳定性.因此取进口烟气流速为

可得 4所以 h4=1.20m×()2综上所述，喷淋塔的总高〔设为H,m〕等于喷淋塔的浆液池高度h2

、喷淋塔吸取区高度hh〔相加起来3的数值。此外，还要将喷淋塔烟气进口高度h〔m〕计算在内4因此喷淋塔最终的高度为2 3 4喷淋塔的直径设计依据锅炉排放的烟气，计算运行工况下的塔内烟气体积流量，此时要考虑以下几种引起烟气体体积流量变化的状况：塔内操作温度低于进口烟气温度，烟气容积变小；浆液在塔内蒸发水分以及塔下部送入空气的剩余氮气使得烟气体积流量增大。喷淋塔内径在烟气流速和平均实际总烟气量确定的状况下才能算出来，而以往的计算都只有考虑烟道气进入脱硫塔的流量，为了更加准确，本方案将浆液蒸发水分V(m3/s)和氧化风机鼓入空气氧化后剩余空气流量V(m3/s均计算2 3在内，以上均表示换算成标准准状态时候的流量。〔〕吸取塔进口烟气量V(m3/s)计算a然而，该计算数值实质上仅仅指烟气在喷淋塔进口处的体积流量，而在喷淋塔PVT气体状态方程，要算出瞬间数值是不行能的，因此只能算出在喷淋塔内平均温度下的烟气平均体积流量。〔〕蒸发水分流量V(m3/s)的计算2烟气在喷淋塔内被浆液直接淋洗，温度降低，吸取液蒸发，烟气流速快速到达V为：2V×〔标准状态下〕2〔〕氧化空气剩余氮气量V(m3/s)3在喷淋塔内部浆液池中鼓入空气，使得亚硫酸钙氧化成硫酸钙，这局部空气对于喷淋塔内气体流速的影响是不能够无视的，因此应当将这局部空气计算在内。假设空气通过氧化风机进入喷淋塔后，当中的氧气完全用于氧化亚硫酸钙，即最终这局部空气仅仅剩下氮气、惰性气体组分和水汽。理论上氧1摩尔亚硫酸0.5摩尔的氧气。(0.23)又V 质量流率G

SO2 3

SO2

22.4

g/s依据物料守蘅,总共需要的氧气质量流量G

×O2该质量流量的氧气总共需要的空气流量为G

=G 标准状态下的空气密度为

空气 O2故V 空气VV3

×空气综上所述，喷淋塔内实际运行条件下塔内气体流量VVVVg a 2 3〔4〕假设喷淋塔截面为圆形，将上述的因素考虑进去以后，可以得到实际运行状态下烟气体积流量V

ggD= 2×Vgi u其中：Vg

u为烟气速度，3.5m/s因此喷淋塔的内径为D=i

V2×

39.40

≈吸取塔喷淋系统的设计〔喷嘴的选择配置〕在满足吸取二氧化硫所需外表积的同时，应当尽量把喷淋造成的压力损失降低到最小，喷嘴是净扮装置的最关键局部，必需满足以下条件：能产生实心锥体外形，喷射区为圆形，喷射角度为；喷嘴内液体流道大而畅通，具有防止堵塞的功能；承受特别的合金材料制作，具有良好的防腐性能和耐磨性能；喷嘴体积小，安装清洗便利；喷雾液滴大小均匀，比外表积大而又不简洁引起带水；雾化喷嘴的功能是将大量的石灰石浆液转化为能够供给足够接触面积的雾化小液滴以有效脱除烟气中二氧化硫。湿法脱硫承受的喷嘴一般为离心压力雾化喷嘴，可粗略分为旋转型和离心型。常用的有空心锥切线型、实心锥切线型、双空心锥切线型、实心锥型、螺旋型等5种。2-6层，一般状况下为4层；层数的安排可以依据脱硫效率的具体要求来增减。底负荷时可以停顿使用某一层，层间距0.8-2米，离心式喷嘴1.7米。实际上从浆液池液面到除雾器，整个高度都在进展吸取反响。因而实际吸取区高度要比h6-8米。4层喷嘴，层间距为1.5米。每台吸取塔再循环泵均对应一个喷淋层，喷淋层上安装空心锥喷嘴，其作用是将石灰石石膏浆液雾化。浆液由吸收塔再循环泵输送到喷嘴，喷入烟气中。喷淋系统能使浆液在吸取塔内均匀分布，流经每个喷淋层的流量相等。一个喷淋层由带连接支管的母管制浆液分布管道和喷嘴组成，喷淋组件及喷嘴的布置成均匀掩盖吸取塔的横截面，并到达要求的喷气比〔L/G〕FRPSIC,是一种脆性材料，但是特别耐磨，而且抗化学腐蚀，可以长期运行而无腐蚀、无磨损、无石膏结垢以及堵塞等问题。喷嘴布置设计原理〔1)喷管管数确实定依据单层浆体总流量Ql

和单个喷嘴流量Q，可得单层喷嘴个数nsQ 480.68/4=120.17(L/s)l=而单个喷嘴流量为Q=0.75L/ssN=Q/Ql s所以整数值个单喷管最大流量Q 4D V单喷淋层主喷管数

maxQ 1Ql max,s式中 Dmax为单喷淋管可选最大管径；V。所以

D V××××4 max4Q Ql Ql max,s〔2)各喷管间距确实定依据脱硫塔直径、喷嘴个数等参数，各喷管之间间距：L L imspsp式中 Dim

为脱硫塔内径N为喷嘴间距sp〔3)各支喷管直径确实定依据布置在主管、各支管的喷嘴个数以及单喷嘴流量，可以确定主管各段、各支管喷管直径D 4QViii式中Qi

为节点i处浆体流量，3/s；Di

为节点i处喷管直径，m。〔4)喷淋层在塔内掩盖率确实定喷淋层在脱硫塔内掩盖率为：A

100A20则 EFF 100=

=176%式中 AF为单层喷嘴在脱硫塔内的有效掩盖面积2A2计算主要包括喷淋层内主喷管数、各支喷管的管径及流速、喷嘴在塔内位置等的计算及设计。依据上述设计方法、结合实际阅历，确定喷淋层内各喷管直径、各个喷嘴位置等几何参数。在确定喷嘴布置设计中，需要确定喷嘴在塔内的位置坐标在确定各支喷管直径时，要依据厂家供给的标准管径来选取。在确定各个支喷管直径后，还要依据厂家供给的喷嘴与各主、支喷管之间间距要求，对初步喷嘴位置进展调整，以避开喷出的液滴与喷管发生喷射碰撞。在喷嘴布置完成后，需要确定喷淋层在塔内的履盖率以及多层掩盖状况，验证喷嘴布置的合理性。进展喷嘴在塔内布置设计中应当留意以下问题：定。〔2)选择合理的单层喷嘴个数。一般来说，喷嘴个数依据工艺计算来确定。〔3)当喷嘴掩盖高度确定以后，就可以计算单个喷嘴的掩盖面积，

( )22 2 20 则AH

g××22 220 〔4)当在脱硫塔内布置喷嘴时，选择适宜的喷嘴之间的距离。通常依据喷嘴个数和脱硫塔直径来选择喷嘴间距，并要与连接喷嘴的喷管布置方案整体考虑。支管直径。支撑的碰撞对掩盖率的影响，还要考虑全部喷嘴在脱硫塔内掩盖均匀度。吸取塔底部搅拌器及相关配置aSO3

CaSO﹒1/233

CaSO﹒1/2HO2 3 3 2接触，以便充分氧化，需要CaSO

O的混合溶液内部颗粒分布3 3 2均匀，在这种状况下，需要使用搅拌器来使溶液悬浮颗粒均匀混合，同时增大和空气接触的面积。由于底部溶液是固体悬浮溶液，依据不同搅拌过程的搅拌器型式推举表搅拌器型式适用条件表搅拌器型式使用范围表在吸取塔浆液池的下部，沿塔径向布置四台侧进式搅拌器，其作用是使浆液的固体维持在悬浮状态，同时分散氧化空气。搅拌器安装有轴承罩、主轴、搅拌叶片、机械密封。搅拌器叶片安装在吸取塔降池内，与水平线约为10度倾角、与中心线约为-7度倾角。搅拌桨型式为三叶螺旋桨，轴的密封形式为机械密封。在吸取塔旁有人工冲洗设施，供给安装和检修所需要的吊耳、吊环及其他专用滑轮。承受低速搅拌器，有效防止浆液沉降。吸取塔搅拌器的搅拌叶片和主轴的材质为合金钢。在运行时严禁触摸传动部件及拆下保护罩。向吸取塔加注浆液时，搅拌器必需不停地运行。叶片和叶轮的材料等级是，搅拌器轴为固定构造，转速适当掌握，不超过搅拌机的临界转速。全部接触被搅拌流体的搅拌器部件，必须选用适应被搅拌流体的特性的材料，包括具有耐磨损和腐蚀的性能。吸取塔材料的选择16MnR钢材综合力学性能、焊接性能以及低温韧性、冷冲压以及切削性能比较好，低温冲击韧性也比较优越，价格低廉，应16MnR钢材制造，为了节约材料和防止腐蚀，内衬橡胶板防腐层，其烟气入口局部内衬玻璃鳞片加耐酸瓷砖。吸取塔计算壁厚的计算于操作压力不大，假设计算壁厚小16毫米，依据附表[3]16MnR钢板在操作温度下的许用应力为[ 。对于浆液池局部由于浆液会对塔壁产生压力，因此计算时还要这局部压力考虑在内，同时假设塔内的计算压力取0.202MPa〔2个标准大气压〕CP〔为浆液密度kh浆液池高度〕C所以PC

6××

106Pa=0.292MPa又依据式:吸取塔〔喷淋塔〕:S= PD

(mm)2[]c i tPcPcPCDi

’=0.292MPa,3800mm 焊接接头系数，取=1; 量,取C=1.00mm2 C 腐蚀裕量,mm; C 钢板厚度负偏差2 对于喷淋塔顶部以下浆液池以上的局部〔简称上局部〕S= PD

=

2[]c i

217010.202 339.8 tPc依据取腐蚀裕量C

,依据表可得C

=0.25mm2 1则 C+C=0.25+1=1.25mm1 2n设相符〈对于喷淋塔浆液池局部〔简称下局部〕S= P”D

1124.8c c 2[]

217010.292

339.7

tP”c依据取腐蚀裕量C

],依据表[可得

=0.5mm2 1则 C+C=0.5+1=1.5mm1 2整后取Sn吸取塔〔喷淋塔〕计算壁厚的液压试验校核上局部：T

P(DS)

〔设计试验温度为[T i eeP

[]

a

a=0.253MpaT t aS=S-C=4-1.25=2.75mmD=3800mm故

e nP(DS)

i×

175MpaT T i ee而 0.9 ( s 0.2因此T

P(DS) Tie2Se

〈

( s 0.2

以液压试验强度符合要求下局部：T

P”(DS”) T i e

≤0.9 ( )1 ”es 0.2P ×P

] a” ” ]a T c taS” =S” -C=5-1.5=3.5mme n

D=3800mmi故 T1

P”(DS”) T i ”e

×/×而

( s 0.2因此T

P”(DS”) T i e

〈 ( )

以液压试验强度1符合要求

”es 0.2综上所述，设计的材料选择，壁厚计算数值和试验强度均符合实际操作要求。吸取塔最小壁厚的计算依据相关规定，塔壳圆筒不包括腐蚀裕度的最小厚度，对于碳钢和低合金钢制造的塔设备为，而且不小于。而喷淋塔的内径为，所以最小壁厚

×依据取腐蚀裕量C]依据表[可得C2 1则 C+C=0.8+1=1.8mm1 2整后取Sn综合以上计算壁厚和最小壁厚的结果，最终台喷淋塔的壁厚为10mm4.1.6吸取塔封头选择计算为了不使应力集中破坏设备，打算两端封头承受浅碟形封头，依据相关学问，在浅碟形封头内部：〔1〕R不得大于筒体内径RD故R≤DR=0.9Di i i i i i i〔〕折边半径r在任何状况下不得小于筒体内径Di

的即，而且3倍的封头名义壁厚Sn

3因此r≥S3n

iDm；R；r取i

i1M=4*(3

i3420ri

400)R 3420R而ri

400

取i 〔依据表]〕C=2.00mm2MPR浅碟形封头的计算壁厚S=2[] c

〔依据式]〕P t0.5Pc

1497.96

0.50.292 339.8mm+C,据表，负偏差CCC2 1 1 2+1 2 nP]Rw

据式)

i eP]RS5wi e故脱硫塔的浅碟形封头设计强度不够。为了运行安全，应当增加壁厚，选择封头的壁厚和筒体壁厚全都，则封头壁厚为10mm.此时浅碟形封头的最大允许工作压力[P ]

w”e ie[P ]

MR ” = MR w ie故强度符合要求，因此浅碟形封头的壁厚为。下端碟形封头与塔体承受焊接的方式，上端碟形封头与塔体承受法兰盘的连接方式。吸取塔裙式支座选择计算立式容器的支座主要有耳式支座、腿式支座、支承式支座和裙式支座四种。中小型直立容器承受前三种支座，高大的塔设备则承受裙式支座。本设计中，吸取塔〔喷淋塔〕内径为，而吸取塔〔喷淋塔〕的高度为

据服表可知，选用的裙座规格为：裙座圈厚度Sm根底环厚度Sm;s r20M27 吸取塔配套构造的选择

。吸取塔〔喷淋塔〕进料浆液管道和配套阀门的设计选择设计时应当充分考虑到石灰石浆液对管道系统的腐蚀与磨损，一般应中选用衬。而且浆液管道上的阀门应中选[9]。吸取塔〔喷淋塔〕配套构造的选择〔人孔选择〕塔设备内径大于的人孔；常压大型设的人孔。综上所述，本设计方案中的吸取塔应中选用公称直径为的人孔。DD1BbDD1BbB1B2H1H2长度62058530014101216090M16×5w530×6吸取塔最终参数确实定类型：管道内置型吸取塔〔喷淋塔〕作用：烟气中的二氧化硫气体由吸取塔〔喷淋塔〕的浆液吸取并去除，为了使得烟气和浆液充分接触，应当合理地设计吸取塔〔喷淋塔〕内的除雾器、喷嘴、搅拌器。设计条件况。进口 出口 备注

/s) 33.60(况)

况) 温度(℃) 100 5022

11800(况)

设计工况压力 〔3〕钙硫率：1.02〔最大〕；〔7〕排浆时间：≥16.5h以上数值为阅历值，该时间可以确保浆液池内充分的石膏产品和晶体生长〔参。吸取塔尺寸确实定喷淋区截面面积以及尺寸依据吸取塔〔喷淋塔〕出口实际烟气流量和上升和下降段烟气流速，喷淋区域截面面积如下所示：) 1

3.5m/s 3600s/h 214DD2〔此处没有将氧化空气和饱和蒸汽考虑在内〕依据该面积算出以取内径为符合设计要求吸取塔〔喷淋塔〕浆液循环量依据吸取塔〔喷淋塔〕出口烟气量和液气比，浆液循环量计算如下所示：125L/s×4=500L/s喷淋区域高度和喷淋层数：4层；喷淋区域高度：1.5m×4层＝6.0m已确定的参数尺寸吸取塔〔喷淋塔〕喷淋区6000出口烟道1200进口烟道1200反响池7100选材及防腐塔内壁：衬里施工前经外表预处理，喷砂除锈，内衬材料为丁基橡胶板塔内件支撑：碳钢衬丁基橡胶的异戌二烯具有化学稳定性好、对臭氧、酸碱的耐腐蚀力量强、无吸水性等优良性能。丁基橡胶经改性后有卤化丁基橡胶，包括氯化丁基橡胶和溴化丁基橡胶，根本特性有：具有优良的耐水气渗透性能、耐浆液磨损性能、耐腐蚀性特别是耐Fˉ性、4mm2气体透过性小，气密性好回弹性小，在较宽温度范围内20，因而具有吸取振动和冲击能量的特性。耐热老化性优良，且有良好的耐臭氧老化、耐天候老化和对化学稳定性以及耐电晕性能与电绝缘性好。耐水性好、水渗透率极低，因而适于做绝缘材料。缺点是硫化速度慢、粘合性和自粘性差、与金属粘合性不好、与不饱和橡胶相容性差，不能并用。吸取塔的强度和稳定性校核强度和稳定性校核条件〔〕塔体内径D，塔高度，裙座高度m，计算压力i

设置地区：根本风压,地震防烈度8B类。3个人孔，相应在人孔处安装圆形平台3个，平台宽度，高度为m。塔外设置保温层厚度为m，密度.钢材，其[]t[] S

t1.9105MPaQ238-AR塔体与裙座对接焊接，塔体焊接系数1。4.2.3.2塔设备质量载荷计算塔体圆筒、封头、裙座质量m01圆筒质量m1封头质量m2g2裙座质量m3.063mmmm01 1 2 310mm的圆筒每米质量为查得m，壁厚0m的封头每米质量为；裙座高度。mmax

mmmmmmmg01020304aWe021〔3〕保温层质量m 03 4

i n i n 0 2 03m122

2]03 4 2 2=11836.7kg其中

” 封头保温层质量03扶梯m1[(D2S22B)22S2 1

qH04 4 i n i

2)] nq2 0 F F

04 4

2 2 2〔5〕操作时物料质量m

1hh

m

05 4 i W 1 4 i 0 2 f 11 144V05 f 1其中 h为石灰质浆液高度，7.06mWhm01 /31 332 2〔〕附件质量m，依据阅历值取mmga a 01〔7〕充水质量m1D2H2VW 4 i 0 f22

W 4下面将塔分成六段，计算以下各质量载荷6吸取塔各计算段的质量0-11-20-11-22-33-44-55-塔顶合计00012030000000621.61243435162166216310821576台数量塔板数mi01mi 0 0 10 40 40 12 1000233867623663386762366338033801690118363978272282252551958659——12131296882148321483160891008741603001120162013478925439——458702764579493994939877083586310000000115819015114351304781304781096924022761158.6229703mi04mi05miamiWmiemi0小质量全塔操作质量 mmmmmmmmg00102030405ae全塔最小质量 mmin水压试验最大质量 mmax

mmmmmmg01020304aemmmmmmmg01020304aWe风载荷计算

PKKqflD106(N)i 1 2i 0 ii ei其中K体型系数，对于圆筒取KK 塔设备各段风振系数，1 1 2i当塔高≤20米时K =1.7；当塔高＞20米时K 计算2i

iq为0N/2，见表0； i为第i8-7[3；i为第i段振型系数，依据N/2与u查表]；zih为塔器第im；itl为同始终径两相邻计算截面间的距离，mm；ieiKKd2ei oi si 3 4 o psoi si=A〔Al操作平台所在计算段长度〕3 4 l oo7风载荷各项数值计算段 l

q K

K f i0i01izii2ii110003500.70.720.00752.361.700.641220233500.70.720.03752.361.700.723370003500.70.720.1102.361.701.0014100003500.70.790.3502.361.701.2525100003500.70.850.6652.361.941.423650003500.70.851.0002.362.381.453005K D P4 ei i05020133805020301005020146402575277274703605380363100502021220风弯矩计算0-0

l1P1

P(l

l)P(lllll2

l56)W 2 1 6 1 2 3 4×〔〕〔〕〔0×Nmm1-1

0

l3)Pll

l4)Plll

l5)W 22 3 2 4 2 3 5 2 3 4 0〕〔〕〔000Nmm2-2

PlP(l

l4)Pll

l5)Plll

l6)W 33 4 3=

5 3 4 6 3 4 5地震载荷的计算全塔操作质量mg；构造综合影响系数C；0 z重力加速度g

T；地震影响系数( ) ；2 g 0.911

max表3]查得T〔B；表]查得 g max而T

10

=1.28s1 T1

0.91

30.31(1.28)0.90.45=0.12计算截面距离地面高度0-0截面h0mmH=9.211520m，所以依据下i列方法计算地震弯矩0-0截面

i1e1

M 16CmgH

6=

Nmm00”

35 35 9E z 1 0所