赛区-师范yips队集年产量30万吨乙二醇项目

附录一物料衡算和能量衡 物料衡算结 能量衡算结 附录二反应器的设 反应条 反应器的结构计 催化剂填充 反应管长度的计 机械强度的计算和校 板厚的计 气压试 气体分布板设 壳程换 管口设 封头的设 反应器工艺及强度计算结 反应器选型一览 附录三塔设备设计与选 非标设备设 塔设备设 塔设备一览 附录四泵的选 泵的特 选型要 泵的具体设 4.3.1直 泵所需的扬 泵的选 泵选型结果一览 附录五储罐的设 储罐设计依 罐的设计一般规 罐区的布置应遵守下列规则 可燃液体的温度按以下原则确定 储罐类型确 储罐的防护及其 厂区储罐情 储罐设 附录六压缩机和风机的设计选 选型依 选型内容及工艺要 选型内 工艺要 压缩机分类及选用原 压缩机分 压缩机使用范 压缩机选型原 压缩机性能计算及选 压缩机和风机选型结果一览 附录七换热器的选 选型规 选型原 换热器的类 公用工 附录八设备一览 反应器一览 塔设备一览 压缩机及风机一览 泵选型一览 储罐一览 物料衡算结反应器中的物料衡附表1-1应器物料衡TemperaturePressure55Vapor11MoleFlowMassFlowVolumeFlow --MassFlow08.15E-0000METHY-000000Mass01.67E-0000METHY-000000MoleFlow04.52E-0000METHY-000000Mole02.95E-0000METHY-000000亚硝酸甲酯反应精馏塔的物料衡RECY-METH-MNI-TemperaturePressure5555Vapor0101MoleFlowMassFlowVolumeFlow----MassFlow000008.15E-07.80E-01.10E-09.35E-05.62E-00000000METHY-000000000000Mass000002.07E-07.21E-01.02E-08.64E-05.19E-00000000METHY-000000000000MoleFlow000004.52E-02.79E-03.68E-02.92E-02.00E-00000000METHY-000000000000Mole05.70E-00003.77E-07.56E-01.00E-07.94E-05.44E-00000000METHY-000000000000吸收塔物料衡TemperaturePressure52Vapor10MoleFlowMassFlowVolumeFlow --MassFlow0000METHY-000000Mass007.79E-4.18E-00METHY-000000MoleFlow0000METHY-000000Mole008.57E-00METHY-0000004、合成DMO的精馏TemperaturePressure2Vapor010MoleFlowMassFlowVolumeFlow---MassFlow4.64E-1.18E-0001.06E-4.10E-2.63E-1.95E-1.29E-000METHY-000000000Mass7.09E-11.80E-0001.62E-7.79E-6.26E-4.18E-8.80E-4.01E-2.97E-1.97E-000METHY-000000000MoleFlow7.61E-3.69E-0003.79E-1.37E-8.21E-6.95E-1.43E-000METHY-000000000Mole1.37E-16.65E-0006.84E-2.46E-8.57E-1.21E-1.48E-1.25E-2.58E-000METHY-000000000DMO加氢反应器的物料衡TemperaturePressureVaporMoleFlowMassFlowVolumeFlow --MassFlow4.64E-01.18E-01.06E-04.10E-02.63E-01.95E-01.29E-1.29E-METHY-000Mass6.66E-01.69E-01.52E-05.88E-03.77E-02.79E-01.85E-1.85E-4.65E-METHY-000MoleFlow7.61E-03.69E-03.79E-01.37E-08.21E-06.95E-01.43E-1.43E-METHY-000Mole2.85E-01.38E-01.42E-05.11E-03.07E-02.60E-05.36E-8.85E-9.94E-METHY-000DMO加氢产物精馏段的物料衡TemperaturePressureVapor010MoleFlowMassFlowVolumeFlow---MassFlow0002.52E-1.47E-0000000000001.29E-1.07E-1.19E-0METHY-1.63E-2.66E-Mass0003.32E-0000000000001.85E-1.41E-3.00E-4.58E-0METHY-2.15E-3.51E-MoleFlow0002.13E-8.17E-0000000000001.43E-1.18E-1.32E-0METHY-1.81E-4.29E-5.51E-Mole0008.49E-000000004.71E-1.94E-0METHY-7.22E-1.71E-DMO加氢产物提馏段的物料衡TemperaturePressureVapor000MoleFlowMassFlowVolumeFlow---MassFlow0001.40E-0000000000001.19E-4.02E-1.19E-000METHY-4.07E-1.25E-Mass0008.54E-5.07E-0000000000003.00E-2.46E-3.13E-000METHY-2.49E-7.66E-MoleFlow0001.18E-4.60E-0000000000001.32E-4.47E-1.32E-000METHY-4.52E-2.02E-Mole0002.32E-9.02E-0000000000001.94E-8.76E-2.10E-000METHY-8.86E-3.95E-能量衡算结反应器中的能量衡TemperaturePressure55Vapor11MoleFlowMassFlowVolumeFlow --亚硝酸甲酯反应精馏塔的能量衡RECY-METH-MNI-TemperaturePressure5555Vapor0101MoleFlowMassFlowVolumeFlow----吸收塔中的能量衡TemperaturePressure52Vapor10MoleFlowMassFlowVolumeFlow --合成DMO的精馏TemperaturePressure2Vapor010MoleFlowMassFlowVolumeFlow---加氢反应TemperaturePressureVaporMoleFlowMassFlowVolumeFlow --DMO加氢产物精馏TemperaturePressureVapor010MoleFlowMassFlowVolumeFlow---DMO加氢产物提馏TemperaturePressureVapor000MoleFlowMassFlowVolumeFlow---反应条使用由甄准生物科技提供的改性的Cu/SBA-15催化剂其中催化剂

3000h-原料气体组成比：氢酯比反应器的类型确反应器有固定床反应器、流化床反应器。固定床反应器特点是流程简单设计数据和工作参30氢酯比3000h-反应温反应温 反应压 物料衡算和热量横算及结热量横算和物料横算由aspen模拟得到2-2详细数据见aspen附表2由aspen模拟数TemperaturePressure55Vapor11MoleFlowMassFlowVolumeFlowEnthalpy--MoleFlow0000反应器的结构计催化剂填充根据空速算得催化剂的填充量vR

VVON——原料气体体积标流量S—

体积空速，

反应管长度的计取空床速度为1.4m/s，则床层截面积为

V0103885.948 u0 1.4u0 VR22.89AR则催化剂床层高度为AR

根据化工原理取床层空隙率为0.3，则反映管束尺寸和反应管的排选取工业上所用的352.5的列管，则单管催化剂体积为V1

10-4πL0.7851

1.117.8则管数为nVRV

7.8

-42.9

采用3个反应器并联则每个反应器管数为9667每个反应器采有很大不同。首先，管束水循环受阻，传热，温度分布不个区间整个管板由一个30°区间阵列而成。取不布管区域直径为200mm按正三角形排列，取管心距为t1.25d0

排列，则单管所占的面积S3t230.0437521.6610-3 96671.6610-396671.6610-3Di

反应床层压fP u21fm 0m dp

b 1b a

Rm式中

dpp——压力fm——修正的摩擦系数——流体密度b——床层空隙率H——床层高度 ——流体的绝对黏度a、b——系数，采用 数值，a＝1.75，b＝150而 0

R0.00154.6921.4 f 0.5

机械强度的计算和校设计的选流板材0Cr18Ni10Ti。板厚的计根据流 温度，选择流体的设计温度为135°C设计压力式中

0.5

——圆筒的计算厚度，mmP——圆筒的计算压力t——钢板在设计温度t=135°C下的许用应力——焊接接头系数，1,这里气压试0Cr18Ni10Ti的屈服极限t=106Mpas气压试验

PTP0.10.50.1PT1.15P1.150.5

，两者之间取较大值，所以气压试验强度校核满足TPTDieT0.6452212.5812.83Mpa＜0.8171 2为20mm，内径为4600mm。气体分布板气体分布板的形式、短管以及无分布板的漩流式等。此反应器选用侧缝式锥帽分布板分布板的压 式中u—---操作空速，ms；ε——分布板的阻力系数一般为1.5～2.5对于侧缝帽分布板为2g---气体密度kg/m 理想的气体分布板压降必然是同时满足均匀布气和具有良好稳定性这两个条件的最小压降。均匀布气压Richardson建议分布板的阻力至少应是气流阻力的100倍，即Agarwal等，稳定性压降应不小于列管式固定床层压降10％，并且在任何情况下，其最小值约为3500Pa。

这里，均匀布气压降就成为次要问题，只考虑稳定性压降就可以了

因 pd15.9Kpa,所以取Pd3500所以u1038859483π422板取板厚10mm孔数Di4522mm,取孔径d10mm,则孔数为N

d

10 4522Di 外2～3圈为同心圆排列，同心圆与正六边形之间的大空隙处，适当补加一些孔设孔间距为s，则：取椎帽外径40mm，实际排孔数4177个，此s 24177102壳程换采用

2

导流筒式的结构。换热介换热介质选工业用水于固定床反应器进行换aspen模拟得管程中反应器中放出的热量为3.25107W取安全系数为1.1，则壳层2 冷流体（水）进口温度为进口温度135℃，则由aspen查得物性据为781.571kg/0.026W/mK则进口管的体积Vπ

du1 则质量流量为:则冷流体的出口管口设反应器进反应器进口总流

，选进入反应器之前总管道速度为25m/s并管的直径443.14

，采用DN=1200的管道(根据GB/T1057-433.14校核：根据选取的公称直径为1200，则速度为 每个433.14u43.14

d

出口管设反应器出口流量

99370.584m3/h27.6m3/因为三个反应器.2m3,所以每个反应器出口管流量为，取出口管速度为25m/s出口管直径为：43.1443.14圆整后选取DN=700的压力管口（根据GB/T1057-校核：根据选取的内径为700mm，则u 43.14

23.92m/

，在15-30m/s范围内，可以选取取出口管总管速度为25m/s,则总管直径为43.14d ，取43.14u 43.14

24.42ms,可以选取1m厚10mm。折流板材料为16MnR。封头的设选用椭圆形封头，取形状系数K=11150mm4700mm，厚度为50mm，直边高度为1150mm，直边高50mm，质量为9130kg。支座采用裙座，材质为16MnR，裙座与塔体的采用对接式焊接，裙座筒外径为4800mm，厚度为36mm，地脚螺栓的结构选择外螺栓作结构形式，螺栓规格为M80×6，个数为30个。因为反应器筒体裙座上开设2个人孔方便择公称直径为450mm的人孔（根HG21515-5为减少腐蚀以及在运行中可能有气体溢需要在裙座上部设置排气据反应器直径，设置排气管规格Φ100×4。层（容积密度约为pi

pFNN反应器工艺及强度计算结附表2-3反应温度反应压力1设计温度设计压力-空速(h直边高度 1质量内径高度8壁厚1质量内径壁厚高度4石棉水泥4总高度全反应器质量反应器选型一览设备类外径壁厚反应管尺设计温设计压材R-R-1非标设备设塔设备设概3-1式塔和填料塔的比压力 压力

空塔气速因子 比分散填料塔 料也可比板式塔高

塔效率塔效率较稳定，大塔板比小塔板效

塔径φ1500mm以下

液气 适应范围较 对液体喷淋量有

持液持液 较 较 较材质要 一般用金属材安装安装维 较容 适

可用非金属耐腐蚀

直径大时一般比

φ800mm

质质 较 适反应精馏塔设（一）精馏段设塔板的选传热和传质有明显的“级”式过程。工业上需分离的物料及其操作条件多种多样，为了适应各种不同的操作要求，已开发出多种塔板型式，现将几种主要塔板的性能比较列表如下：3-2种主要塔板的性能比塔板类优缺适用场筛浮泡结构复杂、造价特别容易堵塞的舌型分离要求较低的浮动喷射分离要求较低的下表给出了几种主要塔板性能的量化比较3-3种主要塔板性能的量化比塔板类塔板效处理能操作弹压结成泡511筛1.2-30.4-浮1.2-90.7-舌型1.1-30.5-求不高，负荷变化不大。综合考虑塔板的效率、分离效果和设备的成本、维修等，我们初步选择筛板，下面通过具体的计算，论证选择筛板是否能满足生产要求。物性参在设计中使用AspenPlus行模拟，计算得到精馏段为2-5塔板，现将精3-4馏段各理论板上的流量及物性数据列气相平均流量和平均密塔（℃）力液体粘度液体表面板流量流量张力序号25354555V=95071.8791m3/h=26.41m3/v5.79kg/v液相平均流量及平均密L258.46m3/h0.072m3/L741.26kg/L液相平均表面张力和粘17.53dyne/初算塔HT0.8m假设hL0.07m，1LL

741.26 又 v

26.41

5.79令Smith点关联图则气相负荷因子

60

17.530CC2020

0.08

20

所以允许有效空塔气速741.26-ugmax741.26-

C20选取表观空塔气速圆整后取

D'

0.785 0.785塔径的初步核雾沫夹带

lw0.6D0.65.83.48m,DAf0.052AT0.0522.9 则弓形降液管面Wa

AT

26.41

1.05m/e所 e

3

2.11050.1kgkg 0.82.50.07

HTL

0.81.3715.2275s根据以上两步核算的结果，可认为塔径D=5.8m是合适塔板布置设塔板结构形降液管主要有弓形、圆形和倾斜弓形三种综合以上条件，选取弓形降液管几种形式：U型流、单流型、双流型、阶梯流型。下表列出了溢流类型、塔径、液体负荷之间的关系表3-6塔

液体流量（m3U74590110110110110由于反应精馏塔精馏段液体流量为258.46m3/h，而初步计算塔径为5.8m，所选择双流型堰及降液管设堰的设因为受液盘为凹形受液盘，所以没有内堰 lw0.6D0.6lw l2w

3.482

查流体收缩系数图，得则堰上清液层高度2 2.841.035258.4630.0519

3.48由于0.006m<hOW0.06m，所以采用平堰高hwhlhow0.07

,圆整后得hW=0.02m所以板上清液层高度hLhW+hOW因为hLhL,所以hL假设的合液面梯查弓形宽度与面积由此Wd则平均溢流宽度blwD3.485.8

查表得弓形降液管管宽D=0.1，Af 液体流道长度：Z1D2Wd5.820.58塔板上鼓泡层高度

2.5

f0.215250bf

1L则液面高1L

0.2152504.6410000.17520.3036000.072 =2.09液面梯度较小，可忽Af0.052

0.05226.41降液管管宽Wd假设h0比hw则降液管底部距下一板的间h0=hw-0.01=0.02-孔布筛孔按正三角形排列，取筛孔直径d

5mm，d

0则孔中心距t查图，得得开孔

A/A0.907 取外堰前的安定区，边缘区的宽度WcxDWW5.80.080.58 DW5.80.05 x2.24 查2得Aa=10.522所以开孔面积A0=0.078Aa=0.07810.5=0.8192查筛孔数求取得n’=5000/m所以筛孔数

5000

52500流体力学计算与校干板压取板厚查干筛孔的流量系数得C0

U2所以

0.05120v2C0L20.0515

A0C0=0.65m液气相动能因数F0

26.41

77.59查有效液层阻力得液层有效阻力H

所以总压降hPhLhC0.0460.650.696m稳定性校h

40.00560.13hh0.00560.13hhLL

1.93103m液柱U

4.4C0.00560.130.00560.130.070.00193V则k=u0

32.25

即按漏液气速考虑的负荷下限为设计负荷值雾沫夹带量校hf

2.5

则雾沫夹带

h 0.0057

F

3 所以符合要求液泛校 hd0.15341wh

0.079m液柱 0 hdhLhdhp0.070.0790.06960.2186m液因为液的相对密度为所以hd 0.220.020.42n液柱 所以不可能产生降液管内液负荷性能漏液筛板塔的操作有一个下限气速uOM，当气速低于此点时，液体开始从筛孔中称为漏液点取板厚

所以

1.25

h 1.

因为

EL3E

2.84

L

2

2所以hLhW

0.030.00560.13hh又U

4.4C

L

U

23连立则23过量雾沫夹带以eV0.1kg（液）kg（气体为限，将各数据代入0.0057

3eV

0.8hf又WG

2hf2.5hWhOW2.50.020.00128L3 2联立以上方程可得V3.3106液相下限因为

2.84EL1000lw以hOW

0.006m作为规定的液相下得 0.838030m3/液相上限因为

L以 得L 0.2192m3/s液泛为避免降液管液泛，应满足H

MT

其中M

因为0.5hw0.02HThp

Lhd

4lwh0hp、hL、hd计算式代入上式，整理得液泛作图可反应精馏塔上部塔精馏段的设计结3-7应精馏塔上部塔精馏段的设计结项 名 数vLσ液体粘度μD塔板间距HU0堰长堰高26.41m3/5.79kg/30.072m3/741.26kg/3板上清液层高度降液管底与板距离孔径孔间距开孔区边缘与堰距离孔数n开孔率ΦA0稳定系数K降液管内清液层高度 0.2186m液雾沫夹带 0.024kg（液体/kg（气体（二）反应段设填料形式的选不同散装填料的类型和特性参数见下表物性参在设计中使用AspenPlus行模拟，计算得到反应段为20理论板，现将塔板温（℃）压

液体体积流

气体体积

液体密

气体密

液体粘度

液体表面 665 0.003284 0.00325385 0.003282 85 0.003282 5 0.003391 5 0.003391 5 0.003596 5 0.003596 5 0.0023363-9馏段各理论板 5 0.002336气相平均流量和平均密V88186.86m3/h24.50m3/v5.71kg/v液相平均流量和平均密L394.58m3/h0.11m3/L734.81kg/L液相平均表面张力和粘18.54dyne/流体力学计泛泛点计算使用Bain-Hougen

L4V L

gL gL

VL查表可得：A=0.0942将已知条件代入Bain-Hougenu

10.114

15.71lgF294 0.29020.0942

24.50

734.81解方程得uF3.87m操作空塔气速、塔空塔气速u0.45uF0.453.871.74mV0.785初估塔径 V0.785圆整后塔径取D压液体密度校正系数

1000操作空塔气速u

1 LV

0.11

15.71V

24.505.71734.81V Lu2 0

0.051m/

0 VL

L

Eckert降通用关联得单位压降P150mmH

则则填料层总压降

25

3750mmH持液持液量使用Leva联式进行计L0

0.110总持液量

d

d填料层顶部压由于V2g

2

3.122而N2

9.75因为

N，所以需要设置填料层顶部压22压板安装形式为固定式压板压板的开孔率取

0.87填料的孔隙率

5.u1 压板静压力GHVm .7g32gRH 9.21 支承100%的塔截面。、支承板的结构型式很多常见的为升气管型其中包括圆筒形或将板冲制、本设计中选择圆筒形，结构见图如液体分布填料塔设计中一般考虑每平方米塔板上有30以上的喷淋点。喷淋装置的结构型式很多，现将工业上常用的型式列于表4-10。2-10同喷淋装置比选择槽式分布反应精馏塔上部塔反应段的设计结2-11应精馏塔上部塔反应段的设计结项 名 数气相流量气相流量24.50m3/气相密度液相流量5.71kg/m0.11m3/液相密度σ液体粘度μ填料外径比表面积734.81kg/m194m2/m空隙率0.87m3*m个数m堆积密度101kg/m294m湿填料因子320m塔径 泛点气速泛点气速泛点气速 单位压降单位压降z150mmH2Om设计结

填料层总压降

3750mmH料料填332.12总持液量H压Gh

475.89

/m支承支承 圆筒（三）塔高的确实际塔板数20a.塔顶空间高度H11.1m

液体分布 槽式分布最后一块板到塔底的距进气管顶部到最后一块板的距离d1

进气管管径d2

进气管底部到塔釜液面的距离d3

为保证塔底有1min液体储量

0.10

4所以H2d1d2d3d4

裙座高度H3

2.01.5

2封头高度H4D/40.2开人孔处增加的高每十块板开一人孔，共需开2人孔，开人孔处塔板间距为故需增加高

H5

2

填料层效率无=取0.7则H6所以塔高H2010.812.094.91.650.45.79（四）反应精馏塔上部塔的机械设塔体选反应精馏塔上部塔的操作压力为0.5MPa操作温度在40℃~100℃，介质的腐蚀性不是特别强，故综合考虑决定选用低合金钢板16MnR。塔体壁厚计塔筒体壁厚计算

i查得t=170MPai

设计压力P=1.1Pmax取

0.8mm

2mm

则考虑到塔的质量载荷、风载荷 载荷，圆整取塔筒体壁d

圆整后取

封头壁厚计采用标准椭圆形封头，d

c

0.88

3.8圆整取与筒体相同的厚度即d确定裙座壁裙座取与筒体、封头相同的厚度即d3.2塔设备一览名类直径筒体高裙封头总高度设设计压壳体裙体保护保型度高形温力材材材量亚硝酸甲酯反应精筛板标准椭不锈钢薄岩吸收筛标准不锈钢岩板椭薄DMO产物分筛标准不锈钢岩离精馏板椭薄DMO产物分筛标准不锈钢岩离提馏板椭薄甲醇回筛标准不锈钢岩板椭薄脱轻组标准21MnR不锈钢岩板椭薄4.1泵的特叶片 容积式1.6-150-0.4-0-1-3(m10-2-8-0.2-0.2-0.5-0.7-0.25-0.7-0.6-有有特别适用于大流量，高压力的低粘度清洁适用于高压力、小流量的清洁介质（含悬浮液或要求附表4泵的特性选型要必须满足流量，扬程，压力，温度，汽蚀余量的工艺参数要求必须满足介质特性对输送易燃，易爆，或贵重介质的泵，要求轴封可靠或采用无泄漏泵，如泵，磁力驱动泵，隔膜泵等。对输送腐蚀性介质的泵，要求过流部件采用耐腐蚀材料封应该采用清洁液体冲洗。3）必须满足现场安装的要对安装在室外环境温度低于-20对安装在区域的泵，应根据区域等级，采用防暴电机。8000h。为适应三年一次大检修的要求，AP1610(第8版)规定石重化学和气体工业用泵的运转周期至少为三年泵的设计一般至少为十年AP1610(第8版)规定石油，重化学和气体工业用泵的运转周期至少为20年。泵的设计，制造，检验应符合有关标准，规范的规泵厂应保证泵在电源电压，频率变化范围内的性能。我国供电电压，频率的变化范围为电压380V±10%，6000V+5%，频率50Hz±0.5%确定泵的型号和制造厂时，应综合考虑泵的性能，能耗，可靠性，价格和制造规范等因素。泵的具体设二甲酯。根据AspenPlus拟得具体参数如表4-2示。4-2泵P101送介质参进料温（进料压体积流（m3h1进料压力3直取进口液体流速u=1.5m/s,则液管直径Vd1V

d1 10.785d1取出口液体流

u23.2m/

，则出液管直径Vd2V

圆整后

d2此 u2

22.42m/泵所需的扬阻力损失系数，如表4-3示：4-3料管局部阻力系底进口止回进口闸进口弯6则进料管水头损失 uh1hf1h111 部损伤系数，如表4-4示。4-4液管局部阻力系出口止回出口闸出口弯出口锥形过则出水管水头损失llh2hf2h22

u1则泵所需扬程1gH'g

H

p2p1考虑到余量，则设计的泵扬程泵的选

H1.1H'4-5能选泵系统选择界面由软件界面图可知，我们需要知道扬程和流量，将扬H=20.15m，流量Q=19L/s输入软件界面中，设置选泵精度为如下表4-6示：型总扬效率转>轴功214-6的选型结泵的安装信息、尺寸如下4-7图所泵选型结果一览位型额定流总扬余>效转>>21IX165-50-2312180D-2121IS65-40-2121IX180-50-2121IS80-50-21IS150-125-21储罐设计依《钢制压力容器》GB150-《石油化工储运系统罐区设计规范》SH/T3007-《钢制球形储罐》GB12337-《化工设备设计手册（下）》朱友庭等编著，化学工罐的设计一般规罐区的布置应遵守下列规则罐区的布置应结合液体物料的流动布置原料罐区宜靠近厂区物料加工装置成品罐区宜靠近装车区宜利用压力使液体物料自行输送性质相近或同一工段的物料储罐应尽量布置在一起可燃液体的温度按以下原则确定应高于可燃液体的凝固点，低于初馏点应保证可燃气体的质量，减少损耗应保证可燃液体的正常输送应满足可燃液体的沉降脱水的要求加有添加剂的可燃液体，其温度应满足添加剂的特殊要应合理利用热能需加热的可燃液体温度应低于其自燃点对一些性质特殊的液体化工品，确定的温度应能避免自储罐类型确可燃液体储罐应采用钢制储罐液化烃常温应选用压力储罐温度下饱和蒸气压低于大气压的甲B和乙A类液体，应有特殊需要的甲B，乙A类液体，可选用固定顶罐，但B和丙类液体，可选用固定顶罐酸类和碱类宜选用固定顶罐或卧罐液氨常温应选用压力储罐储罐的防护及其根据SH-3022的有关规定，采取防护措施储罐消防，防雷，防静电接地，应符合GB-50160，GB-和其它有关标准的规定甲、乙类物料罐区附近应设置火灾自动按钮，信号应引易氧化物料，如裂解汽油，混合C5等，应采取氮气吹(f)温度下饱和蒸气压大于或等于大气压的甲B类液体储罐和厂区储罐情段，根据产品的流量，停留时间共设计有储罐27个。其中原料罐区有4个储罐，这也是所有罐中最大的，体积在

m3以上中间产品罐2个，原料中间罐1个；整个工艺6个塔，共6个回罐；还有3个进料罐；产品罐有亚硝酸甲酯、DMO、乙二醇每种m3。以上22个罐均为圆筒形储罐。考虑条件以及物料的性质，还设有2个球形气储罐。储罐以V101（DMO料储罐）为例进行储罐设计。由AspenPlus流程模拟计算结果得CDMO理量为68.41m3h，DMO料来自于总厂，对于来自于邻近生产区的原料可设储罐的停留时间为5，取原料罐装料系数取0.8。按照标准原料罐数量适宜数量为4个。 ，折合0.8的装料系数后体为10261

，由于是4个罐，每个罐的体积理论

高度为31m。由AspenPlus模拟结果，设计温度为168.8℃，操作压力为25bar（2.5MPa）。对于罐体材料，由于罐内液体并非腐蚀Q235-A即可罐的停留时间。设计时取回流罐液体停留时间为10min，中间罐和塔前进料罐停留时间为30min，对于气罐考虑到其中含有较多气体，并应将气及时送出厂区或供本厂燃烧供能，停留时间应设计较短，取1h。除了气球罐，别的罐体均可选择较为通用的Q235-A钢，而球罐考虑物料性质以及操作的高压，应选择07MnNi 选型依《石油、化学和气体工业用离心压缩机》JB/T6443-《轴流离心膨胀式压缩机》《化工工艺设计手册》第四《化工流体流动与传热》第二选型内容及工艺要选型内工艺要压缩机及风机的设计选型应满足以下工艺要求压缩机的适用性和可靠原始基建费和安装及维修或动力消耗和效压缩机的排气压缩机的进、排气压力和温压缩机分类及选用原压缩机分6-1缩机的分压缩机类分容积往复旋转动力型(透平型离心轴流热力喷射通风机：终压不大于14.7KPa(表压)鼓风机：终压为14.7~294KPa(表压)，压