高支模计算书跨度米层高米

高支模验算书按最大梁截面6600mmxx2200mmm，跨度9米，层高6米，板厚120mm。参数信息:脚手架参数立柱梁跨度方向向间距l(mm):0.550；立杆上上端伸出至模模板支撑点长长度a(m)):0.300；脚手架步距(mm):1.550；脚手架架搭设高度((m):6..00；梁两侧立柱间距距(m):1..00；承重重架支设:多根承重立立杆，木方垂垂直梁截面；；梁底增加承重立立杆根数:22；荷载参数模板与木块自重重(kN/m2):0.3350；梁截截面宽度B((m):0..600；混凝土和钢筋自自重(kN/m3):25..000；梁梁截面高度DD(m):22.200；；倾倒混凝土荷载载标准值(kN/m2):2.0000；施工工均布荷载标标准值(kN/m2):2.0000；木方参数木方弹性模量EE(N/mmm2):95000.0000；木方抗弯弯强度设计值值(N/mm2):13..000；木方抗剪强度设设计值(N/mm2):1.3300；木方方的间隔距离离(mm):3300.0000；木方的截面宽度度(mm):880.00；；木方的截面面高度(mm):1100.000；其他采用的钢管类型型(mm):Φ48×3..5。扣件连接方式::双扣件，考考虑扣件保养养情况扣件抗抗滑承载力系系数:0.880；梁底支撑的计算算作用于支撑钢管管的荷载包括括梁与模板自自重荷载，施施工活荷载等等。荷载的计算：(1)钢筋混凝凝土梁自重((kN/m))：q1=255.000××2.2000×0.5000=27.5500kNN/m；(2)模板的自自重线荷载((kN/m))：q2=0..350×0.5000×(2×2.2000+0.6000)/00.600==1.4588kN/mm；(3)活荷载为为施工荷载标标准值与振倒倒混凝土时产产生的荷载((kN)：经计算得到，活活荷载标准值值P1=(2..000+22.000))×0.6000×0.5000=1.2000kN；；木方楞的支撑力力验算均布荷载q=1.22×27.5000+1.22×1.4588=34.7750kNN/m；集中荷载P=1.44×1.2000=1.6880kN；；木方计算简图经过计算得到从从左到右各木木方传递集中中力[即支座力]分别为：N1=2.6448kN；；N2==8.5055kN；N3==8.7155kN；N4=2.6448kN；；木方按照简支梁梁计算。本算例中，木方方的截面惯性性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=8.0000×10.0000×10.0000/6==133..33cmm3；I=88.000××10.0000×10.0000×10.0000/12=6666.67ccm4；木方强度验算::最大弯矩考虑为为静荷载与活活荷载的计算算值最不利分分配的弯矩和和，计算公式式如下:均布荷载q=88.715//0.5000=17.4429kNN/m；最大弯距M=0..1ql2=0.11×17.4229×0.5000×0.5000=0.4436kNN.m；最大应力σ=M/WW=0..436×1106/1333333.3=3.2268N//mm2；抗弯强度设计值值[f]]=13.00N/mmm2；木方的最大应力力计算值33.268N/mm22小于木方抗抗弯强度设计计值13..0N/mmm2,满足要求!木方抗剪验算：：最大剪力的计算算公式如下::Q=00.6ql截面抗剪强度必必须满足:T=33Q/2bhh<[TT]其中最大剪力::Q=0.6×17.4229×0.5000=5..229kkN；木方受剪应力计计算值T=3×5228..718/((2×80.0000×100.0000)==0.9880N/mmm2；木方抗剪强度设设计值[TT]=11.300N/mm22；木方的受剪应力力计算值00.980N/mm22小于木方抗抗剪强度设计计值1.3300N//mm2,满足要求!木方挠度验算::最大挠度考虑为为静荷载与活活荷载的计算算值最不利分分配的挠度和和，计算公式式如下:木方最大挠度计计算值V==0.6777×14.5224×500.00004/(1000×9500..000×666.6667×103)=0.0097mmm；木方的最大允许许挠度[VV]=0.5500*10000/2550=2.0000mmm；木方的最大挠度度计算值0..097mmm小于木方方的最大允许许挠度2.0000mmm，满足要求求！支撑钢管的强度度验算支撑钢管按照连连续梁的计算算如下计算简图(kNN)支撑钢管变形图图(kN.m))支撑钢管弯矩图图(kN.m))经过连续梁的计计算得到：支座反力RAA=RB=0.9553kN中间间支座最大反反力Rmaxx=12.2201；最大弯矩Mmmax=0..304kkN.m；最大挠度计算值值Vmax=0..123mmm；支撑钢管的最大大应力σ=0.3004×1066/50800.0=599.921N/mm22；支撑钢管的抗压压设计强度[f]=2205.0N/mm22；支撑钢管的最大大应力计算值值59.9921N//mm2小于支撑钢钢管的抗压设设计强度2205.0N/mm22,满足要求!梁底纵向钢管计计算纵向钢管只起构构造作用，通通过扣件连接接到立杆。扣件抗滑移的计计算:按照《建筑施工工扣件式钢管管脚手架安全全技术规范培培训讲座》刘刘群主编，PP96页，双双扣件承载力力设计值取116.00kkN，按照扣扣件抗滑承载载力系数0..80，该工工程实际的旋旋转双扣件承承载力取值为为12.800kN。纵向或横向水平平杆与立杆连连接时，扣件件的抗滑承载载力按照下式式计算(规范):R≤Rc其中Rc---扣件抗抗滑承载力设设计值,取12.800kN；R--纵纵向或横向水水平杆传给立立杆的竖向作作用力设计值值；计算中R取最大大支座反力，根根据前面计算算结果得到R=12..20kNN；R<12..80kNN，所以双扣扣件抗滑承载载力的设计计计算满足要求求！立杆的稳定性计计算:立杆的稳定性计计算公式其中N---立杆的轴轴心压力设计计值，它包括括：横杆的最大支座座反力：NN1=12..201kkN；脚手架钢管的自自重：N2=1..2×0.1299×6.0000=0.9330kN；；N=112.2011+0.9330=13..131kkN；φ--轴心受受压立杆的稳稳定系数，由由长细比llo/i查表得得到；i---计算立杆杆的截面回转转半径(ccm)：i=11.58；A---立杆净截截面面积((cm2)：A=4.89；；W---立杆净截截面抵抗矩((cm3)：W=55.08；σ--钢管管立杆轴心受受压应力计算算值(NN/mm2)；[f]--钢管管立杆抗压强强度设计值：：[f]==205.000N/mmm2；lo--计算算长度(mm)；如果完全参照《扣扣件式规范》不不考虑高支撑撑架，按下式式计算lo=k1uh((1)k11--计算算长度附加系系数，取值为为：1.1555；u--计算算长度系数，参参照《扣件式式规范》表，u=1.700；上式的计算结果果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.1555×1.7000×1.5000=2..945mm；Lo/i=2945..250//15.8800=186.0000；由长细比loo/i的的结果查表得得到轴心受压压立杆的稳定定系数φ=0.2207；钢管立杆受压应应力计算值；；σ=131330.5900/(0.2207×4889.0000)=1129.7119N/mmm2；钢管立杆稳定性性计算σ=1229.7199N/mmm2小于钢管立立杆抗压强度度的设计值[f]==205..00N//mm2，满足要求求！如果考虑到高支支撑架的安全全因素，适宜宜由下式计算算lo=k11k2(h+2a))(2)k1--计计算长度附加加系数按照表表1取值1.1667；k2--计计算长度附加加系数，h++2a=2.1000按照表2取值1.0007；上式的计算结果果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a))=1..167×1.0077×(1.5000+0.3000×2)=2.4688m；Lo/i=2467..855//15.8800=156.0000；由长细比loo/i的的结果查表得