重庆框架结构工业厂房工程高支模施工方案

xxxx标准厂房工程模板施工方案工司工施工组织方案会会签表工程名称：xxxxx标准厂房工工程单位职能部门会签意见会签人员日期施工单位项目部项目部工程部安全部监理单位建设单位施工组织设计（方方案）报审表表工程名称：xxxxx标准厂房工工程致：重庆xx工工程建设监理理有限公司我方已根据施工工合同的有关关规定完成了了xxxx标准厂房工工程模板施工工方案的编制制，并经我单单位技术负责责人审查批准准，请予以审审查。附：1、模板施施工方案施工单位（章）编制人：项目经理：技术负责人：日期监理单位审核意意见：监理单位（章）专业监理工程师师：总监理工程师：：日期业主单位审核意意见：业主单位（章）现场代表：技术负责人：日期目录一、编制依据11二、工程概况11三、模板（高支支模）施工的的基本情况1四、支撑施工方方案2五、施工流水段段划分4六、质量保证措措施5七、安全保证措措施6梁模板（扣件钢钢管架）计算算书10一、参数信息111二、梁侧模板荷荷载计算12三、梁侧模板面面板计算13四、梁侧模板支支撑计算14五、穿梁螺杆的的计算19六、梁底模板计计算19七、梁底支撑的的计算20八、梁跨度方向向钢管的计算算24九、扣件抗滑移移的计算28十、立杆的稳定定计算28十一、立杆的地地基承载力计计算31十二、梁模板高高支撑架的构构造和施工要要求31柱模板计算书552一、信息参数553二、柱模板荷载载标准值计算算54三、柱模面板的的计算55四、柱模竖楞计计算57五、柱箍的计算算59六、对拉螺杆的的计算62墙模板计算书665一、参数信息665二、墙模板荷载载标准值计算算66三、墙模板面板板的计算66四、墙模板主次次楞的计算69五、穿墙螺杆的的计算73一、本方案主要要编制依据JGJ130--2001《建筑施工工扣件式钢管管脚手架安全全技术规范》；；《钢结构工程施施工及验收规规范》；《木结构工程施施工及验收规规范》；《混凝土结构工工程施工及验验收规范》；；《混凝土结构设设计规范》；；重庆xx建筑规规划设计有限限公司设计的的《xxxx标准厂房工工程》建筑结结构施工图纸纸。计算部分由品茗茗安全计算软软件计算。工程概况地埋位置与建设设规模xxxx标准厂厂房工程位于于重庆市江津津区xx工业园区。工工程由xx房地产开发发公司投资兴兴建，重庆xx建筑规划设设计有限公司司设计，重庆庆xx工程咨询有有限公司监理理，重庆xx建筑公司承承建。xxxx多层标标准厂房工程程，总建筑面面积为251822.24平方米。框框架结构，四四层。建筑总总高度24.60米。工程性性质为厂房，钢钢筋砼独立基基础。其中R轴-W轴交2轴-43轴为轻钢结结构厂房。一一层层高7.2m，二层至四四层层高为4.8m。梁截面有:300××800、300×7700、200×6600、200×5500。柱截面尺尺寸有650×6650、550×5550、500×5500、400×4400。现浇板厚厚度为120mm。2轴至6轴交F轴至G轴、2轴至6轴交A1轴交A2轴、39轴至43轴交L轴至M轴、39轴至43轴交A6轴至A7轴为钢筋砼砼剪力墙电梯梯井。填充墙墙体高度超过过3.90米设圈梁一一道，截面尺尺寸：200×1180。2、场地情况厂房北面临九江江大道,南面紧邻高高浒变电站,东面与正在在修建的泰腾腾机械厂相邻邻，西面为鹏鹏程钢铁厂。三、模板（高支支模）施工的的基本情况1、层高高于44.5米的需按照照高支模施工工。2、高支模混凝凝土梁从其中中选有代表性性的进行计算算，其余按所所计算的构件件进行支撑。3、层高4.88米和7.2米均采用钢钢管支撑体系系，后附支撑撑计算大样图图。4、本工程高支支模具体位置置：一层至四四层均为高支支模，梁截面面高度为KL1：300×8800mm。KL2：梁截面高高度为300×7700。四、支撑施工方方案1、KL-1：：300×8800模板从±标高到二层层梁顶高度为为7.2米，层高7.2米,采用落地式式钢管扣件承承重架；承重重架搭设高度度7.0m；立杆用:Φ48×3..5mm钢管管，立杆加强强杆采用:Φ48×3..5mm钢管管及可锻铸铁铁扣件。梁截截面宽度300mm；梁截面高高度800mm；立杆沿梁梁跨度方向间间距1000mmm；立杆上端端伸出至模板板支撑点长度度100mm；立杆步距1500mmm；板底承重重立杆横向间间距或排1000mmm；梁支撑架架搭设高度7.0m；梁两侧立立杆间距600mm；承重架支支撑形式：梁梁底支撑钢管管垂直梁截面面方向，其上上搁置50×90木方，面层层为18mm厚九夹板，穿穿梁螺栓水平平间距1500mmm；穿梁螺栓栓竖向1根，对拉螺螺栓采用M14型。KL-2：3000×7000梁从室内±标高到到二层梁顶高高度为7.2米，层高7.2米,采用扣件钢钢管脚手架支支撑。梁截面面宽度300mm；梁截面高高度700mm；承重架搭搭设高度7.0m；梁侧次楞楞根数4；穿梁螺栓栓水平间距1500mmm；穿梁螺栓栓竖向1根。立杆采采用:Φ48×3..5钢管，立立杆加强杆采采用Φ48×3..5mm钢管管及可锻铸铁铁扣件；梁底底横向钢管上上采用木方50×900mm，两根方木木并排搁置；；面层为九夹夹板厚度18mm；对拉螺栓栓采用M14型。KL-3：2000×5000梁层高7.2米,,采用扣件钢钢管脚手架支支撑。梁截面面宽度200mm；梁截面高高度500mm；承重架搭搭设高度4.7m；梁侧次楞楞根数4；穿梁螺栓栓水平间距1500mmm；穿梁螺栓栓竖向1根。立杆采采用:Φ48×3..5钢管，立立杆加强杆采采用Φ48×3..5mm钢管管及可锻铸铁铁扣件；梁底底横向钢管上上采用木方50×900mm，两根方木木并排搁置；；面层为九夹夹板厚度18mm；对拉螺栓栓采用M12型。构造要求模板支架的构造造要求：梁模板高支撑架架根据设计荷荷载采用单立立杆；立杆之之间必须按步步距满设双向向水平杆，确确保两方向足足够的设计刚刚度；梁和楼楼板荷载相差差较大时，可可以采用不同同的立杆间距距，但只宜在在一个方向变变距，另一个个方向不变。eq\o\ac(○,1)立杆步步距的设计：：当架体构造荷载载在立杆不同同高度轴力变变化不大时，可可以采用等步步距设置；当当中部有加强强层或支架很很高，轴力沿沿高度分布变变化较大，可可采用下小上上大的变步距距设置，但变变化不要过多多；高支撑架架步距为1.5m。eq\o\ac(○,2)整体性性构造层的设设计：单水平加强层可可以每4米沿水平结结构层设置水水平斜杆或剪剪刀撑，且须须与立杆连接接，设置斜杆杆连接，设置置斜杆层数要要大于水平框框格总数的1/3；双水平加加强层在支撑撑架的顶部和和中部每隔5m设置，四周周和中部每5m设竖向斜杆杆，使其具有有较大刚度和和变形约束的的空间结构层层；eq\o\ac(○,3)剪刀撑撑的设计；沿支架四周外立立面应满设剪剪刀撑；中部部可根据需要要并依构架框框格的大小，每每隔10mm设置。顶部支撑点的设设计：在立杆顶部设置置支托板，其其距离支架顶顶层横杆的高高度不大于300mm；顶部支撑杆与立立杆连接扣压压件应进行拉拉滑措施，当当设计荷载N≤12KN时，可用双双扣件；大于于12KN时应用顶托托方式。支撑架搭设的要要求：严格按照设计尺尺寸搭设，立立杆和水平杆杆的接头均应应错开在不同同的框格层中中设置；确保立杆的垂直直偏差和横杆杆的水平偏差差小于《钢管管扣件架规范范》的要求；；确保每个扣件和和钢管的质量量是满足要求求的，每个扣扣件的拧紧力力矩都要控制制在45~600N.m，钢管不能能用已经变形形的；地基支支座满足承载载力的要求。施工使用的要求求：精心设计混凝土土浇筑方案，确确保模板支架架施工过程中中均衡受载，采采用由中部向向两边扩展的的浇筑方式；；严格控制实际施施工荷载不超超过设计荷载载，对出现的的超过最大荷荷载要有相应应的控制措施施，钢筋等材材料不能在支支架上方堆放放；浇筑过程，派人人检查支架和和支承情况，发发现下沉、松松动和变形情情况及时解决决。搭设要求：交叉支撑、水平平杆、加固杆杆、剪刀撑、连连墙杆应紧随随支架的安装装及时设置；；连接扣压件件的螺栓拧紧紧力矩宜为45~600N.m，并不行小小于40N.m。连接扣件件必须与杆件件直径相符，不不得混用。搭搭设完毕后必必须经过班组组自检和项目目部验收，经经监理、安监监站等有关部部门验收后方方可投入使用用。模板安装工艺柱模板安装：按放线位置钉好好压脚板。按照模板配板设设计图和模板板位置，由下下至上进行模模板的拼装，模模板之间用楔楔型插销插紧紧，边安装边边插紧或用铁铁钉钉紧，边边安装边插入入柱螺拴和塑塑料套管。梁模板安装：在在柱子上弹出出轴线，梁位位置线和水平平线。梁、柱柱接头的施工工按大样图。钢管排列，间距距按照方案施施工。梁底板板、侧板均采采用18厚九夹板，按按设计标高调调整支柱的标标高，然后安安装40×90松木枋，铺铺上梁底板，并并拉线找平。模板拆除模板拆除应有“拆模通知书”方可施工，非非承重构件侧侧模应以能保保证混凝土表表面及棱角不不受损坏时方方案拆除外，承承重模板应按按《混凝土结结构工程施工工质量验收规规范》的有关关规定执行。柱模板拆除：先先拆除斜拉杆杆或斜支撑，然然后依次拆除除柱箍及对拉拉螺栓，接着着拆连接模板板的卡子或插插销，然用撬撬棍轻轻撬动动模，使模板板与混凝土脱脱离。梁模板拆除：先先将支架顶上上的钢管松下下，使次龙骨骨与模板分离离，并让龙骨骨降下，用钢钢钎撬动模板板，使模板块块降下，拿下下模板和次龙龙骨，然后拆拆除水平拉杆杆支撑和立柱柱。拆除模板板时，操作人人员应站在安安全的地方。拆拆除跨度较大大的梁下支撑撑时，应先从从跨中开始，分分别向两端拆拆除（跨度大大于8米及悬臂大大梁，砼强度度达到设计的的100%方可拆除）。高支模支撑体系系经工程技术术负责人验收收并确认不再再需要时，方方可拆除。在拆除过程，脚脚手架的自由由悬臂高度不不得超过两步步，当必须超超过两步时，应应加设临时拉拉结。连墙杆、通长水水平杆和剪刀刀撑等，必须须在脚手架拆拆作卸到相关关的高度时方方可拆除。拆除时工人必须须站在临时设设置的脚手板板上进行拆卸卸作业，并按按规定使用安安全防护用品品。拆除工作中，严严禁使用榔头头等硬物南大大打撬挖，拆拆下的配件应应放入袋内统统一集中管理理，拆下的模模板要及时清清理粘结物，涂涂刷脱模剂，并并分类堆放整整齐。模板拆除工序：：混凝土达到到设计拆模强强度等级时上上层墙体或柱柱子结构模板板拆除并运走走按顺序轻轻轻敲击早拆柱柱头的插销钢钢管及模板降落落一定高度在在保证施工安安全的前题下下，除保留的的立杆及部分分横杆外，可可同步将钢管管、模板、立立杆、横杆等等拆除并运到到下一施工部部位保留的立立杆、横杆、待待支承到常规规拆模时再拆拆除，即一直直保留到混凝凝土强度等级级增长到足以以在全跨条件件下支承自身身重量和施工工荷载时再拆拆除。五、流水段的划划分本工程基础分为为四个流水段段、主体工程程分为六个流流水段，具体体位置详流水水段划分图。六、质量保证措措施本工程程模板工作量量较大，模板板工程质量的的好坏，直接接影响到建筑筑的几何尺寸寸、标高及砼砼质量，必须须高度重视。组织现场指挥小小组，由项目目经理任组长长，技术负责责人担任副组组长，小组成成员由项目部部的现场施工工员、质安员员、材料员组组成，明确责责任分工负责责以确保高支支模施工顺利利完成。把好验收关，特特别是支撑体体系，一定要要符合安全施施工规范和施施工方案要求求，保证支撑撑体系的稳定定、安全。模板工程易出的的问题主要有有：胀模、漏漏浆、截面尺尺寸不准，混混凝土保护层层过大或过小小、柱身扭曲曲等。eq\o\ac(○,1)胀模控控制：控制胀胀模主要是加加强支撑的强强度、刚度，保保证支撑的稳稳定，支承在在地面时应加加设垫板，加加固支撑点的的数量要足够够，截面较大大的梁、柱模模板用对拉螺螺栓拉紧。eq\o\ac(○,2)漏浆控控制：漏浆控控制主要从模模板接缝和模模板留洞入手手，模板接缝缝边缘要整齐齐、平直，拼拼缝不严的部部位要用油毡毡、粘胶纸封封补严密，模模板留洞要规规范，统一使使用、统一归归堆，无拉结结杆的部位不不要使用留洞洞模板。eq\o\ac(○,3)梁身下下沉控制：跨跨度超过4米的梁，底底板中部应起起拱1/10000~3/11000,并加密梁底底支撑。eq\o\ac(○,4)支模前前按图弹位置置线，校正钢钢筋位置，支支柱前，柱子子应做小方盘盘模板，保证证底部位置。eq\o\ac(○,5)根据柱柱子截面尺寸寸及高度，设设计好柱箍尺尺寸及间距，柱柱四角做好支支撑及拉杆。其它：eq\o\ac(○,1)严格控控制建筑物的的标高和截面面尺寸。eq\o\ac(○,2)柱模板板安装必须采采用双线弹法法，以保证模模板位置的准准确性，所用用的连接件及及支撑必须牢牢固可靠。eq\o\ac(○,3)柱模板板安装后必须须用线锤校正正，以确保模模板的垂直度度控制在规范范要求允许值值以内。eq\o\ac(○,4)预埋件件和预留洞的的安装留设必必须位置准确确、安装牢固固可靠。eq\o\ac(○,5)模板拆拆除必须在混混凝土强度达达到验收规范范许可的强度度后方可拆除除。eq\o\ac(○,6)模板安安装完成后，施施工单位必须须先自检，自自检合格后报报监理及甲方方等相关单位位验收。验收收合格后才能能进行下一道道工序。安全技术保证措措施模板工程施工安安全技术制度度。eq\o\ac(○,1)现场安安全生产管理理小组要加强强安全检查值值班制度，严严格要求施工工人员按操作作规程作业，穿穿戴好个人防防护设施，挂挂好安全标志志等。eq\o\ac(○,2)砼浇筑筑前，要做好好机械设备试试运行工作，开开关的插座等等符合标准的的方可使用。eq\o\ac(○,3)对支架架、构件等进进行逐项检查查，若发现有有变形、倾斜斜、摇晃等情情况要及时采采取措施或加加固。eq\o\ac(○,4)夜间施施工要有设有有足够的照明明灯具，保证证现场内施工工明亮。eq\o\ac(○,5)搭拆脚脚手架人员必必须由专业架架子工担任。eq\o\ac(○,6)作业层层的施工荷载载应符合设计计要求，不得得超载，不得得将模板支架架、缆风绳等等固定在脚手手架上；严禁禁悬挂起重设设备。eq\o\ac(○,7)当有六六级或六级以以上大风时应应停止脚架搭搭设与拆除作作业。eq\o\ac(○,8)在模板板支架使用期期间，严禁拆拆除下列杆件件：主节点处处的纵、横向向水平杆，纵纵、横向扫地地杆、连墙杆杆。eq\o\ac(○,9)以项目目经理为主的的分级负责的的安全生产保保证体系。项项目经理是本本项目安全生生产的第一责责任人，统筹筹协调、指挥挥，全面负责责高支模的安安全管理。eq\o\ac(○,10)施工工总负责人是是高支模安全全生管理的第第一直接责任任人，代表项项目经理部行行使高支模安安全管理的权权力。负责高高支模的执行行实施检查。eq\o\ac(○,11)技术术负责人是安安全技术的第第一责任者，负负责安全技术术措施的审核核批准。eq\o\ac(○,12)工长长、专职安全全员在指挥部部的统一领导导下，具体负负责安全技术术、措施的执执行，领导劳劳务作业队伍伍开展安全建建设，是安全全生产有力保保证层。安全教育制度eq\o\ac(○,1)严格执执行三级安全全教育制度。进进场的每个高高支模搭拆施施工人员，必必须实行高支支模析安全技技术交底接受受公司、项目目部、班组“三级”教育，并在“三级安全教教育卡”上签名，并并登记其本人人的身份证号号码。eq\o\ac(○,2)三级安安全教育是指指公司对进场场的高支模施施工人员着重重进行安全基基本知识、法法规、法制教教育；项目部部对进场施工工人员着重进进行现场规章章制度和遵章章守纪教育；；班组对新进进场的施工人人员着重进行行本工种岗位位安全操作及及班组安全纪纪律教育。eq\o\ac(○,3)根据模模板支撑系统统设计，由施施工技术负责责人向操作施施工人员交底底，并进行双双方签字确认认。eq\o\ac(○,4)项目部部对工作的安安全教育活动动应进行登记记汇总，并建建立“施工人员安安全教育汇总总表”。安全检查制度eq\o\ac(○,1)工人在在作业前要对对自已使用的的机具、劳动动保护用品以以及本班组作作业区段的支支撑进行检查查，发现问题题应向工地的的施工员、安安全员汇报，待待隐患消除后后方可开始作作业，并逐步步完善记录工工作。eq\o\ac(○,2)工地专专职安全员要要每日对作业业区段支模进进行检查。如如发现安全隐隐患，应及时时提出改进措措施，督促实实施并对改进进后的进行检检查验收，对对不改进的，提提出纪律，执执行操作规程程和正确使用用劳动保护用用品。eq\o\ac(○,3)要认真真执行对高支支模定期检查查制度。应有有组织、有计计划进行检查查，对不合格格的支模要制制订整改计划划，并做到“定人、定时时间、定措施施”的三定措施施，在隐患没没有消除前，必必须采取可靠靠的防护措施施，有危及人人身安全的应应暂停作业。高支模工程安全全管理措施eq\o\ac(○,1)搭拆支支架必须由专专业架子工担担任，并按现现行国家标准准《特种作业业人员安全技技术考核管理理规则》（GB50336）考核合格格，持证上岗岗。上岗人员员定期进行体体检，凡不适适于高处作业业者，不得上上支架操作。eq\o\ac(○,2)施工前前由项目部技技术负责人对对施工人员进进行安全技术术交底。eq\o\ac(○,3)搭拆支支顶架时工人人必须戴安全全帽，系安全全带，穿防滑滑鞋。进行高高处作业之前前应进行安全全防护设施的的逐项检查和和验收。验收收合格，方可可进行高处作作业。作业层层上的施工荷荷载应符合设设计要求，不不得超载。eq\o\ac(○,4)施工期期间不得拆除除剪刀撑、纵纵横向水平杆杆、纵横向扫扫地杆等加固固杆件。eq\o\ac(○,5)当支架架基础下有设设备基础、地地下管线时，在在支架使用过过程中不应开开挖，否则必必须采取加固固措施。eq\o\ac(○,6)支模应应按规定的作作业程序进行行，模板未固固定前不得进进行下一道工工序。严禁在在上下同一垂垂直面上装、拆拆模板。结构构复杂的模板板，装、拆应应严格按照施施工组织设计计的措施进行行。eq\o\ac(○,7)模板支支架应自成体体系，严禁与与脚手架进行行连接。施工工人员上下施施工面时，必必须走施工梯梯，严禁攀登登模板支架上上下。eq\o\ac(○,8)支设悬悬挑形式的模模板时，应有有稳固的立足足点。支设临临空构建筑模模板时，应搭搭设支架或脚脚手架。模板板上有预留洞洞时，应在交交装后将洞盖盖没。eq\o\ac(○,9)设安全全员负责对支支架进行经常常检查和保修修工作。对支支架定期作立立杆基础沉降降检查，发现现问题立即采采取措施。施施工中对支架架发现有缺隐隐和隐患时必必须及时解决决，危及人身身安全时必须须停止作业。六六级或六级以以上大风应停停止支架的搭搭设与拆除及及支架上的施施工作业。遇遇有台风暴雨雨后应对支架架设施逐一加加以检查，发发现有松动、变变形、损坏或或脱落等现现现象立即修理理完善。进行行高处拆模作作业，应配置置登高用具或或搭设支架，工工人必须站在在临时设置的的脚手架上进进行拆卸作业业。拆除支顶顶架前，应清清除支顶架上上的材料、工工具和杂物。拆拆除支顶架前前，应清除支支顶架上的材材料、工具和和杂物。拆除除楼板底模时时，应设临时时支撑，防止止大片模板坠坠落。拆立柱柱时，操作人人员应站在待待拆范围以外外安全地区拉拉拆，防止模模板突然全部部掉落伤人。模模板及支撑体体系搭设、拆拆除以及砼浇浇筑期间，应应设置警戒标标志，由安全全员在现场监监护，严禁无无关人员进入入模板下方警警戒区域。模模板拆除时，不不应对楼层形形成冲击荷载载。模板拆除除后，拆除的的模板和支架架宜分散堆放放并及时清运运。临时堆放放处离楼层边边沿距离不得得小于1m，堆放高度度不得超过1m。楼层边口口、通道口、脚脚手架边缘严严禁堆放任何何拆下物件。拆拆下支架及配配件应清除杆杆件螺纹上的的沾污物，并并分类检验和和维修，按品品种、规格分分类整存放，妥妥善保管。预防模板及支架架坍塌的安全全技术措施eq\o\ac(○,1)设计模模板及支撑体体系方案时按按规范有关要要求进行验算算，保证其具具有足够的强强度、刚度和和稳定性，能能可靠地承受受施工过程中中可能产生的的各项荷载。验验算模板及其其支架的刚度度时，其最大大变形不得超超过《混凝土土结构工程施施工及验收规规范》的允许许值。eq\o\ac(○,2)所有钢钢管、连接件件、木枋等支支撑材料使用用前均进行全全面检查，不不得使用不合合格的材料。eq\o\ac(○,3)模板支支架搭设场地地必须平整坚坚实，排水良良好，具有足足够承载力。eq\o\ac(○,4)现场搭搭设模板支架架时，对模板板支撑体系的的强度、刚度度和稳定性等等有显著影响响的承载构件件、连接件的的尺寸、间距距必须进行严严格控制。eq\o\ac(○,5)现场搭搭设模板支架架时，必须按按要求在立杆杆底部设置底底座或钢垫板板。每搭完一一步架后，应应立即检查并并调整支架立立杆的垂直度度，确保立杆杆的垂直度符符合要求，防防止因支架立立杆倾斜过大大造成支架系系统的不稳。eq\o\ac(○,6)大梁模模板支架立杆杆的纵向水平平拉杆应顶贴贴到已浇筑好好的混凝土柱柱上，主梁模模板下两侧支支架立杆的纵纵向水平杆在在与砼柱交接接处成井字箍箍牢“抱柱”，以增强支支架系统的整整体稳定性。eq\o\ac(○,7)可调托托座伸出长度度不宜超过200mm，若伸出长长度超过200mm，应架拉杆杆连结稳定。eq\o\ac(○,8)安装完完毕经验收确确符合要求后后才能进行混混凝土浇筑。eq\o\ac(○,9)作业层层上的施工荷荷载应符合设设计要求，不不得超载。不不得在支架上上集中堆放模模板、钢筋等等物件。施工工期间不得拆拆除剪刀撑、纵纵横向水平杆杆、纵横向扫扫地杆等杆件件。应急救援措施发生模板及支架架坍塌事故的的应急救援措措施当施工现场的监监控人员发现现异常时，应应立即报告给给现场应急救救援小组组长长，由组长立立即下令停止止作业，并组组织施工人员员快速撤离到到安全地点。人人员的疏散由由组长安排的的组员进行具具体指挥。具具体指挥人安安排人员快速速疏散到安全全的地方，并并做好现场安安全警戒工作作。当发生倒塌事故故，应急救援援小组全员上上岗，除应立立即逐级报告告给上级主管管部门之外，还还应保护好现现场。当发生施工人员员被埋、被压压或受困的情情况下，应先先对支架进行行观察，如需需局部加固的的立即组织人人员进行加固固后，在确认认安全的前提提下，方可组组织人员进行行相应的抢救救。被抢救出来的伤伤员，要由现现场医疗室医医生或急救组组急救中心救救护人员进行行抢救，用担担架把伤员抬抬到救护车上上，对伤势严严重的人员要要立即进行吸吸氧和输液，然然后送医进行行治疗。当核实所有人员员获救后，将将受伤人员的的位置进行拍拍照或录像，禁禁止无关人员员进入事故现现场，等待事事故调查组进进行调查处理理。应急小组人员名名单：姓名职务姓名职务胡昌礼组长（项目经理理）陈良剑组员（材料员）李红权副组长（技术负负责人）吴选东组员（安全员）胡昌勇组员（施工员）何斌组员（砖工组长长）陈权春组员（钢筋组长长）陈良举组员（木工组长长）救援单位电话：：消防：119报警警：110医疗疗急救：120八、梁模板(扣扣件钢管架))计算书xxxx标准厂厂房工程；工工程建设地点点：江津区xx工业园区；；属于框架结结构；地上44层；地下0层；建筑高高度：24..6m；标准准层层高：44.8m；总总建筑面积：：251822.24平方方米；总工期期：280天。本工程由重庆xxx房地产开发发仍限公司投投资建设，重重庆xx建筑规划设设计有限公司司设计，地质质勘察，重庆庆xx工程咨询有有限公司监理理，重庆xx建筑公司组组织施工；由由王友琴担任任项目经理，胡胡昌礼担任技技术负责人。高支撑架的计算算依据《建筑筑施工扣件式式钢管脚手架架安全技术规规范》（JGGJ130--2001）、《混混凝土结构设设计规范》GGB500110-20002、《建筑筑结构荷载规规范》(GB500009-22001)、《钢钢结构设计规规范》(GB500017-22003)等等规范编制。因本工程梁支架架高度大于44米，根据有有关文献建议议，如果仅按按规范计算，架架体安全性仍仍不能得到完完全保证。为为此计算中还还参考了《施施工技术》22002（3）：《扣件件式钢管模板板高支撑架设设计和使用安安全》中的部部分内容。梁段:KL-11。一、参数信息1.模板支撑及及构造参数梁截面宽度BB(m)：0.30；梁梁截面高度D(m)：：0.80；混凝土板厚度((mm)：120.000；立杆沿沿梁跨度方向向间距La(m)：1.00；立杆上端伸出至至模板支撑点点长度a(mm)：0.10；立杆步距h(mm)：1.50；板板底承重立杆杆横向间距或或排距Lb(m)：1.50；梁支撑架搭设高高度H(m))：7.20；梁梁两侧立杆间间距(m)：0.60；承重架支撑形式式：梁底支撑撑小楞垂直梁梁截面方向；；梁底增加承重立立杆根数：11；采用的钢管类型型为Φ48×3..5；立杆承重连接方方式：单扣件件，考虑扣件件质量及保养养情况，取扣扣件抗滑承载载力折减系数数：1.000；2.荷载参数新浇混凝土重力力密度(kN/m3)：24.000；模板自重重(kN/m2)：0.30；钢钢筋自重(kN/m3):1.550；施工均布荷载标标准值(kN/m2)：2.0；新浇浇混凝土侧压压力标准值((kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁梁底模板荷载载(kN/m2)：2.0；振捣捣混凝土对梁梁侧模板荷载载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：东北北落叶松；木木材弹性模量量E(N/mmm2)：100000.0；木材抗压强度设设计值fc((N/mm))：15.0；木材抗弯强度设设计值fm((N/mm22)：17.0；木木材抗剪强度度设计值fvv(N/mmm2)：1.6；面板材质：胶合合面板；面板板厚度(mm)：20.000；面板弹性模量EE(N/mmm2)：6000..0；面板抗抗弯强度设计计值fm(NN/mm2)：13.0；4.梁底模板参参数梁底纵向支撑根根数：2；5.梁侧模板参参数次楞间距(mmm)：400；主楞楞竖向根数：：2；穿梁螺栓直径((mm)：M14；穿梁梁螺栓水平间间距(mm)：1200；主楞到梁底距离离依次是：2200mm，500mmm；主楞材料：木方方；宽度(mm)：：50.000；高度(mm)：100.000；主楞合并根数：：2；次楞材料：木方方；宽度(mm)：：50.000；高度(mm)：100.000；次楞合并根数：：2；二、梁侧模板荷荷载计算按《施工手册》，新新浇混凝土作作用于模板的的最大侧压力力，按下列公公式计算，并并取其中的较较小值:F=00.22γtβ1β2V1/2F=γγH其中γ--混凝土的重重力密度，取取24.0000kN/mm3；t--新浇浇混凝土的初初凝时间，取取2.0000h；T--混凝凝土的入模温温度，取300.000℃℃；V--混凝凝土的浇筑速速度，取1..500m//h；H--混凝凝土侧压力计计算位置处至至新浇混凝土土顶面总高度度，取0.8800m；β1--外加加剂影响修正正系数，取11.200；；β2--混凝凝土坍落度影影响修正系数数，取1.1150。分别计算得117.8488kN/mm2、19.2000kN//m2，取较小值值17.8448kN//m2作为本工程程计算荷载。三、梁侧模板面面板的计算面板为受弯结构构,需要验算其其抗弯强度和和刚度。强度度验算要考虑虑新浇混凝土土侧压力和振振捣混凝土时时产生的荷载载；挠度验算算只考虑新浇浇混凝土侧压压力。面板计算简图((单位：mm))1.强度计算材料抗弯强度验验算公式如下下:σ＝M/WW<f其中，W---面板的净截截面抵抗矩，W=68×2×2/6=45.33cm3；M--面板板的最大弯矩矩(N·mm))；σ--面面板的弯曲应应力计算值((N/mm2)；[ff]--面板的抗弯弯强度设计值值(N/mm2)；按照均布活荷载载最不利布置置下的三跨连连续梁计算：：Mmax=0.1q11l2+0.1117q2l2其中，q---作用在模板板上的侧压力力，包括：新浇混凝土侧压压力设计值::q1=1.22×0.688×17.885×0.99=13.1108kN//m；振捣混凝土荷载载设计值:q2=1.44×0.688×4×0..9=3.4427kN//m；计算跨度:ll=4000mm；面板的最大弯矩矩M=0.1×113.1088×40022+0..117××3.4277×40022=2..74×1005N·mm；面板的最大支座座反力为：N=1.1q11l+1.22q2l=1.11×13.1108×0..4+1.22×3.4227×0.44=7.4112kN；经计算得到，面面板的受弯应应力计算值::σ=2..74×1005/4..53×1004=6N/mmm2；面板的抗弯强度度设计值:[f]==13N//mm2；面板的受弯应力力计算值σ=6N//mm2小于面板的的抗弯强度设设计值[ff]=13NN/mm2，满足要求求！2.挠度验算算ν=0.6777ql4/(1000EI)≤l/2500qq--作用在在模板上的新新浇筑混凝土土侧压力线荷荷载设计值::q=133.108NN/mm；ll--计算跨跨度:l=4000mm；EE--面板材材质的弹性模模量:E=60000N/mmm2；II--面板的的截面惯性矩矩:I==68×22×2×2//12=455.33cmm4；面板的最大挠度度计算值:ν=0.6677×133.108××4004/(1000×60000×4.533×105)=00.835mm；面板的最大容许许挠度值:[ν]=ll/250=400//250==1.6mmm；面板的最大挠度度计算值ν=0.8335mm小于于面板的最大大容许挠度值值[ν]=1.66mm，满足足要求！四、梁侧模板支支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模模板传递的荷荷载，按照均均布荷载作用用下的简支梁梁计算。次楞均布荷载按按照面板最大大支座力除以以面板计算宽宽度得到：q=7.4122/(0.8800-0..120)==10.9001kN/mm本工程中，次楞楞采用木方，宽宽度50mmm，高度1000mm，截面面惯性矩I，截面抵抗抗矩W和弹性模量量E分别为:W=2×55×10×110/6==166..67cm33；I=2×55×10×110×10//12=833.333cm4；E=100000.000N/mmm2；计算简图剪力图(kN))弯矩图(kN··m)变形图(mm))经过计算得到最最大弯矩MM=0..218kkN·m，最最大支座反力力R=33.953kN，最大大变形ν=0.0070mmm（1）次楞强度度验算强度验算计算公公式如下:σ=M/WW<[f]经计算得到，次次楞的最大受受弯应力计算算值σ=2..18×1005/1.677×105=1..3N/mmm2；次楞的抗弯强度度设计值:[f]==17N//mm2；次楞最大受弯应应力计算值σ=1..3N/mmm2小于次楞的的抗弯强度设设计值[ff]=17NN/mm2，满足要求求！（2）次楞的挠挠度验算次楞的最大容许许挠度值:[ν]=3300/4000=0.775mm；次楞的最大挠度度计算值ν=0.077mm小于次次楞的最大容容许挠度值[ν]=0.775mm，满满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传传递的集中力力，取次楞的的最大支座力力3.9533kN,按照照集中荷载作作用下的三跨跨连续梁计算算。本工程中，主楞楞采用木方，宽宽度50mmm，高度1000mm，截面面惯性矩I，截面抵抗抗矩W和弹性模量量E分别为:W=2×55×10×110/6==166..67cm33；I=2×55×10×110×10//12=833.333cm4；E=100000.000N/mmm2；主楞计算简图主楞计算剪力图图(kN)主楞计算弯矩图图(kN·m))主楞计算变形图图(mm)经过计算得到最最大弯矩MM=1..503kkN·m，最最大支座反力力R=113.1122kN，最最大变形ν=1..759mmm（1）主楞抗弯弯强度验算σ=M/WW<[f]经计算得到，主主楞的受弯应应力计算值::σ=1..50×1006/1.677×105=9N/mm22；主楞的抗抗弯强度设计计值:[ff]=117N/mmm2；主楞的受弯应力力计算值σ=9N//mm2小于主楞的的抗弯强度设设计值[ff]=17NN/mm2，满足要求求！（2）主楞的挠挠度验算根据连续梁计算算得到主楞的的最大挠度为为1.7599mm主楞的最大容许许挠度值:[ν]=11200/4400=3mmm；主楞的最大挠度度计算值ν=1.7559mm小于于主楞的最大大容许挠度值值[ν]=3mmm，满足要求！！五、穿梁螺栓的的计算验算公式如下::N<[N]=f×A其中N---穿梁螺栓所所受的拉力；；A--穿梁梁螺栓有效面面积(mmm2)；f--穿梁梁螺栓的抗拉拉强度设计值值，取1700N/mmm2；穿梁螺栓型号::M144；查表得：：穿梁螺栓有效直直径:111.55mm；穿梁螺栓有效面面积:A=1055mm2；穿梁螺栓所受的的最大拉力::N==13.1112kN。穿梁螺栓最大容容许拉力值::[N]=1700×105//1000=17..85kNN；穿梁螺栓所受的的最大拉力NN=13.1112kN小小于穿梁螺栓栓最大容许拉拉力值[N]]=17.885kN，满满足要求！六、梁底模板计计算面板为受弯结构构,需要验算其其抗弯强度和和挠度。计算算的原则是按按照模板底支支撑的间距和和模板面的大大小,按支撑在底底撑上的简支支梁计算。强度验算要考虑虑模板结构自自重荷载、新新浇混凝土自自重荷载、钢钢筋自重荷载载和振捣混凝凝土时产生的的荷载；挠度度验算只考虑虑模板结构自自重、新浇混混凝土自重、钢钢筋自重荷载载。本算例中，面板板的截面惯性性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=5000×20××20/6=3.333×1044mm3；I==5000×20×220×20//12=3.33××105mm4；1.抗弯强度验验算按以下公式进行行面板抗弯强强度验算：σ=M/WW<[f]钢筋混凝土梁和和模板自重设设计值(kN/m))：q1=1.2××[(24..00+1..50)×00.80+00.30]××0.50××0.90==11.1778kN/mm；施工荷载与振捣捣混凝土时产产生的荷载设设计值(kN/m))：q2=1.4××(2.000+2.000)×0.550×0.990=2.5520kN//m；q=11.1778+2.5520=133.698kkN/m；最大弯矩及支座座反力计算公公式如下:Mmax=qll2/8=1/8×113.6988×30022=1.544×105N·mm；RA=RB=00.5ql==0.5×113.6988×0.3==2.0555kNσ=Mmaxx/W=1.544×105/3.333×104=4.6N/mm2；梁底模面板计算算应力σ=4.66N/mmm2小于梁底模模面板的抗弯弯强度设计值值[f]==13N/mmm2，满足要求求！2.挠度验算根据《建筑施工工计算手册》刚刚度验算采用用标准荷载，同同时不考虑振振动荷载作用用。最大挠度计算公公式如下：νν=5qll4/(3844EI)≤[ν]=l/2250其中，q--作作用在模板上上的压力线荷荷载:q==q1/1.2==9.3155kN/m；；l---计算跨度度(梁底支撑间间距):ll=3000.00mmm；E---面板的弹弹性模量:E=66000.00N/mm22；面板的最大允许许挠度值:[ν]=3000.00//250==1.2000mm；面板的最大挠度度计算值:ν=5×111.1788×30044/(3844×60000×3.333×105)=0.5589mm；；面板的最大挠度度计算值:ν=0.5889mm小于于面板的最大大允许挠度值值:[ν]=11.2mm，满满足要求！七、梁底支撑的的计算本工程梁底支撑撑采用钢管。强度及抗剪验算算要考虑模板板结构自重荷荷载、新浇混混凝土自重荷荷载、钢筋自自重荷载和振振捣混凝土时时产生的荷载载；挠度验算算只考虑模板板结构自重、新新浇混凝土自自重、钢筋自自重荷载。1.荷载的计算算：梁底支撑小楞的的均布荷载按按照面板最大大支座力除以以面板计算宽宽度得到：q=2.0555/0.5==4.1099kN/m2.钢管的支撑撑力验算钢管计算简图钢管按照三跨连连续梁计算。本算例中，钢管管的截面惯性性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=5.08ccm3I=12.199cm4钢管强度验算::计算公式如下::最大弯矩M==0.1qll2=0.11×4.1009×0.552=0..103kkN·m；最大应力σ=M/WW=0..103×1106/50800=200.2N//mm2；抗弯强度设计值值[f]]=2055N/mmm2；钢管的最大应力力计算值220.2NN/mm2小于钢管抗抗弯强度设计计值2055N/mmm2,满足要求!钢管抗剪验算：：截面抗剪强度必必须满足:τ=2V//A≤fv其中最大剪力::V=00.6×7..942×00.5=1.2333kN；钢管受剪应力计计算值τ=2×11.233××1000//489.0000=5.0422N/mmm2；钢管抗剪强度设设计值[τ]=1120N//mm2；钢管的受剪应力力计算值55.042N/mm22小于钢管抗抗剪强度设计计值1200N/mmm2,满足要求!钢管挠度验算::计算公式如下::ν=0.6677ql44/(1000EI)≤[ν]=l/2250钢管最大挠度计计算值ν=0.6677×4..109×55004/(1000×2066000×112.19××104)=0.0069mm；；钢管的最大允许许挠度[ν]=0.5500×10000/2550=2.0000mmm；钢管的最大挠度度计算值ν=0.0069mmm小于钢管的的最大允许挠挠度[ν]=2mmm，满足要要求！3.支撑小横杆杆的强度验算算梁底模板边支撑撑传递的集中中力：P1=RA=22.055kkN梁两侧部分楼板板混凝土荷载载及梁侧模板板自重传递的的集中力：P2=(0.6600-0..300)//4×0.5500×(11.2×0..120×224.0000+1.4××2.0000)+1.22×2×0..500×((0.8000-0.1220)×0..300=00.479kkN简图(kN·mm)剪力图(kN))弯矩图(kN··m)变形图(mm))经过连续梁的计计算得到：支座力:N1=N3=00.792kN；N2=3.4884kN；；最大弯矩Mmmax=0..143kkN·m；最大挠度计算值值Vmax=0..025mmm；最大应力σ==0.1433×106/50800=28.11N/mmm2；支撑抗弯设计强强度[f]]=205N/mm22；支撑小横杆的最最大应力计算算值28..1N/mmm2小于支撑小小横杆的抗弯弯设计强度205NN/mm2,满足要求!八、梁跨度方向向钢管的计算算作用于梁跨度方方向钢管的集集中荷载为梁梁底支撑钢管管的支座反力力。钢管的截面惯性性矩I，截面抵抗抗矩W和弹性模量量E分别为：W=5.08cm3；I=12.199cm4；E=2060000N//mm2；1.梁两侧支撑撑钢管的强度度计算：支撑钢管按照集集中荷载作用用下的三跨连连续梁计算；；集中力P==0.7992kN支撑钢管计算简简图支撑钢管计算剪剪力图(kN)支撑钢管计算弯弯矩图(kN·m))支撑钢管计算变变形图(mm)最大弯矩Mmmax=0.1399kN·mm；最大变形νmmax=0.3655mm；最大支座力RRmax=0.9111kN；；最大应力σ=M/W==0.1339×1066/(5..08×1003)=277.3N//mm2；支撑钢管的抗弯弯强度设计值值[f]==205NN/mm2；支撑钢管的最大大应力计算值值27.33N/mmm2小于支撑钢钢管的抗弯强强度设计值205NN/mm2,满足要求!支撑钢管的最大大挠度νmax=0..365mmm小于10000/150与与10mmm,满足要求求!2.梁底支撑钢钢管的强度计计算：支撑钢管按照集集中荷载作用用下的三跨连连续梁计算；；集中力P==3.4884kN支撑钢管计算简简图支撑钢管计算剪剪力图(kN)支撑钢管计算弯弯矩图(kN·m))支撑钢管计算变变形图(mm)最大弯矩Mmmax=0.61kN·m；最大变形νmmax=1.6044mm；最大支座力RRmax=4.0077kN；；最大应力σ=M/W==0.611×106/(5..08×1003)=1220N/mmm2；支撑钢管的抗弯弯强度设计值值[f]==205NN/mm2；支撑钢管的最大大应力计算值值120N/mm22小于支撑钢钢管的抗弯强强度设计值205NN/mm2,满足要求!支撑钢管的最大大挠度νmax=1..604mmm小于10000/150与与10mmm,满足要求求!九、扣件抗滑移移的计算:按规范表,直角角、旋转单扣扣件承载力取取值为8.000kN，扣扣件抗滑承载载力系数1..00，该工工程实际的单单扣件承载力力取值为8..00kN。纵向或横向水平平杆与立杆连连接时，扣件件的抗滑承载载力按照下式式计算(规范):R≤Rc其中Rc---扣件抗抗滑承载力设设计值,取8.00kN；R--纵纵向或横向水水平杆传给立立杆的竖向作作用力设计值值；计算中R取最大大支座反力，根根据前面计算算结果得到R=4.0007kNN；R<8.000kN,单扣件件抗滑承载力力的设计计算算满足要求!!十、立杆的稳定定性计算:立杆的稳定性计计算公式σ=N/((φA)≤[f]1.梁两侧立杆杆稳定性验算算:其中N---立杆的轴心心压力设计值值，它包括：：横向支撑钢管的的最大支座反反力：N1=3.4484kNN；纵向钢管的最大大支座反力：：N2=4.0007kNN；脚手架钢管的自自重：N3=1..2×0.1129×7..2=1.1115kNN；楼板混凝土、模模板及钢筋的的自重：N4=1.2××[(1.550/2+((0.60--0.30))/4)×11.00×00.30+((1.50//2+(0..60-0..30)/44)×1.000×0.1120×(11.50+224.00))]=3.3326kNN；施工荷载与振捣捣混凝土时产产生的荷载设设计值：N5=1.4××(2.0000+2.0000)×[[1.5000/2+(00.600--0.3000)/4]××1.0000=4.6220kN；；N=N1+NN2+N3+N4+N5=3.4884+4.0007+1..115+33.326++4.62==16.5553kN；；φ--轴心心受压立杆的的稳定系数，由由长细比lo/i查表得得到；i--计算算立杆的截面面回转半径(cm)：：i=11.58；A--立杆杆净截面面积积(cm2)：A=4.89；；W--立杆杆净截面抵抗抗矩(cm3)：W=55.08；σ--钢钢管立杆轴心心受压应力计计算值(N/mm22)；[f]---钢管立杆杆抗压强度设设计值：[ff]=2005N/mmm2；lo--计算长度((m)；根据《扣件式规规范》，立杆杆计算长度llo有两个计算算公式lo=kμh和lo=h+2aa，为安全计，取二二者间的大值值，即:lo=Maax[1.1167×1..7×1.55,1.5++2×0.11]=2..976mm；k--计算算长度附加系系数，取值为为：1.1667；μ--计算算长度系数，参参照《扣件式式规范》表，μ=1.7；a--立杆杆上端伸出顶顶层横杆中心心线至模板支支撑点的长度度；a=0..1m;得到计算结果::立杆的计算算长度lo/i=2975..85/15.8=1888；由长细比loo/i的的结果查表得得到轴心受压压立杆的稳定定系数φ=0.2203；钢管立杆受压应应力计算值；；σ=165552.6744/(0.2203×4889)=166.77N/mmm2；钢管立杆稳定性性计算σ=1666.7NN/mm2小于钢管立立杆抗压强度度的设计值[f]==205N/mm22，满足要求求！2.梁底受力最最大的支撑立立杆稳定性验验算:其中N---立杆的轴心心压力设计值值，它包括：：横向钢管的最大大支座反力：：N1=3.4484kNN；纵向钢管的最大大支座反力：：N2=4.0007kNN；脚手架钢管的自自重：N3=1..2×0.1129×(77.2-0..8)=1..115kkN；N=N1+NN2+N3=3.4484+4..007+00.991==8.4822kN；；φ--轴心心受压立杆的的稳定系数，由由长细比lo/i查表得得到；i--计算算立杆的截面面回转半径(cm)：：i=11.58；A--立杆杆净截面面积积(cm2)：A=4.89；；W--立杆杆净截面抵抗抗矩(cm3)：W=55.08；σ--钢钢管立杆轴心心受压应力计计算值(N/mm22)；[f]---钢管立杆杆抗压强度设设计值：[ff]=2005N/mmm2；lo--计算长度((m)；根据《扣件式规规范》，立杆杆计算长度llo有两个计算算公式lo=kμh和lo=h+2aa，为安全计，取二二者间的大值值，即:lo=Maax[1.1167×1..7×1.55,1.5++2×0.11]=2..976mm；k--计算算长度附加系系数，取值为为：1.1667；μ--计算算长度系数，参参照《扣件式式规范》表，μ=1.7；a--立杆杆上端伸出顶顶层横杆中心心线至模板支支撑点的长度度；a=0..1m;得到计算结果::立杆的计算算长度lo/i=2975..85/15.8=1888；由长细比loo/i的的结果查表得得到轴心受压压立杆的稳定定系数φ=0.2203；钢管立杆受压应应力计算值；；σ=84822.338//(0.2003×4899)=885.4NN/mm2；钢管立杆稳定性性计算σ=855.4N//mm2小于钢管立立杆抗压强度度的设计值[f]==205N/mm22，满足要求求！考虑到高支撑架架的安全因素素，建议按下下式计算lo=k1kk2(h+2a))=1..167×11.011××(1.5++0.1×22)=22.006m；k1--计计算长度附加加系数按照表表1取值1.1667;k22--计算算长度附加系系数，h+22a=1..7按照表2取值1.0111；lo/i=2005..723//15.88=1227；由长细比loo/i的的结果查表得得到轴心受压压立杆的稳定定系数φ=0.4412；钢管立杆的最大大应力计算值值；σ=165552.6774/(0..412×4489)==42.11N/mmm2；钢管立杆稳定性性计算σ=422.1N//mm2小于钢管立立杆抗压强度度的设计值[f]==205N/mm22，满足要求求！模板承重架应尽尽量利用剪力力墙或柱作为为连接连墙件件，否则存在在安全隐患。以上表参照杜荣荣军：《扣件件式钢管模板板高支撑架设设计和使用安安全》十一、立杆的地地基承载力计计算:立杆基础底面的的平均压力应应满足下式的的要求p≤fg地基承载力设计计值:fg=fggk×kc=1550×0.55=75kkPa；其中，地基承载载力标准值：：fgk=1550kPaa；脚手架地基承载载力调整系数数：kc=0..5；立杆基础底面的的平均压力：：p=NN/A=116.5533/0.255=66.2211kPPa；其中，上部结构构传至基础顶顶面的轴向力力设计值：NN=166.553kN；基础底面面积：：A=00.25mm2。p=66.2111≤fg=75kkPa。地地基承载力满满足要求！十二、梁模板高高支撑架的构构造和施工要要求[工程经验]::除了要遵守《扣扣件架规范》的的相关要求外外，还要考虑虑以下内容1.模板支架的的构造要求：：a.梁板模板高高支撑架可以以根据设计荷荷载采用单立立杆或双立杆杆；b.立杆之间必必须按步距满满设双向水平平杆，确保两两方向足够的的设计刚度；；c.梁和楼板荷荷载相差较大大时，可以采采用不同的立立杆间距，但但只宜在一个个方向变距、而而另一个方向向不变。2.立杆步距的的设计：a.当架体构造造荷载在立杆杆不同高度轴轴力变化不大大时，可以采采用等步距设设置；b.当中部有加加强层或支架架很高，轴力力沿高度分布布变化较大，可可采用下小上上大的变步距距设置，但变变化不要过多多；c.高支撑架步步距以0.99--1.55m为宜，不不宜超过1..5m。3.整体性构造造层的设计：：a.当支撑架高高度≥20m或横向向高宽比≥6时，需要设设置整体性单单或双水平加加强层；b.单水平加强强层可以每44--6米沿沿水平结构层层设置水平斜斜杆或剪刀撑撑，且须与立立杆连接，设设置斜杆层数要大于于水平框格总总数的1/33；c.双水平加强强层在支撑架架的顶部和中中部每隔100--15mm设置，四周周和中部每110--155m设竖向斜斜杆，使其具具有较大刚度度和变形约束束的空间结构构层；d.在任何情况况下，高支撑撑架的顶部和和底部（扫地地杆的设置层层）必须设水水平加强层。4.剪刀撑的设设计：a.沿支架四周周外立面应满满足立面满设设剪刀撑；b.中部可根据据需要并依构构架框格的大大小，每隔110--155m设置。5.顶部支撑点点的设计：a.最好在立杆杆顶部设置支支托板，其距距离支架顶层层横杆的高度度不宜大于4400mm；；b.顶部支撑点点位于顶层横横杆时，应靠靠近立杆，且且不宜大于2200mm；；c.支撑横杆与与立杆的连接接扣件应进行行抗滑验算，当当设计荷载NN≤12kN时，可可用双扣件；；大于12kkN时应用顶顶托方式。6.支撑架搭设设的要求：a.严格按照设设计尺寸搭设设，立杆和水水平杆的接头头均应错开在在不同的框格格层中设置；；b.确保立杆的的垂直偏差和和横杆的水平平偏差小于《扣扣件架规范》的的要求；c.确保每个扣扣件和钢管的的质量是满足足要求的，每每个扣件的拧拧紧力矩都要要控制在455-60N..m，钢管不不能选用已经经长期使用发发生变形的；；d.地基支座的的设计要满足足承载力的要要求。7.施工使用的的要求：a.精心设计混混凝土浇筑方方案，确保模模板支架施工工过程中均衡衡受载，最好好采用由中部部向两边扩展展的浇筑方式式；b.严格控制实实际施工荷载载不超过设计计荷载，对出出现的超过最最大荷载要有有相应的控制制措施，钢筋筋等材料不能能在支架上方方堆放；c.浇筑过程中中，派人检查查支架和支承承情况，发现现下沉、松动动和变形情况况及时解决。十三、梁模板工工程材料匡算算:本工程梁截面尺尺寸为0.33m×0.88m；板厚=1220mm；梁梁净跨l0＝9m；立杆沿沿梁跨度方向向间距la=1m，梁底底承重立杆横横向间距lb=1.5mm，步距h=11.5m；梁梁底增加承重重立杆1根；立杆承承重连接方式式单扣件；梁梁底支撑小横横杆1根；单根立立杆钢管长度度6m；剪刀撑撑5步4跨；梁模板板支架计算高高度7.2mm；梁底支撑小楞垂垂直梁截面，梁梁底支撑小楞楞2根，材质为为钢管；梁侧侧次楞为木楞楞，；竖向设设置，间距4400mm；；梁侧主楞为为木楞，；横横向设置，根根数2根；对拉螺螺栓2道水平间距距1200mmm；面板材材料为胶合面面板。材料需求统计：：支架部分：立杆长度：2005.6m水平杆件长度：：235.33m剪刀撑长度：336.11mm直角扣件：3118只对接扣件：0只只旋转扣件：200只非支架部分：面板面积：144.94m22梁底支撑小楞长长度：18mm梁侧次楞长度：：59.844m梁侧主楞长度：：72m对拉螺栓根数：：44只梁段:KL-22。一、参数信息1.模板支撑及及构造参数梁截面宽度BB(m)：0.30；梁梁截面高度D(m)：：0.70；混凝土板厚度((mm)：120.000；立杆沿沿梁跨度方向向间距La(m)：1.00；立杆上端伸出至至模板支撑点点长度a(mm)：0.10；立杆步距h(mm)：1.50；板板底承重立杆杆横向间距或或排距Lb(m)：1.50；梁支撑架搭设高高度H(m))：7.20；梁梁两侧立杆间间距(m)：0.60；承重架支撑形式式：梁底支撑撑小楞垂直梁梁截面方向；；梁底增加承重立立杆根数：11；采用的钢管类型型为Φ48×3..5；立杆承重连接方方式：单扣件件，考虑扣件件质量及保养养情况，取扣扣件抗滑承载载力折减系数数：1.000；2.荷载参数新浇混凝土重力力密度(kN/m3)：24.000；模板自重重(kN/m2)：0.30；钢钢筋自重(kN/m3):1.550；施工均布荷载标标准值(kN/m2)：2.0；新浇浇混凝土侧压压力标准值((kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁梁底模板荷载载(kN/m2)：2.0；振捣捣混凝土对梁梁侧模板荷载载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：东北北落叶松；木木材弹性模量量E(N/mmm2)：100000.0；木材抗压强度设设计值fc((N/mm))：15.0；木材抗弯强度设设计值fm((N/mm22)：17.0；木木材抗剪强度度设计值fvv(N/mmm2)：1.6；面板材质：胶合合面板；面板板厚度(mm)：20.000；面板弹性模量EE(N/mmm2)：6000..0；面板抗抗弯强度设计计值fm(NN/mm2)：13.0；4.梁底模板参参数梁底方木截面宽宽度b(mmm)：50.0；梁梁底方木截面面高度h(mmm)：90.0；梁底纵向支撑根根数：2；5.梁侧模板参参数主楞间距(mmm)：500；次楞楞根数：3；主楞竖向支撑点点数量：2；穿梁螺栓直径((mm)：M14；穿梁梁螺栓水平间间距(mm)：500；竖向支撑点到梁梁底距离依次次是：3000mm，500mmm；主楞材料：木方方；宽度(mm)：：50.000；高度(mm)：90.000；主楞合并根数：：2；次楞材料：木方方；宽度(mm)：：50.000；高度(mm)：90.000；次楞合并根数：：2；二、梁侧模板荷荷载计算按《施工手册》，新新浇混凝土作作用于模板的的最大侧压力力，按下列公公式计算，并并取其中的较较小值:F=00.22γtβ1β2V1/2F=γγH其中γ--混凝土的重重力密度，取取24.0000kN/mm3；t--新浇浇混凝土的初初凝时间，取取2.0000h；T--混凝凝土的入模温温度，取200.000℃℃；V--混凝凝土的浇筑速速度，取1..500m//h；H--混凝凝土侧压力计计算位置处至至新浇混凝土土顶面总高度度，取0.7750m；β1--外加加剂影响修正正系数，取11.200；；β2--混凝凝土坍落度影影响修正系数数，取1.1150。分别计算得117.8488kN/mm2、18.0000kN//m2，取较小值值17.8448kN//m2作为本工程程计算荷载。三、梁侧模板面面板的计算面板为受弯结构构,需要验算其其抗弯强度和和刚度。强度度验算要考虑虑新浇混凝土土侧压力和振振捣混凝土时时产生的荷载载；挠度验算算只考虑新浇浇混凝土侧压压力。次楞的根数为33根。面板按按照均布荷载载作用下的两两跨连续梁计计算。面板计算简图((单位：mm))1.强度计算材料抗弯强度验验算公式如下下：σ＝M/WW<[ff]其中，W---面板的净截截面抵抗矩，W=50×2×2/6=33.33cm3；M--面板板的最大弯矩矩(N·mm))；σ--面面板的弯曲应应力计算值((N/mm2)[ff]--面板的抗弯弯强度设计值值(N/mm2)；按照均布活荷载载最不利布置置下的两跨连连续梁计算：：M=0.1125ql22其中，q---作用在模板板上的侧压力力，包括：新浇混凝土侧压压力设计值::q1=1.22×0.5××17.855=10.7709kN//m；振捣混凝土荷载载设计值:q2=1.44×0.5××4=2.88kN/m；；计算跨度:ll=(7700-1220)/(33-1)=290mmm；面板的最大弯矩矩M=00.125××(10.7709+2..8)×[((700-1120)/((3-1)]]2=1..42×1005N·mm；面板的最大支座座反力为:N=1.225ql=11.25×((10.7009+2.8800)×[[(700--120)//(3-1))]/10000=4.8897kNN；经计算得到，面面板的受弯应应力计算值::σ=1..42×1005/3..33×1004=4.3NN/mm2；面板的抗弯强度度设计值:[f]==13N//mm2；面板的受弯应力力计算值σ=4.33N/mm22小于面板的的抗弯强度设设计值[ff]=13NN/mm2，满足要求求！2.挠度验算算ν=0.5521ql44/(1000EI)≤[ν]=l/2250qq--作用在在模板上的新新浇筑混凝土土侧压力线荷荷载设计值::q=q1=10..709N//mm；ll--计算跨跨度:l=[(7700-1220)/(33-1)]==290mmm；EE--面板材材质的弹性模模量:E=60000N/mmm2；II--面板的的截面惯性矩矩:I==50×22×2×2//12=333.33cmm4；面板的最大挠度度计算值:ν=0.5521×100.709××[(7000-120))/(3-11)]4/(1000×60000×3.333×105)=00.197mm；面板的最大容许许挠度值:[ν]=ll/250=[(7000-1200)/(3--1)]/2250=1.16mmm；面板的最大挠度度计算值ν=0.1997mm小于于面板的最大大容许挠度值值[ν]=1.116mm，满满足要求！四、梁侧模板支支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模模板传递的荷荷载，按照均均布荷载作用用下的三跨连连续梁计算。次楞均布荷载按按照面板最大大支座力除以以面板计算宽宽度得到：q=4.8897/0..500=9.7944kN/m本工程中，次楞楞采用木方，宽宽度50mmm，高度90mmm，截面惯惯性矩I，截面抵抗抗矩W和弹性模量量E分别为:W=2×55×9×9//6=1135cm33；I=2×55×9×9××9/12=6077.5cm44；E=100000.000N/mmm2；计算简图剪力图(kN))弯矩图(kN··m)变形图(mm))经过计算得到最最大弯矩MM=0..245kkN·m，最最大支座反力力R=55.387kN，最大大变形ν=0.0069mmm（1）次楞强度度验算强度验算计算公公式如下:σ=M/WW<[f]经计算得到，次次楞的最大受受弯应力计算算值σ=2..45×1005/1.355×105=1..8N/mmm2；次楞的抗弯强度度设计值:[f]==17N//mm2；次楞最大受弯应应力计算值σ=1..8N/mmm2小于次楞的的抗弯强度设设计值[ff]=17NN/mm2，满足要求求！（2）次楞的挠挠度验算次楞的最大容许许挠度值:[ν]=5500/4000=1.225mm；次楞的最大挠度度计算值ν=0.0669mm小于于次楞的最大大容许挠度值值[ν]=1.225mm，满满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传传递的集中力力，取次楞的的最大支座力力5.3877kN,按照照集中荷载作作用下的简支支梁计算。本工程中，主楞楞采用木方，宽宽度50mmm，高度90mmm，截面惯惯性矩I，截面抵抗抗矩W和弹性模量量E分别为:W=2×55×9×9//6=1135cm33；I=2×55×9×9××9/12=6077.5cm44；E=100000.000N/mmm2；主楞计算简图主楞弯矩图(kkN·m)主楞变形图(mmm)经过计算得到最最大弯矩MM=0.8862kNN·m，最大大支座反力RR=11..312kkN，最大变变形ν=0.7720mmm（1）主楞抗弯弯强度验算σ=M/WW<[f]经计算得到，主主楞的受弯应应力计算值::σ=8..62×1005/1.355×105=6..4N/mmm2；主楞的抗抗弯强度设计计值:[ff]=117N/mmm2；主楞的受弯应力力计算值σ=6.44N/mm22小于主楞的的抗弯强度设设计值[ff]=17NN/mm2，满足要求求！（2）主楞的挠挠度验算根据连续梁计算算得到主楞的的最大挠度为为0.7200mm主楞的最大容许许挠度值:[ν]=3300/4000=0.775mm；主楞的最大挠度度计算值ν=0.722mm小于主主楞的最大容容许挠度值[ν]=0.775mm，满满足要求！五、穿梁螺栓的的计算验算公式如下::N<[N]=f×A其中N---穿梁螺栓所所受的拉力；；A--穿梁梁螺栓有效面面积(mmm2)；f--穿梁梁螺栓的抗拉拉强度设计值值，取1700N/mmm2；穿梁螺栓型号::M144；查表得：：穿梁螺栓有效直直径:111.55mm；穿梁螺栓有效面面积:A=1055mm2；穿梁螺栓所受的的最大拉力::N==11.3112kN。穿梁螺栓最大容容许拉力值::[N]=1700×105//1000=17..85kNN；穿梁螺栓所受的的最大拉力NN=11.3312kN小小于穿梁螺栓栓最大容许拉拉力值[N]]=17.885kN，满满足要求！六、梁底模板计计算面板为受弯结构构,需要验算其其抗弯强度和和挠度。计算算的原则是按按照模板底支支撑的间距和和模板面的大大小,按支撑在底底撑上的简支支梁计算。强度验算要考虑虑模板结构自自重荷载、新新浇混凝土自自重荷载、钢钢筋自重荷载载和振捣混凝凝土时产生的的荷载；挠度度验算只考虑虑模板结构自自重、新浇混混凝土自重、钢钢筋自重荷载载。本算例中，面板板的截面惯性性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=10000×200×20/66=6..67×1004mm3；I==10000×20××20×200/12==6.677×105mm4；1.抗弯强度验验算按以下公式进行行面板抗弯强强度验算：σ=M/WW<[f]钢筋混凝土梁和和模板自重设设计值(kN/m))：q1=1.2××[(24..00+1..50)×00.70+00.30]××1.00==21.7880k