大断面管幕箱涵推进技术汇报

大断面管幕－箱涵顶进应用技术研究大断面管幕－箱涵顶进应用技术研究1城市地下空间的大规模开发利用穿越重要地带的地下穿越工程大量出现地铁、铁路路网以及市政、高速公路路网等的大规模建设地下穿越工程需求1概述—超近间距/交叉穿越—城市密集建（构）筑物群中施工—城市生命线及机场飞行区的高风险穿越面临的难题：近间距、空间立体交叉穿越技术需求一、概述盾构隧道等地下工程施工过程中，会破坏原有岩土体的平衡和稳定状态，必将不同程度地对周围岩土介质产生扰动。地面与地下都非常复杂的软土地层中进行施工，容易造成对地面道路、建筑物和地下管线等周围环境诸如沉降、隆起、倾斜和位移、破坏或失稳塌方；涌水和突水等不利影响。一、概述扰动变形是一种不确定性过程，受到诸如土性特征、施工工艺、外部荷载、边界条件、时间效应等众多不确定性确定性因素的影响。存在变形预测难、控制难、控制变形费用高等难题，而且技术难度大，风险高。2国内外现状及趋势施工方法的发展趋势明挖暗挖盾构顶管法管棚法箱涵法管幕法其他管棚与管幕

管棚法：顶部打入钢管（钢管间不连接），压注浆液，在管棚保护下开挖，立钢拱架，浇筑混凝土结构。管幕法：顶部或四周打入相互连接的钢管，形成管幕的临时支护。在管幕保护下采用立钢拱架开挖或箱涵顶进开挖。2国内外现状及趋势

理论研究方面易宏伟、孙钧(2000)就盾构施工对软粘土的扰动机理进行分析李兆平(2000)等研究了考虑开挖扰动和基质吸力影响的基坑边坡安全性王立忠(2001)等分析了施工扰动对软地强度的影响孙钧(2001)等就盾构施工扰动与地层移动及其智能神经网络预测进行探讨盛谦(2003)研究了深挖岩质边坡开挖扰动区与工程岩体力学性状孙钧(2004)等研究了受施工扰动影响土体环境稳定理论与变形控制Desai教授于1974年提出的扰动状态概念(DisturbedStateConcept)近年来也得到了较大的发展，为工程岩土材料提供了一种新的的研究思路

盾构隧道施工微扰动控制技术饱和淤泥质粘土中，盾构超近距穿越倾斜严重砖混结构民房。在未加固条件下，利用微扰动控制技术，将房屋最大沉降控制在4-8mm以内。3主要研究内容与成果管幕－箱涵工法是一种新兴的地下穿越工法。将箱涵工法和管棚(管幕)超前支护相结合，可用于大断面结构的地下穿越工程。该工法目前在我国已成功应用于：上海市中环线北虹路地下穿越工程、北京首都机场滑行道地下穿越工程、郑开城市快速路下穿京港澳高速公路工程。郑开快速路下穿京京港澳高速公路部部分采用超大断面面斜穿越顶进技术术，该工程具有：：大断面、超薄覆覆土、斜穿越的特特点。大断面：箱涵宽23.4米、高9.3米，顶板和侧壁厚厚1.3米、底板厚1.4米。超薄覆土：上覆高速公路平均均厚度2m，最薄处仅有1.3m。斜穿越：箱涵轴线与高速公公路斜交夹角114.228度。技术措施：箱涵分三节，分别别为17m、18m、17m，采用中继间法预预制顶进施工；路面土体采用大管管棚支护、钢网格格刃脚分割土体支支护技术，稳固掌掌子面；超大断面箱涵斜穿穿越顶进技术研究究电力电缆隧道工程程穿越轨道交通示示意图（12次），其中上穿越越2次上海世博电力电缆缆隧道与轨道交通交叉情情况基础公司隧道公司市政二公司盾构法顶管法一标二标三标2#(已运营)[下穿]14#(规划)[下穿]1#(已运营)[下穿]10#(施工图)[上穿]13#(工可)[上穿]9#(施工图)[下穿]13#(工可)[下穿]8#(已建)[下穿]4#已运营)[下穿]6#(已建)[下穿]7#(在建)[下穿]13#(工可)[下穿]软土地区机场飞行行区地下穿越关键技术研究上海机场建设指挥部同济大学国内外成功案例分分析北京首都机场——管幕法国内外成功案例分分析港珠澳大桥工程——管幕法报告内容一概况二技术难点三研究成果四课题创新点19课题以上海市中环线北虹路地道为背景。该工程穿越虹桥路和西郊宾馆，采用管幕－箱涵推进工法。国内首次在软土地层中进行的管幕－箱涵推进工程，也是目前世界上采用管幕－箱涵法施工的断面最大、推进距离最长的隧道工程。结合上述具体工程，对管幕－箱涵推进工法的设计、施工中的关键技术问题进行了系统的研究．1课题背景一、概况20a工程地理位置西郊宾馆1课题背景虹桥路一、概况21b工程地质情况④号土含水量约50％，粘聚力10kPa，内摩擦角10.5度1课题背景北工作井南工作井管幕段④一、概况22c钢管幕情况长度：126m，钢管幕：φ970×10根数：80根，覆土厚度：4.5～5.0m1课题背景基准管一、概况23d箱涵情况34.2m7.85m外包尺寸：34.2×7.85m顶板厚度：1.3m，底板厚度：1.4m侧墙厚度：1.0m，中墙厚度：0.8m总长：126m，8节1课题背景一、概况242课题特点大断面、长距离推进软土不加固暗埋段后靠复合泥浆减阻一、概况25本工法263一、概况国内外研究现状工程回顾（１）大池成田线线高速公路通道：：箱涵19.8m×7.33m，总长47m，37根直径800mm钢管；（２）日本山阳通道：箱涵37.6m×9.0m,总长43.2m；（３）日本东海道道线垂井－霞关原原通道：箱涵32.26m×8.9m,总长47.2m．FJ工法（管幕－FJ工法，注浆加固管幕内内土体）ESA工法(注浆加固待开挖土土体)（１）1997年东海道线新庄立立体交叉工程（管幕－ESA工法）：箱涵25.5m×7.7m，长度82m,45根直径812.8mm钢管;（２）日本宝来隧隧道（ESA工法）：箱涵21.6m×7.8m，总长279.5m;（３）日本信太山山隧道（ESA工法）：箱涵26.6m×8.3m，总长156m。1971年首次在日本的Kawase－Inae采用管幕法穿越铁铁路的通道,长10m（Coller,Philip），以后大量应用用并开发出ESA（endlessself-advancing）、FJ(frontjacking)工法、PCR工法等。27FJ工法ESA工法一、概况国内外研究现状3PCR工法281979年欧洲（比利时））采用管幕－矿山工法Antewerp地铁车站，上单排排，直径为1.5m石棉水泥管，管幕幕长13m(G.Musso)1991年美国应用管幕－矿山工法修建马蹄形的双圆圆隧道，单孔宽6.4m,高7m,21根钢管，直径为770mm，长55m，土质为砂砾石。(Coller,Philip)1989年中国台湾采用管幕—ESA工法修建台北松山机场场地下通道，长100m，箱涵22m×7m，72根直径812.8mm钢管，水平注浆加固管幕幕内土体（亚新工程顾问公公司提供）1993年马来西亚采用管幕－矿山工法修地下通道,长65m,管径780mm,硬土(G.Musso)3一、概况国内外研究现状工程回顾共同点:管幕内土体自立或或被加固;箱涵推进需先设置置导洞29理论研究

试验研究

设计理论

3一、概况国内外研究现状YoshiakiGOTO（日本，1984）对管幕接头做过过理论分析;Satoh.S（1996）采用弹性地基梁梁分析管幕的力学学作用；W.L.Tan（新加坡，2003）利用FLAC软件对管幕法隧道道进行了二维数值值分析大川孝等（日本本，1985）对管幕接头试验验研究；YoshiakiGOTO（日本，1984）对管幕工程进行过过现场实测研究姚大钧等（中国台台湾,2004）介绍了软粘土中中管幕－ESA工法的设计要点,并对松山机场的管管幕-ESA工法工程进行了有有限元分析和比较较。304一、概况关注的问题钢管幕的顶进精度?管幕内土体不加固?推进力多大?建筑空隙?钢管幕的作用?后靠如何?出洞安全??地表变形控制?31二、技术难点难点一：钢管幕顶进高精度姿态控制技术难点二：箱涵进、出洞稳定性控制难点三：箱涵推进后靠稳定性分析方法难点四：箱涵推进姿态控制技术难点五：箱涵推进阻力计算方法及减阻技术难点六：箱涵网格开挖面稳定性控制技术难点七：箱涵推进地层变形预测及控制技术32A技术难点点钢管带锁口导致管幕幕姿态控控制困难难80根钢管幕幕顶进误差积累累施工顺序序对精度的的影响问问题1钢管幕顶顶进高精精度姿态态控制技技术三、研究究成果33B控制要点点钢管幕顶顶进高精精度姿态态控制技技术1高程和水水平偏差差控制研制出泥泥水平衡衡掘进机机避免误差差积累机头旋转转控制研制SJ型泥水平平衡掘进进机①RSG激光反射射诱导纠纠偏装置置②倾斜仪仪传感器器显示③过渡钢钢管导向向措施④姿态控控制曲线线①刀盘逆逆转②单侧加加配重③倾斜仪仪传感器器显示④限位块块设置多重重基准管管采用异型型锁口合理施工工顺序三、研究究成果34钢管幕顶顶进高精精度姿态态控制技技术1合理施工工顺序先上后下下施工影影响示意意有限元分分析结果果先上排后后下排顶顶进钢管管幕,则上排管管幕沉降降增加25mm三、研究究成果35C应用效果果采用以上上措施后后，管幕幕的精度度可控制制在30mm以内钢管幕顶顶进高精精度姿态态控制技技术1三、研究究成果36D小结带锁口的的钢管幕幕的顶进进精度可控制在3cm内设置多根根基准管管顶进能消消除误差差积累作为施工工对策，，当偏差差较大时时可采用用异型锁锁口钢管管幕由下至上上的钢管管幕施工工顺序对管幕顶顶进精度度和地表表变形均均有利钢管幕顶顶进高精精度姿态态控制技技术1三、研究究成果37A技术难点点：箱涵进、、出洞控控制技术术2出洞工艺艺地下墙拆拆除后整整体稳定定性钢管幕对对出洞稳稳定的作作用出洞加固固的稳定定性计算算方法进洞稳定定性计算算方法三、研究究成果38箱涵进、、出洞控控制技术术2出洞前纵纵断面出洞时纵纵断面纵断面

B出洞示意意：三、研究究成果39C出洞稳定定性计算算方法箱涵进、、出洞控控制技术术2加固体稳稳定性计计算简图图抗滑稳定定强度条件件建立管幕幕作用下下重力式式挡土墙墙的计算算方法（１）采采用弹性性地基梁梁理论分分析钢管幕的的卸载作作用（２）按按重力式式挡土墙墙对加固体抗抗滑稳定定与强度度进行验验算三、研究究成果40纵向受力计算简图箱涵进、、出洞控控制技术术2平衡方程程位移协调方程

体积相等三、研究究成果41箱涵进洞洞示意接近接收收井时的的开挖面稳稳定性接收井地下墙的的稳定性性D进洞稳定定性箱涵进、、出洞控控制技术术2三、研究究成果42将钢管幕幕的上覆覆土重简简化为荷荷载，采采用极限分析析方法计算主动动土压力力值根据上述述计算分分析：当箱涵逐逐渐接近近接收井井地下墙墙时,由于前方方土体厚厚度的变变薄，导导致主动动土压力力越来越越小(1)进洞开挖挖面稳定定箱涵进、、出洞控控制技术术2距地下墙墙的距离离与土压压力的关关系三、研究究成果43(2)进洞接收收井地下下墙稳定定箱涵进、、出洞控控制技术术2三、研究究成果因箱涵挤挤土推进进，接收收井基坑坑土压力力过大（（大于静止止土压力力），需要在接接收井内内设置斜斜撑为避免箱箱涵挤土土推进，，需控制制推进阻阻力（主主要是迎迎面阻力力）不超过接接收井设设计土压压力，并应适适当在网网格内挖挖土44E应用效果果箱涵进、、出洞控控制技术术2抗滑稳定定强度条件件分析：在管幕作作用下，，采用3m加固长度度，强度度（qu）为1.2MPa可满足稳稳定若不考虑管管幕卸载载作用，则加固固长度12m，强度300kPa实际采用用的3m搅拌桩＋＋5m注浆加固固措施三、研究究成果45F小结箱涵进、、出洞控控制技术术2三、研究究成果提出了钢钢管幕卸卸载作用用下弹性性地基梁梁理论与与重力式挡挡土墙结结合的加固体稳稳定性分析方法基于上述述方法，，可对加加固长度度和加固固体强度度进行优化化，使得抗抗滑稳定定系数和和强度系系数基本本接近进洞时，，随着箱涵涵网格工工具头接接近地下下墙，开开挖面土土压力逐逐渐减小小，开挖面的的稳定性性因此逐逐渐得到到提高；；接收井井地下墙墙的稳定定则依靠靠坑内的的斜撑设设置、推推进阻力力控制和和网格内挖挖土降压压方式来来解决46箱涵推进进后靠稳稳定性分分析方法法3A加固土体体为后靠靠加固宽度度与箱涵涵纵轴线线方向上上位移采用三维维有限单单元法研研究加固固长度和和宽度的的关系加固长度度与箱涵涵纵轴线线方向上上位移三、研究究成果47箱涵推进进后靠稳稳定性分分析方法法3B暗埋段为为后靠三维分析析模型采用三维维有限单单元法研研究工作作井、后后靠墙体体、推进进平台及及暗埋段段受力及变变形工作井变变形后靠墙弯弯矩推进台应应力三维分析析结果三、研究究成果48箱涵推进进后靠稳稳定性分分析方法法3C方案优选选分析结果后靠土体暗埋段159900kN200000kN280000kN后靠墙竖向弯矩(kN.m)5592(-5940)2725(-2764)3903(-4583)推进台x向膜应力(kPa)5468956311434管幕钢管约束力(kN)210422193176暗埋段等效弹簧结点约束力(kN)-557837三、研究究成果49箱涵推进进后靠稳稳定性分分析方法法3D应用效果果采用暗埋埋段能显显著节约造价价、节省省工期暗埋段作作为后靠靠，显著著减小了了后靠结结构中的的内力（（减小30%）,安全度提提高暗埋段能能提供更更高的推推进反力力约增加14000t实际采用用暗埋段段作为后后靠三、研究究成果50箱涵推进进后靠稳稳定性分分析方法法3E小结采用加固固土体作作为推进进后靠时时，增加加加固宽宽度比加加固长度度有效；；采用暗埋埋段作为为后靠，，安全、、经济、、快速；；暗埋段作作为后靠靠需要验验算暗埋埋段的局局部抗压压和稳定定性．三、研究究成果51A技术难点点长距离、、大断面面，水平平姿态控控制困难难首次采用用管幕内内箱涵网格格挤土推推进B控制方法法采用计算机液液压同步步推进系系统控制水平平姿态采用弹性地基基梁理论论预测竖竖向姿态态采用网格内挖挖土动态态调整竖竖向姿态态箱涵推进进姿态控控制技术术4三、研究究成果52导向墩箱涵水平偏差差导向墩墩控制水平姿态态控制措措施计算机同同步推进进系统箱涵推进进姿态控控制技术术4三、研究究成果53箱涵推进进姿态控控制技术术4计算机同同步推进进系统由行程仪仪传感器器测得的位位移信号号传至计算机，由计算算机调整整10台泵站电机变频频器，调整油泵流量量控制油缸缸推进速度度三、研究究成果54挤土推进进高程姿姿态计算算简图挤土推进，网网格前端端受到向向上作用用力，促促使抬头竖向姿态态控制计计算方法法箱涵推进进姿态控控制技术术4三、研究究成果55挖土推进进高程姿姿态计算算简图网格内挖挖土推进，网网格前端端受到向向下作用用力，促促使低头竖向姿态态控制计计算方法法箱涵推进进姿态控控制技术术4三、研究究成果56以第四节节箱涵推推进结束束后为例例，计算算箱涵竖竖向位移移当计算得到到抬头量量为3cm实测抬头头量为4.5cm箱涵推进进姿态控控制技术术4三、研究究成果57C应用效果果水平偏差差可控制制在±40mm范围内箱涵推进进姿态控控制技术术4三、研究究成果58箱涵推进进姿态控控制技术术4C应用效果果高程偏差差可控制制在±40mm范围内三、研究究成果59D小结箱涵推进进姿态控控制技术术4三、研究究成果大断面箱箱涵液压压同步推推进系统统，可以以动态调调整箱涵涵的水平平姿态；；采用弹性性地基梁梁理论，，根据不不同的挖挖土工况况建立的的钢管幕幕作用下下的计算算模型，，可以有有效地预预测箱涵涵的竖向向姿态；；网格内挖挖土推进进减小抬抬头，而而挤土推推进则加加剧抬头头；通过过网格内内挖土可可有效地地调整网网格工具具头姿态态．60A技术难点点箱涵推进进阻力计计算方法法及减阻阻技术5B技术措施施三、研究究成果摩擦系数数不易确定定迎面阻力力理论解析析困难箱涵推进进注浆减阻阻无先例例通过试验验配置特种种减阻泥泥浆试验测定定摩擦系数数提出大断断面箱涵涵注浆工艺艺及减阻阻措施按被动土土压力近似计算算迎面阻力力根据实测测数据给给出经验计算算公式61研制特种种复合泥泥浆：钠钠基膨润润土、聚聚合物、、正电胶胶。采用止水水泥浆和和复合泥泥浆两类类注浆系系统特种泥浆浆箱涵推进进阻力计计算方法法及减阻阻技术5三、研究究成果62测定不同同泥浆配配比的摩摩阻系数数摩阻系数数测定箱涵推进进阻力计计算方法法及减阻阻技术5三、研究究成果63迎面阻力力理论计计算箱涵推进进阻力计计算方法法及减阻阻技术5迎面阻力力挤土推进进迎面阻阻力近似似计算公公式：三、研究究成果根据不同同挖土工工况，分分别采用用不同的的计算模模式．对对于挤土土推进而而言，可可按被动动土压力力近似计计算迎面面阻力,同时考虑虑管幕的的作用(本工程管管幕超载载约30%)。64推进阻力力规律分分析箱涵推进进阻力计计算方法法及减阻阻技术5首节箱涵涵在推进进平台上上推进时时，启动摩阻阻系数为为0.83；启动后后，在平平台上摩阻力系系数约为为0.42；每镐的开开始推力力比结束束推力大大，约增加3％．整体而言言，随着着推进距离增加加，推进阻力力增大；；每节箱涵涵推进中中推进力力逐渐减减小，其其原因是是推进中中泥浆套套完全形形成后摩阻系数数减小．．三、研究究成果65推进阻力力经验计计算公式式a）未形成成泥浆套套首节启动动推力为为b）形成泥泥浆套c）迎面阻阻力相当于静静止土压压力的1.37倍，重力力的1.12倍启动后推推力为每节启动动推力为为每节结束束推力为为本工程本工程本工程箱涵推进进阻力计计算方法法及减阻阻技术5三、研究究成果66经验公式式拟合图图箱涵推进进阻力计计算方法法及减阻阻技术5由于摩擦擦系数是是变化的的，且第第二节箱箱涵一部部分与管管幕接触触，而导导致拟合合误差。三、研究究成果67C小结采用特种种泥浆减阻阻，可极大大的降低推进进阻力，泥浆套套的减阻阻作用取取决于泥泥浆套的的形成程程度；开挖面迎迎面土压压力与推推进工况况密切相相关，挤挤土推进进时可近似按被被动土压压力计算算；每节箱涵涵起始推推进阻力力大于结结束阻力力，每镐镐起始推推进阻力力大于结束束推进阻阻力；推进阻力力经验公公式对以后工工程有重重要的参参考价值值．箱涵推进进阻力计计算方法法及减阻阻技术5三、研究究成果68A技术难点点管幕内软软土不加固,如何维持持开挖面面的稳定定性稳定性计算理论论和方法法箱涵网格格开挖面面稳定性性控制技技术6钢管幕对对稳定性性作用网格前端端土压力力分布网格内摩摩阻力分分布规律律网格尺寸寸计算方方法三、研究究成果69借鉴网格格式盾构构经验，，采用一一定入土土深度的的开口网格格工具头头维持稳稳定建立维持持开挖面面稳定的的计算方法法：（１）采用弹性性地基梁梁理论建建立计算算模型，，考虑管管幕的卸卸载作用用（２）采用有限限元分析析网格前前端的土土拱卸载载效应（３）根据网格格内摩阻阻力平衡衡条件，，建立网网格内土土压力分分布规律律公式B技术措施施箱涵网格格开挖面面稳定性性控制技技术6三、研究究成果70箱涵网格格开挖面面稳定性性控制技技术6实验研究究表明：：在土体体饱和度度降低的的条件下下，土体体自立高高度明显显的提高高稳定性性得到提提高。B技术措施施非饱和土土的力学学性质对对稳定影影响研究究三、研究究成果71网格内土土压力的的分析示示意图侧视图轴测图网格工具具头内壁壁土压力力分布规规律箱涵网格格开挖面面稳定性性控制技技术6三、研究究成果72平衡方程程土压力分分布网格临界界入土深深度箱涵网格格开挖面面稳定性性控制技技术6三、研究究成果73正面土压力kPa计算值/m试验值/m841.201.2993.51.311.3698.21.361.40网格临界界入土深深度计算算值与试试验值箱涵网格格开挖面面稳定性性控制技技术6三、研究究成果74采用三维维有限元元模拟土土拱卸载载效应网格前端端土拱效效应箱涵网格格开挖面面稳定性性控制技技术6应力转移土拱卸载载效应值值三、研究究成果75土拱卸载载效应计计算模型型及云图图箱涵网格格开挖面面稳定性性控制技技术6三、研究究成果76不同网格格间距的的土拱卸卸载效应应E-E线箱涵网格格开挖面面稳定性性控制技技术6土拱卸载载效应值值三、研究究成果77不同网格格长度时时的土拱拱卸载效效应E-E线箱涵网格格开挖面面稳定性性控制技技术6三、研究究成果78研究结果果表明：：1土拱卸载载效应的的存在显显著减小小网格面面的土压压力2网格间距距越大，，土拱卸卸载效应应越大；；网格入入土深度度越小，，土拱卸卸载效应应也越大大,且在10％～50％之间变变化３３网格入入土深度度越大，，平衡土土压力的的摩擦力力越大箱涵网格格开挖面面稳定性性控制技技术6三、研究究成果79C使用情况况箱涵网格格开挖面面稳定性性控制技技术6①网格内内壁土压压力分布布模式②网格内内土体的的力学平平衡条件件③土体抗抗剪强度度条件④土体自自稳高度度网格设计计依据计算结果果（依据理理论分析析与模型型试验））网格净宽宽为1.1～1.3m（刃口宽20cm）净高为1.2～～1.4m，长度为1.2～～1.5m。实际采用用网格净宽宽约为1.3m（刃口宽20cm）净高约为为1.4m，长度约为为1.3m。三、研究究成果80D小结箱涵网格格开挖面面稳定性性控制技技术6三、研究究成果管幕的作作用：在网格格内挖土土管幕起卸卸载作用用，减小了开开挖面的的土压力力，提高高了开挖挖面土体体的稳定定性；土拱卸载载效应：因网格格前端产产生土拱拱卸载效效应，使使网格开开挖面稳定性系数提高高约10％～50％；网格内壁平衡的的作用：网格内土体和和钢板间的摩擦擦力可平衡前端端土压力。81A技术难点箱涵推进地层变变形预测及控制制技术7三、研究成果钢管幕对地表变形的力力学作用机理挖土工况、推进进速率、注浆压压力对地表变形影响响建筑空隙大小的确定82通过理论和模型试验验研究了管幕的不不同挖土状态下下管幕的力学作用用计算方法通过模型试验研究推进速率对对地表变形的影影响通过有限元法研究注浆压力对对地表变形的影影响BP人工神经网络多步滚动预测方方法对管幕顶进进和箱涵顶进中中地表变形进行行预测通过经验估算确定建筑空隙B技术措施箱涵推进地层变变形预测及控制制技术7三、研究成果83钢管幕的卸载作作用箱涵推进地层变变形预测及控制制技术7假设：钢管幕为弹性地地基梁网格前方土体处处于主动平衡状状态三、研究成果84箱涵推进地层变变形预测及控制制技术7强度条件位移协调方程

三、研究成果85管幕下土压力数数值模拟结果开挖后，管幕下下土压力减小，，表明松动区范范围内管幕承担担部分上部荷载载箱涵推进地层变变形预测及控制制技术7松动区三、研究成果86

顶部管幕承担上覆土重比例箱涵前端松动区范围弹性地基梁理论31.8％15.3m数值模拟31％11m相似模型试验(1:25)30％～40％12.5m结论：箱涵前端端约15m的范围为主要的的松动区区域，相应管幕幕段的卸载量约约为30％。三种研究结果比比较表箱涵推进地层变变形预