满堂支架现浇施工方案正式版

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石坑1＃、2＃桥满堂支架现浇施工方案满堂支架现浇施工方案正式版(正式版方案资料，可直接使用，可编辑，推荐下载）一、工程概况:肇花高速公路第八合同段，石坑1#、2#桥均为1×13m刚构桥，桩号范围分别为：K36+228。5～K36+241.5、K37+186.5~K37+199。5，与现状路斜交75度。上部结构采用刚架桥，基础型式采用桩基础.1、方案编制依据1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20012)《建筑施工安全检查标准》JGJ59—993）地质勘查报告4）肇花高速第八合同段施工图纸二、满堂支架设计1、材料选用和质量要求钢管规格为φ48×3。0mm,且有产品合格证.钢管的端部切口应平整,禁止使用有明显变形、裂纹和严重绣蚀的钢管。扣件应按现行国家标准《钢管支架扣件》（GB15831）的规定选用，且与钢管管径相配套的可锻铸铁扣件，严禁使用不合格的扣件。新扣件应有出厂合格证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证，当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准《钢管支架扣件》（GB15831）的规定抽样检测.旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形、锈蚀的严禁使用,出现滑丝的螺栓必须更换。2、支架安装本支架采用普通钢管满堂支架，其结构形式如下：纵向立杆间距为60cm，横向立杆间距60cm，在高度方向每间隔1。5m设置一排纵、横向联接钢管，使所有立杆联成整体,为确保支架的整体稳定性,在每三排纵向立杆和每三排横向立杆各设置一道剪刀撑，在地基处理好后，按照施工图纸进行放线,沿横桥向铺设好枕木,便可进行支架搭设。支架搭设好后，测量放出几个高程控制点，然后带线，用管子割刀将多余的钢管割除,在修平的立杆上口安装可调顶托，可调顶托是用来调整支架高度和拆除模板用的，本支架使用的可调顶托可调范围为20cm左右。钢管安装好后，在可调顶托上铺设10#槽钢，桥顶板下方的10#槽钢钢横向布置，间距为0.6m；在10＃槽钢上铺上铺10＊10cm的木枋，木枋铺设间距为30~35cm。、木枋固定在与之垂直的钢管上。木枋布置好并安装模板后可进行支架预压。支架底模铺设后,测放顶板底模中心及底模边角位置和梁体横断面定位。底模标高=设计梁底+支架的变形＋(±前期施工误差的调整量）,来控制底模立模。3、现场搭设要求1）从桥内侧距侧墙0。35米开始搭设第一排立杆.立好立杆后，及时设置扫地杆和第一步横杆，扫地杆距立杆底端25厘米，支架未交圈前应随搭设随设置抛撑作临时固定。2）随着架体升高,剪刀撑应同步设置。4、技术要求1）相邻立杆接头应错开布置在不同的步距内;2)在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件中心点的相互距离不宜大于15厘米；3)对接扣件的开口应朝上或朝内；4）各杆件端头伸出扣件边缘的长度不应小于100mm；5）立杆的垂直偏差应不大于架高的1／300；6）上下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，与相连立杆的距离不大于纵距的1/3;7）主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除.主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。三、支架预压1支架预压的目的:1）检查支架的安全性，确保施工安全。2）消除地基非弹性变形和支架非弹性变形的影响，有利于桥面线形控制。2预压方法：1）本方案拟按120％顶板重量进行预压，石坑1#、2#桥选其一做预压测出出支架变形量，供另外一桥参考施工.2）预压方法依据顶板梁砼重量分布情况,在搭好的支架上的堆放与梁跨荷载等重的砂袋（或钢材、水箱）(梁跨荷载统一考虑安全系数为1.15至1。2)。施工前，每袋砂石按标准重进行分包准备好，然后用汽车吊进行吊装就位,并按箱梁结构形式合理布置砂袋数量。3、变形观测：1）测点布置:为了解支架沉降情况，在预压之前测出各测量控制点标高，测量控制点按顺桥向每2米布置一排，每排4个点.2)测量布置：在加载（该荷载为考虑1。15至1.2安全系数后的梁跨荷载）50％和100%后均要复测各控制点标高,加载100%预压荷载并持荷24小时后要再次复测各控制点标高,如果加载100%后所测数据与持荷24小时后所测数据变化很小时，表明地基及支架已基本沉降到位，可卸载，否则还须持荷进行预压,直到地基及支架沉降到位方可卸压.支架日沉降量不得大于2。0毫米（不含测量误差）,一般梁跨预压时间为2天。卸压完成后,要再次复测各控制点标高。4、预压沉降计算：支架和地基的弹性变形量(等于卸压后标高减去持荷后所测标高），用总沉降量（即支架持荷后稳定沉降量）减去弹性变形量为支架和地基的非弹性变形（即塑性变形）量。5、预压卸载及底模标高调整1）卸载时用汽车吊吊装人工配合,卸载砂袋要垂直起落，不得在模板上拖拉。2）按观测结果进行底模标高调整，先对观测点处标高进行调整，每点调高的高度为该点的弹性变形值之和,然后对观测点之间的模板进行调整，经调整后底模应平整、线形流畅。四、满堂支架受力验算1、顶板底模板下次梁（10×10cm顶板底模钢管立杆为0。6m＊0.6m，顶托上槽钢横梁按横桥向布置，间距60cm；次梁按纵桥向布置，中到中间距40cm。因此计算跨径为0。6m,按简支梁受力考虑，分别验算顶板底模下木枋受力。1)底板下间距为40cm的木枋受力验算

刚架桥顶板砼厚度为0.7m，按0.75m进行受力验算，模板自重，木枋间距40m，则有：

顶板底模处砼箱梁荷载：P1=0。75×26=19.5kN/m2

模板荷载：P2=200kg/m2=2kN/m2

设备及人工荷载：P3=250kg/m2=2.5kN/m2

砼浇注冲击及振捣荷载：P4=200kg/m2=2kN/m2

则有P=（P1+P2+P3+P4)=26kN/m2

q=26×W=bh2/6=10×102/6=166.7cm3

由梁正应力计算公式得:

σ=qL2/8W=10。4×0.6×0.6×1000/（8×166.7)

=2.8Mpa＜[σ]=10Mpa强度满足要求；（公式见周水兴、何兆益、邹毅松等编著《路桥施工计算手册》人民交通出版社2001年10月第1版P433页式13—6及式13—5）

由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：

τ=3Q/2A=3×（10。4×0。18）×103×（0.9/2）/(2×6×12×10—4）

=1。07Mpa＜［τ]=1.7Mpa（杉木,木材种类A-4）（公式见《手册》P429页式12—95）

强度满足要求;

由矩形简支梁挠度计算公式得：

E=0。1×105Mpa；I=bh3/12=864cm4

fmax=5qL4/384EI=5×11.47×103×103×0.94/(384×864×10—8×1×1010）

=1。134mm＜[f]=2。25mm（[f]=L/400）4。1。2底板下间距为35cm的木枋受力验算

中间底板位置砼厚度在0。40~0。47m之间，按0.47m进行受力验算，考虑内模支撑和内模模板自重，木枋间距0.35m，则有：

底模处砼箱梁荷载:P1=0.47×26=12。22kN/m2

内模支撑和模板荷载：P2=400kg/m2=4kN/m2

设备及人工荷载：P3=250kg/m2=2。5kN/m2

砼浇注冲击及振捣荷载：P4=200kg/m2=2kN/m2

则有P=（P1+P2+P3+P4）=20。72kN/m2

q=20.72×0。35=7。252KN/m＜63.7×0。18=11.466KN/m

表明底板下间距为0.35m以上各数据均未考虑模板刚度影响，若考虑模板刚度作用和多跨连续梁，则以上各个实际值应小于此计算值。表明底板下间距为0。35m的木枋受的力比斜腹板对应的间距为0。18m的木枋所受的力要小，所以底板下间距为0。35m的木枋受力安全。以上各数据均未考虑模板刚度影响,若考虑模板刚度作用和多跨连续梁,则以上各个实际值应小于此计算值.1）地基处理：搭设支架区域的地基应进行处理,使得承载力不小于100kPa，然后浇筑15cm厚素砼垫层，再铺枕木或槽钢支垫。2）支架搭设：采用Φ48mm的钢管支架，间距0。6m×0。6m，钢管间用横向连接杆加以牢固连接。支架在刚架桥水平投影面积内搭满。支架顶安装顶托,用顶托调整标高,顶托上放置槽钢，再在槽钢上放置6×8cm方木，方木间距为3）为了验证支架的承载能力及观测支架弹性变形值和消除非弹性变形,应对支架加载预压，加载重量不小于结构自重，加载应均匀分布。加载过程中做好支架沉降的观测，当不再继续沉降时,通过U形可调托座重新调整底模标高（设计标高+弹性变形值+预留拱度），预压在混凝土浇筑过程中逐步撤除。b。模板、钢筋施工现浇模板采用钢模。按规定的间距安装底腹部的钢筋,然后安装内、侧模、翼缘板模板，模板用斜撑固定牢靠，并做到模板尺寸准确、接缝平顺。然后绑扎翼缘板和顶板的钢筋。c。砼浇筑工艺砼采用全断面浇筑。砼在拌和站拌制，用砼搅拌运输车运输至现场,地泵泵送。浇筑砼前，要对模板、钢筋、预埋件进行全面检查,浇筑梁体混凝土时，从跨中向两端墩台进行，全部混凝土在最初浇筑的混凝土初凝前浇筑完.若不能一次浇筑完成，可分二次，第一次先浇筑底板及腹板根部以上30-50cm,第二次浇腹板、顶板及翼板,在第二次浇筑前，应检查支架有无压缩及下沉,并塞紧各楔块，以减小沉降。砼浇筑完成后应认真进行养生.d.落模待砼强度达到规定值后方可拆除满堂支架。梁模支架的卸落，应均匀、有顺序地进行。拆除时应划定作业区，设置围栏和警戒标志，并设专人监护。下面为附送毕业论文致谢词范文!不需要的可以编辑删除！谢谢!毕业论文致谢词我的毕业论文是在韦xx老师的精心指导和大力支持下完成的，他渊博的知识开阔的视野给了我深深的启迪,论文凝聚着他的血汗，他以严谨的治学态度和敬业精神深深的感染了我对我的工作学习产生了深渊的影响，在此我向他表示衷心的谢意这三年来感谢广西工业职业技术学院汽车工程系的老师对我专业思维及专业技能的培养，他们在学业上的心细指导为我工作和继续学习打下了良好的基础,在这里我要像诸位老师深深的鞠上一躬!特别是我的班主任吴廷川老师，虽然他不是我的专业老师，但是在这三年来，在思想以及生活上给予我鼓舞与关怀让我走出了很多失落的时候，“明师之恩，诚为过于天地,重于父母"，对吴老师的感激之情我无法用语言来表达，在此向吴老师致以最崇高的敬意和最真诚的谢意!感谢这三年来我的朋友以及汽修0932班的四十多位同学对我的学习，生活和工作的支持和关心。三年来我们真心相待，和睦共处，不是兄弟胜是兄弟！正是一路上有你们我的求学生涯才不会感到孤独,马上就要各奔前程了,希望（，请保留此标记。)你们有好的前途，失败不要灰心，你的背后还有汽修0932班这个大家庭!最后我要感谢我的父母，你们生我养我，纵有三世也无法回报你们，要离开你们出去工作了,我在心里默默的祝福你们平安健康,我不会让你们失望的，会好好工作回报社会的。致谢词2在本次论文设计过程中,感谢我的学校，给了我学习的机会，在学习中,老师从选题指导、论文框架到细节修改，都给予了细致的指导，提出了很多宝贵的意见与建议，老师以其严谨求实的治学态度、高度的敬业精神、兢兢业业、孜孜以求的工作作风和大胆创新的进取精神对我产生重要影响。他渊博的知识、开阔的视野和敏锐的思维给了我深深的启迪。这篇论文是在老师的精心指导和大力支持下才完成的感谢所有授我以业的老师，没有这些年知识的积淀，我没有这么大的动力和信心完成这篇论文。感恩之余，诚恳地请各位老师对我的论文多加批评指正，使我及时完善论文的不足之处。谨以此致谢最后，我要向百忙之中抽时间对本文进行审阅的各位老师表示衷心的感谢。开学自我介绍范文:首先，我想说“荣幸”,因为茫茫人海由不相识到相识实在是人生一大幸事，更希望能在三年的学习生活中能够与大家成为好同学，好朋友.其次我要说“幸运"，因为在短暂的私下接触我感觉我们班的同学都很优秀，值得我学习的地方很多，我相信我们班一定将是团结、向上、努力请保留此标记.）的班集体。最后我要说“加油”衷心地祝愿我们班的同学也包括我在内通过三年的努力学习最后都能够考入我们自己理想中的大学，为老师争光、为家长争光，更是为了我们自己未来美好生活和个人价值，加油。哦,对了，我的名字叫“***”，希望大家能记住我，因为被别人记住是一件幸福的事!！)查看更多与本文《高中生开学自我介绍》相关的文章.潼南区别口镇飞凤村杨家坝乌木桥工程（K0+000~K0+038。5段）现浇箱梁脚手架基础施工专项方案编制：审核：审批：重庆市渝煌建设(集团）有限公司别口镇飞凤村杨家坝乌木桥施工项目部二O一五年十月一十六日一、概述1、工程概况根据施工设计图,1、该工程属于重庆市潼南县别口镇拟建的一段乡村公路连接线，需跨越一溪沟，拟新建一座桥梁，道路设计为三级,安全等级为二级。设计基准期100年，纵坡坡度1。5％，设计荷载为公路-Ⅱ级,设计速度30km/h,抗震设防烈度Ⅵ度。在桥梁建设地址的地形，设计勘察单位只是进行了简单的勘察，下部结构的基础部分与原勘察设计的地质情况有可能不一致,设计图的的设计范围只包含了桥梁的主体设计,不包括引道工程及附属结构.梁采用C50现浇钢筋混凝土箱梁。本标段新建工程里程桩号K0+000~K0+038。5,全长38。5米.宽7米，设计2个桥台，单跨30米现浇预应力箱梁连接桥0、1号桥台，中间无墩柱，单跨桥梁。下部结构为0、1号桥台的扩大基础，重力式U型桥台、上部结构采用等高强度预应力砼连续箱梁,箱梁均采用承重支架的现浇方式进行施工。4、0号桥台扩大基础为宽9mX长5.5m，桥台基础及台身总高度是12。04m，1号桥台扩大基础为宽9mX长7m,桥台基础及台身总高度为13.608m，扩大基础使用C25的片石混凝土，台身及台帽均使用c30混凝土,上部结构使用s50混凝土,附属防护工程使用c30混凝土.上部结构为长29.96mX（上宽7m+下跨3.1米）X高度为1.7m的现浇箱梁。2桥台与现浇箱梁使用CQF—C40伸缩缝连接。标准横断面布置是:0.5m（防撞栏杆）+6m（机动车道）+0。5m（防撞栏杆）=7m6、上部结构形式均为“蝶式”大挑臂直线型预应力混凝土现浇连续箱梁，梁高1。7m,一箱多室。预应力混凝土等高度连续箱梁标准跨径布置为1×30m，横断面采用单箱3室，箱梁结构总宽度7m，桥面采用双向1%横坡，顶板厚0.15m，底板厚0。20～0。45m，跨中段腹板厚0.2m，端部腹板厚度放大至0。45m.详见施工图、TB-S—15\16\TB-S-05结构图2、施工方法简介该桥梁现浇箱梁工程是由多项分项工程组合的一个系统工程,主要包括：支架模板施工设计，支架基础处理，支架加工搭设、预压调整，施工测量放样、监控，施工放样模板制安及调整,钢筋和预应力钢筋制作安装，支座安装，砼配合比设计、砼浇筑及养护，预应力工程施工及相应试验，真空压浆施工及相应试验,锚具、塑料波纹管、支座等构件相关质量验证试验等。因此，要对现浇箱梁施工进行科学合理地组织、优化，确保现浇箱梁工程施工安全、施工质量、施工工期，我施工项目部会提前向相关部门提交各项重大工程部位的施工组织设计及专项施工方案.3、施工工艺流程现浇梁施工采用就地搭设满堂支架，分段绑扎钢筋，分段、分层浇注混凝土的方法，其施工工艺流程如下：地基处理→搭设支架→全孔预压→安装底模和支座→绑扎钢筋(底、腹板、横梁）→安装侧模→浇注底、腹板和横梁→安装内模→绑扎顶板钢筋→浇注顶板混凝土→拆除模板和支架。制依据编重庆市潼南县别口镇乡村公路桥梁工程别口镇飞凤村杨家坝乌木桥建设项目施工图纸；《公路工程技术标准》（JTGB01-2003）《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60—2004）《公路钢筋混凝土预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62—2004）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63—2007）《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/TB02—01—2008）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ/TF50-2011)国家和地方的其他相关规范规定及标准三、满堂支架搭设1、地基处理原有地基属于涪江大河的一个支流河道，需整体填筑土石方，安装1m直径排水管涵进行围堰后排水。一是桥台施工围堰、二是便于0、1号桥台基础施工，因为地方政府正在施工1号桥台引道水稳层及混凝土路面,无法正常通行施工车辆，填筑采用16吨压路机碾压平整，填筑的土石方上面铺设0.2m的砂砾石垫层，上面再在浇筑0.25m厚的C25砼。再按照安装满堂支架脚手钢管立杆所对应的位置铺设支垫（木板)。脚手架的立杆间距约0。5米布置.水平杆间距约1m布置,立杆底部布置纵横扫地杆，扫地杆与混凝土地面之间若有空隙，用木楔加紧，保证扫地杆与地面立杆处接触,受力.河道填筑土石方长32mX［上宽9米+（下底宽5+5+上宽9)X5m高/2])=32X70=2240立方米、c25混凝土垫层30X8X0。25=60m³钢管下口钢板垫块1037块(0.2X0.2X0.01m规格）2、脚手架材料选用和质量要求钢管规格为φ48×3。5mm,且有产品合格证.钢管的端部切口应平整，禁止使用有明显变形、裂纹和严重绣蚀的钢管。扣件应按现行国家标准《钢管支架扣件》(GB15831）的规定选用，且与钢管管径相配套的可锻铸铁扣件，严禁使用不合格的扣件。新扣件应有出厂合格证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证，当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准《钢管支架扣件》（GB15831）的规定抽样检测。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形、锈蚀的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。3、支架安装本支架采用“碗扣”式满堂支架，其结构形式如下：为了明确满堂式支架每根立柱所传递竖向力的大小,本设计首先对满堂式钢管支架进行了受力检算，确定钢管支架立柱的横向间距：腹板附近为0.6m，翼板部位为0。9m；纵向间距均为0.5m;支架纵横杆步距0.5m，使所有立杆联成整体,为确保支架的整体稳定性,在每三排横向立杆和每三排纵向立杆各设置一道剪刀撑。箱梁底模采用δ=15mm厚的竹编胶合模板，底模小楞采用间距0.2m的100×100mm方木，大楞采用间距0。6m的150×150mm方木。在地基处理好后,按照施工图纸进行放线，纵桥向铺设好支垫钢板，便可进行支架搭设。支架搭设好后，用可调顶托来调整支架高度或拆除模板用。支架底模铺设后,测放箱梁底模中心及底模边角位置和梁体横断面定位。底模标高=设计梁底+支架的变形＋（±前期施工误差的调整量），来控制底模立模。底模标高和线形调整结束，经监理检查合格后，立侧模和翼板底模，测设翼板的平面位置和模底标高（底模立模标高计算及确定方式类同箱梁底板)。4、现场搭设要求4.1本工程架体搭设从1＃桥台一端开始搭设，以桥台外缘50厘米为第一排立杆。立好立杆后，及时设置扫地杆和第一步大小横杆，扫地杆距基面20厘米,支架未交圈前应随搭设随设置抛撑作临时固定。4.2架体与0、1#桥台拉结牢靠后,随着架体升高，剪刀撑应同步设置。4.3安全网在剪刀撑等设置完毕后设置。4.4为了便于拆除交界墩盖梁处的模板,可在支座安装完成后，在支座四周铺设一层泡沫塑料，顶面标高比支座上平面高出2~3mm。在拆除底模板时将盖梁顶处的泡沫塑料剔除，施工时严禁用气焊方法剔除泡沫以免伤及支座.5、技术要求5.1相邻立杆接头应错开布置在不同的步距内，与相邻大横杆的距离不宜大于步距的三分之一;5.2在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件中心点的相互距离不宜大于15厘米;5。3对接扣件的开口应朝上或朝内；5。4各杆件端头伸出扣件边缘的长度不应小于100mm;5.5立杆的垂直偏差应不大于架高的1／300；5。6上下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，与相连立杆的距离不大于纵距的1/3；5.7安全网应满挂在外排杆件内侧大横杆下方，用26＃铁丝把网眼与杆件绑牢。5。8扣件安装应符合下列规定：

扣件规格必须与钢管外径相同；5。8。2

螺栓拧紧力矩不应小于50KN•M；5.9

主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除.主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。四、满堂支架搭设1、支架的搭设根据设计要求，按设计图分联搭设，第一次搭设59m,第二次搭设59m,为了便于施工和消除两次浇注时在施工缝处出现错台，第一次搭设59m。搭设时在支架部分适当设纵向和横向剪刀撑,确保支架的稳定性。在墩柱处采用钢管搭设成井字架，并用钢管与碗口满堂支架连接形成一个整体，以保证支架的稳定性。为保证施工完毕后结构尺寸的准确，支架应预留施工预拱度。施工预拱度主要由以下几个因素确定:（1）支架受施工荷载引起的弹性变形；（2）受载后由于杆件按头的挤压和卸落设备压缩而产生的非弹性变形；（3）支架基础在受载后的沉陷。本工程现浇箱梁支架基础见(附件图)：架安装要点（1)支架立柱前必须保证地基有足够的承载力，立柱底端设垫木来分散和传递压力；(2）支架安装必须预留施工预拱度。3、支架安装必须预留施工预拱度支架预留拱度计算公式为：f=f1+f2+f3,其中f1：地基弹性变形,f2：支架弹性变形,根据堆载预压计算为f2=12mm,f3：梁体扰度预留拱度最大值设置在跨中位置，并按抛物线形式向两侧立柱位置分配，算得各点处的预留拱度值后用碗口支架顶托进行调整。五、满堂支架堆载预压1、目的为消除支架在搭设时接缝处的非弹性变形和地基的非弹性沉陷而获得稳定的支架,应逐孔进行预压。为获得支架在荷载作用下的弹性变形数据,确定合理的施工预拱度，使箱梁在卸落支架后获得符合设计的标高和外形，应进行沉降观测。（支架预压的目的：1、检查支架的安全性，确保施工安全。2、消除地基非弹性变形和支架非弹性变形的影响,有利于桥面线形控制.）2、堆载支架预压时因考虑到堆载的物品和施工过程中工人的操作误差等因素,则取1。2的不均匀系数，用编织袋装砂作预压材料，砂袋的堆积高度按梁体自重分布曲线图变化取值，从而使预压荷载的分布与梁体荷载的分布相吻合。3、监测点布设在堆载区设置系统测量点，其分布跨中、1/4处、1/8处、每跨两端，每个断面的底板边线、底板中线处各布置一个监测点，同时相应地在地基础上设置监测点，在支架基础上对应地再布设观测点4、监测方法为了找出支架在上部荷载作用下的塑性、弹性变形,在加载50％和100％后均要复测各控制点标高，加载100％预压荷载并持荷24小时后要再次复测各控制点标高，如果加载100％后所测数据与持荷24小时后所测数据变化很小时，待24小时内累计沉降量不超过1.5mm,方达到设计要求，表明地基及支架已基本沉降到位,可卸载，否则还须持荷进行预压，直到地基及支架沉降到位方可卸压.卸压完成后，要再次复测各控制点标高，以便得出支架和地基的弹性变形量（等于卸压后标高减去持荷后所测标高），用总沉降量(即支架持荷后稳定沉降量)减去弹性变形量为支架和地基的非弹性变形(即塑性变形）量。预压完成后要根据预压成果通过可调顶托调整支架的标高.沉降观测一直持续到整个箱梁浇注完毕,特别注意砼浇注时支架的沉降,若浇注时，支架沉降超过预压沉降观测时预留沉降量时，应停止继续浇注，以防事故的发生。5、预压注意事项整孔范围内分层堆码直至整孔支架预压重量满足要求，且不得分块小范围集中堆码，以免产生不均匀沉降；人工堆码整齐，不乱堆放。六、受力检算㈠、荷载钢筋混凝土自重:箱底：1.5m×25KN/m3=37.5KPa，（取1.5m砼厚度计算）翼板部位：0。4m×25KN/m3=10KPa，（取0。4m砼厚度计算）②模板重量（含内模、侧模及支架)，以砼自重5％计，则:箱底:37。5×5％=1.88KPa翼板部位：10×5%=0.5KPa③施工荷载:2。0KPa④振动荷载：2。5KPa⑤砼倾倒产生的冲击荷载：2。0KPa荷载组合计算强度：q=①＋②＋③＋④＋⑤计算刚度：q=①＋②㈡、底模检算底模采用15mm厚竹编胶合模板,直接搁置于间距L=0.20m的方木小楞上,按连续梁考虑，取单位长度（1.0m）板宽进行计算.⒈荷载组合箱底:q1=37.5＋1.88+2。0+2.5+2。0=45。88KN/m翼板：q2=10＋0。5+2.0+2.5+2。0=17KN/m⒉截面参数及材料力学性能指标W=bh2/6=1000×152/6=3。75×104mm3I=bh3/12=1000×153/12=2.81×105mm4竹胶模板的有关力学性能指标按《竹编胶合板》（GB13123）规定的Ⅰ类一等品的下限值取:［σ］=90MPa，E=6×103MPa⒊承载力检算⑴箱底强度Mmax=q1l2/10=45.88×0.202/10=0。18KN·m,合格。刚度⑵翼板部位考虑此处荷载较小,方木小楞间距取L=0。30m.强度，合格。刚度荷载：，合格。㈢、方木小楞检算方木搁置于间距0。6m的方木大楞上,小楞方木规格为100×100mm，小楞亦按连续梁考虑。⒈荷载组合箱底：翼板部位：⒉截面参数及材料力学性能指标方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025－86）中的A－3类木材并按湿材乘0。9的折减系数取值，则:，⒊承载力检算⑴箱底部位强度,合格。刚度荷载:，合格。⑵翼板部位强度刚度荷载:，合格。㈣、方木大楞检算考虑箱梁腹板部位的重量较集中,而为了方便计算，箱梁自重是按整体均布考虑,这必将导致腹板处的实际荷载要大于计算荷载,而其他部位的计算荷载比实际荷载偏大，因而在腹板部位对支架立柱给予加密，横向间距取0。60m，翼缘板处立柱间距取0.9m，同时,腹板部位大楞的计算跨度按0.6m计以平衡因计算荷载比实际荷载偏小的不利影响，且大楞偏安全地按简支梁考虑。大楞规格为150mm×150mm的方木.⒈荷载组合小楞所传递给大楞的集中力为：箱底：翼板部位：大楞方木自重：⒉截面参数及材料力学性能指标方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ025－86）中的A－3类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则：，⒊承载力检算⑴箱底部位由于小楞方木的布置具有一定的随机性，因此检算应力时应按产生最大应力布载模式进行计算。力学模式：①强度按产生最大正应力布载模式计算.支座反力则最大跨中弯距，合格.刚度按产生最大竖向力的“最大支座反力布载模式”计算集中荷载：，合格.⑵翼板部位力学模式：翼板部位的钢管立柱间距0。9m，方木规格同箱底部位。强度按产生最大正应力布载模式计算。支座反力则最大跨中弯距，合格.刚度按产生最大竖向力的“最大支座反力布载模式"计算集中荷载： ,合格。㈤、满堂式钢管支架检算每根钢管立柱所承受的竖向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略方木小楞自重不计，则大楞传递的集中力：箱底（均以跨度0.60m计算）：

翼板：Φ48×3.5mm钢管自重，满堂式钢管支架按6m最高计：则单根钢管立柱所承受的最大竖向力为：检算其稳定性。对于脚手管（φ48×3。5），据参考文献2可知:

i—-截面回转半径，按文献2附录B表B知i=1。578cm

A——立杆的截面面积，按文献2附录B表B采用，A=4。89cm2

由于大横杆步距为1。2m，长细比为λ=L/i=1200/15.78=76

由长细比查表(参考文献2）可得轴心受压构件稳定系数φ=0.744，Φ48×3。5mm钢管的面积，钢管回转半径为:支架横杆、纵杆的步距均为1。2m，并适当布置垂直剪刀撑。长细比查《钢结构设计规范》（GBJ17—88），或《扣件式钢管脚手架计算手册》查得.强度验算:故满足要求。稳定性验算：，满足要求。f—-钢材的抗压强度设计值，按文献2表5。1.6采用，f=205MPa

七、支架安全要求1、支架使用规定1.1

严禁在架上戏闹或坐在栏杆上等不安全处休息；

1。2

严禁攀援支架上下，发现异常情况时,架上人员应立即撤离；

1.3

支架上垃圾应及时清除，以减轻自重并防止坠物伤人.2、拆除规定2。1

拆除顺序：护栏→脚手板→剪刀撑→小横杆→大横杆→立杆件；

2.2

拆除前应先清除支架上杂物及地面障碍物；

2。3

拆除作业必须由上而下逐层拆除，严禁上下同时作业；

2。4

拆除过程中，凡已松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠；

2.5

拆下的杆件应以安全方式吊走或运出,严禁向下抛掷.

2。6

搭拆支架时地面应设围栏和警示标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内;3、支架安全措施3.1

禁止任意改变构架结构及其尺寸;

3。2

禁止架体倾斜或连接点松驰；

3。3

禁止不按规定的程序和要求进行搭设和拆除作业；

3.4

搭拆作业中应采取安全防护措施,设置防护和使用防护用品；

3.5

不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土输送管等固定在支架上，严禁悬挂起重设备;

3.6

不得在六级以上大风、雷雨和雪天下继续施工。4、钢管支架的防电、避雷措施4.1

防电措施

4。1.1

钢管支架在架设的使用期间要严防与带电体接触,否则应在架设和使用期间应断电或拆除电源,如不能拆除,应采取可靠的绝缘措施。

4.1。2

钢管支架应作接地处理，设一接地极，接地极入土深度为2～2.5m.

4。1。3

夜间施工照明线通过钢管时,电线应与钢管隔离，有条件时应使用低压照明。

4.2

避雷措施

4。2。1

避雷针：设在架体四角的钢管脚手立杆上,高度不小于1m，可采用直径为25～32mm，壁厚不小于3mm的镀锌钢管。

4.2。2

接地极：按支架连续长度不超过50m设置一处，埋入地下最高点应在地面以下不浅于50cm，埋接地极时，应将新填土夯实，接地极不得埋在干燥土层中.垂直接地极可用长度为1.5～2。5m，直径为25~50mm的钢管,壁厚不小于2.5mm。

4。2。3

接地线:优先采用直径8mm以上的圆钢或厚度不小于4mm的扁钢，接地线之间采用搭接焊或螺栓连接,搭接长度≥5d，应保证接触可靠。接地线与接地极的连接宜采用焊接,焊接点长度应为接地线直径的6倍或扁钢宽度的2倍以上。

4.2。4

接地线装置宜布置在人们不易走到的地方，同时应注意与其它金属物体或电缆之间保持一定的距离.

4.2。5

雷雨天气，钢管支架上的操作人员应立即离开。八、施工现场安全管理和措施1、在主要施工部位、作业点、危险区、主要通道口挂安全宣传标语或安全警告牌;

2、施工现场全体人员严格执行《建筑安装工程安全技术规程》和《建筑安装工人安全技术操作规程》；

3、施工现场杜绝任意拉线接电；

4、配电系统设总配电箱、分配电箱、开关箱、实行分级配电。开关箱装设漏电保护器；

5、施工机械进场安装后经安全检查合格后投入使用.

重庆市渝煌建设（集团)有限公司潼南区别口镇飞凤村杨家坝乌木桥施工项目部2016年10月16日以上参考文献资料是：

1、《材料力学》李庆华主编西南交通大学出版社2000.11

2、《建筑施工扣件式钢管支架安全技术规程》（JGJ130-2001）

32.6m预应力混凝土简支箱梁现浇模板满堂脚手支撑架专项施工方案支撑结构检算书审核:审批：目录一、工程概况及地质水文情况二、专项施工方案总体概况三、方案检算依据及参数(一）、编制依据（二）、检算参数四、检算荷载计算五、结构内力计算及结构计算5。1、计算每排支架分担荷载5.2、计算脚手杆支撑能力5。3、计算横向脚手架的布置根数5.4、计算横向n=14排脚手架的布置间距5。4、地基基础设计5。5、横桥向一次主梁方木（15×15cm)强度验算5.6、验算底模板方木楞(横向二次分配梁）强度六、检算结论七、各项施工注意事项一、工程概况及地质水文情况(一）工程概况新建XX至XX工程，XX特大桥中心里程为DK696+583。29，桥梁全长2032.45m，由铁道第三勘察设计院设计，XX局XX阳枢纽项目经理部负责施工。其中第47号墩～第69号桥台（XX方向台)计22孔32.6m箱梁设计采用支撑架现浇施工工法。桥位位于既有XX山乙线、靠近既有XX上行线XX特大桥，距既有大成桥中心8.74～31.12m。桥墩高度为3ｍ～12ｍ。现浇箱梁为时速160公里客货共线铁路（有碴轨道后张法预应力混凝土双线整孔简支箱梁）,单箱单室横截面，图号为通桥(2021)2132—IV。箱梁长度32.6m,计算跨度为31.5m，斜腹板，桥面宽11.4m,梁高2。582m,翼缘板宽度2.81m，梁底宽5m，除梁端3m范围以外的标准断面为：箱梁顶板厚332mm,底板厚280mm，腹板厚360mm。梁端4。1m范围内为变截面过渡。箱梁混凝土标号设计为C50。跨中24。4m范围内为等直截面，结构如图1。1所示，梁端4。1m范围截面渐变加厚至梁端,梁端横截面如图1.2所示。图1。1、跨中横截面结构简图图1.2、梁端横截面结构简图下部墩台采用直径φ1.0m钢筋混凝土桩基础；钢筋混凝土矩形承台，尺寸顺桥长4。8m、横桥宽10.4m、高2.2m；园端形板式桥墩，墩高3～10m。本方案以较高墩身第50孔为计算对象。第50孔32。6m箱梁下部结构图如图1。3所示。图1.3、XX客专XX阳枢纽第50孔下部结构简图（二）地质水文情况本桥桥址处于既有XX阳至山海关铁路大成站—XX阳枢纽范围内，桥址地层局部地表为第四系全新统人工堆积层（Q4ml)杂填土和填筑土；第四系全新统冲洪积层（Q4al+pl）；黏土、粉质粘土、粉砂、细砂、中砂、粗砂、砾砂、细圆砾土、粗圆砾土.表层人工杂填土4～5m深，基本承载力σo=120~180kPa；以下为粗砂层，厚度在8~12m,基本承载力σo=430kPa。地下水积季节性变化幅度为1。0m~6.0m，水位在地表3~5m以下。二、专项施工方案总体概况本方案支架采用φ48×3。5mm标准扣碗式脚手架(按非标检算）,横杆步距1。2m，跨中24m范围立杆纵向布置间距为90cm，梁端范围立杆纵向布置间距逐级加密，立柱横桥向布置间距按箱梁横截面积等分荷载法布置，横桥向布置间距为（2×120+60+30+60+3×120+60+30+60+2×120)cm。32。6m现浇梁满堂脚手架结构设计简图如图2。1所示。φ48×3.5mm标准扣碗式脚手架立柱顺桥向支撑架的布置：在箱梁中部24.4m等截面范围内按90cm间距布置，计27×0.9m=24。3m。梁端部约2。6m范围内,立杆间距逐渐加密，由3×0。6m渐变至2×0.3m，直至桥墩墩边。柱顶一次主梁采用150mm×150mm大方木，横桥向布置，以抵抗脚手架立柱间距不均匀的荷载差异。一次主梁上方布置二次分配梁，采用10×10cm方木楞,顺桥向布置，直接支撑箱梁底模板的竹胶模板。布置间距按箱梁横断面分布荷载大小设置，一般为30cm～45cm，再上直接铺设18mm厚胶板。脚手架立柱上下端采用标准的定型产品——螺旋杆可调顶托和支腿。基础采用20cm厚C20混凝土板式基础.支架顺桥向布置结构如图2。2所示。图2。1、32。6m现浇梁满堂脚手架横桥向布置结构简图支撑架结构高度是按：18mm厚竹胶板+10cm高方木楞（100mm×100mm）+15cm高大方木(150×150mm）+60cm高顶托+支撑架高(n×120cm）+30cm高支撑腿+20cm高砼基础设置。每孔支撑架高度应通过混凝土基础面高度控制，确保顶托（不大于60cm）及支撑腿（不大于30cm）高度不超限。图2.2、32.6m现浇梁满堂脚手架顺桥向布置结构简图支撑架排距设置：中间24。4m范围等截面内,按90cm间距布置;梁端截面加厚段，排距逐渐加密。三、方案检算依据及参数(一）、编制依据1、XX桥通-57,有碴轨道后张预应力混凝土双线整孔简支箱梁施工图；2、XX施桥-229，新建铁路XX至XX阳铁路客运专线XX阳枢纽XX特大桥施工图；3、《客货共线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ203—2021）;4、《铁路桥涵工程施工技术规范》（（TB13-2002)/（J162—2002)）;TZ324—2021】；5、《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》（TB10110-2021）;6、【JGJ166-2021】《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》；7、【JGJ162-2021】《建筑施工模板安全技术规范》；8、【GB50017—2003】钢结构设计规范;9、【GB50010-2021】《混凝土结构设计规范》；10、《木结构设计规范》(TB13—2002）。（二)、检算参数1、钢材弹性模量E=2.05×105MPa；2、Q235钢材抗拉、抗压设计控制强度f=205Mpa，剪切强度fv=125Mpa；3、钢筋混凝土重度rc=26KN/m3；4、结构安全系数K=1.3；5、二次分配梁允许挠度【ω】=L/500；6、恒载系数1.2,活载系数1.4.7、施工人员及机械活载约1。0KN/m2。（参照【JGJ166—2021】规范）.8、模板重量q=2。5KN/m2.竹胶模板、木框架，参考【JGJ162-2021】《建筑施工模板安全技术规范》取值。9、φ48×3。5mm钢管,钢管、顶托、底板均采用Q235A钢材,弹性模量E=，抗拉、抗压和抗弯强度f=205Mpa,抗剪强度；φ48×3。5mm钢管力学特征为：截面积A=4。89cm2，惯性矩Ix=Iy=12。15cm4,抵抗矩w=5.078cm3,回转半径i=1。578cm。考虑目前脚手架租赁市场大多非标产品。常见的脚手架规格为φ42×3。0mm钢管,其对应的力学特征为：截面积A=3。7cm2，惯性矩Ix=7.03cm4，回转半径i=1。38cm。四、检算荷载计算4。1、计算箱梁横截面荷载简图箱梁跨中标准横断面如图1.1所示。跨中标准断面面积A=7.28m2，箱梁全宽B=11.4m。4。2、计算支撑架检算荷载1、结构恒载：箱梁结构恒载：q1=rcA=26×7。28=189KN/m;2.模板线荷载：q2=2。5×11。4=29KN/m（按钢模+竹胶模板组合估算）；3、支架结构恒载：q3=0KN/m(按【JGJ166—2021】脚手架规范规定，支架高度不足10m高，可不计支架重量）；4.施工人员及机械活线荷载：q4=1×11。4=12KN/m；5、支架设计计算荷载：q=1.2(q1+q2+q3)+1。4q3=278KN/m；五、结构内力计算及结构计算5.1、计算每排支架分担荷载支撑架顺桥向跨中布置间距b=90cm。每排脚手架分担荷载：Q=bq=250KN.5.2、计算脚手杆支撑能力本方案支撑架最大高度约10m，横桥向宽度12m,不属于高宽比失调的窄支架,不进行高宽比失调折减.用局部承压能力代替整体承载能力.脚手架采用非标准φ42×3。0mm钢管,Q235B钢材。其强度及截面特征如表5.1。表5。1扣碗脚手架强度指标及物理特征P235A钢材抗拉、抗压和抗弯强度设计值205（N/mm2)弹性模量2。05×105脚手架钢管截面特征外径（mm）壁厚（mm)截面积（cm2）截面惯性矩（cm4）回转半径（cm)423.03.687.031.38水平杆步距按1.2m设计。横杆与立杆的连接点视为铰接,顶托杆不大于60cm、地脚杆不大于30cm。最大受压段为1.2m，其长细比=87＜100,属于短压杆。折减系数ψ=0。641。则单根支撑柱的允许承载能力为：[R］=ψK1K2fA=27。1KN/根:公式中:K1-重复使用的钢管，折旧系数取0。8；K2—使用变形及安装轴线偏差折减系数，取0.7.5。3、计算横向脚手架的布置根数在纵向布置间距a=90cm的条件下，设横向需要根数为n，则：=12，考虑外侧翼缘板下的支架布置，方案采用n=14排布置.式中：k为安全系数,取1.3。5。4、计算横向n=14排脚手架的布置间距按横断面积等份分配的计算原则布置。5。4。1、计算跨中标准横断面的荷载分布简图跨中标准横断面的面积荷载计算图如图5。1所示。图5.1、箱梁跨中标准横断面荷载分布简图标准横断面面积为A=72792cm2。5.4.2、计算横断面布置间距全断面总计布置14排支撑柱，按平均荷载分配，每根支撑柱分担的荷载面积为:A1=5199cm2.从横截面中心处向外逐一划分每一份A1=5199cm2的位置，再计算每一份面积的重心线。每一根重心线就是理论上的支撑线。再结合脚手架水平横杆碗扣的固定距离进行微调。经过计算—调整—最后确定脚手杆支撑间距为:（2×120+60+30+60+3×120+60+30+60+2×120)cm，脚手架横横截面布置间距如图5。2所示。图5.2脚手架横横截面布置间距计算简图5。4、地基基础设计满堂脚手架采用20cm厚C20混凝土板式基础，砼基础落在自然地面素土上。自然地面素土的基本承载力经碾压后不得低于σo=120Kpa。脚手架支座垫层结构如图5.3所示.图5。3、脚手架支座垫层结构简图每根脚手架立杆分担荷载F1=27。1KN，支架地脚座板平面尺寸为150×150mm（现实非标产品多）,压力传递按刚性角45度传递。传到垫层下的接触地基面积为：A=0.55×0。55=0。302m2；传导到垫层下地基上的应力为：=90Kpa，素土地基基本承载能力碾压后达到120kpa，其安全储备系数达到K=1.33.5。5、横桥向一次主梁方木（15×15cm)强度验算5。5.1、方木(15×15cm)物理指标方木采用东北落叶松型材。强度对应于《木结构设计规范》（GB50005-2003）中的TC17木材，木材物理力学性质如表5。2所示。表5。2木材的强度设计值和弹性模量（N/mm2)150×150mm方木的截面惯性矩：=4219cm4，横截面积:A=225cm2。5.5。2、一次方木（15cm×15cm）主梁荷载及结构内力一次方木(15cm×15cm）主梁支撑点与支撑柱对应，横桥向布置,顺桥向间距90cm.横截面荷载极不均匀,每根方木分但总荷载Q=250KN。14个支撑点，属于多次超静定连续梁。经计算（简略了）一次方木（15cm×15cm）主梁承担的最大结构内力:最大剪力:Qmax=18.5KN;最大弯矩:Mmax=3.3KN—m。5。5。3、验算一次主梁方木（15cm×15cm）的强度最大弯曲应力：=5。9Mpa，小于，强度满足要求。最大剪切应力：=0.82Mpa，小于满足要求。5。6、验算底模板方木楞（横向二次分配梁）强度梁底模板支撑方木楞（二次主梁）采用100mm×100mm方木,顺桥向布置,放置在一次方木主梁之上,材质为东北落叶松。5。6.1、计算方木楞的荷载及内力二次分配梁顺桥向布置,属于多等跨超静定连续梁,被支撑的跨度与脚手架的纵向布置距离相等。等跨支撑间距b=90cm，标准方木长度一般4～6m,连续跨度为4~6跨。按全断面受载整体核算，横断面计算荷载q=278KN/m。按多等跨超静定连续梁计算内力,二次分布梁（100mm×100mm方木)的内力计算简图如图5。4所示。图5。4、二次分布梁(100mm×100mm方木）内力计算简图如图5。4所示，(100mm×100mm）方木楞整体的最大剪力Tmax=125.1KN，最大弯矩Mmax=18.8KN—m。二次分布梁方木楞属于多跨超静定连续结构，依据多跨超静定结构三弯矩方程求解列方程为：…………（1）已知条件：L1=L2=……Ln=90cmMn-1=Mn=Mn+1；A=B简化方程(1)得：6LMn=-12An;An==8.44求解：M=—18。8KN-m5。6.2、计算方木楞所需的根数n方木楞采用方木100×100mm,强度采用《木结构设计规范》(GB50005—2003）中的TC17木材，木材物理力学性质如表5.2所示。100×100mm方木的截面惯性矩：=833cm4，横截面积：A=100cm2.由≤；导出：=8.6,考虑满足竹胶板支跨能力，100×100mm方木布置间距不大于45cm,梁底5m宽范围内实际布置不少于12根。公式中：K-为强度安全系数，去1.3；-为木材抗弯强度，查表取17Mpa。5。6.3、验算抗剪强度最大剪切应力：=1.50Mpa，＜=1.7Mpa（查《木结构设计规范》，满足要求。5.6。4、方木楞的间距布置支撑竹胶板部位，按18mm厚竹胶板的支跨能力,100×100mm的方木楞的最大间距不得超过45cm；支撑翼缘板支架部位，按支架支点布置。具体布置如图2。1所示。5.7、竹胶板强度验算:计算过程略。六、检算结论本方案计算荷载取值合理、满足相关施工技术规范要求及符合施工实际情况,结构设计计算过程合理正确、各项验算指标准确有效、满足相关技术规范要求，结构设计满足相关技术规范要求、满足施工安全需要。七、各项施工注意事项为确保施工安全顺利进行，应加强以下施工管理措施：7.1、对混凝土板式基础地基的要求1、承台基坑、低洼水坑等处，必须清淤换填—碾压-夯实。处理后的地基承载力不应低于120Kpa；2、地基处理后碾压铲平,再检测地基承载力.检测指标不应低于120Kpa。再碾压一层5cm厚碎石垫层，最后浇筑20cm厚C20混凝土板式基础.3、基础高于周边地表20cm,基础外围设置截水沟，防止雨水、养生水侵泡垫层基础.7