超高层塔吊基础施工方案

01地块繁华里32＃-34＃及CK6总承包工程塔吊施工方案编制人审核人审批人一、工程概况本工程32＃、33#、34＃楼基础：Φ800钻孔灌注桩桩基+筏板式基础，CK6采用边长350的预制方桩抗拔抗浮力作用,33#、34＃主楼底板厚度1。6m，基底标高-7。00m,32#主楼底板厚度1.6m,基底标高—6。50m，车库底板厚度0.3m，基底标高-5.30m，主楼局部最深处底标高-11。80m。二、塔吊选型及技术性能指标1、塔吊选型由于本工程楼层较高属于超高层，且四周商铺裙房面积较大范围广，三栋房号选择QTZ80塔吊一台,QTZ63塔吊两台，其中34#楼使用QTZ80塔吊塔机大臂长度为58米，33＃、32＃楼QTZ63塔吊大臂长度为55米,80塔吊最大起重量8T，63塔吊最大起重量6T.最大自由高度为40米，附着式的最大起升高度可达180米，塔机总功率为34.8KW。其机械性能，起重特性，机构等详见说明书.塔吊位置详见附图。三、塔基施工1、塔吊基础砼、配筋1.1根据现场地质报告、土方开挖及施工情况,塔吊基础埋设-7。10米（33＃、34＃)标高，—6。60米（32#)标高.按照生产厂家的塔吊说明书及现场施工要求，基础采用5.00×5。00×1.42钢筋砼基础，设计砼标号为C30。配筋详见附图：现场做一组同条件试块，以确定安装塔吊时间。1.2基础施工C15垫层浇筑完成后，先绑扎基础下层钢筋网，再用汽车吊配合固定好塔吊预埋标准节（标准节埋入混凝土为1200mm)，为确保四个脚柱的水平，用水准仪抄测脚柱上口标高，且必须水平，误差在1mm以内，用经纬仪控制标准节垂直度.然后按照塔基图纸要求绑扎2、塔吊基础验算矩形板式基础计算书一、塔机属性塔机型号QTZ5810塔机独立状态的最大起吊高度H0(m）40塔机独立状态的计算高度H（m）43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B（m）1。6二、塔机荷载HYPERLINK”file:///D：\\PINMING\\CSC2012\\OutPut\\塔机竖向荷载简图.dwg"塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN）359起重臂自重G1(kN)37。4起重臂重心至塔身中心距离RG1(m）25.48小车和吊钩自重G2(kN)3。8最大起重荷载Qmax（kN)60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m）13.2最大起重力矩M2（kN.m)630平衡臂自重G3（kN)19.8平衡臂重心至塔身中心距离RG3（m）6。8平衡块自重G4(kN）142平衡块重心至塔身中心距离RG4(m）11。82、风荷载标准值ωk(kN/m2)工程所在地江苏常州市基本风压ω0(kN/m2)工作状态0。2非工作状态0。4塔帽形状和变幅方式锥形塔帽,小车变幅地面粗糙度C类（有密集建筑群的城市市区)风振系数βz工作状态1。77非工作状态1.77风压等效高度变化系数μz0。94风荷载体型系数μs工作状态1.95非工作状态1。95风向系数α1.2塔身前后片桁架的平均充实率α00.35风荷载标准值ωk（kN/m2)工作状态0.8×1.2×1.77×1.95×0.94×0。2＝0。63非工作状态0.8×1.2×1.77×1.95×0。94×0.4＝1。253、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1（kN)359+37。4+3。8+19。8+142＝562起重荷载标准值Fqk（kN)60竖向荷载标准值Fk(kN）562+60＝622水平荷载标准值Fvk(kN)0。63×0。35×1.6×43＝15。17倾覆力矩标准值Mk(kN·m）37。4×25。48+3。8×13.2-19.8×6。8-142×11.8+0。9×(630+0。5×15.17×43)＝53.41非工作状态竖向荷载标准值Fk'(kN)Fk1＝562水平荷载标准值Fvk’（kN)1.25×0.35×1。6×43＝30.1倾覆力矩标准值Mk’(kN·m）37。4×25.48—19。8×6.8-142×11.8+0.5×30。1×43＝210。144、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1（kN)1。2Fk1＝1。2×562＝674。4起重荷载设计值FQ(kN)1.4FQk＝1。4×60＝84竖向荷载设计值F（kN)674。4+84＝758.4水平荷载设计值Fv(kN）1。4Fvk＝1.4×15.17＝21.24倾覆力矩设计值M(kN·m)1。2×（37。4×25.48+3.8×13。2-19。8×6.8-142×11.8）+1.4×0。9×（630+0.5×15。17×43)＝236.2非工作状态竖向荷载设计值F'(kN）1。2Fk’＝1。2×562＝674。4水平荷载设计值Fv’（kN)1.4Fvk’＝1。4×30。1＝42。14倾覆力矩设计值M'(kN·m)1。2×（37。4×25.48-19。8×6。8—142×11。8）+1。4×0。5×30.1×43＝-122。74三、基础验算HYPERLINK”file：///D：\\PINMING\\CSC2012\\OutPut\\矩形板式基础布置图.dwg"矩形板式基础布置图基础布置基础长l(m）5基础宽b(m)5基础高度h(m)1。42基础参数基础混凝土强度等级C30基础混凝土自重γc(kN/m3)24基础上部覆土厚度h’(m)0基础上部覆土的重度γ'(kN/m3)19基础混凝土保护层厚度δ（mm）50地基参数修正后的地基承载力特征值fa（kPa)250软弱下卧层基础底面至软弱下卧层顶面的距离z(m）5地基压力扩散角θ（°）20软弱下卧层顶地基承载力特征值fazk(kPa）130软弱下卧层顶面处修正后的地基承载力特征值faz（kPa)323。8基础及其上土的自重荷载标准值:Gk=blhγc=5×5×1。42×24=852kN基础及其上土的自重荷载设计值:G=1。2Gk=1。2×852=1022。4kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk’'=G1RG1—G3RG3-G4RG4+0.5Fvk’H/1。2=37.4×25。48-19.8×6.8—142×11.8+0.5×30。1×43/1.2=-318kN·mFvk’'=Fvk'/1。2=30。1/1.2=25.08kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M’'=1.2×(G1RG1—G3RG3—G4RG4)+1.4×0.5Fvk’H/1。2=1。2×（37。4×25.48-19.8×6.8-142×11。8）+1。4×0。5×30.1×43/1。2=—273.74kN·mFv’’=Fv’/1.2=42。14/1。2=35.12kN基础长宽比：l/b=5/5=1≤1.1,基础计算形式为方形基础.Wx=lb2/6=5×52/6=20。83m3Wy=bl2/6=5×52/6=20.83m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：Mkx=Mkb/（b2+l2）0。5=210.14×5/(52+52)0.5=148.59kN·mMky=Mkl/(b2+l2)0。5=210.14×5/（52+52）0。5=148.59kN·m1、偏心距验算相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：Pkmin=(Fk+Gk）/A—Mkx/Wx-Mky/Wy=(562+852）/25-148.59/20。83-148。59/20。83=42.3kPa≥0偏心荷载合力作用点在核心区内.2、基础底面压力计算Pkmin=42。3kPaPkmax=（Fk+Gk）/A+Mkx/Wx+Mky/Wy=(562+852)/25+148。59/20.83+148。59/20。83=70。82kPa3、基础轴心荷载作用应力Pk=(Fk+Gk）/（lb)=(562+852）/(5×5）=56。56kN/m24、基础底面压力验算(1）、修正后地基承载力特征值fa=250.00kPa（2）、轴心作用时地基承载力验算Pk=56。56kPa≤fa=250kPa满足要求！（3)、偏心作用时地基承载力验算Pkmax=70。82kPa≤1.2fa=1.2×250=300kPa满足要求！5、基础抗剪验算基础有效高度：h0=h-δ=1420-(50+16/2)=1362mmX轴方向净反力：Pxmin=γ（Fk/A-（Mk''+Fvk'’h)/Wx）=1.35×(562。000/25.000-(—317。996+25。083×1。420)/20。833)=48.646kN/m2Pxmax=γ（Fk/A+(Mk’’+Fvk’'h)/Wx)=1.35×(562.000/25.000+(-317.996+25。083×1.420）/20.833)=12。050kN/m2P1x=Pxmax—((b-B)/2)(Pxmax—Pxmin)/b=12.050-(（5.000-1.600)/2)(12。050-48。646)/5。000=24。493kN/m2Y轴方向净反力：Pymin=γ(Fk/A—（Mk’'+Fvk''h)/Wy)=1。35×(562。000/25.000—（-317。996+25.083×1。420)/20。833）=48。646kN/m2Pymax=γ（Fk/A+（Mk'’+Fvk'’h)/Wy)=1.35×(562。000/25.000+（-317。996+25。083×1。420）/20。833)=12.050kN/m2P1y=Pymax-((l—B)/2）（Pymax—Pymin)/l=12。050—（（5。000-1.600)/2)(12。050—48.646)/5.000=24。493kN/m2基底平均压力设计值：px=（Pxmax+P1x）/2=(12。05+24.49)/2=18。27kN/m2py=（Pymax+P1y）/2=（12.05+24。49）/2=18。27kPa基础所受剪力：Vx=|px｜（b—B）l/2=18.27×（5-1。6)×5/2=155.31kNVy=｜py|（l-B)b/2=18.27×(5—1.6)×5/2=155。31kNX轴方向抗剪：h0/l=1362/5000=0.27≤40.25βcfclh0=0.25×1×14.3×5000×1362=24345。75kN≥Vx=155.31kN满足要求！Y轴方向抗剪:h0/b=1362/5000=0.27≤40。25βcfcbh0=0.25×1×14。3×5000×1362=24345.75kN≥Vy=155。31kN满足要求！6、软弱下卧层验算基础底面处土的自重压力值：pc=dγm=1。5×19=28。5kPa下卧层顶面处附加压力值：pz=lb（Pk-pc)/（（b+2ztanθ）(l+2ztanθ)）=（5×5×（56.56—28.5））/（（5+2×5×tan20°）×(5+2×5×tan20°））=9.4kPa软弱下卧层顶面处土的自重压力值：pcz=zγ=5×19=95kPa软弱下卧层顶面处修正后地基承载力特征值faz=fazk+ηbγ(b—3）+ηdγm(d+z—0.5)=130.00+0。30×19.00×（5。00-3）+1。60×19。00×（5.00+1.50-0。5）=323。80kPa作用在软弱下卧层顶面处总压力：pz+pcz=9.4+95=104。4kPa≤faz=323。8kPa满足要求！四、基础配筋验算基础底部长向配筋HRB400Φ16＠200基础底部短向配筋HRB400Φ16＠200基础顶部长向配筋HRB400Φ16@200基础顶部短向配筋HRB400Φ16＠2001、基础弯距计算基础X向弯矩:MⅠ=(b-B）2pxl/8=(5—1.6）2×18。27×5/8=132.01kN·m基础Y向弯矩:MⅡ=(l—B）2pyb/8=（5—1。6)2×18.27×5/8=132。01kN·m2、基础配筋计算（1)、底面长向配筋面积αS1=｜MⅡ｜/（α1fcbh02）=132.01×106/（1×14.3×5000×13622）=0.001ζ1=1—（1-2αS1)0.5=1-(1—2×0.001)0.5=0.001γS1=1-ζ1/2=1—0.001/2=1AS1=|MⅡ|/(γS1h0fy1)=132.01×106/（1×1362×360)=269mm2基础底需要配筋：A1=max（269,ρbh0）=max（269，0。0015×5000×1362)=10215mm2基础底长向实际配筋：A1=5225mm2<As1’=10215mm2满足要求！(2）、底面短向配筋面积