福建保障性住宅脚手架施工方案

XX小区3#地块4#-7#楼工程脚手架专项施工工方案厦门XX建设有有限公司2007年099月30日目录HYPERLINK\l"_Toc328146821"一、编制依据22HYPERLINK\l"_Toc328146822"二、工程概况22HYPERLINK\l"_Toc328146823"三、总体筹划及及施工部署22HYPERLINK\l"_Toc328146824"四、搭设流程及及施工工艺33HYPERLINK\l"_Toc328146825"（一）钢管落地地脚手架3HYPERLINK\l"_Toc328146826"（二）普通型钢钢悬挑脚手架架6HYPERLINK\l"_Toc328146827"五、材料选择及及构造要求88HYPERLINK\l"_Toc328146828"（一）钢管落地地脚手架9HYPERLINK\l"_Toc328146829"（二）普通型钢钢悬挑脚手架架9HYPERLINK\l"_Toc328146830"六、劳动力安排排9HYPERLINK\l"_Toc328146831"七、脚手架检查查与验收100HYPERLINK\l"_Toc328146832"八、脚手架搭设设安全技术措措施11HYPERLINK\l"_Toc328146833"九、脚手架拆除除安全技术措措施11HYPERLINK\l"_Toc328146834"十、附件1：（节节点详图及示示意图）122HYPERLINK\l"_Toc328146835"十一、附件2：：设计计算书书18HYPERLINK\l"_Toc328146836"钢管落地脚手架架计算书188HYPERLINK\l"_Toc328146837"普通型钢悬挑脚脚手架计算书书29脚手架专项施工工方案一、编制依据1、依据XX花花园施工设计计图纸；2、依据《XXX花园施工组织织设计》；3、各类参考规规范、图书：：《建筑施工计算算手册》江正正荣著中国建筑工工业出版社；；《建筑施工手册册》第四版中国建筑工工业出版社；；《钢结构设计规规范》GB500017-20003中国建筑工工业出版社；；《建筑施工脚手手架实用手册册（含垂直运运输设施）》中中国建筑工业业出版社；《建筑结构荷载载规范》GB500009-20001中国建筑工工业出版社；；《建筑施工扣件件式钢管脚手手架安全技术术规范》JGJ1330-20001中国建筑工工业出版社；；《建筑地基基础础设计规范》GB500007-20002中国建筑工工业出版社；；《建筑施工安全全检查标准》JGJ599-99中国建筑工工业出版社；；二、工程概况厦门XX小区33#地块4#-7#楼工程位于于杏林湾片区区东北部，是是厦门市重点点建设社会保保障性住房工工程，项目包包括4#、5#、6#、7#楼四个单体体工程，该建建筑总建筑面面积为336199.75m22，其中4#楼建筑面积积为151899.29m22（地下1层、地上34层）；5#楼建筑面积积为6212..17m2（地上18层）；6#楼建筑面积积为6566..61m2（地上18层）；7#楼建筑面积积为5651..68m2（地上18层）。建筑筑高度：4#为97.4m，5#楼为52.155m，6#楼为52.3m，7#楼为50.555m。工程结构及建筑筑：基础为高高强预应力管管桩基础、主主体结构为框框架—剪力墙结构构体系。建筑筑抗震设防类类别为丙类，抗抗震等级二级级，抗震设防防烈度7度。本工程主要使用用功能为居住住型社会保障障性住房，4#楼有一层层层高为4.5m的地下室，一一层分布大堂堂、物业用房房、卫生服务务站、二层以以上为住宅；；5#楼一层分布布大堂、店面面、变电所、二二层以上为住住宅；6楼一层分布布大堂、店面面、二层以上上为住宅；7#楼分布大堂堂、住宅，二二层以上为住住宅。本工程的建设单单位：厦门住住宅集团有限限公司，设计计单位：厦门门合道工程设设集团有限公公司，勘察单单位：厦门地地质勘察设计计院，监理单单位：厦门长长实工程监理理有限公司，施施工单位：厦厦门XX建设有限公公司三、总体筹划及及施工部署（一）、总体筹筹划本工程考虑到施施工工期、质质量、安全和和合同要求，故故在选择方案案时，已经充充分考虑以下下几点：1、架体的结构构设计，力求求做到结构要要安全可靠，造造价经济合理理。2、在规定的条条件下和规定定的使用期限限内，能够充充分满足预期期的安全性和和耐久性。3、选用材料时时，力求做到到常见通用、可可周转利用，便便于保养维修修。4、结构选型时时，力求做到到受力明确，构构造措施到位位，升降搭拆拆方便，便于于检查验收；；5、综合以上几几点，脚手架架的搭设，还还必须符合JCJ599-99等检查标准准要求，要符符合相关文明明标化工地的的有关标准。结合以上脚手架架设计原则，同同时结合本工工程的实际情情况，综合考考虑了以往的的施工经验，决定采用以下脚手架方案：拟采用落地式与与悬挑式相结结合的双排钢钢管扣件式脚脚手架。6层（含6层）以下采采用落地式脚脚手架，总高高度均不超过过24米（按24米验算）。落落地式脚手架架的搭设在地地下室土方回回填后，脚手手架基础硬化化处理合格后后进行。5-7#楼分别在6、12层设置工字字钢悬挑钢管管脚手架，4#楼分别在6、12、18、24、30层设置工字字钢悬挑钢管管脚手架，每每步挑架高度度为18m，周长为120m。（二）、安全领领导小组搭设过程中，因因处在施工高高峰期，各施施工班组在交交叉作业中，故故应加强安全全监控力度，现现场设定若干干名安全监控控员。水平和和垂直材料运运输必须设置置临时警戒区区域，用红白白三角小旗围围栏。谨防非非施工人员进进入。同时成成立以项目经经理为组长的的安全领导小小组以加强现现场安全防护护工作，本小小组机构组成成、人员编制制及责任分工工如下：陈珍龙（项目经经理）———组长，负责责协调指挥工工作；黄东云（施工员员）——组员，负责责现场施工指指挥，技术交交底；郑志扬陈永国国（安全员）——组员，负责责现场安全检检查工作；刘历山（架子工工班长）——组员，负责责现场具体施施工；四、搭设流程及及施工工艺（一）钢管落地地脚手架落地脚手架搭设设的工艺流程程为：场地平平整、夯实→基础承载力力实验、材料料配备→定位设置通通长脚手板、底底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。定距定位。根据据构造要求在在建筑物四角角用尺量出内内、外立杆离离墙距离，并并做好标记；；用钢卷尺拉拉直，分出立立杆位置，并并用小竹片点点出立杆标记记；垫板、底底座应准确地地放在定位线线上，垫板必必须铺放平整整，不得悬空空。在搭设首层脚手手架过程中，沿沿四周每框架架格内设一道道斜支撑，拐拐角除双向增增设，待该部部位脚手架与与主体结构的的连墙件可靠靠拉接后方可可拆除。当脚脚手架操作层层高出连墙件件两步时，宜宜先立外排，后后立内排。其其余按一下构构造要求搭设设。搭设参数表：搭设参数钢管落地脚手架架立杆横向间距或或排距lb(mm)1.05立杆纵向间距或或跨距la(m))1.5立杆步距h(mm)1.8脚手架计算高度度H(m)24内排架距离墙长长度a(m)0.3连墙件设置二步三跨，扣件件连接地基基础本工程脚手架地地基础部位应应在回填土完完后夯实，采采用强度等级级不低于C15的混凝土进进行硬化，混混凝土硬化厚厚度不小于10cm。地基承载载能力能够满满足外脚手架架的搭设要求求（具体计算算数据参阅脚脚手架计算书书）。2、立杆设置立杆采用对接接接头连接，立立杆与大横杆杆采用直角扣扣件连接。接接头位置交错错布置，两个个相邻立杆接接头避免出现现在同步同跨跨内，并在高高度方向错开开的距离不小小于50cm；各接头中中心距主节点点的距离不大大于60cm，采用搭接接连接时，搭搭接部位结扎扎不少于2道。主立杆与辅立杆杆采用旋转扣扣件连接，扣扣件数量不应应少于2个。立杆底底部应设置垫垫木，并设置置纵横方向扫扫地杆，连接接于立脚点杆杆上，离底座座20cm左右。立杆的垂直偏差差应控制在不不大于架高的的1/400。立杆及纵横向水水平杆构造要要求见下图：：3、大横杆、小小横杆设置(1)大横杆在在脚手架高度度方向的间距距按上表步距距取值，以便便立网挂设，大大横杆置于立立杆里面，每每侧外伸长度度为150mm左右。(2)外架子按按立杆与大横横杆交点处设设置小横杆，两两端固定在立立杆，以形成成空间结构整整体受力。脚手架外侧立面面的两端各设设置一道剪刀刀撑，并应由由底至顶连续续设置；中间间各道剪刀撑撑之间的净距距离不应大于于15m。剪刀撑斜斜杆的接长宜宜采用搭接，搭搭接长度不小小于1m，应采用不不少于2个旋转扣件件固定。剪刀刀撑斜杆应用用旋转扣件固固定在与之相相交的横向水水平杆的伸出出端或立杆上上，旋转扣件件中心线离主主节点的距离离不宜大于150mm。4、脚手板、脚脚手片的铺设设要求(1)脚手架里里排立杆与结结构层之间均均应铺设木板板：板宽为200mm，里外立杆杆间应满铺脚脚手板，无探探头板。(2)满铺层脚脚手片必须垂垂直墙面横向向铺设，满铺铺到位，不留留空位，不能能满铺处必须须采取有效的的防护措施。(3)脚手片须须用12-144#铅丝双股并并联绑扎，不不少于4点，要求绑绑扎牢固，交交接处平整，铺铺设时要选用用完好无损的的脚手片，发发现有破损的的要及时更换换。5、防护栏杆(1)脚手架外外侧使用建设设主管部门认认证的合格绿绿色密目式安安全网封闭，且且将安全网固固定在脚手架架外立杆里侧侧。(2)选用188铅丝张挂安安全网，要求求严密、平整整。(3)脚手架外外侧必须设1.2m高的防护栏栏杆和30cm高踢脚杆，顶顶排防护栏杆杆不少于2道，高度分分别为0.9m和1.3m。(4)脚手架内内侧形成临边边的(如遇大开间间门窗洞等)，在脚手架架内侧设1.2m的防护栏杆杆和30cm高踢脚杆。(5)脚手架上上门洞、出入入口构造示意意图：6、连墙件(1)脚手架架与建筑物按按计算书中连连墙件布置要要求设拉结点点。楼层高度度超过4m，则在水平平方向加密，如如楼层高度超超过6m时，则按水水平方向每6m设置一道斜斜拉钢丝绳。(2)拉结点点在转角范围围内和顶部处处加密，即在在转角l米以内范围围按垂直方向向每3.6米设一拉结结点。(3)拉结点点应保证牢固固，防止其移移动变形，且且尽量设置在在外架大小横横杆接点处。(4)外墙装装饰阶段拉结结点，也须满满足上述要求求，确因施工工需要除去原原拉结点时，必必须重新补设设可靠，有效效的临时拉结结点，以确保保外架安全可可靠。(5)连墙件件构造示意图图7、架体内封闭闭(1)脚手架的的架体里立杆杆距墙体净距距最多为200mm，如因结构构设计的限制制大于200mm的必须铺设设站人板，站站人板设置平平整牢固。(2)脚手架施施工层里立杆杆与建筑物之之间应采用脚脚手片或木板板进行封闭。(3)施工层以以下外架每隔隔3步以及底部部用密目网或或其他措施进进行封闭。（二）普通型钢钢悬挑脚手架架悬挑脚手架搭设设的工艺流程程为：水平悬悬挑→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。搭设参数表：搭设参数普通型钢悬挑脚脚手架立杆横向间距或或排距lb(mm)1.05立杆纵向间距或或跨距la(m))1.5立杆步距h(mm)1.8脚手架计算高度度H(m)18内排架距离墙长长度a(m)0.3连墙件设置二步二跨，扣件件连接1、水平悬挑梁梁在浇筑楼板时，预预埋直径20mm锚筋，每根根悬挑工字钢钢设两道锚筋筋，工字钢悬悬挑梁采用16#工字钢，纵纵向间距1.5m，外挑尺寸寸为1.5m米，板内支支承的长度不不少于外挑长长度的1.5倍，经计算算受力符合要要求。水平悬挑梁必须须保证有足够够的锚固强度度和截面抗屈屈曲能力，水水平悬挑梁的的纵向间距与与上部脚手架架立杆的纵向向间距相同，立立杆直接支承承在悬挑梁上上。上部脚手手架立杆与挑挑梁支承结构构应有可靠的的定位连接措措施，以确保保上部架体的的稳定。通常常采用在挑梁梁或纵向钢粱粱上焊接150-2200mm、外径φ40mm的钢管，立立杆套座其外外，并同时在在立杆下部设设置扫地杆。见见下图：2、立杆设置立杆采用对接接接头连接，立立杆与大横杆杆采用直角扣扣件连接。接接头位置交错错布置，两个个相邻立杆接接头避免出现现在同步同跨跨内，并在高高度方向错开开的距离不小小于50cm；各接头中中心距主节点点的距离不大大于60cm。立杆的垂直偏差差应控制在不不大于架高的的1/400。3、大横杆、小小横杆设置(1)大横杆在在脚手架高度度方向的间距距按上表步距距取值，以便便立网挂设，大大横杆置于立立杆里面，每每侧外伸长度度为150mm左右。(2)外架子按按立杆与大横横杆交点处设设置小横杆，两两端固定在立立杆，以形成成空间结构整整体受力。脚手架外侧立面面的两端各设设置一道剪刀刀撑，并应由由底至顶连续续设置；中间间各道剪刀撑撑之间的净距距离不应大于于15m。剪刀撑斜斜杆的接长宜宜采用搭接，搭搭接长度不小小于1m，应采用不不少于2个旋转扣件件固定。剪刀刀撑斜杆应用用旋转扣件固固定在与之相相交的横向水水平杆的伸出出端或立杆上上，旋转扣件件中心线离主主节点的距离离不宜大于150mm。4、脚手板、脚脚手片的铺设设要求(1)脚手架里里排立杆与结结构层之间均均应铺设木板板：板宽为200mm，里外立杆杆间应满铺脚脚手板，无探探头板。(2)满铺层脚脚手片必须垂垂直墙面横向向铺设，满铺铺到位，不留留空位，不能能满铺处必须须采取有效的的防护措施。(3)脚手片须须用12-144#铅丝双股并并联绑扎，不不少于4点，要求绑绑扎牢固，交交接处平整，铺铺设时要选用用完好无损的的脚手片，发发现有破损的的要及时更换换。5、防护栏杆(1)脚手架外外侧使用建设设主管部门认认证的合格绿绿色密目式安安全网封闭，且且将安全网固固定在脚手架架外立杆里侧侧。(2)选用188铅丝张挂安安全网，要求求严密、平整整。(3)脚手架外外侧必须设1.2m高的防护栏栏杆和30cm高踢脚杆，顶顶排防护栏杆杆不少于2道，高度分分别为0.9m和1.3m。(4)脚手架内内侧形成临边边的(如遇大开间间门窗洞等)，在脚手架架内侧设1.2m的防护栏杆杆和30cm高踢脚杆。6、连墙件(1)脚手架与与建筑物按按按计算书中连连墙件设计要要求设置拉结结点。楼层高高度超过4m，则在水平平方向加密，如如楼层高度超超过6m时，则按水水平方向每6m设置一道斜斜拉钢丝绳。(2)拉结点在在转角范围内内和顶部处加加密，即在转转角l米以内范围围按垂直方向向每3.6米设一拉结结点。(3)拉结点应应保证牢固，防防止其移动变变形，且尽量量设置在外架架大小横杆接接点处。(4)外墙装饰饰阶段拉结点点，也须满足足上述要求，确确因施工需要要除去原拉结结点时，必须须重新补设可可靠，有效的的临时拉结点点，以确保外外架安全可靠靠。五、材料选择及及构造要求l、脚手架钢材材强度等级Q235--A，钢管表面面应平直光滑滑，不应有裂裂纹、分层、压压痕、划道和和硬弯，新用用的钢管要有有出厂合格证证。脚手架施施工前必须将将入场钢管取取样，送有相相关国家资质质的试验单位位，进行钢管管抗弯、抗拉拉等力学试验验，试验结果果满足设计要要求后，方可可在施工中使使用。2、本工程钢管管脚手架的搭搭设使用可锻锻铸造扣件，应应符合建设部部《钢管脚手手扣件标准》JGJ222-85的要求，由由有扣件生产产许可证的生生产厂家提供供，不得有裂裂纹、气孔、缩缩松、砂眼等等锻造缺陷，扣扣件的规格应应与钢管相匹匹配，贴和面面应平整，活活动部位灵活活，夹紧钢管管时开口处最最小距离不小小于5mm。钢管螺栓栓拧紧力矩达达65N.m时不得破坏坏。如使用旧旧扣件时，扣扣件必须取样样送有相关国国家资质的试试验单位，进进行扣件抗滑滑力等试验，试试验结果满足足设计要求后后方可在施工工中使用。3、搭设架子前前应进行保养养，除锈并统统一涂色，颜颜色力求环境境美观。脚手手架立杆、防防护栏杆、踢踢脚杆统一漆漆黄色，剪力力撑统一漆桔桔红色。底排排立杆、扫地地杆均漆红白白相间色。4、脚手板、脚脚手片采用符符合有关要求求。5、安全网采用用密目式安全全网，网目应应满足2000目／100cmm2，做耐贯穿穿试验不穿透透，1.6×11.8m的单张网重重量在3kg以上，颜色色应满足环境境效果要求，选选用绿色。要要求阻燃，使使用的安全网网必须有产品品生产许可证证和质量合格格证，以及由由相关建筑安安全监督管理理部门发放的的准用证。6、连墙件材料料采用钢管，其其材质应符合合现行国家标标准《碳素钢钢结构》（GB7000-88）中Q235A钢的要求。（一）钢管落地地脚手架主要材料参数表表：材料名称钢管落地脚手架架钢管Φ48×33.5扣件配套连墙件二步三跨，扣件件连接脚手扳竹笆片脚手板安全网密目安全网（二）普通型钢钢悬挑脚手架架水平悬挑梁是此此类型脚手架架的重要材料料，其钢材强强度等级为Q235--A，型号见材材料表，水平平梁悬挑梁所所使用的钢材材必须表面平平整，无锈蚀蚀。截面有足足够的抗弯抵抵抗距，在满满载条件下其其挠度变形应应满足相应设设计要求。主要材料参数表表：材料名称普通型钢悬挑脚脚手架钢管Φ48×33.5扣件配套水平悬挑梁16号工字钢梁支撑拉绳(钢丝绳型型号)：6×19脚手扳竹笆片脚手板安全网密目安全网六、劳动力安排排1、为确保工程程进度的需要要，同时根据据本工程的结结构特征和外外脚手架的工工程量，确定定本工程外脚脚手架搭设按按下表配置人人力资源，操操作工均有上上岗作业证书书。2、建立由项目目经理、施工工员、安全员员、搭设技术术员组成的管管理机构，搭搭设负责人负负有指挥、调调配、检查的的直接责任。3、外脚手架的的搭设和拆除除，均应有项项目技术负责责人的认可，方方可进行施工工作业，并必必须配备有足足够的辅助人人员和必要的的工具。（一）、劳动力力安排表工种人数技术管理2安全监督1质量检查1测量放线3架子工28（二）、机具配配备机具名称数量备注架子扳手40把架子工搭设和拆拆除架子用力矩扳手4把检查架子扣件拧拧紧力度是否否达到要求倒链5把调整架子水平弯弯曲度七、脚手架检查查与验收1、脚手架搭设设完毕或分段段搭设完毕，应应按规定对脚脚手架工程的的质量进行检检查，经检查查合格后方可可交付使用。2、高度在200m及20m以下的脚手手架，应由单单位工程负责责人组织技术术安全人员进进行检查验收收。高度大于于20m的脚手架，应应由上一级技技术负责人随随工程进行分分阶段组织单单位工程负责责人及有关的的技术人员进进行检查验收收。3、验收时应具具备下列文件件：(1)根据编制制依据相关文文件法规要求求所形成的施施工组织设计计文件；(2)脚手架构构配件的出厂厂合格证或质质量分类合格格标志；(3)脚手架工工程的施工记记录及质量检检查记录；(4)脚手架搭搭设过程中出出现的重要问问题及处理记记录，(5)脚手架工工程的施工验验收报告。4、脚手架工程程的验收，除除查验有关文文件外，还应应进行现场检检查，检查应应着重以下各各项，井记人人施工验收报报告。(1)构配件和和加固件是否否齐全，质量量是否合格，连连接和挂扣是是否紧固可靠靠；(2)安全网的的张挂及扶手手的设置是否否齐全；(3)基础是否否平整坚实、支支垫是否符合合规定；(4)连墙件的的数量、位置置和设置是否否符合要求；；(5)垂直度及及水平度是否否合格。八、脚手架搭设设安全技术措措施普通脚手架1、钢管架应设设置避雷针，分分置于主楼外外架四角立杆杆之上，并联联通大横杆，形形成避雷网络络，并检测接接地电阻不大大于30Ω。2、外脚手架不不得搭设在距距离外架空线线路的安全距距离内，并做做好可靠的安安全接地处理理。3、定期检查脚脚手架，发现现问题和隐患患，在施工作作业前及时维维修加固，以以达到坚固稳稳定，确保施施工安全。4、外脚手架严严禁钢竹、钢钢木混搭，禁禁止扣件、绳绳索、铁丝、竹竹篾、塑料篾篾混用。5、外脚手架搭搭设人员必须须持证上岗，并并正确使用安安全帽、安全全带、穿防滑滑鞋。6、严禁脚手板板存在探头板板，铺设脚手手板以及多层层作业时，应应尽量使施工工荷载内、外外传递平衡。7、保证脚手架架体的整体性性，不得与井井架、升降机机一并拉结，不不得截断架体体。8、结构外脚手手架每支搭一一层，支搭完完毕后，经项项目部安全员员验收合格后后方可使用。任任何班组长和和个人，未经经同意不得任任意拆除脚手手架部件。9、严格控制施施工荷载，脚脚手板不得集集中堆料施荷荷，施工荷载载不得大于3kN/mm2，确保较大大安全储备。10、结构施工工时不允许多多层同时作业业，装修施工工时同时作业业层数不超过过两层，临时时性用的悬挑挑架的同时作作业层数不超超过两层。11、当作业层层高出其下连连墙件3.6m以上、且其其上尚无连墙墙件时，应采采取适当的临临时撑拉措施施。12、各作业层层之间设置可可靠的防护栅栅栏，防止坠坠落物体伤人人。九、脚手架拆除除安全技术措措施1、拆架前，全全面检查拟拆拆脚手架，根根据检查结果果，拟订出作作业计划，报报请批准，进进行技术交底底后才准工作作。作业计划划一般包括：：拆架的步骤骤和方法、安安全措施、材材料堆放地点点、劳动组织织安排等。2、拆架时应划划分作业区，周周围设绳绑围围栏或竖立警警戒标志，地地面应设专人人指挥，禁止止非作业人员员进入。3、拆架的高处处作业人员应应戴安全帽、系系安全带、扎扎裹腿、穿软软底防滑鞋。4、拆架程序应应遵守“由上而下，先先搭后拆”的原则，即即先拆拉杆、脚脚手板、剪刀刀撑、斜撑，而而后拆小横杆杆、大横杆、立立杆等，并按按“一步一清”原则依次进进行。严禁上上下同时进行行拆架作业。5、拆立杆时，要要先抱住立杆杆再拆开最后后两个扣，拆拆除大横杆、斜斜撑、剪刀撑撑时，应先拆拆除中间扣件件，然后托住住中间，再解解端头扣。6、连墙杆(拉拉结点)应随拆除进进度逐层拆除除，拆抛撑时时，应用临时时撑支住，然然后才能拆除除。7、拆除时要统统一指挥，上上下呼应，动动作协调，当当解开与另一一人有关的结结扣时，应先先通知对方，以以防坠落。8、拆架时严禁禁碰撞脚手架架附近电源线线，以防触电电事故。9、在拆架时，不不得中途换人人，如必须换换人时，应将将拆除情况交交代清楚后方方可离开。10、拆下的材材料要徐徐下下运，严禁抛抛掷。运至地地面的材料应应按指定地点点随拆随运，分分类堆放，“当天拆当天天清”，拆下的扣扣件和铁丝要要集中回收处处理。11、高层建筑筑脚手架拆除除，应配备良良好的通讯装装置。12、输送至地地面的杆件，应应及时按类堆堆放，整理保保养。13、当天离岗岗时，应及时时加固尚未拆拆除部分，防防止存留隐患患造成复岗后后的人为事故故。14、如遇强风风、大雨、雪雪等特殊气候候，不应进行行脚手架的拆拆除，严禁夜夜间拆除。15、翻掀垫铺铺竹笆应注意意站立位置，并并应自外向里里翻起竖立，防防止外翻将竹竹笆内未清除除的残留物从从高处坠落伤伤人。十、附件1：（节节点详图及示示意图）平面搭设示意图图十一、附件2：：设计计算书书钢管落地脚手架架计算书一、参数信息::1.脚手架参数数双排脚手架搭设设高度为224m，立立杆采用单立立杆；搭设尺寸为：横横距Lb为1.055m，纵距La为1.5m，大大小横杆的步步距为1.88m；内排架距离墙长长度为0.330m；大横杆在上，搭搭接在小横杆杆上的大横杆杆根数为22根；采用的钢管类型型为Φ48×3..5；横杆与立杆连接接方式为双扣扣件；取扣件件抗滑承载力力系数为11.00；连墙件采用两步步三跨，竖向向间距3..6m，水水平间距4..5m，采采用扣件连接接；连墙件连接方式式为双扣件；；2.活荷载参数数施工均布活荷载载标准值:22.000kN/m22；脚手架用用途:装修脚手架架；同时施工层数::2层；3.风荷载参数数本工程地处福建建厦门市，基基本风压0..71kNN/m2；风荷载高度变化化系数μz，计算连墙墙件强度时取取0.92，计计算立杆稳定定性时取0..74，风荷荷载体型系数数μs为0.2144；4.静荷载参数数每米立杆承受的的结构自重标标准值(kN/m)):0.12248；脚手板自重标准准值(kN/m2):0.3300；栏杆杆挡脚板自重重标准值(kN/m)):0.1550；安全设施与安全全网(kN/m2):0.0005；脚手板类别:竹竹笆片脚手板板；栏杆挡板板类别:竹笆片脚手手板挡板；每米脚手架钢管管自重标准值值(kN/m)):0.0338；脚手板铺设总层层数:13；5.地基参数地基土类型:素素填土；地基基承载力标准准值(kPa)::120.000；立杆基础底面面面积(m2):0.220；地基承承载力调整系系数:1.000。二、大横杆的计计算:按照《扣件式钢钢管脚手架安安全技术规范范》(JGJ1330-20001)第条规规定，大横杆杆按照三跨连连续梁进行强强度和挠度计计算，大横杆杆在小横杆的的上面。将大大横杆上面的的脚手板自重重和施工活荷荷载作为均布布荷载计算大大横杆的最大大弯矩和变形形。1.均布荷载值值计算大横杆的自重标标准值:P1=0.0338kN//m；脚手板的自重标标准值:P2=0.3×1.05//(2+1))=0.1005kN//m；活荷载标准值::Q=2××1.05//(2+1))=0.7kN/m；；静荷载的设计值值:q1=1.2×0.0388+1.2××0.1055=0.1772kN//m；活荷载的设计值值:q2=1.4×0.7=00.98kkN/m；图1大横杆设设计荷载组合合简图(跨中最大弯弯矩和跨中最最大挠度)图2大横杆设设计荷载组合合简图(支座最大弯弯矩)2.强度验算跨中和支座最大大弯距分别按按图1、图2组合。跨中最大弯距计计算公式如下下:M1mmax=0.08qq1l2+0..10q2l2跨中最大弯距为为M1maxx=0.088×0.1722×1.52+0.100×0.98×1.52=0.2251kNN·m；支座最大弯距计计算公式如下下:M2mmax=-0.100q1l2-0..117q22l2支座最大弯距为为M2maxx=-0..10×0.1722×1.52-0.1117×0.98×1.52=-0..297kkN·m；选择支座弯矩和和跨中弯矩的的最大值进行行强度验算：：σ=Max((0.2511×106,0.2997×1066)/50880=58..465NN/mm2；大横杆的最大弯弯曲应力为σσ=588.465N/mm22小于大横杆杆的抗压强度度设计值[ff]=2055N/mmm2，满足要求求！3.挠度验算::最大挠度考虑为为三跨连续梁梁均布荷载作作用下的挠度度。计算公式如下：：νmaax=((0.6777q1l4+0..990q22l4)/1000EI其中：静荷载标标准值:qq1=P1+P2=0.0338+0.1105=0..143kkN/m；活荷载标准值::q2=Q==0.7kkN/m；最大挠度计算值值为：ν=0..677×00.143××150044/(1000×2.066×105×1219900)+00.990××0.7×115004/(1000×2.066×105×1219900)==1.5993mm；；大横杆的最大挠挠度1.5593mmm小于大横杆杆的最大容许许挠度15500/1550mm与与10mmm，满足要求求！三、小横杆的计计算:根据JGJ1330-20001第条规定定，小横杆按按照简支梁进进行强度和挠挠度计算，大大横杆在小横横杆的上面。用用大横杆支座座的最大反力力计算值作为为小横杆集中中荷载，在最最不利荷载布布置下计算小小横杆的最大大弯矩和变形形。1.荷载值计算算大横杆的自重标标准值：p1=0.0038×1.5==0.0558kN；；脚手板的自重标标准值：P2=0.3×1.05×1.5/((2+1)==0.1588kN；活荷载标准值：：Q=2×1.05×1.5/((2+1)=1.0550kN；；集中荷载的设计计值:P==1.2×(0.0588+0.1558)+1..4×1.05=1.7728kNN；小横杆计算简图图2.强度验算最大弯矩考虑为为小横杆自重重均布荷载与与大横杆传递递荷载的标准准值最不利分分配的弯矩和和；均布荷载最大弯弯矩计算公式式如下:Mqmax==ql2/8Mqmax==1.2××0.0388×1.052/8=0.0066kN·m；集中荷载最大弯弯矩计算公式式如下:Mpmax==Pl/33Mpmax==1.7228×1.05//3=00.605kN·m；最大弯矩M=Mqmmax+Mpmaxx=0.6611kNN·m；最大应力计算值值σ=M/W==0.6111×1066/50800=120..313NN/mm2；小横杆的最大弯弯曲应力σ=1200.313N/mm22小于小横杆杆的抗压强度度设计值2005N/mmm2，满足要求求！3.挠度验算最大挠度考虑为为小横杆自重重均布荷载与与大横杆传递递荷载的设计计值最不利分分配的挠度和和；小横杆自重均布布荷载引起的的最大挠度计计算公式如下下:νqmax==5ql44/384EEIνqmax=55×0.0338×105504/(3844×2.066×105×1219900)==0.0224mm；；大横杆传递荷载载P=p1+p2+Q=0.0058+0..158+11.05==1.2665kN；；集中荷载标准值值最不利分配配引起的最大大挠度计算公公式如下:νpmax==Pl(33l2-4ll2/9)/772EIνpmax==12655.1×10050×(33×105002-4×100502/9)/(72××2.06××105×1219900)==2.077mm；最大挠度和νν=νqmax+νpmax=0.0244+2.077=2..094mmm；小横杆的最大挠挠度为2..094mmm小于小小横杆的最大大容许挠度11050/1150=7与与10mmm,满足要求求！四、扣件抗滑力力的计算:按照《建筑施工工扣件式钢管管脚手架安全全技术规范培培训讲座》刘刘群主编，PP96页，双双扣件承载力力设计值取116.00kkN，按照扣扣件抗滑承载载力系数1..00，该工工程实际的旋旋转双扣件承承载力取值为为16.000kN。纵向或横向水平平杆与立杆连连接时，扣件件的抗滑承载载力按照下式式计算(《建筑施工工扣件式钢管管脚手架安全全技术规范》):R≤Rc其中Rc扣件抗抗滑承载力设设计值,取16.000kN；R--纵向向或横向水平平杆传给立杆杆的竖向作用用力设计值；；大横杆的自重标标准值:PP1=0..038×1.5×2/2=00.058kN；小横杆的自重标标准值:PP2=0..038×1.05//2=0.002kN；；脚手板的自重标标准值:PP3=0..3×1.05×1.5/22=0.2336kN；；活荷载标准值::Q=2×1.05×1.5//2=11.575kN；荷载的设计值::R=1..2×(0.0588+0.022+0.2336)+1..4×1.5755=2.5882kN；；R<16..00kNN,所以双扣扣件抗滑承载载力的设计计计算满足要求求!五、脚手架立杆杆荷载计算::作用于脚手架的的荷载包括静静荷载、活荷荷载和风荷载载。静荷载标标准值包括以以下内容：(1)每米立杆杆承受的结构构自重标准值值，为0.11248kNN/mNG1==[0.11248+((1.50××2/2)×0.0388/1.800]×24.000=3..763kNN；(2)脚手板的的自重标准值值；采用竹笆笆片脚手板，标标准值为0..3kN/mm2NG2=0.3×13×1.5×(1.05++0.3)//2=33.949kN；(3)栏杆与挡挡脚手板自重重标准值；采采用竹笆片脚脚手板挡板，标标准值为0..15kN//mNG3==0.155×13×1.5/22=1..462kkN；(4)吊挂的安安全设施荷载载，包括安全全网:0.0005kNN/m2NG4==0.0005×1.5×24=0.18kN；经计算得到，静静荷载标准值值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=99.354kN；活荷载为施工荷荷载标准值产产生的轴向力力总和，立杆杆按一纵距内内施工荷载总总和的1/22取值。经计计算得到，活活荷载标准值值NQ=2×1.05×1.5×2/2==3.155kN；考虑风荷载时,,立杆的轴向向压力设计值值为N=11.2NGG+0.855×1.4NQ=1..2×9.3544+0.885×1.4×3.15==14.9974kNN；不考虑风荷载时时,立杆的轴向向压力设计值值为N'=1.2NNG+1.4NNQ=1.2×9.3544+1.4××3.15==15.6335kN；六、立杆的稳定定性计算:风荷载标准值按按照以下公式式计算Wk=0.7μμz·μs·ω0其中ω0基本风压(kN/m2)，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-20001)的规规定采用：ωω0=0..71kNN/m2；μz--风风荷载高度变变化系数，按按照《建筑结结构荷载规范范》(GB500009-20001)的规规定采用：μμz=0.774；μs--风风荷载体型系系数：取值为为0.2144；经计算得到，风风荷载标准值值为:Wk==0.7×0.71×0.74×0.2144=0..079kkN/m2；风荷载设计值产产生的立杆段段弯矩MW为:Mw==0.855×1.4WkLah2/10==0.855×1.4×0.0799×1.5×1.82/10==0.0446kN··m；考虑风荷载时,,立杆的稳定定性计算公式式σ=N/((φA)+MW/W≤[f]立杆的轴心压力力设计值：NN=144.974kN；不考虑风荷载时时,立杆的稳定定性计算公式式σ=N/((φA)≤[f]立杆的轴心压力力设计值：NN=N''=15..635kNN；计算立杆的截面面回转半径：：i=11.58ccm；计算长度附加系系数参照《建建筑施工扣件件式钢管脚手手架安全技术术规范》(JGJ1330-20001)表得：：k=1.1555；计算长度系数参参照《建筑施施工扣件式钢钢管脚手架安安全技术规范范》(JGJ1330-20001)表得：：μ=1..5；计算长度,由由公式l0=kuuh确定：：l0=3..118mm；长细比:L00/i=197；；轴心受压立杆的的稳定系数φφ,由长细比lo/i的结果果查表得到：：φ=0.1186立杆净截面面积积：A==4.899cm2；立杆净截面模量量(抵抗矩)：W=55.08ccm3；钢管立杆抗压强强度设计值：：[f]==205NN/mm2；考虑风荷载时σ=149973.844/(0.1186×4889)+455518.2203/50080=173.5591N//mm2；立杆稳定性计算算σ=1773.5911N/mmm2小于立杆的的抗压强度设设计值[ff]=2205N//mm2，满足要求求！不考虑风荷载时时σ=156635.344/(0.1186×4889)=1771.9044N/mmm2；立杆稳定性计算算σ=1771.9044N/mmm2小于立杆的的抗压强度设设计值[ff]=2205N//mm2，满足要求求！七、最大搭设高高度的计算::按《建筑施工扣扣件式钢管脚脚手架安全技技术规范》((JGJ1330-20001)条考虑虑风荷载时,,采用单立管管的敞开式、全全封闭和半封封闭的脚手架架可搭设高度度按照下式计计算：Hs=[φφAf-(1.2NNG2k+0.85××1.4(ΣNQk+MMwkφA/W)))]/1.22Gk构配件自重标准准值产生的轴轴向力NG2K(kN)计算公公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=55.591kN；活荷载标准值：：NQ=3..15kNN；每米立杆承受的的结构自重标标准值：Gk=0..125kkN/m；计算立杆段由风风荷载标准值值产生的弯矩矩：Mwk=Mw/(11.4×0.85))=0..046//(1.4××0.855)=00.038kN·m；Hs=(00.186××4.89×10-4×205×103-(1.22×5.5911+0.855×1.4×(3.15++0.1866×4.89×100×0.0388/5.088)))/((1.2×0.1255)=49..229mm；按《建筑施工扣扣件式钢管脚脚手架安全技技术规范》((JGJ1330-20001)条脚手手架搭设高度度Hs等于或大于于26米，按照照下式调整且且不超过500米：[H]=HHs/(1++0.0011Hs)[H]=449.2299/(1++0.0011×49.2229)=466.92mm；[H]=466.92和和50比较较取较小值。经经计算得到，脚脚手架搭设高高度限值[HH]=466.92mm。脚手架单立杆搭搭设高度为224m，小于于[H]，满足足要求！八、连墙件的稳稳定性计算::连墙件的轴向力力设计值应按按照下式计算算：Nl=Nllw+N0连墙件风荷载标标准值按脚手手架顶部高度度计算μz＝0.92，μs＝0.2144，ω0＝0.71，Wk=0..7μz·μs·ω0=0.7×0.922×0.2114×0.771=00.098kN/m22；每个连墙件的覆覆盖面积内脚脚手架外侧的的迎风面积AAw=166.2m22；按《建筑施工扣扣件式钢管脚脚手架安全技技术规范》((JGJ1330-20001)条连墙墙件约束脚手手架平面外变变形所产生的的轴向力(kN),N0=5.0000kNN；风荷载产生的连连墙件轴向力力设计值(kN)，按照照下式计算：：Nlw=11.4×Wk×Aw=2..219kkN；连墙件的轴向力力设计值NNl=Nlww+N0=7.2219kNN；连墙件承载力设设计值按下式式计算：Nf=φ··A·[f]]其中φ--轴心受压立立杆的稳定系系数；由长细比l//i=3300/155.8的结果果查表得到φφ=0.9449，l为内排架距距离墙的长度度；A==4.899cm2；[f]=2205N//mm2；连墙件轴向承载载力设计值为为Nf=0..949×4.89×10-4×205×103=955.133kN；Nl=7..219<<Nf=955.133,,连墙件的设设计计算满足足要求！连墙件采用双扣扣件与墙体连连接。由以上计算得到到Nl=7..219小于于双扣件的抗抗滑力166kN，满满足要求！连墙件扣件连接接示意图九、立杆的地基基承载力计算算:立杆基础底面的的平均压力应应满足下式的的要求p≤fg地基承载力设计计值:fg=fggk×kc=1220kPaa；其中，地基承载载力标准值：：fgk=1220kPaa；脚手架地基承载载力调整系数数：kc=1；立杆基础底面的的平均压力：：p=NN/A=774.8699kPa；其中，上部结构构传至基础顶顶面的轴向力力设计值：NN=144.974kN；基础底面面积：：A=00.2m22。p=74.8669kPa≤fg=120kPa。地地基承载力满满足要求！普通型钢悬挑脚脚手架计算书书一、参数信息::1.脚手架参数数双排脚手架搭设设高度为118m，立立杆采用单立立杆；搭设尺寸为：立立杆的纵距为为1.5mm，立杆的横横距为1.005m，立杆杆的步距为11.8m；；内排架距离墙长长度为0.330m；大横杆在上，搭搭接在小横杆杆上的大横杆杆根数为22根；采用的钢管类型型为Φ48×3..5；横杆与立杆连接接方式为单扣扣件；连墙件布置取两两步两跨，竖竖向间距33.6m，水水平间距3m，采用扣扣件连接；连墙件连接方式式为双扣件；；2.活荷载参数数施工均布荷载((kN/m2):2.0000；脚手手架用途:装修脚手架架；同时施工层数::2层；3.风荷载参数数本工程地处福建建厦门市，基基本风压0..8kN//m2；风荷载高度变化化系数μz，计算连墙墙件强度时取取1.62，计计算立杆稳定定性时取0..74，风荷荷载体型系数数μs为0.2144；4.静荷载参数数每米立杆承受的的结构自重荷荷载标准值((kN/m)):0.12248；脚手板自重标准准值(kN/m2):0.3300；栏杆杆挡脚板自重重标准值(kN/m)):0.1550；安全设施与安全全网自重标准准值(kN/m2):0.0005；脚手手板铺设层数数:4层；脚手板类别:竹竹笆片脚手板板；栏杆挡板板类别:竹笆片脚手手板挡板；5.水平悬挑支支撑梁悬挑水平钢梁采采用16号工字钢钢，其中建筑筑物外悬挑段段长度1.55m，建筑物物内锚固段长长度2.33m，大于1.5倍悬挑端。锚固压点压环钢钢筋直径(mm):220.00；；楼板混凝土标号号:C35；6.拉绳与支杆杆参数钢丝绳安全系数数为:6.0000；钢丝绳与墙距离离为(m):3..300；悬挑水平钢梁采采用钢丝绳与与建筑物拉结结，最里面面面钢丝绳距离离建筑物11.2m。二、大横杆的计计算:按照《扣件式钢钢管脚手架安安全技术规范范》(JGJ1330-20001)第条规规定，大横杆杆按照三跨连连续梁进行强强度和挠度计计算，大横杆杆在小横杆的的上面。将大大横杆上面的的脚手板自重重和施工活荷荷载作为均布布荷载计算大大横杆的最大大弯矩和变形形。1.均布荷载值值计算大横杆的自重标标准值:P1=0.0338kN//m；脚手板的自重标标准值:P2=0.3×1.05//(2+1))=0.1005kN//m；活荷载标准值::Q=2××1.05//(2+1))=0.7kN/m；；静荷载的设计值值:q1=1.2×0.0388+1.2××0.1055=0.1772kN//m；活荷载的设计值值:q2=1.4×0.7=00.98kkN/m；图1大横杆设设计荷载组合合简图(跨中最大弯弯矩和跨中最最大挠度)图2大横杆设设计荷载组合合简图(支座最大弯弯矩)2.强度验算跨中和支座最大大弯距分别按按图1、图2组合。跨中最大弯距计计算公式如下下:M1mmax=0.08qq1l2+0..10q2l2跨中最大弯距为为M1maxx=0.088×0.1722×1.52+0.100×0.98×1.52=0.2251kNN·m；支座最大弯距计计算公式如下下:M2mmax=-0.100q1l2-0..117q22l2支座最大弯距为为M2maxx=-0..10×0.1722×1.52-0.1117×0.98×1.52=-0..297kkN·m；选择支座弯矩和和跨中弯矩的的最大值进行行强度验算：：σ=Max((0.2511×106,0.2997×1066)/50880=58..465NN/mm2；大横杆的最大弯弯曲应力为σσ=588.465N/mm22小于大横杆杆的抗压强度度设计值[ff]=2055N/mmm2，满足要求求！3.挠度验算::最大挠度考虑为为三跨连续梁梁均布荷载作作用下的挠度度。计算公式如下：：νmaax=((0.6777q1l4+0..990q22l4)/1000EI其中：静荷载标标准值:qq1=P1+P2=0.0338+0.1105=0..143kkN/m；活荷载标准值::q2=Q==0.7kkN/m；最大挠度计算值值为：ν=0..677×00.143××150044/(1000×2.066×105×1219900)+00.990××0.7×115004/(1000×2.066×105×1219900)==1.5993mm；；大横杆的最大挠挠度1.5593mmm小于大横杆杆的最大容许许挠度15500/1550mm与与10mmm，满足要求求！三、小横杆的计计算:根据JGJ1330-20001第条规定定，小横杆按按照简支梁进进行强度和挠挠度计算，大大横杆在小横横杆的上面。用用大横杆支座座的最大反力力计算值作为为小横杆集中中荷载，在最最不利荷载布布置下计算小小横杆的最大大弯矩和变形形。1.荷载值计算算大横杆的自重标标准值：p1=0.0038×1.5==0.0558kN；；脚手板的自重标标准值：P2=0.3×1.05×1.5/((2+1)==0.1588kN；活荷载标准值：：Q=2×1.05×1.5/((2+1)=1.0550kN；；集中荷载的设计计值:P==1.2×(0.0588+0.1558)+1..4×1.05=1.7728kNN；小横杆计算简图图2.强度验算最大弯矩考虑为为小横杆自重重均布荷载与与大横杆传递递荷载的标准准值最不利分分配的弯矩和和；均布荷载最大弯弯矩计算公式式如下:Mqmax==ql2/8Mqmax==1.2××0.0388×1.052/8=0.0066kN·m；集中荷载最大弯弯矩计算公式式如下:Mpmax==Pl/33Mpmax==1.7228×1.05//3=00.605kN·m；最大弯矩M=Mqmmax+Mpmaxx=0.6611kNN·m；最大应力计算值值σ=M/W==0.6111×1066/50800=120..313NN/mm2；小横杆的最大弯弯曲应力σ=1200.313N/mm22小于小横杆杆的抗压强度度设计值2005N/mmm2，满足要求求！3.挠度验算最大挠度考虑为为小横杆自重重均布荷载与与大横杆传递递荷载的设计计值最不利分分配的挠度和和；小横杆自重均布布荷载引起的的最大挠度计计算公式如下下:νqmax==5ql44/384EEIνqmax=55×0.0338×105504/(3844×2.066×105×1219900)==0.0224mm；；大横杆传递荷载载P=p1+p2+Q=0.0058+0..158+11.05==1.2665kN；；集中荷载标准值值最不利分配配引起的最大大挠度计算公公式如下:νpmax==Pl(33l2-4ll2/9)/772EIνpmax==12655.1×10050×(33×105002-4×100502/9)/(72××2.06××105×1219900)==2.077mm；最大挠度和νν=νqmax+νpmax=0.0244+2.077=2..094mmm；小横杆的最大挠挠度为2..094mmm小于小小横杆的最大大容许挠度11050/1150=7与与10mmm,满足要求求！四、扣件抗滑力力的计算:按规范表,直角角、旋转单扣扣件承载力取取值为8.000kN，该该工程实际的的旋转单扣件件承载力取值值为8.000kN。纵向或横向水平平杆与立杆连连接时，扣件件的抗滑承载载力按照下式式计算(《建筑施工工扣件式钢管管脚手架安全全技术规范》):R≤Rc其中Rc扣件抗抗滑承载力设设计值,取8.00kN；R--纵向向或横向水平平杆传给立杆杆的竖向作用用力设计值；；大横杆的自重标标准值:PP1=0..038×1.5×2/2=00.058kN；小横杆的自重标标准值:PP2=0..038×1.05//2=0.002kN；；脚手板的自重标标准值:PP3=0..3×1.05×1.5/22=0.2336kN；；活荷载标准值::Q=2×1.05×1.5//2=11.575kN；荷载的设计值::R=1..2×(0.0588+0.022+0.2336)+1..4×1.5755=2.5882kN；；R<8.000kN，单单扣件抗滑承承载力的设计计计算满足要要求!五、脚手架立杆杆荷载的计算算:作用于脚手架的的荷载包括静静荷载、活荷荷载和风荷载载。静荷载标标准值包括以以下内容：(1)每米立杆杆承受的结构构自重标准值值，为0.11248kNN/mNG1==[0.11248+((1.50××2/2)×0.0388/1.800]×18.000=2..822kNN；(2)脚手板的的自重标准值值；采用竹笆笆片脚手板，标标准值为0..3kN/mm2NG2=0.3×4×1.5×(1.05++0.3)//2=11.215kN；(3)栏杆与挡挡脚手板自重重标准值；采采用竹笆片脚脚手板挡板，标标准值为0..15kN//mNG3==0.155×4×1.5/22=0..45kNN；(4)吊挂的安安全设施荷载载，包括安全全网:0.0005kNN/m2NG4==0.0005×1.5×18=0.1355kN；经计算得到，静静荷载标准值值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=44.622kN；活荷载为施工荷荷载标准值产产生的轴向力力总和，立杆杆按一纵距内内施工荷载总总和的1/22取值。经计计算得到，活活荷载标准值值NQ=2×1.05×1.5×2/2==3.155kN；考虑风荷载时,,立杆的轴向向压力设计值值为N=11.2NGG+0.855×1.4NQ=1..2×4.6222+0.885×1.4×3.15==9.2995kN；；不考虑风荷载时时,立杆的轴向向压力设计值值为N'=1.2NNG+1.4NNQ=1.2×4.6222+1.4××3.15==9.9577kN；六、钢丝绳卸荷荷计算（因此此内容在规范范以外，故仅仅供参考）::钢丝绳卸荷按照照完全卸荷计计算方法。在脚手架全高范范围内卸荷22次；吊点选选择在立杆、小小横杆、大横横杆的交点位位置；以卸荷荷吊点分段计计算。第1次卸荷净净高度为6mm;第2次卸荷净净高度为5mm;经过计算得到a1=arcttg[3.0000/(11.050++0.3000)]=655.772度度a2=arcttg[3.0000/0..300]==84.2889度第1次卸荷处立立杆轴向力为为：P1=P22=1..5×9.2955×6/18=4.6448kN；；kx为不均匀系系数，取1..5各吊点位置处内内力计算为((kN)：T1=P11/sinaa1=4..648/00.912=5.0097kNNT2=P22/sinaa2=4..648/00.995=4.6671kNNG1=P11/tanaa1=4..648/22.222=2.0091kNNG2=P22/tanaa2=4..648/110.0000=0..465kkN其中T钢丝绳轴轴向拉力，GG钢丝绳水平平分力。卸荷钢丝绳的最最大轴向拉力力为[Fg]]=T1=5.0097kNN。钢丝绳的容许拉拉力按照下式式计算：[Fg]=aFFg/K其中[Fg]钢丝绳绳的容许拉力力(kN)；Fgg--钢钢丝绳的钢丝丝破断拉力总总和(kN)，计算中可以近似似计算Fg==0.5d22，d为钢丝绳直直径(mm)；α--钢丝丝绳之间的荷荷载不均匀系系数，取0..82；K--钢钢丝绳使用安安全系数。计算中[Fg]]取5.0997kN，α=0.822，K=6，得到到：选择卸荷钢丝绳绳的最小直径径为：d==(2×5.0977×6.0000/0.8220)0.55=8..6mm。吊环强度计算公公式为：σ=N/A≤≤[f]其中[f]]--吊吊环钢筋抗拉拉强度，《混混凝土结构设设计规范》规规定[f]=50N/mm22；N--吊环环上承受的荷荷载等于[FFg]；A--吊环环截面积，每每个吊环按照照两个截面计计算,A=00.5πd2；选择吊环的最小小直径要为：：d=(22×[Fg]//[f]/π)0.5=（2×5.0977×103/50/33.142）0.5=8.1mmm。第1次卸荷钢丝丝绳最小直径径为8.6mm，必须须拉紧至55.097kN，吊环环直径为88.2mmm。根据各次卸荷高高度得：第2次卸荷钢丝丝绳最小直径径为7.9mm，必须须拉紧至44.247kN，吊环环直径为88.0mmm。七、立杆的稳定定性计算:风荷载标准值按按照以下公式式计算Wk=0.7μμz·μs·ω0其中ω0基本风压(kN/m2)，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-20001)的规规定采用：ωω0=0..8kN//m2；μz--风风荷载高度变变化系数，按按照《建筑结结构荷载规范范》(GB500009-20001)的规规定采用：μμz=0.774；μs--风风荷载体型系系数：取值为为0.2144；经计算得到，风风荷载标准值值为:Wk==0.7×0.8×0.74×0.2144=0..089kkN/m2；风荷载设计值产产生的立杆段段弯矩MW为:Mw==0.855×1.4WkLah2/10==0.855×1.4×0.0899×1.5×1.82/10==0.0551kN··m；考虑风荷载时,,立杆的稳定定性计算公式式σ=N/((φA)+MW/W≤[f]立杆的轴心压力力设计值：NN=9..295×7/18=3.6115kN；；不考虑风荷载时时,立杆的稳定定性计算公式式σ=N/((φA)≤[f]立杆的轴心压力力设计值：NN=N''=9.9957kN；；计算立杆的截面面回转半径：：i=11.58ccm；计算长度附加系系数参照《建建筑施工扣件件式钢管脚手手架安全技术术规范》(JGJ1330-20001)表得：：k=1.1555；计算长度系数参参照《建筑施施工扣件式钢钢管脚手架安安全技术规范范》(JGJ1330-20001)表得：：μ=1..5；计算长度,由由公式l0=kuuh确定：：l0=3..118mm；长细比:L00/i=197；；轴心受压立杆的的稳定系数φφ,由长细比lo/i的结果果查表得到：：φ=0.1186立杆净截面面积积：A==4.899cm2；立杆净截面模量量(抵抗矩)：W=55.08ccm3；钢管立杆抗压强强度设计值：：[f]==205NN/mm2；考虑风荷载时σ=36114.87//(0.1886×4899)+512288.1117/50880=449.84N/mm22；立杆稳定性计算算σ=499.84NN/mm2小于立杆的的抗压强度设设计