高层办公楼毕业设计电子计算书

第1章建筑设计1.1总体设计建筑物的设计即根据建筑物的功能，外墙材料，地理位置，周围环境等情况，综合考虑，达到美观的效果。将来建筑周围环境的地面铺装，花池，灯饰艺术品及植物搭配，都应统筹考虑，在借鉴西方现代环境布置的同时，亦考虑当地本身的地域及文化特点。为创造一个良好舒适的环境，在基地内布置适当的绿化。1.2平面设计高层办公楼按平面形式可分为外廊式、内廊式、内外廊结合式、复廊式等。按体形分为塔式、板式、条式、墙式等。每种形式都有其优点，对于北方建筑宜采用内廊式、板式外形。综合以上因素，选择了最终的平面布置。其平面简单、柱网均匀、规则、结构比较合理。功能分析：办公楼按使用功能分为办公室、会议室、辅助三部分，其中以办公室部分为主。标准层中，所有办公楼都分布于走廊两侧，采光通风良好，交通便利，电梯间设在人流较大部位。根据设计任务书中建筑总面积及各房间使用面积的要求，初步确定每层房间及面积、形状、尺寸等，并确定与其他部分的关系。根据功能分析进行平面组合设计。1.3立面设计建筑外立面除墙面外，还有门窗、雨篷、檐口、勒脚、女儿墙、屋顶和墙上安装设备（如外挂空调器）等，这些对象应分别加以考虑。与整个建筑的设计风格相一致，立面亦要求简洁。建筑物的裙房为2层，主体部分为10层。整个建筑的分隔线条很少，给人以距离感。整个建筑庄严、稳重、没有繁杂的线条，外墙的装饰材料选用的是淡蓝色贴面瓷砖，这使整幢建筑给人以朴素的美感。1.4剖面设计根据任务书要求确定层数及各部分标高，如下：层数：10层；首层：；标准层：；室内外高差：300mm；确定空间形状，根据建筑物的使用功能要求，其剖面形状应采用矩形。确定竖向组合方式。由于该建筑功能分区明确，各层房间数量与面积基本一致，因此采用上下空间一致的竖向组合方式即可。1.5交通防火设计在高层建筑中，垂直交通以电梯为主，在本建筑中设置了四部电梯，其中两部是消防电梯兼作载客电梯，另两部为客运电梯；还设置了两部楼梯，每部电梯分别与一部楼梯共用一个前室。前室采用乙级防火门。房间的拐角处有防火器材。每个楼层可作为一个防火分区。建筑材料也选择为非燃性和难燃性材料。1.6构造设计本建筑采用现浇式框架结构，主体总长度为m，10层；裙房高度为m，所以在主体与裙房之间设沉降缝，沉降缝在从基础底面开始将房屋基础、墙体、楼板、房顶等构件竖向断开。缝宽度为200mm。外围护构件缝内要求填充保温材料，同时要求根据缝的不同位置做好密封防水构造。1.7楼电梯设计只做安全疏散用的楼梯采用封闭防烟楼梯，前室起到缓冲人流及隔断人与火区域的作用，楼梯考虑采用疏散时的人流密度大，采用三股人流，楼梯宽度梯段取1.30m，平台宽度为m。1.8交通与疏散内部交通组织的目的是引导人们在最短的时间内找到自己要找的房间或部门，而不是在路上耽误过多的宝贵时间，以便提高人们的办事效率。本设计充分利用走廊的良好向导性，将各房间连接在一起，良好的导向性极大地方便了人们。楼梯、电梯等垂直交通工具，这些设施的合理布置对人员分流的作用十分明显。将平时主要使用的两部乘客电梯安排在主体中部主要入口的两侧，具有明显的导向性；消防电梯作为紧急情况下的救生及灭火用交通工具，设置在紧靠大厅的、耐火等级高的材料砌成的封闭空间，也有利于人员的及时疏散和救援人员第一时间到达出事现场。为于边侧的楼梯设置为防烟楼梯，每两部电梯共用一个防烟前室。1.9抗震分析本建筑7度抗震，因而须遵循以下原则：(1)选择对建筑物有利的场地—中硬场地。(2)结构设置在性质相当的地基上，采用桩基。(3)建筑的平立面布置，规则对称，质量和刚度变化均匀。(4)综合考虑结构体系的实际刚度和强度部位。(5)结构构件避免脆性破坏，实现强柱弱梁、强剪弱弯、强节点、强锚固。(6)非结构构件应有可靠的连接和锚固。第2章结构设计2.1结构方案选择结构方案的确定是整幢建筑物设计的关键，其包括三个方面：结构形式、结构体系、结构布置。对于一幢十层的办公楼采用框架结构体系是完全合理的，也是十分经济的。平面设计中考虑了高层建筑对防火的要求,采用规则的矩形平面,裙房包围主体,整个建筑平面力求对称,体现了一种对称美。为满足功能要求，柱距采用×，中间走廊宽，柱距布置完全对称。该办公楼层高除底层为外，其它各层均为。对于主体与裙房的基础类型，主体部分采用桩基础，裙房采用柱下独立基础。2.2框架结构承重方案的选择竖向荷载的传力途径：楼板的均布活载和恒载经次梁间接或直接传至主梁，再由主梁传至框架柱，框架柱传给桩基础，最后由桩基础传至地基。根据以上楼盖的平面布置及竖向荷载的传力途径，本办公楼框架的承重方案为纵横向混合框架承重方案，这可使横向框架梁的截面高度大，增加框架的横向侧移刚度。如图2-1框架柱网布置图，2-2框架结构计算简图。2.3结构基本尺寸的初步确定2梁板尺寸估算 梁估算的基本要求:在一般荷载总用下，满足下列要求的梁，可不进行刚度计算。框架主梁截面高度hb,可取(1／8—1／12)lb，且不小于400mm，lb为主梁的计算跨度。hb不宜大于1／4净跨。主梁界面宽度bb不宜小于hb／4及bc／2，bc为柱子宽度，且不宜小于250mm。图2-1框架柱网布置图a)楼板平面荷载传递示意图a)纵向框架组成的空间结构a)横向框架组成的空间结构图2-2框架柱网计算简图 1轴线与17轴线的主梁高可取(1／8—1／12)×6600=550—825，取梁高为600mm，主梁宽hb为350mm，350mm＞hb／4=150mm，且350＞700×0.5=350mm，和350mm＞250mm，故主梁截面定为350mm×600mm。 2轴线至16轴线，主梁截面取为300mm×600mm。 A轴与D轴，梁高(1／8—1／12)×7200=600—900（mm），取梁高为600mm，梁宽为350mm。 B轴线与C轴线梁高取为600mm，梁宽取为300mm。 次梁取为250mm×400mm。表2-1梁截面尺寸（mm）及各层混凝土强度等级层次混凝土强度等级横梁（b×h）纵梁（b×h）次梁（b×h）`1轴、17轴2轴至16轴A、DB、C1C30350×600300×600350×600300×600250×4002~10C35350×600300×600350×600300×600250×400 楼板为现浇楼板取为120mm厚，采用C35混凝土。2.3.2本设计要求抗震设防烈度为7度，建筑高度H=33.6m＞30m。框架柱的截面尺寸一般根据柱的轴压比限制按下式估算：（2-1）=·（2-2）式中：N—柱组合的轴压比设计值；F—按简支状态计算的柱的负载面积；—折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，可肯局实际荷载计算，可近似取；—考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数，边柱.取1.3，不等跨内柱1.25，等跨内柱取1.2；n—验算截面以上楼层层数；—柱截面面积；—混凝土轴心抗压强度设计值；—框架柱轴压比限值，由《规范》得，一级、二级和三级抗震等级分别取0.7，0.8和0.9。 本框架结构的抗震等级为二级，其轴压比限值=0.8，各层重力荷载代表值近似取13KN∕㎡，由2-2a)图可知边柱、中柱和角柱的负载面积分别为： 角×××0.5=11.88㎡ 中柱：(+2)××(×2)×0.5=㎡×××2）×0.5=11.88㎡ 底层柱荷载： 角柱：=·×× 中柱：=·××10=5031KN 边柱：=·×× 由以上计算知第一层柱截面面积为（取fc=14.3N∕；C30混凝土）： 角柱：AC角≥÷×取700×700=490000 中柱:AC中≥5031÷×14.3）=439772.72 取700×700=490000mm2 边柱：AC边≥÷×14.3）=351000取700×700=490000 验证所取截面是否满足要求： （1）hC=700mm＞400mm bC=700mm＞350mm（满足要求） （2）柱净高与截面边长之比 3700÷700=5.28＞4（满足要求）表2-2柱截面尺寸（mm）及各层混凝土强度等级层次混凝土强度等级b×h1C30700×7002-5C30600×6006-10C30500×5002.4荷载与荷载汇集2. 30厚细石混凝土保护层：2 三毡四油防水层：2 20厚1：3水泥沙浆找平层：2 150厚水泥蛭石保温兼找坡：2 120厚钢筋混凝土板：25×0.12=3kN/m2 V型轻钢龙骨吊顶：2 合计：22. 瓷砖地面（包括30厚水泥沙浆打底）：0.55kN/㎡ 120厚钢筋混凝土板：25×0.1=kN/㎡ V型轻钢龙骨吊顶：5kN/㎡ 合计：kN/㎡2. 屋面均布荷载的标准值（上人）：2.0kN/㎡ 楼面活荷载标准值：kN/㎡ 门厅、走廊、楼梯活载标准值：2.5kN/㎡ 屋面雪荷载标准值：=1.0×0.3=0.30kN/㎡（2-3）—为屋面雪荷载分布系数取So—基本雪压(kN/㎡)取基准期为50年的大庆市的基本雪压取0.30kN/㎡Sk—雪压荷载标准值(kN/㎡)2. 190mm厚的陶粒混凝土切块填充墙:9=0.95kN/㎡ 墙面两侧各20mm的抹灰：17××2=0.68kN/㎡ 合计：1.63kN/㎡2. 300厚陶粒混凝土切块填充墙：11×0.3=kN/㎡ 外墙面20mm厚水泥砂浆找平层：17×0.02=0.95kN/㎡ 50厚苯板保温层：×0.05=kN/㎡ 外墙面贴墙面砖：kN/㎡ 内墙面20厚M10混合砂浆：17×0.02=0.34kN/㎡ 合计：4.54kN/㎡2. 6mm厚水泥砂浆罩面：17×0.006=kN/㎡ 12mm厚水泥砂浆打底：17×0.012=kN/㎡ 300mm陶粒混凝土砌块：11×0.3=kN/㎡ 20mm厚水泥砂浆找平：17×0.02=kN/㎡ 合计：kN/㎡2. 4mm厚面砖素水泥砂浆擦缝 3-4mm厚水泥胶合层 20mm厚1:3水泥砂浆找平层 厚聚氨酯三遍涂膜防水层 120mm钢筋混凝土楼板2. 采用水泥砂浆防潮层 20mm厚1:2水泥砂浆掺5%避水浆（位置）2. 采用水磨石踢脚，台度 10mm厚1：2水泥白石子磨光打蜡 12mm厚1：3水泥砂浆打底2.板式楼梯取1m宽板作为计算单元，踏步面层为陶瓷地砖面层，底面为20mm厚的砂浆混凝土抹kN/m，考虑到楼梯充当消防楼梯，所以荷载标准值qK,混凝土为C20（=N/mm2,=N/mm2）,钢筋为HPB235级（fy=210N/mm2）。本工程中采用双跑楼梯，楼梯的开间为3.6m，一层层高为3.9m，设计为等跑楼梯，每跑均为13级踏步,12个踢面，踏步尺寸为300mm×150mm，中间休息平台尺寸为2000mm×3600mm。（1）梯段板取1m宽板作为计算单元，板厚按l0/30-l0/25估算，则对于第一层：h=l0/30=÷30对于2-10层：h=l0/30=÷一层取梯段板厚度150mm，2-10层取梯段板厚度130mm。陶瓷地砖面层：×（0.3+0.15）=0.248kN/㎡三角形踏步：×××25=1.875kN/㎡混凝土斜板： 1层：25××kN/㎡2-10层：25××4.36=14.17kN/m2板底抹灰：17××4.36=1.48kN/㎡ 金属栏杆：1×÷kN/㎡ 恒载标准值合计：一层：19.99kN/㎡ 2-10层：17.833kN/㎡ 活载标准值合计：3.5kN/㎡ 总荷载设计值：一层：××3.5=28.88kN/㎡ 2-10层：××kN/㎡（2）平台板 取1m宽板作为计算单元，板厚取120mm，则 陶瓷地砖面层：0.55kN/㎡ 120mm×25=3.00kN/㎡ 板底抹灰20mm×1kN/㎡ 恒载设计值合计：gk=3.89kN/㎡活载标准值合计：qk=3.50kN/㎡总荷载设计值：××3.5=9.57kN/㎡（3）平台梁自重： 平台梁的截面高度h≥l0/12=3600÷12=300，故取平台梁的尺寸为500mm×300mm。 梁自重：25×（0.5-0.12）× 梁侧粉刷：17×2××（0.5-0.12）=0.26KN/m 恒载标准值合计：1.9+0.26=2.16KN/m 总荷载设计值：××3.5=7.492KN/m 楼梯荷载总重： 1层：2××××2×3.26）=275.43KN 2-10层：2××××2×3.26）=258.60KN2.（1）柱的重力荷载代表值××25× 2-5层：××25×××25×（2）楼梯构造柱××25×5=20KN××25×（3）柱的自重汇总 1层：××××4=1122KN××2.（1）横梁：1-10层：1轴与17轴：×××2×2轴至16轴：15××××1-10层合计：（2）纵梁： 1-10层： A轴及D轴:×××8×2× B轴及C轴：×××8×25× 合计1-10层：（3）过梁：×××14×2门窗重力荷载计算木门单位面积重力荷载为0.2kN/m2，铝合金门窗单位面积重力荷载取0.4kN/m2，防火门采用钢门重力荷载为0.45kN/m2。(1)首层:×1××2××2×6+1××2）××2××2×2）×××××××5）××2××2×1）×××××××5）×0(2)2层：×1××2××2×3）××2×10）×××25+1××××××1）× 合计：23.76KN+36.072KN=59.832KN（3）3-10层： ×1××2××2×3）××2+1.2×2)×××××××××2）×2墙的重力荷载计算（1）底层 外墙：A轴：[×××××（3.9-0.6）×9]×eq\o\ac(○,1)轴及eq\o\ac(○,17)轴：[×（3.9-0.6）-1××（3.9-0.6）×4]××D轴：[××××2××（3.9-0.6）×4]×内墙：B轴：[××2××2××（3.9-0.6）×9]×C轴：[××2××2××]××（3.9-0.6）×22×（2）二层 外墙 A轴：[××××（3.9-0.6）×9]× eq\o\ac(○,1)轴和eq\o\ac(○,17)×（3.9-0.6）-1××（3.9-0.6）×4]×× D轴线：[5×××××××(3.9-0.6)×9]× 内墙××2××2××（3.9-0.6）×9]×××2××2××（3.9-0.6）×9]××（3.9-0.6）×23× 合计：（3）三层至十层： 外墙××××（3.9-0.6）×9]× eq\o\ac(○,1)轴和eq\o\ac(○,17)×（3.9-0.6）-1××（3.9-0.6）×4]×××××××9]×4 内墙 C××2××2×××9]× ××2××2×××9]× ×(3.9-0.6)×24×24 7××2屋面荷载计算××2. ×××××2.荷载集中:整幢房屋集中于楼盖及屋盖处的重力荷载代表值（标准值），为恒荷载与50%活荷载之和，即本层楼盖自重，50%活载以及上下各半层墙重之和，它集中在该层楼（屋）盖标高处。G=楼（屋）盖自重（含50%活载，屋盖为50%雪载）+梁重+外墙重×（需去掉门窗洞口，加上门窗自重）+柱重+内墙重。上式中，顶层需加上女儿墙重，内外墙及柱重需算上层一半，下层一半，单位为kN。×（×（4547.3+4+1122=KNG3=G4=G5…=G9=×（44+7+）+5+258.6=11KN×各质点重力荷载代表值简图如下：图2-3各质点重力荷载代表值2.5横向框架侧移刚度计算2.横向侧移刚度 梁的线刚度，其中为混凝土弹性模量,为梁的计算跨度,为梁截面的惯性矩（对现浇楼面可近似取为：中框架梁,边框架,其中为矩形部分的截面惯性矩），计算过程见表2-3。柱的线刚度，其中为柱的截面惯性矩，为框架柱的计算高度,计算过程见表2-4。表2-3梁线刚度的计算层次类别弹性模量1边横梁3×1043506006.6×1010×1010中横梁3×104300600×1010×10102-10边横梁×104350600×1010×1010中横梁3.15×104300600×1010×1010表2-4柱线刚度的计算层次150003×104700×7002×1010×10112-533003×104600×600×1010×10106-1033003×104500×500×1010×1010中框架边柱边梁的示意图2-4如下所示柱的侧移刚度D值按下式计算:(2-4)式中:柱侧移刚度修正系数。对于底层柱=（+0.5）/（+2.0）(2-5)对于一般层柱=/（+2.0）(2-6)根据梁柱线刚度比的不同,本设计中的柱可分为中框架中柱和边柱、边框架中柱和边柱。（1）底层柱的侧移刚度计算图2-4中框架边柱边梁的线刚度示意图（×1010）中框架边柱：中框架中柱：边框架边柱：边框架中柱：（2）二层柱侧移刚度计算中框架边柱：中框架中柱：边框架边柱：边框架中柱：（3）3-5层柱的侧移刚度计算边框架边柱：边框架中柱：中框架边柱：中框架中柱：（4）6-10层边框架边柱：边框架中柱：中框架边柱：中框架中柱：表2-5各层框架柱侧移刚度D（）层次边框架中框架合计边柱数边柱D值中柱数中柱D值边柱数边柱D值中柱数中柱D值1420736431680142246414351361016064241943841414572343-54414146-104165734331461414由表可知∑D1∕∑D2＞，故该框架为规则框架。2.6纵向框架侧移刚度计算 纵向框架侧移刚度的计算方法与横向框架相同，柱在纵向的侧移刚度除与柱沿纵向的截面特性有关外，还与纵向梁的的线刚度有关，纵向框架的侧移刚度一定满足要求，计算过程省略。2.7横向水平地震作用下框架结构内力计算2横向自振周期计算对于质量和刚度沿高度分布比较均匀的框架结构,其基本自振周期(s)可按下式计算:(2-7)式中:计算结构基本自振周期用的结构顶点假想位移(m),即假想把集中在各层楼面处的重力荷载代表值作为水平荷载而算得的结构顶点位移；结构基本自振周期考虑非承重砖墙影响的折减系数,框架结构。对于屋面带突出屋顶间的房屋，应取主体结构顶点的位移。突出间对主体结构顶点位移的影响，可按顶点位移相等的原则，将其重力荷载代表值折算到主体结构的顶层,即按公式将G13折算到主体结构的顶层。屋面突出屋顶间的重力荷载可按下式计算：（2-8） 即：Ge=290.19×（1+1.5×500÷33600）式中：H为主体结构计算高度。对框架结构，式（3-7）中的可按下式计算：=（2-9）（2-10）(2-11)式中：－集中在k层楼面处的重力荷载代表值；－把集中在各层楼面处的重力荷载代表值视为水平荷载而得的第i层的层间剪力；－第i层的层间侧移刚度；－分别为第i、k层的层间侧移；－对于屋面带突出屋顶间的房屋应取主体结构顶点的位移，突出间对主体结构顶点位移的影响可按顶点位移相等的原则，将其重力荷载代表值折算到主体结构的顶层；结构顶点的假想侧移由式（2-9）－（2-11）计算。计算过程见表2-6，其中第10层的为G10和G9之和。按式（2-7）计算基本周期，其中的量纲为m，取，则1.7×0.6×计算结构基本自振周期用的结构顶点假想位移（m），即假想把集中在各屋楼面处的重力荷载代表值作为水平荷载而算得的结构顶点位移；结构基本自振周期考虑非承重砖墙影响的折减系数，框架结构取－；表2-6结构顶点的假想侧移计算层次109466.18765432110160642.7.2多自由弹性体系在水平地震作用下可采用底部剪力法和阵型分解反应普法求得，对于高度不超过40米的，质量和刚度沿高度分布比较均匀、变形以剪切型为主的建筑，可采用底部剪力法。本设计建筑高度为米，故可采用底部剪力法。采用底部剪力法时，各楼层可仅取一个自由度，结构的水平地震作用，应按下式确定：（2-12）（2-13）（2-14）式中：结构水平地震作用标准值；相应于结构基本自振周期的水平地震影响系数；根据地震影响系数α曲线确定；结构等效总重力荷载，单质点应取总重力荷载代表值，多质点可取总重力荷载代表值的85%；质点i的水平地震作用标准值；，分别为集中于质点i，j的重力荷载代表值；，分别为质点i，j的计算高度；顶部附加水平地震作用系数；顶部附加水平地震作用。结构总水平地震作用标准值按式（2-12）~（2-14）计算，即（++7+）=kN根据建筑材料，该建筑抗震防烈度为7度，由于设计地震分组为第二组，II类场地，可由《建筑抗震设计规范》查得特征周期值=0.4s，=＜s﹤5Tg=5×0.4=2s，故（2-15）式中：地震影响系数曲线的阻尼调整系数，按采用；衰减系数，应取；地震影响系数最大值，由《建筑抗震设计规范》查得7度多遇地震时取。因此，可求得因为0.4=0.56s<T=s，所以应考虑顶部附加水平地震作用。顶部附加地震作用系数，由《建筑抗震设计规范》知：当时，s各质点的水平地震作用计算如下： 各楼层地震剪力可按下式计算:（2-16）式中：作用在k层楼面处的水平荷载（水平地震作用或风荷载）。与计算结果见表2-7。各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布见下图2-5。2水平地震作用下的位移计算水平荷载作用下的框架结构的位移可用D值法计算。框架层间位移及结构顶点位移u分别按下式计算：（2-17）（2-18）计算过程见表2-8,表中还给出了各层的层间弹性位移角(2-19)多遇地震作用下抗震变形验算,其楼层内的最大弹性层间位移应符合：(2-20)式中：多遇地震作用标准值产生的楼层内最大的弹性层间位移；弹性层间位移角限值，由《建筑抗震设计规范》查得钢筋混凝土框架弹性层间位移角限值为1/550。表2-7各质点横向水平地震作用及楼盖地震剪力计算表层次1041089827654321水平地震作用分布（b）层间剪力分布图2-5横向水平地震作用及楼层地震剪力表2-8横向水平地震作用下的位移验算层次/kN/mm/mm/mm100.6233001/532391.2233001/2705811.7033001/19417233001/1557622.512.9133001/132051.4033001/235741.5233001/217131.6233001/203722.4633001/1341110160643.4150001/1466 由表可见，最大弹性位移角发生在第6层，其值为1∕1320＜1150（满足要求）2横向地震作用下框架内力计算 框架柱端剪力及弯矩按下列各式计算：=×/（2-21） 式中：—第i层j根柱所分配的地震剪力 —第i层楼层剪力的计算 —第i层j根柱的侧移刚度 —第i层所有各柱侧移刚度之和 确定反弯点的高度y： y=（2-22）－框架柱的反弯点高度比；－框架柱的标准反弯点高度比；－上下层梁线刚度变化时反弯点高度比的修正值；，－上下层高变化时反弯点高度比修的正值。计算柱端弯矩MC由柱端剪力Vij和反弯点高度y：上端：=×（h-y）（2-23）下端：=×y(2-24)计算梁端弯矩可按节点弯矩平衡条件，将节点上下柱端弯矩之和按左、右梁的线刚度比列分配（2-25）（2-26）计算梁端剪力Vb根据梁的两端弯矩（2-27）计算轴力边柱轴力为各层梁端剪力按层叠加，中柱轴力为柱两侧梁端剪力之差，亦按层叠加。下列计算均假设为左震，右震时结构与其相反（省略）。以平面布置图中⑨轴线横向框架内力计算为例。

图2-6⑨号轴线横向框架的水平左震柱端剪力的计算过程图2-7⑨号轴线横向框架的水平左震作用下的弯矩图图2-8⑨号轴线横向框架的水平左震作用下梁端剪力及柱的轴力图2.8横向风荷载作用下框架内力计算2风荷载标准值垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，应按下述公式计算：（2-28）式中：风荷载标准值（）；风荷载体型系数；风压高度变化系数；基本风压（）,大庆风荷载50年平均。高度z处的风振系数，可按下式计算：（2-29）式中：第i层层高；建筑总高度；动力系数;脉动影响系数。基本风压=0.55kN/m，由《建筑结构荷载规范》查得（迎风面）和（背风面）。B类地区，H/B=3/=。由表查得。 由查得=1.31（2-30） 即仍取平面结构布置图中⑨轴线的横向框架，其负载宽度为，故沿房屋高度的分布荷载标准值为。（2-31）根据各楼层标高处的高度Hi差得及，代入上式可得各楼层标高处的高度H查取及，代入上式可得各楼层标高处的,见表2-9，沿房屋高度的分布如图2-8所示。表2-9沿房屋高度分布的风荷载标准值层次Hi/mHi/H(z))(z))10987654321《建筑结构荷载规范》规定，对于高度大于30m且高宽比大于的房屋结构，应采用风振系数来考虑风压脉动的影响。本设计中房屋高度34.7m>30m，且。因此，该房屋应考虑风压脉动系数的影响。由表2-9可见沿房屋高度范围变化，即风压脉动的影响大，因此该房屋应考虑风压脉动的影响。框架结构分析时，应按静力等效原理将图2-8中沿房屋高度分布的风荷载转化为节点集中荷载，如图2-9中所示。 F1=（）×5×0.5+[(3.64-3.45)+(2.28-2.16)]×3.3×0.5÷3+（）F2=（）÷3+[（）+（）F3=（）×3.3×0.5+[(4.48-3.95)+(2.8-2.47)]×3.3×0.5÷3+[（）+（）F4=（）×3.3×0.5+[(4.87-4.48)+(3.04-2.8)]×3.3×0.5÷3+[（）+（）]F5=（）×3.3×0.5+[(5.31-4.87)+(3.32-3.04)]×3.3×0.5÷3+[（）+（）F6=（+++）×3.3×0.5+[(5-)+(-)]×3.3×0.5÷3+[（-）+（-）]×3.3×0.5×2÷3=KNF7=（）×3.3×0.5+[(-)+(-)]×3.3×0.5÷3+[（-）+（-）]×3.3×0.5×2÷3=KNF8=（）×3.3×0.5+[(6.34-6.03)+(3.96-3.77)]×3.3×0.5÷3+[（）+（）F9=（）×0.5+[(6.7-6.34)+(4.19-3.96)]×3.3×0.5÷3+[（）+（）F10=（）×3.3×0.5+(6.7+4.19)×3.3×0.5÷3+[（）+（）图2-9⑨轴线框架左风来时风荷载沿房屋高度的分布（单位：kN/m）图2-10⑨轴线框架左风来时风荷载沿房屋高度的等效节点集中荷载（单位：kN/m）2风荷载作用下水平位移的验算 根据图2-9所示的水平荷载，由式:（2-32）计算层间剪力，然后依据表2-5求出⑨轴线框架的层间侧移刚度，再按式（2-33）（2-34）计算各层的相对侧移和绝对侧移，计算过程见表2-10。表2-10风荷载作用下框架层间剪力及侧移计算层次101/7857191/4342181/3055571/2374161/1976051/3437541/3055631/2796621/1764711/18248由表可知，风荷载作用下框架的层间位移角为1/19760远小于1/550，即满足要求。2风荷载作用下框架内力计算 风荷载作用下框架内力的计算过程与水平地震作用下的相同，以横向框架计算为例。（⑨轴线横向框架左风来时的内力）。图2-11⑨轴线框架左风来时柱端剪力计算过程（单位：kN）图2-12⑨轴线框架左风来时柱弯矩图（单位：kN·m）图2-13⑨轴线框架左风来时梁端剪力与柱轴力图（单位：kN）2.9竖向荷载作用下框架内力计算2横向框架内力计算2.1计算单元对横向框架进行计算，计算单元宽度为，如图2-13所示。由于房间内布置有次梁，故直接传给该框架的楼面荷载如图中的水平阴影线所示，计算单元范围内的其余楼面则通过次梁和纵向框架梁以集中力的形式传给横向框架，作用于各节点上。由于某些纵向梁框架梁的中心线与柱的中心线不重合，因此在框架上还有集中力矩。楼面荷载为均匀分布，则可以从相邻柱距中线截取计算单元，如图2-13所示，框架承受的荷载为计算单元范围内的荷载，对现浇楼面结构作用在框架上的荷载可能为集中荷载，均布荷载，三角荷载，梯形荷载以及力矩等，如图2-14所示。图2-14⑨横向框架计算单元2.2荷载计算（1）恒载作用下内力计算恒荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如下图所示：图2-15各层梁上作用的恒载 在图2-14中，和代表横梁自重，为均布荷载形式。 对于第10层：=0.60.325=kN/m（2-35）=0.60.325=kN/m（2-36）和分别为房间和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载，由图2-13所示的几何关系可得：=5.46×3.6（2-37）=5.46×16kN/m（2-38）、分别为由边纵梁，中纵梁直接传给柱的恒载，它包括梁自重，楼板重和女儿墙等的重力荷载，计算如下：集中力矩：对2-9层，包括梁自重和其上横墙自重，为均布荷载，其它荷载计算方法同第9层，结果为：=+×(3.3-0.6)=kN/m=4.5kN/m=×3.6=kN/m=×1=3.3kN/m 集中力矩：对于1层，包括梁自重和其上横墙自重，为均布荷载，其它荷载计算方法同第9层，结果为：=4.5kN/m=3.3×1=3.3kN/m 集中力矩：（2）活载作用下内力计算 活载作用下各层框架梁上的荷载分布如下图所示图2-16各层梁上作用的活载对于第10层=2.0×2=4KN/m集中力矩：mm同理，在屋面雪荷载作用下：=3.6×0.3=1.08kN/mmm对于2-9层：=2×(0.6-0.35)×1/2==×(0.6-0.35)×1/kN.m对于1层：=3.6×2=7.2kN/m=2.0×2.5=5.0kN/m=2×(0.7-0.35)×1/2=kNm=×(0.7-0.35)×1/2=kNm将以上结果汇总，见表2-11和表2-12。表2-11横向框架恒载汇总表层次1019.66612-91表2-12横向框架活载汇总表层次//////10410(雪)00.230.482-97.25.022.585.3317.25.0注：表中括号内数值对应于屋面雪荷载作用情况。2.2荷载计算 梁端，柱端弯矩采用弯矩二次分配法计算。由于结构和荷载均对称，故计算时采用半榀框架。弯矩计算过程如图2-16，所得弯矩图如图2-19与图2-20。梁端剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力相叠加而得。柱轴力可由梁端剪力和节点集中力叠加得到。计算柱底轴力还需考虑柱的自重，如表2-13和表2-14所列。(1)恒荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如下图所示：图2-17各层恒荷载作用图M=M3+M4（2-39） AB跨:均布=-l2÷12（2-40）梯形=（2-41）其中BC跨：均布=-l2÷12（2-42）三角形=-5×l2÷96（2-43）A:弯矩:剪力:B:弯矩:剪力:C弯矩:剪力:图2-18端弯矩计算简图对于10层：图2-19第十层恒荷载作用图 AB跨：=-1/12=-1/12×4.5×6.6×6.6=-kN/m===KN/m=--=-kN/m=kN/mBC跨：=-1/12l2=-1/12××2×2=-kN/m=-5/96l26×2×2=-1.14kN/m=--4=-2.64kN/m=-=2.64kN/m对于2-9层： AB跨：=-1/12l2===++1=kN/mBC跨：=-1/12l2=-5/96l2=-5/96××2×2=-kN/m=-1.19kN/m==1.19kN/m对于1层： AB跨：=-1/12l2==BC跨：=-1/12l2=-5/96l2=(2)活载作用下的固端弯矩AB跨:=（2-44）BC跨:=-5/96l2（2-45）对于10层：AB跨:==kN/mkN/mBC跨:=-5/96l2=-5/96×4×22=-0.83kN/m=对于雪荷载：AB跨:==kN/mkN/mBC跨:=-5/96l2=-5/96×0.6×22=对于2-9层：AB跨:==kN/mkN/mBC跨:=-5/96l2=-5/96×5×22=-kN/m==kN/m对于1层：AB跨:==kN/mkN/mBC跨:=-5/96l2=-5/96×5×22=（3）恒载作用下的剪力对于10层：[l+l（1-）[l+l]/2=（）对于3-9层:[l+l（1-）[l+l]/2=（）对于1层：[l+l（1-）]/2=[×6.6+7)]/2=41.28KN[l+l]/2=（4.5×2+3.3）×1/2=kN（4）活载作用下的剪力对于10层:AB跨:l（1-）(1-0.27)/2=17.34KNBC跨:l×0.25=4×2.0×0.25=2KN对于雪荷载：AB跨:l（1-）BC跨:l×0.25=0.6×2.0×0.25=3KN对于2-9层：AB跨:l（1-）BC跨:l×0.25=5×2.0×0.25=2.5KN对于1层：AB跨:l（1-）BC跨:l×0.25=4×2.0×0.25=2.5KN2.3梁端剪力和柱的轴力（1）恒载作用下对于10层：荷载引起的剪力：62.21KN由弯矩引起的剪力：A柱：柱重：0.5×0.5×3.3×25=20.63KN=B柱：=152.26+62.21+7.23=221.7KN=对于2-9层：荷载引起的剪力：57.99KN由弯矩引起的剪力：A柱：柱重：0.5×0.5×3.3×25=20.63KN=B柱：=113.04+57.99+6.12=177.15KN=对于1层：荷载引起的剪力：KNKN由弯矩引起的剪力：-=15kN/m15/6.6=2.27kNA柱：=+=KN柱重：0.7×0.7×3.9×25=KN=+20.63=+=KNB柱：=1++=KN=+=2KN梁端剪力及柱轴力详见表2-13表2-13恒载作用下的梁端剪力及柱轴力层次荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A轴柱B轴柱N顶N底N顶N底100629080706012535040302023310（2）活载作用下第10层：荷载引起的剪力：17.34KN2KN由弯矩引起的剪力：A柱：==37.98KNB柱：=42.64+17.34+2=61.98KN=对于雪荷载作用下荷载引起的剪力：26.02KN由弯矩引起的剪力：A柱：=B柱：=6.4+26.02+0.3=32.72KN=对于2-9层：荷载引起的剪力：17.34KN由弯矩引起的剪力：8kNA柱：=B柱：=42.64+17.34+2=61.98KN=对于1层:荷载引起的剪力：17.34KN由弯矩引起的剪力：A柱：=B柱：=42.64+17.34+2.5=6KN==6KN表2-14活载作用下的梁端剪力及柱轴力层次荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A轴柱B轴柱N底=N顶N底=N顶雪010209080706050403020102.4恒载作用下框架内力的计算 各杆件的分配系数的计算10层：A节点分配系数：右梁=下柱B节点分配系数：左梁=右梁=下柱6-9层A节点分配系数上柱=下柱=右梁=B节点分配系数上柱=下柱=左梁=右梁=5层A节点分配系数上柱=下柱=右梁=B节点分配系数上柱=下柱=左梁=右梁=2-4层A节点分配系数上柱=下柱=右梁=B节点分配系数上柱=下柱=左梁=右梁=1层A节点分配系数上柱=下柱=右梁=B节点分配系数上柱=下柱=左梁=右梁=用弯矩二次分配法的解题步骤： 首先将各节点的分配系数填入相应位置，将梁的固端弯矩填写在框架横梁相应的位置，然后将节点放松，把各节点的不平衡弯矩同时进行分配。假定远端固定进行传递（不向滑动端传递）；右（左）梁分配弯矩向左（右）梁传递，上（下）柱分配弯矩向下（上）传递，传递系数均为，第一次分配弯矩传递后，再进行第二次弯矩分配，然后不再传递，实际上弯矩二次分配法，只将不平衡弯矩传递两次，将分配弯矩传递一次。 恒载作用下的弯矩图及弯矩二次分配法分别参看2-19与图2-20。 活载作用下的弯矩图及弯矩二次分配法分别参看2-21与图2-22。图2-20恒载作用下弯矩图图2-21恒载作用下弯矩二次分配法注：﹡固定弯矩 ──────────分配弯矩↙↘弯矩的传递过程图2-22活载作用下弯矩图图2-23活载作用下弯矩二次分配法注：﹡固定弯矩 ──────────分配弯矩↙↘弯矩的传递过程2.10横向框架内力组合2结构抗震等级结构的抗震等级可根据结构类型、地震烈度、房屋高度等因素确定。查《建筑抗震设计规范》可知，本工程的框架为二级抗震等级。2框架梁的内力组合对结构设计起控制作用的内力组合不予考虑。各层梁的内力组合见表，表中，两列中的梁端弯矩M为经过调幅后的弯矩（调幅系数取）。本工程考虑四种内力组合，即恒载+活载：（2-47）（2-48）(2)恒载+活载+风载：（2-49）(3)对于有地震作用组合的基本工况对于所有高层建筑为承载力抗震调整系数，梁取；轴压比小于的柱取；大于取；剪力取。2框架最大弯矩的计算计算理论：根据梁端弯矩的组合值及梁上荷载设计值，由平衡条件确定。(1)均布和梯形荷载作用下，如下图：（2-50）若，说明，其中x为最大正弯矩截面至A支座的距离，则X可由下式求解：（2-51）将求得的x值代入下式可得跨间最大弯矩值：（2-52）若，说明则（2-53）可得跨间最大弯矩值：（2-54）若，则(2)三角形分布荷载和均布荷载作用下，如下图：VA=-（MA+MB）/l+q1l/2+q2l/4（2x可由下式解得：VA=q1x+x2q2/l（2-56）可得跨间最大正弯矩值：（2-57）第十层：跨中弯矩的计算:左震：=-（+）/+/2+（1-）/26.6/2+（）27.91÷2>0则可得跨间最大弯矩值故=（）2+0.5×27.91×0.27×6.6×（3.88-0.27×6.6÷3）=217.30KN▪M=0.75×217.30=162.98KN▪M右震：=-（+）/+/2+（1-）/2=-(-)/6.6+0.5×+（1-）27.91/2=>0-84.34-0.5×（）kN故=（）÷（）m=-+3.28-1/2(5.4+27.91)+1/227.91×0.27(3.280.2kN=发生在距离右支座3.28m梁端剪力的调整：抗震设计中，二级框架梁和抗震墙中跨高比大于，其梁端剪力设计值应按下式调整：AB净跨：梁上荷载设计值：=5.4×6.6/2+27.91×3/2=KN受力如图所示：左震：=/0.75==/0.75=()/6]=kN右震：(1]=kN净跨：=2.0-0.35=1.65受力如图所示：梁上荷载设计值：=×2.0/2+8.71×1.06KN左震：==/0.75=[2)/1.66]=kN右震：==/0.75=2)/1.656)=kN第九层：跨中弯矩的计算:左震：=-（+）/+/2+（1-）/2=-(-1)/6.6+6.6/2+（）÷2=>0则可得跨间最大弯矩值故=+5-（+）2+0.5××0.27×6.6×（5-0.27×6.6÷3）=KN▪M=0.75×2=KN▪M右震：=-（+）/+/2+（1-）/2=-(-)/6.6+0.5×6.6×+（）/2=>0--0.5×（2×+）×0.27×6.6=kN故=（+0.5×0.27×6.6×）÷（+）=m=-+-1/2(+)+1/2(0.27/3)=kN（）=发生在距离右支座处。梁端剪力的调整：=×6.6/2+×3/2=KN左震：(+)/6.25+]=kN右震：(+)/6.25净跨：梁上荷载设计值：=5.4×2.0/2+KN左震：2)/1.65+]=kN右震：2)/1.65+)=1kN第八层：跨中弯矩的计算:左震：=-（+）/+/2+（1-）/26.6/2+（）18.58÷2>0则可得跨间最大弯矩值故=+×3.73-（10.68+18.38）×0.5×3.732+0.5×8×0.27×6.6×（3.73-0.27×6.6÷3）=KN▪M=0.75×=KN▪M右震：=-（+）/+/2+（1-）/2=-(--)/6.6+0.5×6.6×10.68+（）8/2=>0--0.5×（2×10.68+8）×0.27×6.6=kN故=（+0.5×0.27×6.6×18.38）÷（10.68+18.38）=4.55m=-+53.594.55-1/2(10.68+18.38)+1/2(4.550.27/3)=-kN（-）=-发生在距离右支座4.55m梁端剪力的调整：左震：(+)/6.25+63.11]=kN右震：(+)/6.25+63.11]=kN净跨：梁上荷载设计值：左震：2)/1.65+8.47]=kN右震：21)/1.65+8.47)=1kN第七层：跨中弯矩的计算:左震：=-（+）/+/2+（1-）/26.6/2+（）18.38÷2>0则可得跨间最大弯矩值故（）2+0.5×18.38×0.27×6.6×（3.75-0.27×6.6÷3）=278.45KN▪M=0.75×278.45=208.84KN▪M右震：=-（+）/+/2+（1-）/2=-(-240.92-12.87)/6.6+0.5×6.6×10.68+（）>0-117.97-0.5×（）故=（）÷（10）4.62-1/2(10.68+18.38)+1/2(4.620.27/3)=-kN（-）=-发生在距离右支座4.62m梁端剪力的调整：左震：(+)/6.25+63.11]=kN右震：(+)/6.25+63.11]=kN净跨：梁上荷载设计值：左震：2)/1.65+8.47]=kN右震：2)/1.65+8.47)=kN第六层：跨中弯矩的计算:左震：=-（+）/+/2+（1-）/26.6/2+（）18.38÷2>0则可得跨间最大弯矩值故（）2+0.5×18.38×0.27×6.6×（3.53-0.27×6.6÷3）=295.23KN▪M=0.75×295.23=221.42KN▪M右震：=-（+）/+/2+（1-）/2=-(-274.99-22.55)/6.6+0.5×6.6×10.68+（）>0-117.77-0.5×（）×0.27×6.6=82.36kN故=（117.7）÷（1）=-2+99.24×4.62-1/2(10.68+18.38)+1/20.27/3)=-kN（-）=-发生在距离右支座处。梁端剪力的调整：左震：(-)/6.25+63.11]=kN右震：(2)/6.25+63.11]=kN净跨：梁上荷载设计值：左震：2)/1.65+8.47]=kN右震：22)/1.65+8.47)=2kN第五层：跨中弯矩的计算:左震：=-（+）/+/2+（1-）/26.6/2+（）18.38÷2=>0则可得跨间最大弯矩值故=+×-（）×0.5×3.822+0.5×18.38×0.27×6.6×（3.82-0.27×6.6÷3）=KN▪M=0.75×2=2KN▪M右震：=-（+）/+/2+（1-）/2=-(-2)/6.6+0.5×6.6×10.68+（）=117.92>0-117.92-0.5×（）×0.27×6.6=82.51kN故=（117.92）÷（）=-2+×4.62-1/2(10.68+18.38)+1/20.27/3)=-kN（-）=-发生在距离右支座处。梁端剪力的调整：左震：()/6.25+63.11]=kN右震：(-)/6.25+63.11]=83.83kN净跨：梁上荷载设计值：左震：2)/1.65+8.47]=2kN右震：22)/1.65+8.47)=kN第四层：跨中弯矩的计算:左震：=-（+）/+/2+（1-）/26.6/2+（）18.38÷2=>0则可得跨间最大弯矩值故=+×-（）×0.5×2+0.5×18.38×0.27×6.6×（-0.27×6.6÷3）=KN▪M=0.75×=KN▪M右震：=-（+）/+/2+（1-）/2=-(-2+)/6.6+0.5×6.6×10.68+（）=10>0-107.92-0.5×（）×0.27×6.6=7故=（10）÷（）=4.28m=-2+×4.28-1/2(10.68+18.38)+1/2(4.280.27/3)=239.23kN（-）=发生在距离右支座4.28m梁端剪力的调整：左震：(+1)/6.25+63.11]=kN右震：(2)/6.25+63.11]=83.93kN净跨：梁上荷载设计值：左震：2)/1.65+8.47]=2kN右震：2)/1.65+8.47)=kN第三层：跨中弯矩的计算:左震：=-（+）/+/2+（1-）/26.6/2+（）18.38÷2>0则可得跨间最大弯矩值故=+×-（）×0.5×2+0.5×18.38×0.27×6.6×（-0.27×6.6÷3）=KN▪M=0.75×2=1KN▪M右震：=-（+）/+/2+（1-）/2=-()/6.6+0.5×6.6×10.68+（）=>0--0.5×（）×0.27×6.6=kN故=（）÷（）=m=+×-1/2×(10.68+18.38)+1/2(0.27/3)=2kN=发生在距离右支座m处。梁端剪力的调整：左震：(+1+63.11]=kN右震：(+)/6.25+63.11]=kN净跨：梁上荷载设计值：左震：=0.752)/1.65+8.47]=kN右震：2)/1.65+8.47)=kN第二层：跨中弯矩的计算:左震：=-（+）/+/2+（1-）/26.6/2+（）18.38÷2>0则可得跨间最大弯矩值故=+97.34×-（）×0.5×2+0.5×18.38×0.27×6.6×（-0.27×6.6÷3）=KN▪M=0.75×=KN▪M右震：=-（+）/+/2+（1-）/2=-()/6.6+0.5×6.6×10.68+（）=116.97>0--0.5×（）×0.27×6.6=kN故=（）÷（）=m=+×-1/2×(10.68+18.38)+1/2(0.27/3)=kN（）=发生在距离右支座m处。梁端剪力的调整：左震：(+)/6.25+63.11]=kN右震：(+)/6.25+63.11]=kN净跨：梁上荷载设计值：左震：2)/1.65+8.47]=kN右震：2)/1.65+8.47)=kN第一层：跨中弯矩的计算:左震：=-（+）/+/2+（1-）/2=-(-6.6/2+（）18.36÷2=>0则可得跨间最大弯矩值故=+×-（1+18.56）×0.5×2+0.5××0.27×6.6×（-0.27×6.6÷3）=KN▪M=0.75×=KN▪M右震：=-（+）/+/2+（1-）/2=-(+)/6.6+0.5×6.6×1+（）18.56/2=>0--0.5×（2×1+18.56）×0.27×6.6=kN故=（+0.5×0.27×6.6×18.56）÷（1+18.56）=m=-+5×-1/2×(+18.56)+1/218.(0.27/3)=-28kN（-28）=-21发生在距离右支座m处。梁端剪力的调整：=16×3/2=6KN左震：(+)/6.25+]=kN右震：(+)/6.25+6]=kN净跨：=×2.0/2+KN左震：2)/1.65+]=kN右震：24)/1.65+)=kN2框架柱的内力组合 取每层柱顶与柱底两个控制截面。组合结果见表2-15。2框架柱端弯矩设计值调整（1）A柱 第十层：按《抗震规范》，无需调整。 第九层:柱顶轴压比（无需调整）（2-58） 柱底轴压比（无需调整） 第八层:柱顶轴压比（无需调整） 柱底轴压比（无需调整） 第七层:柱顶轴压比（需调整） 柱底轴压比（需调整） 可知，一至七层柱端组合弯矩设计值应符合下式要求：（2-59）注：①为节点上下柱端截面顺时针或逆时针方向组合的弯矩设计值之和，上下柱端的弯矩设计值可按弹性分配。②为节点左右梁端截面顺时针或逆时针方向组合弯矩设计值之和。 ③柱端弯矩增大系数，二级取。 （2）B柱第十层：按《抗震规范》，无需调整。 第九层:柱顶轴压比（无需调整） 柱底轴压比（无需调整） 第八层:柱顶轴压比（无需调整） 柱底轴压比（无需调整） 第七层:柱顶轴压比（无需调整） 柱底轴压比（无需调整） 第六层:柱顶轴压比（无需调整） 柱底轴压比（无需调整） 第五层:柱顶轴压比（无需调整） 柱底轴压比（需调整） 可知一至五层柱端组合设计值应进行调整。图2-24A柱柱端组合弯矩调整图注：节点处左右水平标注的数字为梁端弯矩；节点上下标注的弯矩为柱端弯矩。图2-25B柱柱端组合弯矩调整图注：节点处左右水平标注的数字为梁端弯矩；节点上下标注的弯矩为柱端弯矩。2框架柱端剪力组合与设计值的调整第十层：A柱:恒载：（2-60）活载：（2-61）地震作用：（2-62）风荷载作用：（2-63）调整：（2-64）B柱:恒载：活载：地震作用：风荷载作用：调整：第九层：A柱:恒载：-（）∕2.7=-25.61KN活载：-（）∕2.7=-7.07KN地震作用：（）∕2.7=21.19KN风荷载作用：（）∕2.7=16.39KN调整：1.2×（）∕2.7=58.78KNB柱:恒载：（）∕2.7=15.08KN活载：（）∕2.7=7.33KN地震作用：（）∕2.7=54.72KN风荷载作用：（）∕2.7=23.36KN调整：1.2×（）∕2.7=79.20KN第八层：A柱:恒载：-（）∕2.7=-26.12KN活载：-（）∕2.7=-7.22KN地震作用：（7）∕2.7=42.08KN风荷载作用：（）∕2.7=29.06KN调整：1.2×（）∕2.7=73.32KNB柱:恒载：（20.59）∕2.7=15.25KN活载：（6.67+）∕2.7=KN地震作用：（+）∕2.7=KN风荷载作用：（+）∕2.7=KN调整：1.2×（117+）∕2.7=KN第七层：A柱:恒载：-（）∕2.7=-26.47KN活载：-（）∕2.7=-7.32KN地震作用：（）∕2.7=52.39KN风荷载作用：（）∕2.7=29.93KN调整：1.2×（）∕2.7=85.70KNB柱:恒载：（）∕2.7=15