模板支撑计算书

工程概况重庆************酒店工程位位于重庆****岛，金融商商务*****街区。项目目西北临***路，东南临***路，东北面面为**电子城，西西南面为**电影院、**国际酒店，隔隔**路与***广场为邻，西西北紧邻****步行街。本本工程为五星星级酒店、A级写字楼（242M）、以及配配套的娱乐、餐餐饮、会议等等多功能一体体的大型综合合群体建筑，总总建筑面积19.8万平方米。本工程地下室顶顶板设置为结结构嵌固层，其其上根据建筑筑的使用功能能和抗争设防防的基本要求求，结合抗震震缝合伸缩缝缝的设置，建建筑物划分为为三个结构单单元：超高层层酒店单元、大大跨度宴会厅厅单元、写字字间塔楼单元元。地下室部分采用用现浇空心楼楼盖，内模为为成品筒芯，楼楼板厚度400mmm,塔楼钢柱在在地下室范围围设置为型钢钢混凝土柱。地地下室顶板（嵌嵌固层）楼板板厚度180mm，梁板体系系；局部降板板不低于500mm。超高酒店店结构单元采采用型钢混凝凝土框钢筋混混凝土筒体结结构，结合楼楼面中部的楼楼电梯及设备备间设置钢筋筋混凝土筒体体，作为结构构的主要抗侧侧力构件，筒筒体局部设置置型钢构件便便于框架钢梁梁的连接；外外围框架柱采采用型钢混凝凝土柱，框架架梁采用钢梁梁，楼板采用用压型钢板组组合楼盖。大大跨度宴会厅厅采用钢结构构巨型框架体体系，结构角角部设置四个个钢框架筒体体作为主要抗抗侧力构件，采采用大跨度钢钢桁架设置三三层楼盖，楼楼板采用压型型钢板组合楼楼盖。写字间间塔楼结构采采用钢筋混凝凝土框架-剪力墙结构构体系，结合合电梯筒设置置钢筋混凝土土筒体，外围围设置钢筋混混凝土柱，楼楼盖为钢筋混混凝土梁板楼楼盖。楼面模板支撑计计算书1、计算参数结构板厚1500mm,层高4.300m，结构表面面考虑外露；；模板材料为为：夹板底模模厚度18mmm；板弹性模模量E=60000N/mm22,木材弹性模模量E=90000N/mm22,抗弯强度fm=13.000N/mm22,顺纹抗剪强强度fv=1.40NN/mm2；支撑采用用Φ48×3..2mm钢管：横向向间距8000mm,纵向间距8000mm,支撑立杆的的步距h=1.500m；钢管直径径48mm,壁厚3.2mmm,截面积4.550cm2,回转半径i=1.599cm；钢材弹性性模量E=2060000N/mmm2，抗弯强度f=205..00N/mmm2,抗剪强度fv=125.000N/mmm2。2、楼板底模验验算2.1底模及支支架荷载计算算荷载类型标准值值单位计算宽宽度(m)板厚(m)系数设计值值①底模自重0.30kN//m2×1.00×11.2=0.36kN/mm②砼自重24.000kNN/m3×1.00×0.115×11.2=4.32kN/mm③钢筋荷载1.10kN//m3×1.00×0.115×11.2=0.20kN/mm④施工人员及施施工设备荷载载2.550kN//m2×1.0××1.4==3.500kN//m底模和支架承载载力计算组合合①＋②＋③＋④q1=8..38kNN/m底模和龙骨挠度度验算计算组组合(①＋②＋③)q2=4.888kNN/m2.2楼板底模模板验算第一层龙骨间距距L=200mmm，计算跨数数5跨。底模厚厚度18mmm,板模宽度=1000mmm；W=bh2//6=10000×1822/6=544000mmm3，I=bh3/12=10000×1883/12=44860000mm4。内力及挠度计算算.1①＋②＋③③＋④荷载支座弯矩系数KKM=-0.1005M1=KMq11L2=-0.1005×8.338×20002=-351196N.mmm剪力系数KV==0.6066V1=KVq11L=0.6006×8.338×2000=10166N.1①＋②＋③③荷载支座弯矩系数KKM=-0.1005M2=KMq22L2=-0.1005×4.888×20002=-204496N.mmm跨中弯矩系数KKM=0.0788M3=KMq22L2=0.0788×4.888×20022=152226N.mmm剪力系数KV==0.6066V2=KVq22L=0.6006×4.888×2000=591NN挠度系数Kυ==0.6444υ2=Kυq22L4/(1000EI)=00.644××(4.888/1.2))×20044/(1000×60000×4860000)=00.01mmm.3施工人员及及施工设备荷荷载按2.550kN（按作用在在边跨跨中计计算）计算荷载P=11.4×2..50=3..50kN,计算简图如如下图所示。跨中弯矩系数KKM=0.2000M4=KM×PPL=0.2200×3..50×10000×2000=1400000N..mm支座弯矩系数KKM=-0.1100M5=KM×PPL=-0..100×33.50×11000×2200=-770000NN.mm剪力系数KV==0.6000V3=KVP==0.6000×3.500=2.100kN挠度系数Kυ==1.4566υ3=KυPLL3/(1000EI)=11.456××(3.500/1.4))×10000×20033/(1000×60000×4860000)=00.10mmm2.2抗弯强度度验算M1=-351196N.mmmM2＋M5=--904966N.mmM3＋M4=11552266N.mm比较M1、M22＋M5、M3＋M4，取其绝对对值大的作为为抗弯强度验验算的弯矩。Mmax=σ=Mmax//W=1555226/554000==2.87NN/mm2楼板底模抗弯强强度σ=2.877N/mm22＜fm=13.000N/mmm2,满足要求。2.3抗剪强度度验算V1=10166NV2+V3==591+22100=22691N比较V1、V22＋V3，取其绝对对值大的作为为抗剪强度验验算的剪力：：Vmax=26691N=22.69kNNτ=3Vmaxx/（2bh）=3×26991/(2××800×118)=0..28N/mmm2楼板底模抗剪强强度τ=0.288N/mm22＜fv=1.400N/mm22,满足要求。2.4挠度验算算υmax=0..01+0..10=0..11mm[υ]=2000/4000=0.500mm楼板底模挠度υυmax=0..11mm＜[υ]=0.550mm,满足要求。计算简图及内力力图如下图。3、第一层龙骨骨验算钢管横向间距8800mm,,第一层龙骨骨间距2000mm,计算跨数2跨；第一层龙骨采用用木枋b=100mmm,h=1100mm；W=bh2/66=100××1002/6=1666667mmm3,I=bhh3/12=1000×10003/12=883333333mm4。3.1抗弯强度度验算第一层龙骨受均均布荷载q=q1×第一一层龙骨间距距/计算宽度=8.38××200/11000=11.68kNN/m弯矩系数KM==-0.1225Mmax=KMMqL2=-0.1225×1.668×80002σ=Mmax//W=1334400//1666667=0.881N/mmm2第一层龙骨抗弯弯强度σ=0.811N/mm22＜fm=13.000N/mmm2,满足要求。3.2抗剪强度度验算剪力系数KV==0.6255Vmax=KVVqL=0.6625×1..68×8000=8400N=0.884kNτ=3Vmaxx/（2bh）=3×8400/(2×1100×1000)=0..13N/mmm2第一层龙骨抗剪剪强度τ=0.133N/mm22＜fv=1.400N/mm22,满足要求。3.3挠度验算算q’=q2×第第一层龙骨间间距/计算宽度=4.88//1.2×2200/10000=0..81kN//m=0.881N/mmm,挠度系数Kυ=0.5211υmax=KKυq’L4/(1000EI)=00.521××0.81××8004/(1000×90000×83333333)==0.02mmm[υ]=8000/400==2.00mmm第一层龙骨挠度度υmax=0..02mm＜[υ]=2.000mm,满足要求。计算简图及内力力图如下图。4、第二层龙骨骨验算钢管纵向间距8800mm,,计算跨数2跨。第二层层龙骨采用单单枋b=80mmm,h=1100mm；W=1×80××1002/6=1333333mmm3,I=1××80×10003/12=666666667mm4,4.1抗弯承载载力验算P=1.2500×1.688×800==1680NN=1.688kN弯矩系数KM==-0.4669Mmax=KMMPL=-0..469×11680×σ=Mmax//W=6300336/11333333=4.733N/mm22第二层龙骨抗弯弯强度σ=4.733N/mm22＜fm=13.000N/mmm2,满足要求。4.2抗剪强度度验算剪力系数KV==1.9699Vmax=KVVP=1.9669×1.668×10000=33008N=3..31kNτ=3Vmaxx/(2bhh)=3×33308/((1×2×880×1000)=0.662N/mmm2第二层龙骨抗剪剪强度τ=0.622N/mm22＜fv=1.400N/mm22,满足要求。4.3挠度验算算P，=1.2550×0.881×8000=810NN=0.811kN挠度系数Kυ==2.0188υmax=KυυP，L3/(1000EI)=22.018××810×88003/(1000×90000×66666667)==0.14mmm[υ]=8000/400==2.00mmm第二层龙骨挠度度υmax=0..14mm＜[υ]=2.000mm,满足要求。计算简图及内力力图如下图。5、支撑强度验验算传至每根立柱的的最大支座力力的系数=4.9388每根钢管承载NNQK1=4.9388×1.688×10000=82966N每根钢管承载活活荷载（1.0kNN/m2）:NQK2=0.80××0.80××1×10000=6400N每根钢管承载荷荷载NQK=NQK1＋NQK2=8296++640=88936N钢管重量0.00353kNN/m,立杆重量=4.15××0.03553×10000=1466N水平拉杆3层,,拉杆重量=3×(0..80+0..80)×00.03533×10000=169NN扣件单位重量114.60NN/个,扣件重量=3×14..6=44NN支撑重量NGKK=立杆重量＋＋水平拉杆重重量＋扣件重重=146+1169+444=360NN钢管轴向力N==1.2NGGK＋NQK=1.2×3360+89936=93368NLO=h=1..50m=1150.000cm，钢管的i=1.599cmλ=LO/ii=150..00/1..59=944.34杆件长细比944.3＜150.00,满足要求。查表得：=0..634P=N/（A）=9368//(0.6334×4500.00)==32.833N/mm22立杆稳定性322.83N//mm2＜205N//mm2,满足要求。6、支撑支承承面验算立杆设配套底座座100×1100mm,,支承面为混混凝土楼板（按按C15考虑）支承楼板厚1220mm,上部荷载为为：F=93668/10000=9.337kN.6.1支承面受受冲切承载力力验算βs=2.000,ft=0.91NN/mm2,hO=120-220=1000mm，η=0.4＋1.2/βs=1.00σpc,m=11.00N//mm2，Um=4×1000=400mmm，βh=1.000（0.7βhfft＋0.15σpc,m）ηUmhO=[(0.7××1×0.991+0.115×1)××1.00××400×1100]/11000=331.48kkN受冲切承载力331.48kkN＞F=9.337kN,满足要求。6.2支承面面局部受压承承载力验算Ab=(0.110×3)××(0.100×3)=00.09m22,Al=0.100×0.100=0.011m2βl=(Ab//Al)0.5=3,,fcc=0.885×72000=61220kN/mm2,ω=0.755ωβlfccAAl=0.755×3×61120×0..01=1337.70kkN支承面局部受压压承载力137.770kN＞F=9.337kN,满足要求。7、计算结果底模楼模板188mm,第一层龙骨骨采用单枋b=100mmm，h=100mmm,间距200mmm；第二层龙龙骨采用单枋b=80mmm，h=1000mm；钢管横向向间距8000mm,钢管纵向间间距800mmm,立杆步距1..50m。十一、梁模板支支撑计算书1、计算参数结构楼板厚1550mm，梁宽b=12000mm，梁高h=400mmm，层高4.30m，结构表面面考虑外露；；模板材料为为：夹板底模模厚度18mmm，侧模厚度度18mm；梁边至板板支撑的距离离0.80m；板弹性模模量E=60000N/mmm2，木材弹性性模量E=90000N/mmm2，抗弯强度fm=13.000N/mmm2，抗剪强度fv=1.400N/mm22；支撑采采用Φ48钢管:横向间距8000mm，纵向间距距800mm，支架立杆杆的步距h=1.550m；钢管直径48mm，壁厚3.22mm，截面积4..50cm22，回转半径i=1.599cm；钢管重量量0.03446kN/mm。钢材弹性性模量E=2006000NN/mm2，抗弯强度f=2055.00N//mm2,抗剪强度fv=125..00N/mmm2。2、梁底模验算算2.1梁底模及及支架荷载计计算荷载类型标准准值单位梁宽(m)梁高(m)系数设计值①底侧模自重0.3kN//m2×(1.220+00.50))×1.2=0.661kNN/m②砼自重244.0kkN/m3×1.200×0.400×1.22=133.82kN/m③钢筋荷载1.55kNN/m3×1.200×0.400×1.2=0.886kkN/m④振捣砼荷载2.0kN//m2×1.220×1.44=3..36kN/m梁底模和支架承承载力计算组组合①＋②＋③＋④q1=18..66kkN/m梁底模和龙骨挠挠度验算计算算组合(①＋②＋③)/1.22q2=12..75kkN/m2.2底模板验验算第一层龙骨间距距L=2000mm，计算跨数5跨；底模厚厚度h=18mmm，板模宽度b=12000mm。W=bh2//6=12000×1822/6=644800mmm3，I=bhh3/12=11200×1183/12=55832000mm4。抗弯强度验算弯矩系数KM==-0.1005Mmax=KMMq1L2=-00.105××18.666×20022σ=Mmax//W=783372/644800=11.21N//mm2梁底模抗弯强度度σ=1.211N/mm22＜fm=13.000N/mmm2,满足要求。抗剪强度验算剪力系数KV==0.6066Vmax=KVVq1L=0.6006×18..66×2000=22662N=2..26kNτ=3Vmaxx/（2bh）=3×22262/(22×12000×18)==0.16NN/mm2梁底模抗剪强度度τ=0.166N/mm22＜fv=1.400N/mm22,满足要求。挠度验算荷载不包振捣砼砼荷载，则计计算荷载q2=12.755kN/m；挠度系数Kυ=0.6444υmax=Kυυq2L4/(1000EI)=00.64×52004/(1000×60000×5832200)=00.04mmm[υ]=L/4400=2000/4000=0.500mm梁底模挠度υmmax=0..04mm＜[υ]=0.550mm,满足要求。计算简简图及内力图图如下图：2.3第一层龙龙骨验算钢管横向间距LL=800mmm，C=12000mm、γ=1200//800=11.50。用mm023m8066抗弯强度验算梁传荷载计算q=q1×第一一层龙骨间距距/梁宽=18.666×200//1200==3.11kkN/mMq=qcL((2-γ)/8=3..11×12200/10000×8000/10000×(2--1.50))/8=0..19kN..mb、板传荷载载计算板重量=1.22×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载=1.2×(00.15×225+0.330)+1..4×2.550=8.336kN/mm2板传递到第一层层龙骨的荷载载P=400//1000××200/11000×88.36=00.67kNNa=1/(800-11200)==-200mmm=-0..20m,a/L=--200/8800=-00.25Mp=P×a==0.67××-0.200=-0.113kN.mMmax=Mqq＋Mp=(0.119+-0..13)×1106σ=Mmax//W=600000/1333333==0.45NN/mm2第一层龙骨抗弯弯强度σ=0.455N/mm22＜fm=13.000N/mmm2,满足要求。抗剪强度验算Vmax=1//2×q×梁宽＋P=0.55×3.111×12000/10000+0.677=2.544kNτ=3Vmaxx/（2bh）=3×2..54×10000/(22×80×1100)=00.48N//mm2第一层龙骨抗剪剪强度τ=0.488N/mm22＜fv=1.400N/mm22,满足要求。挠度验算q’=q2×第第一层龙骨间间距/梁宽=12.775×2000/12000=2.133N/mmυq=q’cLL3×(8-4γ2＋γ3)/(3884EI)=18-.0806)3υp=PaL22×(3-44×(a/LL)2)/(244EI)=1-8-0406=6υmax=υqq＋υp=0..13+-00.16=--0.03mmm[υ]=L/4400=8000/4000=2.000mm第一层龙骨挠度度υmax=-00.03mmm＜[υ]=2.000mm,满足要求。计算简图图及内力图如如下图：2.4第二层龙龙骨验算钢8层单m0W=1×80××1002/6=1333333mmm3，I=1×880×10003/12=666666667mm4；抗弯强度验算P=V=1/22×q×梁宽＋P=0.5××3.11××1200//1000++0.67==2535NN=2.533kN弯矩系数KM==-0.4669Mmax=KmmPL=-00.469××2.53××1000××800=--9492556N.mmm=-0.995kN.mmσ=Mmax//W=9499256/11333333=7.122N/mm22第二层龙骨抗弯弯强度σ=7.122N/mm22＜fm=13.000N/mmm2,满足要求。抗剪强度验算剪力系数KV==1.9699Vmax=KVVP=1.9969×2..53=4..98kNτ=3Vmaxx/(2bhh)=3×44.98×11000//(2×800×100))=0.933N/mm22第二层龙骨抗剪剪强度τ=0.933N/mm22＜fv=1.400N/mm22,满足要求。挠度强度验算挠度系数Kυ==2.0188P’=V=1//2×q×梁宽＋P板重=0.5×22.13×11200/11000+00.67=11.95kNNυmax=KKυP’L3/（100EI）=2.0118×1.995×10000×80003/(1000×90000×66666667)==0.34mmm[υ]=L/4400=8000/4000=2.000mm第二层龙骨挠度度υmax=0..34mm＜[υ]=2.000mm,满足要求。计算简图及内力力图如下图：：3、支撑强度度验算传至每根钢管立立柱最大支座座力的系数为为4.9388每根钢管承载NNQK1=44.938××2530==124933N每根钢管承载活活荷载（1.0kNN/m2）:NQK2=1..4×0.880×0.880×10000=8966N每根钢管承载荷荷载NQK=NQK1＋NQK2=112493++896=113389NN钢管重量0.00346kNN/m,立杆重量=0.03446×3.99×10000=135NN水平拉杆3层,,拉杆重量=3×1..60×0..0346==166N扣件单位重量114.60N/个,扣件重量=14.660×3=444N支架重量NGkk=立杆重量+水平拉杆重重量+扣件重量=135++166+444=3455N钢管轴向力N＝＝1.2NGKK+NQK=1.2×3345+133389=113803NNL0=h=1..50m,钢管的i=1.559cmλ=L0/i==150.000/1.559=94..34<1550杆件长细比比满足要求=0.634,,P=N/((A)=138803/(00.634××450.000)=488.38N//mm2钢管稳定性计算算为48.388N/mm22＜205.000N/mmm2,满足要求。4、支撑支承面面验算4.1支承面受受冲切承载力力验算钢管立杆设配套套底座100×1100mm，支承面为(按C15考虑）混凝凝土楼板，支支承楼板厚=120mmm，上部荷载载为：F=13..80kN；βs=2..00，ft=0.911N/mm22，hO=120--15=1005mm，η=0.4＋1.2/βs=1.000σpc,m=1.000N/mm22，Um=4×1000=4000mm，βh=1.000(0.7βhfft＋0.15σpc,m)ηUmhO=[(0..7×1×00.91+00.15×11)×1.000×4000×105]]/10000=33.005kN钢管支承面受冲冲切承载力33.055kN＞13.800kN,满足要求。4.2支承面局局部受压承载载力验算Ab=(0.110×3)××(0.100×3)=00.09m22,Al=0.100×0.100=0.011m2βl=(Ab//Al)0.5=3,,fcc=0.885×72000=61220kN/mm2,ω=0.755ωβlfccAAl=0.755×3×61120×0..01=1337.70kkN支承面局部受压压承载力F=1377.70kNN＞13.800kN,满足要求。5、侧模板验算算5.1荷载计算算新浇砼的侧压力力F1=0.222γ×200/（T+15）β1β2V1/2=0.22×224.00××4.44××1.20××1.15××2.0000.5=455.75kNN/m2(γ=24.00β1=1.200β2=1.155V=22.0TT=30.00℃)F2=γH=224×梁高=24×00.40=99.60kNN/m2F1、F2两者者取小值F=9.600kN/m22，有效压头头高度=F/γ=0.40mm倾倒砼产生的荷荷载4.000kN/m22分项系数标准值(kN//m2)设计值(kN//m2)1、新浇砼的侧侧压力γG=1.2F=9.6011.522、倾倒砼产生生的荷载γQ=1.4Q3K=4.0005.6017.125.2侧模板强强度验算取竖肋间距L==200mm，计算跨数5跨；木模板板厚度h=18mm；W=bh2/66=250××182/6=133500mmm3，I=bh3/12=2550×1833/12=11215000mm4。抗弯强度验算弯矩系数KM==-0.1005均布荷载q=117.12××(400--150)//1000==4.28kkN/m=44.28N//mmMmax=KMMqL2=-0.1005×4.228×20002σ=Mmax//W=179976/133500=11.33N//mm2侧模抗弯强度σσ=1.333N/mm22＜fm=13.000N/mmm2,满足要求。抗剪强度验算抗剪系数KV==0.6066Vmax=KVVqL=0.6606×4..28×2000/10000=0.552kNτ=3Vmaxx/（2bh）=3×0.552×10000/(2××18×2550)=0..17N/mmm2侧模抗剪强度ττ=0.177N/mm22＜fv=1.400N/mm22,满足要求。挠度验算按强度验算荷载载组合，不考考虑倾倒、振振捣砼产生的的荷载，故q，=9.600×(4000-150))/10000=2.400kN/m==2.40NN/mm，挠度系数Kυ=0.6444挠度υmax==Kυq，L4/100EEI=0.664