城际铁路青弋江特大桥跨营盘山路48m连续梁挂篮计算

PAGE2新建南京至安庆铁路第五合同段第一项目分部宁安线青弋江大桥跨营盘山路（32+48+32）m连续梁施工挂篮计算书二0一三年三月

新建南京至安庆铁路第五合同段第一项目分部宁安线青弋江大桥跨营盘山路（32+48+32）m连续梁施工挂篮计算书院长：项目负责人：总工程师：专业负责人：主审副总工程师：勘测设计单位：证书等级：证书编号：发证部门：

新建南京至安庆铁路第五合同段第一项目分部宁安线青弋江大桥跨营盘山路（32+48+32）m连续梁施工挂篮计算书编制： 复核： 审核： 目录1工程概况 11.1工程简介 11.2菱形挂篮施工方案 21.2.1菱形挂篮总体布置 21.2.2挂篮结构说明 32计算说明 42.1计算依据 42.2计算假定 52.2计算软件 52.3主要计算参数 52.3.1材料参数 52.3.2挂篮基本参数 62.4荷载计算与组合 62.4.1荷载组合 62.4.2荷载计算 63挂篮计算模型的建立 93.1挂篮模型 94计算结果及分析 104.1底板纵梁计算 104.1.1底板纵梁强度、刚度计算 104.2腹板下纵梁计算 124.2.1腹板纵梁强度、刚度计算 124.2横梁计算 144.2.1前下横梁计算 144.2.2后下横梁计算 164.2.3前上横梁计算 184.3内外侧模滑梁及导梁计算 204.3.1外侧模滑梁计算 204.3.2外侧模导梁计算 224.3.3内模滑梁计算 244.4挂篮主桁架计算 264.4.1挂篮主桁架竖向变形 264.4.2挂篮主桁架内力 274.4.3挂篮主桁构件强度、稳定性分析 286吊杆计算 296.1横梁吊杆计算 296.2滑梁吊杆计算 296.3锚固系统验算 307挂篮行走计算 307.1挂篮行走受力分析 307.1.1后下横梁应力计算 307.1.2外滑梁应力计算 317.1.3吊杆拉力计算 328结论及建议 339.资质证书及营业执照 34PAGE33新建南京至安庆铁路青弋江特大桥跨营盘山路连续梁施工挂篮计算书11工程概况1.1工程简介青弋江大桥跨营盘山路主桥上部采用（32+48+32）m三跨预应力混凝土连续箱梁，箱梁为单箱单室斜腹板截面。箱梁顶宽12.2m，底宽4.843m～5.3m，翼缘板宽2.84m，根部梁高3.4m，腹板厚90cm~45cm，底板厚度为70cm~30cm，悬浇段顶板厚度37cm。 箱梁0#块在托(支)架上施工，梁段总长8m，边、中合拢段长为2m；挂篮悬臂浇筑，箱梁1#～4#节段长3.0m，5#～6#节段长3.5m，箱梁悬臂浇注采用菱形挂篮进行施工，节段划分和桥跨结构见图1.1。图1.1青弋江特大桥跨营盘山路连续梁分段结构图（单位：m）梁体各控制截面的梁高分别为：边跨直线段及中跨跨中截面特征点为2.6m，中支点截面特征点处梁高为3.4m，梁高按圆曲线变化，圆曲线半径R=289.306m；桥面组成：防护墙内侧宽度9.0m，防护墙外缘板宽度各1.4m。全桥箱梁顶宽12.2m；边支点处箱梁底宽5.3m，中支点处箱梁底宽4.843m。箱梁横截面为单箱单室斜腹板；腹板斜率1:3.5。顶板厚37cm，腹板分别为45cm、70cm、90cm，底板厚由跨中的30cm按圆曲线变化至中支点梁根部的70cm，中支点处加厚到100cm；全桥共设5道横隔梁，分别设于中支点、端支点和中间跨中截面。中支点处设置厚1.5m的横隔梁，边支点设置厚1.1m的端横梁，跨中合拢段设置厚0.6m的中横隔梁。隔板设有孔洞，供检查人员通过。1.2菱形挂篮施工方案1.2.1菱形挂篮总体布置菱形挂篮由主桁承重系统、底篮系统、行走及锚固系统、模板及调整系统和附属系统（操作平台、爬梯、栏杆等）组成。菱形挂篮布置图见图1.2~1.5图1.2挂篮布置立面图（单位：mm）图1.3挂篮前锚点截面布置图（单位：mm）图1.4挂篮后锚点截面布置图（单位：mm）图1.5挂篮布置平面图（单位：mm）1.2.2挂篮结构说明（1）主梁承重系统挂篮主梁承重系统主要由两片主梁、前上横梁、前下横梁、后下横梁及滑梁组成。主梁桁架为菱形桁片，由下平杆A1、立柱A2、后拉杆A3、前拉杆A4、前斜杆A5组成。前下横梁、后下横梁均为双拼H400型钢。如图1.6所示。图1.6主桁架构造图（单位：mm）（2）行走及锚固系统a)行走系统：挂篮行走采用双轨自锚形式。每榀主桁下两根轨道，两组反扣轮，轨道用压梁、竖向预埋钢筋锚固。主桁前端支座采用滑船形式，与主桁立柱铰接。行走轨道采用钢板焊接H型钢，轨道整根布置，两根轨道之间不设置横向联结，现场根据需要采取措施。轨道前移采用挂篮顶起后拖动。挂篮行走可采用穿心千斤顶拖动，轨道前端可安装反力装置，支座上设置穿心孔。b)锚固系统：挂篮行走轨道锚固利用预应力精轧螺纹钢筋。其余预留孔采用预应力精轧螺纹钢筋锚固。（3）底模及悬吊系统a）底模系统：菱形挂篮底模系统主要由前、后下横梁、底板纵梁和底模组成。b）吊杆系统：主要由下横梁前吊杆、后吊杆、滑梁和导梁吊杆三部分组成。（4）模板系统挂篮内模板系统采用滑梁吊挂模板于挂篮前上横梁和已浇块段上，外模板系统均采用滑梁和导梁吊挂模板于挂篮前上横梁和已浇块段上。外模采用厂家制作大型组合钢模，内模采用组合木模板。2计算说明2.1计算依据《青弋江特大桥营盘山路连续梁施工设计图》；《青弋江特大桥营盘山路连续梁挂篮配置图》；《铁路混凝土工程施工技术指南》（铁建设[2010]241号）；《路桥施工计算手册》（人民交通出版社）；《铁路桥涵施工规范》（TB10203-2002）；《钢结构设计规范》 （GB50017-2003）；其它有关技术规范、规程及技术文件。2.2计算假定根据设计图纸，对挂篮的主要构造进行了空间建模，采用通用有限元分析程序SAP2000进行空间分析。计算中对传力途径作如下的假定：（1）箱梁翼缘板砼及侧模重量通过外导梁、外滑梁分别传至前一节段已施工完的箱梁翼板和挂篮主桁的前上横梁承担。（2）箱梁顶板砼、内模支架、内模重量通过内滑梁分别由前一节段已施工完的箱梁顶板和挂篮主桁的前上横梁承担。（3）箱梁底板、腹板砼及底篮平台重量分别由前一节段已施工完的箱梁和挂篮主桁的前上横梁承担。2.2计算软件采用SAP2000进行计算。2.3主要计算参数2.3.1材料参数型钢(Q235)HN300×150×6.5×9:截面面积A=0.004533m2，截面模量Wx=0.0004622m3，截面惯性矩Ix=0.00006933m4，半截面面积矩Sx=0.000261m3，宽度b=0.0065m，型钢抗弯设计强度f=215MPa，抗剪设计强度fv=125MPa，容许弯曲应力=145MPa，容许剪应力[τ]=85MPa，弹性模量E=2.1×105MPa；型钢(Q235)HN400×200×8×13:截面面积A=0.008192m2，截面模量Wx=0.001148m3，截面惯性矩Ix=0.00022985m4，半截面面积矩Sx=0.000643m3，抗弯设计强度f=215MPa，抗剪设计强度fv=125MPa，容许弯曲应力=145MPa，容许剪应力[τ]=85MPa，弹性模量E=2.1×105MPa；双拼槽钢(Q235)[36a：截面模量Wx=0.000660×2m3，截面惯性矩Ix=0.00011870×2m4，半截面面积矩Sx=0.0003899×2m3，b=0.09×2m，抗弯设计强度f=215MPa，抗剪设计强度fv=125MPa，容许弯曲应力=145MPa，容许剪应力[τ]=85MPa，弹性模量E=2.1×105MPa；槽钢(Q235)[28a：截面模量Wx=0.00034m3m3，截面惯性矩Ix=0.00004765m4，截面面积矩Sx=0.0002002m3，抗弯设计强度f=215MPa，抗剪设计强度fv=125MPa，容许弯曲应力=145MPa，容许剪应力[τ]=85MPa，弹性模量E=2.1×105MPa；精轧螺纹钢筋：截面面积A=804mm2，抗拉强度标准值fy=785MPa，抗压强度设计值f'y=120MPa，弹性模量E=2.0×105Mpa。2.3.2挂篮基本参数（1）混凝土容重：，钢材容重：。钢材按容许应力取值，临时结构提高30%（2）施工活荷载：人员、机具和其他堆料的荷载共同取2.5kN/m2。（3）混凝土超载系数取1.05；新浇混凝土动力系数取1.2；挂篮行走时的冲击系数取1.3；抗倾覆稳定系数取2.0。（4）悬浇梁段说明：悬臂浇筑箱梁梁段最大重量：95.14t；悬臂浇筑箱梁梁段最大分段长度：3.5m；悬臂浇筑梁段高度：3.4m。2.4荷载计算与组合2.4.1荷载组合挂篮承受的荷载包括梁段的混凝土自重荷载、挂篮及模板自重、施工荷载（包括施工机具、人员、临时堆放的材料等）。荷载组合分为强度验算，刚度验算和行走稳定性验算：（1）混凝土自重+挂篮自重+施工、人群机具荷载+动力系数附加荷载(强度验算)（2）混凝土重+挂篮自重(刚度验算)（3）挂篮自重+冲击系数附加荷载(行走稳定性验算)。2.4.2荷载计算各梁段混凝土重量不同，分别计算1#、5#段混凝土自重，只要能保证最不利梁段下，梁段浇注时挂篮的强度及刚度符合要求，其他梁段亦能保证。在浇注时，不同部分的混凝土自重传递给不同的挂篮受力部件，因此为模拟挂篮实际受力状态，将梁段两端截面分割成5块，分别计算其单位重量，计算图示见图2.1，其中A1的重量由外侧模导梁承担，A2的重量由外侧模滑梁承担，A4的重量由内模滑梁承担，A3、A5的重量由底板下纵梁承担，通过底板下横梁、吊杆传递给前上横梁，最终传递给主桁架。1#和5#节段挂篮各部分承受的荷载计算结果见表2.1~表2.10。图2.1箱梁自重荷载计算图示表2.11#块一根底板纵梁(间距0.78m)荷载分析表（按简支梁计算）编号项目计算强度荷载计算刚度荷载1底板砼重量KN/m0.57×0.78×26.5=11.811.82底板砼设计重量KN/m11.8×1.2×1.05＝14.911.8×1.05=12.43施工\机具荷载KN/m2.5×0.78=1.954底模自重KN/m1.2×0.78=0.940.945纵梁自重KN/m0.370.37表2.25#块一根底板纵梁(间距0.78m)荷载分析表（按简支梁计算）编号项目计算强度荷载计算刚度荷载1底板砼重量KN/m0.33×0.78×26.5=6.86.82底板砼设计重量KN/m6.8×1.2×1.05＝8.66.8×1.05=7.13施工\机具荷载KN/m2.5×0.78=1.954底模自重KN/m1.2×0.78=0.940.945纵梁自重KN/m0.370.37表2.31#腹板纵梁(共3根)荷载分析表（按简支梁计算）编号项目计算强度荷载计算刚度荷载1腹板砼重量KN/m3.3×0.26×26.5=22.722.72腹板砼设计重量KN/m22.7×1.2×1.05＝28.622.7×1.05=23.83施工\机具荷载KN/m2.5×0.26=0.654底模自重KN/m1.2×0.26=0.30.35纵梁自重KN/m0.370.37表2.45#腹板纵梁(共3根)荷载分析表（按简支梁计算）编号项目计算强度荷载计算刚度荷载1腹板砼重量KN/m2.65×0.15×26.5=10.510.52腹板砼设计重量KN/m10.5×1.2×1.05＝13.210.5×1.05=113施工\机具荷载KN/m2.5×0.15=0.44底模自重KN/m1.2×0.15=0.180.185纵梁自重KN/m0.370.37表2.51#块外滑梁荷载分析表(一根外滑梁2[36a槽钢)编号项目计算强度荷载计算刚度荷载1翼板砼重量KN/m1.07×26.5=28.428.42翼板砼设计重量KN/m28.4×1.2×1.05＝35.828.4×1.05=29.83施工\机具荷载KN/m2.5×1.7=4.34外侧模自重KN/m1.7×4.4=7.57.55外滑梁自重KN/m0.960.96表2.65#块外滑梁荷载分析表(一根外滑梁2[36a槽钢)编号项目计算强度荷载计算刚度荷载1翼板砼重量KN/m1.07×26=27.827.82翼板砼设计重量KN/m27.8×1.2×1.05＝3527.8×1.05=29.23施工\机具荷载KN/m2.5×1.7=4.34外侧模自重KN/m1.7×4.4=7.57.55外滑梁自重KN/m0.960.96表2.71#块外导梁荷载分析表(一根外导梁2[28槽钢)(按简支计算)编号项目计算强度荷载计算刚度荷载1翼板砼重量KN/m0.27×26.5=7.27.22翼板砼设计重量KN/m7.2×1.2×1.05＝9.17.2×1.05=7.63施工\机具荷载KN/m2.5×1=2.54侧模自重KN/m5外导梁自重KN/m0.620.62表2.85#块外导梁荷载分析表(一根外导梁2[28槽钢)(按简支计算)编号项目计算强度荷载计算刚度荷载1翼板砼重量KN/m0.27×26.5=7.27.22翼板砼设计重量KN/m7.2×1.2×1.05＝9.17.2×1.05=7.63施工\机具荷载KN/m2.5×1=2.54侧模自重KN/m5外导梁自重KN/m0.620.62表2.91#块内滑梁荷载分析表(一根内滑梁2[36a槽钢)编号项目计算强度荷载计算刚度荷载1顶板砼重量KN/m1.16×26.5=30.730.72顶板砼设计重量KN/m30.7×1.2×1.05＝38.730.7×1.05=32.23施工\机具荷载KN/m2.5×2.7=6.754内模自重KN/m15/3.9=3.853.855内滑梁自重KN/m0.960.96表2.105#块内滑梁荷载分析表(一根内滑梁2[36a槽钢)编号项目计算强度荷载计算刚度荷载1顶板砼重量KN/m1.32×26.5=34.934.92顶板砼设计重量KN/m34.9×1.2×1.05＝4434.9×1.05=36.63施工\机具荷载KN/m2.5×2.96=7.44内模自重KN/m15/3.9=3.853.855内滑梁自重KN/m0.960.963挂篮计算模型的建立挂篮验算采用有限元方法，使用有限元软件SAP2000建立该挂篮的有限元模型。利用有限元方法可以计算出各部件的内力、位移等，并能方便直观的显示出挂篮的位移和应力。分析时考虑两种不同的荷载工况。分别为1#和5#块浇筑时受力情况。3.1挂篮模型挂篮浇筑1#～4#块梁段和5#～6#块梁段，根据梁体荷载取1#梁段和5#梁段浇筑计算梁段，建立空间模型见图3.1。图3.1挂篮空间模型图4计算结果及分析4.1底板纵梁计算4.1.1底板纵梁强度、刚度计算（1）强度检算1#和5#块底板纵梁内力计算结果见图4.1-4.2。图4.11#底板纵梁内力计算结果图图4.25#底板纵梁内力计算结果图由计算结果可知：底纵梁最大弯矩、最大剪力均发生在1#块，最大弯矩M=47.6711KN.m，最大剪力为F=34.984KN。底板纵梁为H300×150×6.5×9型钢，型钢截面特性：I=0.00006933m4，W=0.0004622m3，A=0.004533m2，Sx=0.000261m3，b=0.0065m。σ=M/W=47671/0.0004622=103MPa＜1.3×145Mpa=188.5Mpa(容许抗弯)，满足要求；τmax=34984×0.000261/(0.00006933×0.0065)=20.2Mpa＜85Mpa(容许抗剪)，满足要求。(2)刚度计算1#和5#块底板纵梁刚度计算结果见图4.3-4.4。图4.31#底板纵梁刚度计算结果图4.45#底板纵梁刚度计算结果由计算结果知：1#块底篮底板纵梁最大挠度6.9mm＜4800/400=12mm（满足要求）；5#块底篮底板纵梁最大挠度5.0mm＜4800/400=12mm（满足要求）。4.2腹板下纵梁计算4.2.1腹板纵梁强度、刚度计算（1）强度检算1#和5#块腹板纵梁内力计算结果见图4.5-4.6。图4.51#腹板下纵梁内力计算结果图4.65#腹板下纵梁内力计算结果由计算结果可知：腹板纵梁受最大弯矩、最大剪力均在1#块，最大弯矩M=77.395KN.m，最大剪力F=56.908KN。腹板纵梁为H300×150×6.5×9型钢:型钢截面特性：I=0.00006933m4，W=0.0004622m3，A=0.004533m2，Sx=0.000261m3，σ=M/W=77395/0.0004622=167.4MPa＜1.3×145Mpa=188.5Mpa(容许抗弯)，满足要求；τmax=56908×0.00042042/(0.00013123×0.007)=26Mpa＜85Mpa(容许抗剪)，满足要求。（2）刚度计算1#和5#块底板纵梁刚度计算结果见图4.6-4.7图4.71#腹板纵梁刚度计算结果图4.85#腹板纵梁刚度计算结果由计算结果知：1#块腹板下纵梁最大挠度12.2mm＜4800/400=12mm（满足要求）；5#块腹板下纵梁最大挠度7.2mm＜4800/400=12mm（满足要求）。4.2横梁计算4.2.1前下横梁计算(1)强度验算:1#块和5#块前下横梁内力计算结果见图4.9-4.10。图4.91#前下横梁内力计算结果图4.105#前下横梁刚度计算结果由计算结果可知：前下横梁受最大弯矩、最大剪力均在1#块，最大弯矩M=91.793KN.m，最大剪力F=57.779KN，前下横梁为双拼H400×200×8×13型钢，单根型钢截面特性：I=0.00022985m4，W=0.001148m3，A=0.008192m2，Sx=0.000643m3。σ=M/W=91793/0.001148/2=40MPa＜1.3×145Mpa=188.5Mpa(容许抗弯)，满足要求；τmax=57779×0.000643/(0.00022985×0.008)/2=10.1Mpa＜85Mpa(容许抗剪)，满足要求。（2）刚度验算：前下横梁挠度计算结果见图4.11-4.12。图4.111#前下横梁刚度计算结果图4.125#块前下横梁刚度计算结果由计算结果知：1#块前下横梁最大挠度7.9mm＜3380/400=5#块腹板下纵梁最大挠度5.6mm＜3380/400=8.454.2.2后下横梁计算(1)强度验算:1#块和5#块后下横梁内力计算结果见图4.13-4.14。图4.131#块后下横梁内力计算结果图4.14:5#块后下横梁内力计算结果由计算结果可知：后下横梁受最大弯矩、最大剪力均在5#块，最大弯矩M=72.650KN.m，最大剪力F=172.659KN，后下横梁H400×200×8×13型钢，单根型钢截面特性：I=0.00022985m4，W=0.001148m3，A=0.008192m2，Sx=0.000643m3。σ=M/W=72650/0.001148/2=31.6MPa＜1.3×145Mpa=188.5Mpa(容许抗弯)，满足要求。τmax=172659×0.000643/(0.00022985×0.008)/2=30.2Mpa＜85Mpa(容许抗剪)，满足要求。（2）刚度验算：后下横梁挠度计算结果见图4.15-4.16。图4.151#块后下横梁刚度计算结果图4.165#块后下横梁刚度计算结果由计算结果知：1#块后下横梁最大挠度2mm＜2560/400=6.4mm（满足要求）5#块后下横梁最大挠度0.9mm＜2560/400=6.4mm4.2.3前上横梁计算(1)强度验算：1#块和5#块后下横梁内力计算结果见图4.17-4.18。图4.171#块前上横梁内力计算结果图4.185#块前上横梁内力计算结果由计算结果可知：前上横梁受最大弯矩在5#块，最大剪力在1#块，最大弯矩M=159.945KN.m最大剪力F=154.874KN，前上横梁为双拼H400×200×8×13型钢，单根型钢截面特性：I=0.00022985m4W=0.001148m3A=0.008192m2Sx=0.000643m3σ=M/W=159945/0.001148/2=69.7MPa＜1.3×145Mpa=188.5Mpa(容许抗弯)，满足要求。τmax=154874×0.000643/(0.00022985×0.008)/2=27.1Mpa＜85Mpa(容许抗剪)，满足要求。换算应力σZ=(σ2+3τ2)1/2=(69.72+3×27.12)1/2=84Mpa<1.1[σ]=154Mpa，满足要求。（2）刚度验算：前上横梁挠度计算结果见图4.19-4.20。图4.191#块前上横梁刚度计算结果图4.205#块后下横梁刚度计算结果由计算结果知：1#块前上横梁最大挠度2.27mm＜5840/400=14.6mm（满足要求）；5#块前上横梁最大挠度1.99mm＜5840/400=14.6mm（满足要求）。4.3内外侧模滑梁及导梁计算4.3.1外侧模滑梁计算（1）强度验算：1#块和5#块外滑梁内力计算结果见图4.21-4.22。图4.211#块外滑梁内力计算结果图4.225#块外滑梁内力计算结果由计算结果可知：外滑梁受最大弯矩、最大剪力均在5#块，最大弯矩M=140.691KN.m最大剪力F=102.603KN，双拼36a槽钢截面特性：I=0.00011870×2m4W=0.000660×2m3b=0.09×2mSx=0.0003899×2σ==140691/0.000660/2=106.6MPa＜1.3×145Mpa=188.5Mpa(容许抗弯)，满足要求。τmax=102603×0.0003899/0.00011870/0.009/2=18.7Mpa＜85Mpa(容许抗剪)，满足要求。（2）刚度验算：外侧模滑梁挠度计算结果见图4.23-4.24。图4.231#块外滑梁刚度计算结果图4.245#块外滑梁刚度计算结果由计算结果知：1#块外滑梁最大挠度10.2mm＜4800/400=12mm（满足要求）5#块外滑梁最大挠度11.4mm＜4800/400=12mm4.3.2外侧模导梁计算（1）强度验算：1#块和5#块外导梁内力计算结果见图4.25-4.26。图4.251#块外导梁内力计算结果图4.265#块外导梁内力计算结果由计算结果可知：外导梁受最大弯矩、最大剪力均在5#块，最大弯矩M=36.228KN.m最大剪力F=25.321KN，28a槽钢截面特性：I=0.00004765m4W=0.00034m3Sx=0.0002002m3σ=M/W=36228/0.00034/2=53.3MPa＜1.3×145Mpa=188.5Mpa(容许抗弯)，满足要求。τmax=25321×0.0002002/0.00004765/0.0075/2=7.1Mpa＜85Mpa(容许抗剪)，满足要求。（2）刚度验算：外侧模导梁挠度计算结果见图4.27-4.28。图4.271#块外导梁刚度计算结果图4.285#块外导梁刚度计算结果由计算结果知：1#块外导梁最大挠度3.1mm＜4800/400=12mm（满足要求）5#块外导梁最大挠度3.5mm＜4800/400=12mm（满足要求）4.3.3内模滑梁计算（1）强度验算：1#块和5#块内滑梁内力计算结果见图4.29-4.30。图4.291#块内滑梁内力计算结果图4.305#块内滑梁内力计算结果由计算结果可知：内滑梁受最大弯矩、最大剪力均在5#块，最大弯矩M=162.769KN.m最大剪力F=117.868KN，双拼36a槽钢截面特性：I=0.00011870×2m4W=0.000660×2m3b=0.09×2mSx=0.0003899×2mσ=M/W=162769/0.000660/2=123.3MPa＜1.3×145Mpa=188.5Mpa(容许抗弯)τmax=117868×0.0003899/0.00011870/0.009/2=21.5Mpa＜85Mpa(容许抗剪)（2）刚度验算：内模滑梁挠度计算结果见图4.31-4.32。图4.311#块内模滑梁挠度图4.321#块内模滑梁挠度由计算结果知：1#块内滑梁最大挠度9.5mm＜4800/400=12mm（满足要求）5#块内滑梁最大挠度12.2mm＜4800/400=12mm（满足要求）4.4挂篮主桁架计算4.4.1挂篮主桁架竖向变形主桁架的变形计算结果如图4.33。图4.33主桁架变形图由计算模型可得：主桁架变形最大值为，其刚度满足规范要求。4.4.2挂篮主桁架内力挂篮主桁施工荷载组合条件下内力(销结)见表4.1表4.1挂篮主桁施工荷载组合块段杆件编号杆件名称杆件长度（mm）轴力（KN）1#块A1下平杆4050-447.1A2立柱3500-409.4A3后拉杆5353592.3A4前拉杆5300447.1A5前斜杆6351-537.15#块A1下平杆4050-448.6A2立柱3500-410.7A3后拉杆5353594.2A4前拉杆5300448.6A5前斜杆6351-538.9图4.34主桁架构造图图4.35主桁架受力计算图图4.36主桁架受力计算结果单片主桁后锚最大反F=382.9KN、前支点反力F1=708.6KN4.4.3挂篮主桁构件强度、稳定性分析菱形主桁架结构平面杆系共5根杆件，杆件截面2[32a。图4.37主桁架杆件示意图主桁截面特性：Ix=2×0.00007598m4，Iy=2×0.00000305+0.00015858m4，A=2×0.00487m2，ix=0.125m，iy=0.13m，Wx=2×0.000475m3。A5杆件轴压力N=538.9KN，压杆长(1)主桁A5杆件强度：轴向压应力σ=538900/0.00487/2=55.3Mpa＜[140]，满足要求。

（2)压杆A5稳定性：弯矩平面内稳定性：杆细长比λ—构件在弯作用上的细长比：rx=0.125mλ=L/ix=6.351/0.125=51，缀板间距按80cm考虑，则单肢对其1-1轴的长细比为：λ1=80/2.5=32，则换算长细比为：λ=(λy2+λ12)1/2=60弯曲系数Φ1=0.807。稳定性验算：N/A=55.3Mpa<Φ1[σ]=0.807×140Mpa=113.0Mpa，满足要求。(3)A3杆拉杆强度：A3最大受力轴拉力N=594.2KN；拉杆长5.353m，轴向拉应力σ=594200/0.00974=61Mpa＜[σ]=140Mpa，满足要求。计算结果表明：主桁架结构及前后横梁的强度、稳定性均满足规范设计要求。6吊杆计算6.1横梁吊杆计算由计算可得底篮吊杆的拉力为表6.1。表6.1吊杆的拉力（单位：KN）吊杆编号节段1#2#3#4#前吊杆1#块6294.694.662后吊杆61206.5206.561前吊杆5#块45.670.970.945.6后吊杆37.212712737.2底篮前吊杆采用直径32mm、抗拉强度标准值为785MPa的精轧螺纹钢筋，面积A=804.2mm2。由表6.1知最大拉力N=206.5KNσ＝N/A=206.5/804.2=256.8MPa<f/2=785/2=392.5MPa，满足要求。6.2滑梁吊杆计算由计算可得外导梁、内外滑梁吊杆的拉力为表6.2。表6.2外导梁、内外滑梁吊杆的拉