城市综合体-酒店承插式脚手架施工方案

体酒承插式脚手架施工方案宝鸡市建安集团股份路桥项目年目录编............................................................................................................................工程概............................................................................................................................模板及支撑系施工方案设........................................................................................施工预............................................................................................................................承插式架体施的质量治............................................................................................承插式架体工的安全理与爱................................................................................本工程板及支撑施工法............................................................................................应急救援预....................................................................................................................模板设计运....................................................................................................................承插式脚手架施工方案据．«建筑工插盘式管架全术范»JGJ231-2020．«施工»．«工工规范»．«建筑工GB50300-2002．«钢»GB50005-2005．«建筑工筑规范»GB5009-20012.1工工一16.95式架安全5072.2支、支、、、工180250mm,型盘扣架作支撑架柱大间距8.4180支撑5.7250支4.9工代表性有×700、KL300×800、KL400×10002.3支系及情强C35在每放×及支撑3.1支架1200×2400×15mm40×60×3000杆14强杆杆承插盘扣式钢管架3.2支撑3.2.1距杆距、a、采纳支撑采纳式钢管支撑底一间@200钢管间距杆支撑钢管钢管方间距@900通过对板底模板结构支撑体系的运算板底脚手架搭设方案为支撑体系采纳钢管承插型盘式钢管底立以900*900布，步距为。b、：通过对梁底模板结构支撑体系的运算，梁底脚手架搭设方案为：立杆顶部采纳顶托支撑部托梁采纳48×3.5双管管上铺枋距为200mm底枋间距200mm，梁底立杆以1200*1200布设，梁支撑立杆的横距(跨度方向米，梁底增加1道承重立，步距为1.2米。梁高h≤600mm以下：采纳梁底铺枋＠，底钉压脚条斜板钉设加固。梁高600＜h≤900：底铺枋＠250、钉压脚条〔15cm～20cm宽模板的对拉螺杆中一道＠450加；3.2其他搭设要求支架面向内的第一跨每层均应设置竖向斜杆架体整体底层以及顶层均应设置向斜杆当堂模板支架的架体高度不得超过四个步距时可设置顶层水平斜杆；当体高度超过个步距时，应设顶层水平斜杆或扣件钢管水平剪力撑。模板支可调托盘座伸出顶层水平杆或双槽钢托梁的悬臂长度严禁超过，且丝杆外露长度严禁超过，可调托座插入立杆或双钢托梁长度不得少于150mm。支撑架具体搭设方式参见附图。备4.1工流程墙模工：备→钢筋工制及模板的配置钢筋绑扎→柱板的安装墙混凝浇筑→墙模拆除梁板模工：梁板模工堂架→调整标高接头模板安装→安装梁→安装梁侧→安装板底→铺底板模堵缝绑梁钢→绑板底筋管线安筋→扎埋封→互种。系：放端起3根杆第向平校杆水构的→述要求，第→面一的质，第的和第步第步及装。4.2织的量要求组织高水工两施依的施工和。4.3设备配工：：6：平：：10及工支模的手线。4.4备材料资源投入打算序号格

单位量注1厚模板

估量240木枋(3m长)

根

120000

估量3

盘架

吨

10000

估量辅：2cm宽粘带纸海绵条、铁钉、铁线、子小铲、撬棍等；4.5加工场布置现设置两个要紧的木工加工，设圆盘锯及平压刨机各3台；本程所有模板加工均在加工内行加工，圆盘锯不得上楼层；所旧木枋均在加工区内拨钉清，平压刨后方可投入使用；5.1施工质量要求5.2施工质量检查验收脚手架在投入使用之前必须进行收，格后方准使。5.2.1对进现场的管支架构配的检与验收应符合以下定：1应有钢管支产品标识及产品质量合格证；应有钢管支架品要紧技术数及产品使用明书；当对支架质量有疑问时，应进行行质量抽检和试验。模板支应按以下分时期进行查验收：基础完工后及模板支架设前；超过的支模架设后；搭设设和；5.2.3脚手架应下按进分时期进检查和验收基础完工后及模板支架设前；6m；架体工进；45.2.412护栏齐牢固周转使用配使前复记录施工记录质量录齐模板双排成记录录表板施工记录表护6.1模板人持上岗6.2作业人员须正确戴系带穿鞋6.3模板混凝土浇作业上施荷载中堆过6.4混凝浇筑中专人测模工作状态发生专门时观测人时告施负责情急迅撤离工人进行相加处理6.5模板用期禁擅拆除拆必须请工项技术责人监理师意措施6.6严禁模板邻近处进行挖掘业6.7拆除地传递地禁抛6.8区域戒备线上叉作业6.9在板进行气焊业时须火措施专人监护模板输电路持距离临时电线雷施行工场时用技术»关执行工模施工7.1统装放线位→自角部起依次两边端先装横→每竖起34根即第一步纵向横向正垂横成起始→按述依次向前延第一完→遍质量按第一步作业序二步第→随时装7.2梁板模装弹线→满堂→整模板装→装梁模→装梁→装板龙→→7.3墙施工预备→墙柱筋加工作及模板的配→墙柱钢筋绑→墙柱板的安装→墙柱混凝土浇筑→柱模拆7.4模板支架搭设与除1)施工备1、模板架及脚手架施前应依照施工象情形、地基载力、搭设高本规程的差不多求编制专项施方案，并应经核批准后实施。2、搭设操作及行技术和安全作业进入施现场的钢管支架及构配件质量应前行复检。体会合格构件应品种规格类码，应标数量格铭备用构配件放场应水畅、无水当采预方脚手件，并应按求预埋6、板支架及手架设地须实、水2)拆模模拆砼证及拆除模方拆除板梁底模板拆须预力施工经项技术现场理件拆模土类m

构标分%板梁构件

25028758100875810027521003)放模板架水方设依照置的要求置底接入水过的接在的上形差不多的架体并搭设体支体搭后搭设。和板应放置上，并水板应、无不纳板应通过接管接在高管接置应错开；平杆扣接头与连接盘通过插销连接，应采纳榔头击紧插销，保证平杆与立杆连接可靠。5、每搭完步模后应时校正水平杆距立的、横距，立杆垂偏差与平的平差操纵立杆的垂偏不大于H/500，且不大于50mm。6、模板支搭应模施相配合，可利可底和调托座调整底标。7、建筑楼多连施时应保证上下层撑杆同轴线上。8支架搭设成混土筑应由项目技术责组相关人员进行收，合专项工案方浇混凝土。9架体拆除应施方设计的拆除顺进。除业须先后，搭先拆的原那么，从顶层开始，层向下进行，严禁上下层同时拆除。拆除时的配件应成捆吊运或人工传递至地面，严抛掷。10、分段、立面拆除，应确分界处的术处理方案，保证分段后时结构的稳固。案8.1构设项目立应，项目理应组工一组、组，成员由项目技术、、理、、水项目保成员组。8.2及110

119、120。8.3人员工与责组面负责应处工作，应处理的和，向项目理员和理应处工作；体责应的，织人员和的；责进通和和；一组负组织工应的理，负责项目应的和；组一组，负责通、调，地、构通；成员负责，负责应处理和及，处应；负责应，架构下理工项一理，，合；项目设理员一人在项目下工作体负责工理；项目成立，人10人责在项目应确。项目应应大件项目建立理组织构紧责:1大；应件支、和；向；组向；理案。8.4应工作1件后应定严确定应2,4今的危处做参8.5法伤血由于事可引起血出血量大〔总量的40%就生命危,第一紧血措然再其他措,常用的血方法压血加压包扎血加垫屈肢血和血带血包扎能起快速血伤口防污染作用利于转送和一步治常用方法绷带包扎三巾包尼龙包扎自粘贴包扎骨折固了使断骨不在加重幸加重断骨周围的损害减轻伤的痛楚便于搬运常夹板方法固搬运意肢骨折需用担架；脊柱骨用门或硬板架使伤者面由3-4别手起骨盆腿作一致平放在担架用带将伤绑在担架防移；高空坠的者不何要按脊固的方法处理备无患触电赶忙切电或绝物患者脱电；患在脱离电的二次损害；患者呼吸心停赶忙纳口口呼吸胸按；局烧伤毒包扎理；呼心转中暑发觉中赶忙将其阴凉处轻中暑给患者含冷饮服十滴或藿香气水丹休即可高热重点物理降温26-29摄氏度温水或50%的精全檫浴电风扇风头放置冰袋算板(管架)书模的算据«筑插盘式管安范»〔JGJ231-2020混凝结计规建筑结荷载规50009-2001)钢结设计(GB范编制:1.数距；距(m):0.9；距；度(m):0.20；度(m):3.90；管(mm):×；板底撑连式木；连:座；2.荷载数模板重(kN/m):0.350；混凝土筋重3):25.100；标准值kN/m2):2.100；3.楼板数钢筋别级钢HRB400；板混强度级:C35；每平板截钢筋面积(mm):654.500；楼板算长度(m):4.50；工平度℃):25.000；楼板算宽度(m):4.00；板的厚度(mm):180.00；4.材料数面板胶合，厚度为15mm；板底支撑采木；面板模量E(N/mm):9500板抗度设值(N/mm):13；木方模量E(N/mm):9500.000方抗度设值(N/mm；木方强度值(N/mm):1.400；木间隔离(mm):250.000；木方面宽度(mm):40.00；木方截面度(mm):90.00；托梁为：管(双管):×；图2楼板支撑架荷载运算单元算:件度1m的面板作为运算单元,矩矩：W=100×1.8=cm

；I=100×1.8=cm；。图1荷运算(1)静载钢混土板模面的重(kN/m)：q=25.1×0.18×1+0.35×kN/m；1(2)活载施人及备载(kN/m)：q=2.1×1=kN/m；22强运算最弯考为荷与荷的算最利配弯和运公如:其：q=1.2×4.868+1.4×2.1=最弯矩M=0.1×8.782×0.25=kN·m；面最应力算值54885/54000=N/mm

；面的弯度计值N/mm；面的大应算为N/mm小于板抗强设计值N/mm,满足要求!3挠运算挠运公为其中q=面最挠运值=0.677×4.868×250/(100×9500×104mm；面最承诺度mm；面的大挠运值mm于面的大承挠度mm,满足要求方算:方矩矩为62326232W=4×9×9/6=54cm3；I=4×9×=243cm4

；方木楞运算简图〔mm〕1.：(1)重：q=25.1×0.18=1.13kN/m；1(2)载(kN/m):q=0.35×0.25=；2(3)载(kN/m)：p=2.1×0.25=；12.强度算:最大考虑荷载与活载的值最不利配的矩和算公:均布载×+q)+1.4×p=1.2×(1.130.088)+1.4×0.525121=2.195kN/m；最大距0.1ql=2.195×1.2=0.316kN·m；方木大应力算值/W=0.316×10/540005.854N/mm；方木抗弯强设计值N/mm

；方木最大应运算为N/mm小于方木抗弯度设计值N/mm,满足要求!3.抗：截必足:τ=<[]n其剪力:V=0.6×2.195×1.2=kN；受值=31.581×1040×=2

；抗设值=

；受值N/mm小方抗设值N/mm

满要求!4.挠验算:最大挠考虑荷载与活载的值最不利配的挠，运式如:44均布荷载+q=kN/m；12最大挠运算值1.217×/(100×9500×0.74；最大承挠度mm；方木的大挠度算值mm小于的最大承诺挠度满足要求算:；管(双钢管:×；3；cm

；载P取纵向板，=kN；图图(kN·m)变图(mm)托梁运算剪力图(kN)最大弯矩=1.707；max最大变形V=3.757mm；max最大支座力=15.356kN；max最大应力1706809.156/8980=190.068N/mm2；托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；托梁的最大应力运算值190.0682

小于托梁的抗压强度设计值2052

,满足要求!托梁的最大挠度为3.757mm小于1200/150与10mm,满足要求!五(轴作1.静(1)脚重kN)：N=0.149×3.90.581kN；(2)模重kN)：N=0.35×1.2×1.2=0.504kN；(3)钢重(kN)：N=25.1×0.18×1.2×1.2=6.506；静N=N+N+N=7.591kN；GG1G2G32.活荷载为工荷载准值与振倒混凝土时生的荷。活荷载标值N=)×1.2×1.2=kN；Q3.立杆的轴压力设值运算公式N=+=kN；GQ六:立公其N立设值：N=kN；轴数由L/i查表得到；oi----运算立杆的截面回转径：i=1.59cm；A----积cm2)：A=4.24cm；W----量抗矩)(cm)cm；σ钢力运算值(N/mm)；：[f]=205N/mm

；L运长(m)；022假如完全参照扣式范，下运：l=0a立上伸顶横中线模支点长；=m；得运结：立运长度=h+2a=1.2+2×0.2=m；0L/i=/；0由细比/i的果表到心压杆稳系φ=；o钢立受应运值；=17374.356/(0.58×424)=N/mm；立稳性算N/mm小于杆压度计值N/mm，满要！(<700)算书«JGJ231-2020设规»GB50010-2002建结规范»(GB钢结设计规范»(GB50017-2003)规范梁、.梁；梁面高度；混凝土板厚度():180.00；杆沿梁跨度向间距La(m):1.20；立杆上端伸出模板支撑点长度):0.20；立杆步距h):1.20；底承重杆横向距或排距Lb(m):1.20；梁支架搭设高度)：3.60；梁侧立间距):1.20；承重架支撑形式梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:；采纳钢类为48×3；立杆承重连接方式:可调托座；荷载参模重2):0.35；钢筋自重(3):1.50；施工均布荷载标准值

新浇混土侧压力准值(

；倾倒混凝土侧压力

振捣混土荷载准值(

材料参木材品种：柏木；木材弹性模量)；木材抗弯度设计fm(N/mm2)：17.0；材抗剪强度设计值)：1.7；面板类：胶合板；面弹性模量)：9500.0；面板抗弯度设计fm(N/mm2)：13.0；.梁数b(mm)：度：；距(mm)：度：18.0；.梁数距(mm)：：2；：；楞,，度度90mm；：2；度，高度90mm；：2；算.梁载度验算只考虑新浇。中--混凝土重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土初凝刻，按现实际取，0时系统200/(T+15)算，得5.714h；T--混土的模温，20.000℃；V--混土的筑速，1.500m/h；H--混土侧力运位置处至新浇混凝土面总度，取；--外加剂碍正数，取1.200；--混凝土落阻修正系数，取1.150。依以上两个公式运算的新浇混土对模板的最大侧压F；别算得kN/m

2

、14.400kN/m

2，较14.400kN/m

作本工程运算荷。三算受结构需刚力。面板运算简图单位：mm).强度运算中弯算公:其，W--面的截抗矩，W=100×2.1×2.1/6=73.5cm；M--面的大弯距(N·mm)；σ--面板弯曲应力运算(N/mm)[f]--面板的弯强度计值2；按以下式运算板跨中矩：其中作用模板上侧压力，包:新混土压设值:=；倾倒混凝侧压力设:=1.4×1×2×0.9=2.65kN/m；q==kN/m；运算跨度内楞间距):l=；面板的最大弯距=1.42×10N·mm；经运算得，面板的受弯应力运算值σ=1.42×105/7.35×10=1.934N/mm；面板的抗强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受应力运算值小于抗弯强度计值2，满足要求！.挠度验算作用在模板的侧压力线载标准:q=18.2N/mm；l--运算跨度内楞距):l=250mm；E--面材质弹性:=；I--面板的截面性矩:I=100×1.8×1.8×1.8/12=48.6cm4；面板大挠算值ν=5×18.2×2505)=0.2mm；面板的最容许挠度:[ν]l/250=250/250=；面板的最挠度运算值小于的最大许挠度值满足要求！、外楞的算.内楞运算楞木或)直了承担模板传按照下的支。本龙骨采面宽高度90mm，截面惯性I和截面抗矩W分别为W=

=108cm

；I=4×9

×2/12=486cm

；内楞运算简图〔算下其，--内楞曲应运算(N/mm2)；M--内的最大弯；W内的净截面抗矩；[f]--内楞的强度设计值)。按以下式运算楞跨中矩：其中，作在内的荷载，q=(1.2×0.9)×；内楞运算跨度外楞间距l200mm；内楞的最大距:M=1/8×200.00=9.04×N·mm；最大支座力18.072×0.2=4.97kN；经运算得，内的最大受应力运值9.04×104/1.08×10

0.837N/mm

；内楞的抗弯强度设计值[f]=；内楞最大受弯应力运算值0.837N/mm[f]=17N/mm2，满足要！〔挠算

小于内楞的抗弯强度计值中跨度(外楞间：l=500mm；作用在模板上侧压力线荷载标准值：q=18.07；--内的弹性量：10000N/mm2；I--内楞的截面惯性：I=4.86×4；内的大挠运值ν=0.677×18.07×500410000×6=0.157；内的最大容许挠度值[ν]=500/250=2mm；内的最大挠度算值小于内楞最大容许挠值，满足要求！.外楞运算楞钢承内传的中，取内楞的最大支按集荷作用下的三跨连续梁运。本工程中，外龙骨采纳2根木，截面宽度，截面度，面惯性矩和截面击矩分别:W4×92=3；I=4×93=486cm；〔算中--外楞弯应运算值(N/mm2)M--外的大弯距(N·mm)；W外的净面抗矩；[f]外楞的强度计值(N/mm)。依三跨连续梁法求得最大弯矩为kN·m；其F=1/2×q×h=5.459h为梁为为次间距为；经运算到，外的受弯力运算值σ=1.36×106/1.08×10外楞的弯强度计值[f]=17N/mm；

；外楞的弯应力算值=12.637N/mm2小于的抗强度设值[f]=17N/mm满足求！〔外楞算中E-外的弹性模2；作用在外楞上的集中力标准值：F=5.459kN；l--运算跨度l=450mm；I-楞的截面惯矩：I=4860000mm4；外楞的最大挠度运算值ν=1.615×5459.400×450.00

；依连梁算到楞最挠为外楞的最容许挠度值[ν]=450/250=1.8mm；外楞的最挠度运算值小于最大容许度值满足要求！、底板算板结构,需要验算其抗弯强度和挠度原板撑距板小,按支撑底。强度验算考虑模板结构重荷载、新浇凝土自重荷载钢筋自重荷载振捣混凝土时产生荷载；挠度验只考虑模板结自重、新浇混土自重、钢筋重荷载。本算例中面板的截面惯矩I和截面抗击W分别为W=1.62×10

；I=×18×18×18/12=

；maxmax.抗算：，梁底模板弯曲应运算值(N/mm；M--运的最大弯矩；l--运算跨度(梁底支撑间):l=250.00mm；q--作用在梁底模的均布荷设计(kN/m)；新浇混凝及钢筋荷载设计值：q:〔24.00+1.50〕；模板构自荷载：q0.35×0.30×0.90=0.11kN/m；振捣凝土产生荷载计值：q:；q=q1+q2+；跨中矩运公式下M2；σ=0.037×106/1.62×10=2.263N/mm；梁底模面板运算应力N/mm小于面板的抗强度设计值满足求！挠度算建筑施工运算册刚度算采标准载，时不虑振荷载用。最大度运公式下其，q--作在模板上压力线:q=〔〕×0.30=4.69KN/m；l--运跨度梁支间距):l=250.00mm；E--面板的弹性模量E=

；面板的最大承挠度值ν]；面板的最大挠度运算值:ν=2504/(100×9500×1.46×10；面的最大挠度算值小于最大承诺挠值=/=1mm，满足要求！、算.：钢重(kN/m)：q(24+1.5)×0.6×0.25=3.825kN/m；模板的自重载(kN/m)：q0.3=0.437；活荷载为施荷载标准值与捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经运算得到，活荷载标准值=kN/m；木传：静值q=1.2×3.825+1.2×0.437=5.115kN/m；活荷载设值P=1.4×1.150=1.610kN/m；荷载设计值==6.725。本工程梁支撑采纳木，方木截面惯性矩I截面抗击矩W分别为W=4×9×9/6=

；I=4×9×9×9/12

cm

；支：弯弯简弯图kN·m)剪力图(kN)变形图(mm)方木的支座力N1=N3=0.03KN，KN;方木最大应力运算值：σ=0.058×106/54000=1.073；方木最大力运算值：T=3×1.958×1000/(2×90)=0.816N/mm

；方木的最大挠度：ω=0.014mm；方木的承诺挠度：[ν]=1.2×103；方木最大力运算值小于弯强度设计值2满足要求！方木受剪应力运算值N/mm2小于剪强度设计值2，满足要求！方木的最大挠度mm小于的最大承诺挠度mm，满足要求！、度方向托梁的运算作于托梁的荷载括梁与模板自重荷载，施活荷载等,通过方木的中荷载传递。托采纳：钢管(双管:483；cm；I=21.56；梁：托三集0.03托简图大大大大支托梁运算弯矩图(kN·m)图(mm)图(kN)最M0.017kN·m；最=0.038mm；大R=0.157；力0.017×10/(8.98×10)=1.939N/mm；托梁的抗弯强度设计值N/mm；托梁的最大应力运算值2小于抗弯强度设计值2,满足要求!托的最大挠度小于1200/150与满足要求!.梁底托：三1.958大大大大支托梁运算简图托梁运算弯矩图(kN·m)图(mm)图(kN)最=1.153kN·m；最V=2.539mm；大=kN；力1.153×106/(8.98×103N/mm；托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；托梁的最大应力运算值128.4462小于托梁的压强度设计值N/mm,满足要求!最1底最1底支撑大1托梁的最大挠度于1200/150与mm,满足要求!、的稳:立的稳固性运算公式1.两侧立杆固验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它括：纵向钢管的：NkN；脚手架钢管自重：N=kN；N=0.157+0.643=0.8kN；φ--轴心受立杆的稳固系数，由长比l/i查表到i运算立杆截面回半径(cm)：i=；A--立杆截面积)：A=；W立净截抗击矩(cm

：W=；σ--钢管立杆心受压应力运算值(N/mm2

)；[f]--钢管立杆抗压强度设计：[f]N/mm2l--运算长度；参照扣件规范不考高支撑架，下运算

；l=kuhk--运算度附系数取值：；u--运算长系数，照扣件式范表5.3.3，u；上式的运算结果：立杆运算长度=k=2.398；L/i=2397.78/=；由长细比lo/i的结果查表得轴心受压立杆的稳固系数φ=0.305；钢管立杆受压应力运算值；σ=799.88/(0.305×424)=6.185N/mm；钢管立杆稳固性运算σ=6.185N/mm小于杆抗压强度设计值[f]=

，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆固性验算其中N--立杆的轴心压力设计值，它括：梁=10.378kN；脚手架钢管自重：N=kN；NkN；φ--轴心受立杆的稳固系数，由长比l/i查表到i运算立杆截面回半径(cm)：i=；A--立杆截面积

)：A=4.24；W立净截抗击矩(cm

：W=；σ--钢管立杆心受压应力运算值(N/mm2；[f]--钢管立杆抗压强度设计：[f]N/mm2；l--运算长度；参照扣件规范不考高支撑架，下运算l=kuhk--运算度附系数取值：；杆度1算杆度1算u--运算长系数参扣件规范表，；上式的运算结果：立长k=2.398；L/i=2397.78/=；由长细比的结果查表得到轴心受压立杆稳固系数φ=0.305；钢管立杆受压应力运算值σ=10913.798/(0.305×424)=84.394N/mm；钢管立杆稳固性运算84.394N/mm2小于杆抗压强度设计值=205满足要求！(>=700)算书«JGJ231-2020、混凝土构设规»GB50010-2002建筑结构载规»(GB50009-2001)、构设计规范»(GB50017-2003)规范编制。梁段:KL32a。一信1.模板支及数截度B(m):0.80；梁截面高度D(m):0.90；混凝土板厚立杆沿梁跨方向间距L；立杆上端伸出模板支撑点长度；立杆步距(m):1.20；板底承重立横向间距排距L；梁支架搭设高度：3.60；两侧杆间距(m):1.20；承重架支撑形式:梁底支撑楞平行梁截方向；梁底增加承重立杆根:2；33Φ48×3:(kN/m

(kN/m

(kN/m

(kN/m

(kN/m2(kN/m2)10000.0fm(N/mm

17.0fv(N/mm

1.7

)9500.0fm(N/mm

13.0.b(mm)h(mm)(mm)(mm)18.0.(mm)300mm(mm)(mm)290mm2.γ--24.000kN/m

t--05.714hT--20.000℃V--筑速1.500m/hH--位置至总0.700m--外加剂阻碍修1.200--坍落阻碍修正1.150依以上两个公筑对最大分50.994kN/m16.800kN/m较小16.800kN/m2,设设设设面板运算简图(单位：.强度运算矩运下其，W面的截抗矩，=M--面的最大弯(N·mm)；σ--面板弯曲应力运算(N/mm[f]--面板的抗弯强度设计值)；按以下式运算板跨中矩：

；其中--作用在模板上侧压力，包括:新浇凝侧力=1.2×1×16.8×0.9=18.14kN/m；倾倒混凝侧压力q=；q===kN/m；运算跨度(内楞间距):l；面板的最大弯距

N·；经运算得到，面板的受弯应运算值:σ=1.62×10/

；面板的抗弯强度设计:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力运算值小于面的抗弯强度设值[f]=13N/mm，满足要求！.验算作用在模板上侧压力线荷载标准:；l--运算跨内楞间距):l250mm；E--面材质弹性量=

；I--面板的截面惯性:I=100×1.8×1.8×1.8/12=48.6cm4

；面板最大挠算值ν=5×20.79×250

)=0.229mm；面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=250/250=1mm；面板的最大挠度运算值小于的最大容许挠度值足要求！、板内算.算内楞木或)直截承担传荷载按均布作用二续梁运。本中龙骨采楞截宽度40mm截高度90mm截惯I和截面抗击矩W分别为W4×9

=108cm

；I=4×9

×2/12=486cm

；内楞运算简图〔〕内验算强验公下其中，--内楞弯应力算(N/mm2；M--内楞的最弯距(N·；W内楞净截抗击；[f]--内楞的强度设计值(N/mm)。按以下公运算内跨中弯矩：其中，作在内楞荷载，q=；内楞算跨度(外楞间):l=；内楞最大弯距:M=0.096×20.66×300.00

1.79×10

N·；最大支座力:R=1.1×20.664×0.3=5.683kN；经运算得到，内楞的最受弯应力运算值1.79×105/1.08×105=1.6532；内楞的抗弯强度设计值[f]=2；内楞最大受弯应力运算值1.653N/mm小于抗弯强度设值[f]=17N/mm

，满要求！〔〕内楞验算其中运算跨度(外楞间距：l=500mm；作用在模板的侧压力线荷载标准值：；--内的弹模量：10000N/mm2；I--内楞的截面惯性I=4.86×104；内的大度算值ν=0.677×20.66×50046=mm；内的最大容许度值[ν]=500/250=2mm；内的最大挠度算值小于最大容许挠值，足要求！.外楞运算楞钢承担的集楞的力5.683kN,按照集中荷载作三跨算。本龙惯性I和截面抗击矩W分别为:截面类型为圆钢8×3.0；外钢楞截面抗击矩=；外钢截面惯性矩=4；〔〕抗验算中--外楞受应运算(N/mm2)M--外的最大弯(N·mm)；W外的净面抗矩；[f]外的强设计值(N/mm2)。依三跨连续梁法求得最大弯矩Mm；其，h为梁高为0.9m，a为楞间为2；经运算得，外的受弯应运算值σ=1.56×103

2

；外楞的抗强度设值[f]=；外楞的受应力算值=173.636N/mm小于的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！〔〕验算中外楞的性模量；作用在外楞上的集中力标准值：F=6.237kN；l--运跨度：l=450mm；I-楞的截面惯性矩：I=215600mm；外楞的最挠度运算:ν=1.615×6237.000×450.003

；依连梁算得楞最挠为0外楞的最容许挠度值[ν]=450/400=1.125mm；外楞的最大挠度运算值小于的最大容许挠度值，满足要求！、算验公下其中N--穿梁栓所受的拉力；A--穿梁栓有面积)；f--穿梁螺栓抗拉强度设计值，取1N/mm2查表得：穿梁螺栓直径:14mm穿梁螺栓有效直径；穿梁螺栓有效面积A=1052

；穿梁螺栓所受的最大拉力N=(1.2×16.8+1.4×2.1)×0.5×0.225=2.599kN穿梁螺最大容许拉力值:[N]=17.85；穿梁螺栓所受的最大拉力小于栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，满足要求！六算面构,需要验算其和原间和小,按支撑在底撑上三。强度验算考虑模板结构重荷载、新浇凝土自重荷载钢筋自重荷载振捣混凝土时产生荷载；挠度验只考虑模板结自重、新浇混土自重、钢筋重荷载。本算例中面板的截面惯I和面抗击矩分别为W=1.94×10

；I=×18×18×18/12=0.97×10

；.验算按验：其，梁底模板弯曲应力算(N/mm2)；M--运的大弯矩(kN·；l--运算跨梁底撑距):l；q--作用在梁底模板均布荷载设(kN/m)；max得到max得到载新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q:〔24.00+1.50〕0.200.50=3.06kN/m；模板结构自重荷载：q0.35×0.20×0.90=0.07kN/m；振捣混凝时产生的荷载设计值：q:1.4×2.10×0.20×0.90=0.5292kN/m；q+q2+；跨中弯矩运算公式如下M2=0.0228kN·m；σ=0.0228×10/0.97×105；梁底模面板运算应力0.232小于模面的抗压强设计值[f]=13N/mm2，满足要！挠度算建筑施工运算册刚度算采标准载，时不虑振荷载用。最大度运公式下其，q--作在模板的压力线荷载:q=〔〕0.202.62KN/m；l--运跨度梁支间距):l=250.00mm；E--面板的性:E2；面板的最大诺挠度值ν]=；面板的最大度运算值ν=2.62×250/(100×9500×0.97×10；面板最大度运算值ν=0.小于最大承诺度值ν]=250/250=满足要！、木算.荷：(kN/m)：q0.5×0.25=3.18kN/m；模板的自荷载(kN/m)：q0.35×0.25×(2×/kN/m；活载为工载准与捣凝时生荷载：经