桥梁现浇箱梁高支模安全专项施工方案(加计算)

第一节编制说明结合考虑支撑架的安全性、经济性、方便施工等因素，严格遵循《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号）及其它关于高大支撑架施工方案编制、审批等的规定，确保广佛出口放射线二期（南海段）工程现浇箱梁支撑架搭设、混凝土箱梁浇注、支撑架拆除过程中不发生坍塌等安全事故，保证混凝土箱梁的施工质量符合设计及规范要求，编制本方案。一、编制依据1、广佛出口放射线二期工程（南海段）项目BT工程招标文件、工程量清单、补遗说明书、招标文件答疑书及初步设计审查意见；2、建设单位提供的广佛出口放射线二期工程（南海段）施工图设计文件；3、《城市桥梁工程施工与质量验收规范》（CJJ2-2008）4、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）6、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ/T162-2008）7、《公路工程施工安全技术规程》（JTJ076-95）8、《钢管满堂支架预压技术规程》（JGJ/T194-2009）9、《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-2011)10、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》11、广东省有关地方政策、法规；12、广佛出口放射线二期工程（南海段）项目工程现场调查的相关资料13、广佛出口放射线二期（南海段）工程--实施性施工组织设计14、我单位类似工程的施工经验及设备情况二、编制目的为了预防和控制桥梁高支模施工人员及机械设备发生安全事故,保证达到如下目的：1、无伤亡事故发生；2、无重大安全隐患；3、人员因施工负伤率小于%，重伤率和死亡率为零；4、不得因施工对周边环境、建筑、设施等造成破坏；5、施工质量满足规范及设计要求。三、适用范围本方案适用广佛出口放射线二期（南海段）工程的钢筋混凝土现浇箱梁及预应力混凝土现浇箱梁。第二节工程概况一、工程概况内环路广佛出口放射线二期工程为连接广州西部与佛山的一条城市快速路，设计时速60Km/h，双向六车道。整个项目跨越广州和佛山南海两地。项目根据行政区域界线分为广州段和佛山段，分别由广州及佛山两方负责实施。南海段桩号范围为：A线（AKAK）、B线（BKBK）。包含的专业有道路工程、桥隧工程、排水工程、照明工程、交通工程（含交通监控）、隔音设施工程、绿化景观工程。南海段主线A线（广州往佛山方向）、B线（佛山往广州方向）的起点分别对接广州段的终点，沿线与广茂铁路、三眼桥铁路联络线（预留）、武广铁路客运专线及西环高速公路交叉，终点处设置黄岐互通立交，实现广佛放射线与佛山新干线及西环高速公路的交通转换。广佛出口放射线二期工程南海段主线全长约（含互通式立交处），其中包括主线高架桥座，黄岐立交匝道桥座，匝道下沉式隧道座，跨河涌小桥座，对西环高速公路扩建改造东侧，西侧，同时新建配套地方道路。本项目共有30联现浇连续箱梁，其中预应力混凝土连续箱梁17联，钢筋混凝土连续箱梁13联。预应力连续箱梁梁高B匝道第二联梁高为~、G匝道第一联梁高为~，其余梁高均为；钢筋混凝土连续箱梁梁高为。主线桥箱梁标准宽度为，匝道桥箱梁标准宽度为。桥梁设计参数表序号桥梁名称中心桩号孔数及孔径（孔—m）桥梁全长（m）桥墩高度(m)结构类型梁高上部结构（m）1A线桥AK3+2×（4×30）+3×40+2×（3×）+（30+32+30）+4×30+（25+3×30）852砼预应力箱梁+钢箱梁~2B线桥BK3+8*30+40+7*30+4*40+9*26+3*30+27+2*30941~砼预应力箱梁+钢箱梁~3C匝道桥CK0+14+2*22+2*17+4*21176~钢筋砼箱梁4D匝道桥DK0+4*21+3*21+18+20+18203~钢筋砼箱梁5E匝道桥EK0+1*2323~预应力砼箱梁、钢筋砼箱梁2EK0+37+（20+22+20）+（22+20+）1616F匝道桥FK0++3*23)*(4*23)~钢筋砼箱梁FK0+4*21+(2*21+30+24)+(24+30+20)+(3*20)+(3*20)+(20+24+23)+(25+30+21)+（3*20+30）+（2*25+19+）+2*18+28+2*253~现浇箱梁、钢箱梁、预制箱梁~7G匝道桥GK0+25+30++17+3*18+10*21~11预应力砼箱梁、钢筋砼箱梁~GK0+5*201003~钢筋砼箱梁8H匝道桥HK0+25+30+32+28+8*20+13+3*33+2*20+~10预应力砼箱梁、钢筋砼箱梁、钢箱梁~9Q匝道桥QK0+5*20+2*30+20+25+2*20+25+2*23+25+4*23433~11钢筋砼箱梁二、地形、地貌本项目场地原为珠江三角洲冲积平原地貌单元，河涌较发育，现为耕地、苗圃、花圃、林圃、河涌、民房等。本场地勘察地形较为平缓。三、气候、气象(1)本项目气候温暖潮湿，雨量丰沛，属于亚热带季风气候，雨季明显，夏季炎热，冬季一般比较温暖。(2)在季风环流控制下，9月至翌年3月受大陆冷高压影响，多偏北风，天气干燥，降雨较少；4月至8月受海洋气流的影响，多偏南风，天气炎热，降水量大。热带气旋、暴雨、寒潮也经常出现。每年5~10月是佛山热带气旋活动的季节（中心附近最大风力有时大道12级或以上）；7~9月份，暴雨、雷暴、台风等灾害性天气常有发生四、水文1、地表水本项目地表水主要为其北侧的珠江，区内的河涌、鱼塘、水位和流量受珠江水影响十分明显，并随积极性变化而变化。2、地下水位根据现场勘察情况，由于地下水位较浅，初见水位~1m，稳定水位埋深介于~之间，地下水位随着珠江潮汐变化而变化。五、工程地质根据岩土工程勘察报告，本项目自上而下由第四系的人工填土层（Q4ml）、耕土层（Q4pd）、海陆交互相的淤泥层（Q4mc），冲洪积相土层（Q3al+pl）的淤泥层、砂层、粉质粘土层、残积相土层（Qel）的粉质粘土和白垩系上统黄花岗段（K2d2）地层等组成。1、人工填土填土层杂填土多呈灰褐、灰色，组成物主要以建筑垃圾、砂土及粘性土为主，含较多碎砖、碎石、碎砼块等，局部韩生活垃圾；素填土多呈灰色、褐黄色，填粘性土及砂土为主。填土层欠固结，强度低，层后~，平均厚度，仅局部稍有压实，呈松散（软）状态为主。地基承载力偏小，变形较大且不均匀，不宜直接利用做桥梁、道路天然基础持力层。2、软土软塑状的耕土层<1-2>层、海陆交互相成因的淤泥、淤泥质土<2-1>层、冲-洪积成因的淤泥、淤泥质土<3-1>层，软土在本项目范围内全部有分布，流塑状态，层厚变化较大，具有高灵敏度、高流变性、高压缩性和低透水性，地基承载力低。不宜做桥梁、道路天然基础持力层，需进行软土地基加固处理。3、液化砂土冲-洪积成因的细（粉）砂层<3-3>，灰色、灰白、灰黄色等，饱和，呈稍密~中密桩为主，局部呈松散状，本层以粉砂岩为主，局部为细砂，地基承载力基本容许值[fa0]=140~160KPa。第三节施工方案本项目共有30联现浇连续箱梁，其中预应力混凝土连续箱梁17联，钢筋混凝土连续箱梁13联。预应力连续箱梁梁高B匝道第二联梁高为~、G匝道第一联梁高为~，其余梁高均为；钢筋混凝土连续箱梁梁高为。主线桥箱梁标准宽度为，匝道桥箱梁标准宽度为。一、施工准备1、技术准备工程技术人员和现场施工员熟悉设计图纸和相关规范，针对地基处理、支架搭设、模板安装、钢筋加工与安装、混凝土浇筑等方面，对作业班组做好技术交底工作。2、现场准备（1）清除支架搭设范围及施工通道范围内的杂物，做好地基处理，安装底座。（2）测量人员根据桥梁设计中心线做好支架搭设范围、支座位置、箱梁底板中线等的测量放样工作。（3）桥位范围内的各类管线和基坑开挖应在地基处理前施工完成，避免箱梁浇筑后不方便施工。3、材料准备（1）选用符合规范要求的碗扣支架、钢管、型钢和质量良好的方木、钢模板等材料。（2）按等载预压的要求准备预压用材料。二、地基处理A线AK3+266~586位于现状芳兴路，为水泥混凝土路面，主要处理好桩基施工时泥浆池，其它地方不需处理；AK3+586~AK4+123位于村民的花圃、苗圃，部分位置有小的河沟，地基需换填处理。B线BK3+111~641位于漖表村的民房，拆除民房，不需再对地基处理；BK3+641~BK4+055位于村民的花圃、苗圃，并跨广茂铁路边小河涌，地基采用换填处理。C、E匝道桥位于原匝道桥位置，地基只需碾压处理；D、F、G、H匝道桥位于花圃、苗圃，部分位置有小的河沟，地基需换填处理。1、河沟清淤换填处理将红线内小河沟改到红线外，沿桥梁纵向走。将河沟水抽干，用挖掘机挖除河沟底淤泥，当超出挖掘机旋转半径时，用拆桥混凝土渣土分层回填已清淤的范围，利用已回填土作挖掘机的作业平台，继续清淤。当整个河沟清完淤泥后，采用砂性土按松铺30cm厚分层填筑，每层压实度不小于90%，填土宽度为桥面投影+各侧。2、普通桥底泥浆池基础处理相应的墩位桩基施工后，对已不利用的泥浆池内的泥浆抽走，用挖掘机清理沉积泥土，在支架地基处理时注重分层回填石渣且碾压密实，采用18T压路机碾压，以重叠部分不出现轮痕为密实标准。3、桥墩、桥台处的基础处理承台基坑回填处的基础因为压路机碾压不到位，且多因积水而软弱。故采用砖渣或水泥碎渣分层回填，并将砂用水冲填砖渣或水泥碎渣的空隙。用18T压路机碾压，碾压重叠部位不出现轮痕为准。对压路机无法碾压的局部位置，采用小型夯实机具夯实，。4、陆地基础处理清理地表杂土，碾压压实度90%，回填石渣30cm，以18T压路机碾压重叠部位不出现轮痕为准。5、支架基础面层处理全线桥位的支架基础均填筑石渣30cm，整平后采用18T压路机碾压密实，浇筑厚15cm的C15素混凝土层，设置1%的横坡。地基两侧挖30x30cm梯形排水沟，水沟应按实际地形设置2%的坡度，避免支架地基泡水软化。对排水不顺畅的区域，采用集水坑汇水，集中抽水。三、支架地基预压1、地基预压因为本桥区的箱梁淤泥软土地基埋深较大，箱梁支架地基是在现有的小河沟清淤泥后（清理河沟表层流动淤泥）分层填筑砂性土的，也就是支架地基存在软弱下卧层。根据JGJ/T194-2009《钢管满堂支架预压技术规程》的要求故在箱梁地基填筑后、支架搭设前必须先检查地基的沉降和承载力，地基的整体沉降可采用地基预压法，预压方法按照《钢管满堂支架预压技术规程》JGJ/T194-2009进行，预压荷载为（箱梁重量+支架重量+模板重量）总和的120%。预压范围：全部桥梁途经苗圃、小河沟区域。2、支架基础预压荷载地基验收合格后进行支架搭设，按（浇筑箱梁重量+支架重量+模板重量）的120%分腹板、翼缘板底板两个单元加载。3、预压、卸载支架基础预压范围不小于桥梁箱梁投影面宽度加上两侧向外各扩大1m宽度。预压荷载按预压单元（桥跨范围内）沿混凝土结构纵横对称加载，预压材料采用大沙袋堆载法,一次性加载。卸载过程可一次性卸载，并沿混凝土结构纵横对称进行。支架基础预压合格条件为：=1\*GB3①各监测点连续24小时的沉降量平均值小于1mm；=2\*GB3②各监测点连续72小时的沉降量平均值小于5mm。卸载的条件：各监测点满足上述合格条件后。可认为支架基础沉降已稳定，满足卸载条件。若前3天预压沉降量不满足“支架基础预压合格条件”，可增加预压期限到7天，以最后72小时的预压沉降量为准，合格后可卸载，不合格时，需与业主、监理、设计四方商定处理方法。4、测点布置在桥跨的1/4、跨中布置两个断面，每个断面根据现场条件在横桥向中心点、箱室底边侧面、翼板外侧设置5个沉降点，在边坡脚设置1个外移桩。5、监测内容包括预压前、分级加载完成后、加载满后每间隔24小时、卸载后测量各监测点标高。6、监测成果整理支架地基预压后应编写支架基础预压报告，并上报给监理核对。支架基础预压报告包括：=1\*GB3①工程名称；=2\*GB3②施工区域及不良地质分布情况；=3\*GB3③支架基础分类以及同类支架基础代表性区域的选择；=4\*GB3④支架基础沉降监测；=5\*GB3⑤计算支架基础各观测点的弹性变形量和非弹性变形量；=6\*GB3⑥可不进行预压支架基础的合格判定；=7\*GB3⑦预压支架基础的合格判定。7、陆地支架基础处理后承载力试验（1）承载力试验目的检验支架基础、钢管桩能否承受现浇箱梁时的荷载，也就是检验支架基础、钢管桩承载力是否满足：强度破坏极限状态和正常使用极限状态的条件。（2）试验部位：选择箱梁相对较差的地基。（3）陆地支架基础承载力试验方法取(纵桥向)*(横桥向)的区域，将支架基础面层混凝土及石渣层断开，按支架的平面布置间距:纵桥向（*2）*横桥向（*2）居中搭设1层高的碗扣支架，纵桥向禁边，横桥向禁边。按最不利的腹板部位荷载均布加载在（*2)**2)范围的支架顶上。加载时间72小时。因为支架现浇后最初3天混凝土结构开裂与否受沉降影响因素最大。而支架现浇混凝土结构施工过程中，钢管支架及模板的变形一般在混凝土浇筑初凝前已完成，影响混凝土结构开裂的主要因素是支架基础变形。支架基础沉降有先大后小的特征，并趋于稳定。（4）试验结果判断陆地支架基础承载力判断。强度破坏极限状态的表现是：承压板周边发生明显的侧向基础隆起或裂缝，表明受荷后地层发生整体剪切破坏。正常使用极限状态的表现是：过大的沉降引起结构物的正常使用，如《钢管满堂支架预压技术规程》JGJ/T194-2009的第条规定：对支架基础代表性区域的预压监测过程中，当最初的72h各监测点的沉降量平均值小于5mm时，应判断同类支架基础的其余部分预压合格，也就是判断结构在浇筑过程中的沉降量会引起结构开裂的最大限值。四、碗扣支架方案1、碗扣支架设计（1）设计原则交通路段的支架周边的每侧防抛距离为3米，其余区域的支架每侧比桥面宽米；支架平面间距、步距除满足强度、刚度、稳定要求外，同时尽量方便操作人员的空间操作效率；尽量减少支架的构件型号。（2）碗扣支架设计本项目现浇箱梁梁高主要为、及B线第二联~。根据不同的梁高采用不同的支架搭设方式。=1\*GB3①梁高支架布置箱梁碗扣支架桥墩横梁前后3m处底板采用60cm(纵向）×60cm（横向），步距120cm，翼板处60cm（纵向）×90cm(横向）。其它底板支架间距为90cm（纵向）×60cm(横向），翼缘板处90cm(纵向）×90cm（横向），步距120cm，支架底、顶步距不大于60cm。中横隔板位置纵向间距60cm。C匝道第2孔设计跨径22m，跨现状河涌，河涌宽17m，水深，水面标高。对该孔现浇箱梁将采用钢管桩+贝雷+碗扣支架施工，贝雷梁跨径（6+9+6）m。基础采用600，壁厚8mm钢管，横向间距3m，钢管顶设双排单层贝雷横梁，横梁上布设13排单层贝雷主纵梁，间距90cm，纵梁上设工字钢分配梁，碗扣支架支撑分配梁上，碗扣支架布设跟前面梁高碗扣支架一致，详见：跨河涌支架图。梁高支架图跨河涌支架图=2\*GB3②梁高支架布置箱梁碗扣支架桥墩横梁前后6m处底板采用60cm(纵向）×60cm（横向），步距120cm，翼板处60cm（纵向）×90cm(横向）。其它底板支架间距为90cm（纵向）×60cm(横向），翼缘板处90cm(纵向）×90cm（横向），步距120cm，支架底、顶步距不大于60cm。梁高支架图=3\*GB3③梁高>(B线第二联梁高~支架布置箱梁碗扣支架桥墩横梁前后6m处底板采用60cm(纵向）×60cm（横向），步距60cm，翼板处60cm（纵向）×90cm(横向）。其它底板支架间距为60cm(纵向）×60cm（横向），翼缘板处90cm(纵向）×90cm（横向），步距120cm，支架底、顶步距不大于60cm。大于梁高支架图=4\*GB3④相邻碗扣的立杆的接头不能在同一步距内，且同步距内隔一根立杆的两个相隔接头高度方向不小于50cm，接头位离主接头不得大于1/3步距。=5\*GB3⑤距地面不大于35cm设置纵横扫地杆，以保证立杆根部稳定；立杆上端包括顶托伸出顶层水平杆长度不大于50cm。=6\*GB3⑥支架四周设置从底到顶连续设置竖向剪刀撑，中间纵、横向由底到顶连续设置竖向剪刀撑，其间距应不大于。剪刀撑的斜杆与地面的夹角在45-60度之间，斜杆每步与立杆扣接。=7\*GB3⑦对支架高度高于时，必须在支架顶部和底部设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距不大于。=8\*GB3⑧剪刀撑钢管搭接长度不小于1m，接长处需用三个卡扣搭接，立杆及斜杆需用十字及万向卡卡牢。剪刀撑斜杆采用转向扣件与立杆相连接，扣件中心至主节点距离不宜大于150mm，端部扣件距杆端不小于10cm，剪刀撑扣件扭紧力矩40~。=9\*GB3⑨根据桥梁长度需要设置不少于1道人行斜道，支架高度小于6m采用一字形斜道，高度大于6m采用之字形斜道，斜道宽度宽，坡度小于1:3。拐弯处设置一道平台，宽。斜道两侧及平台外围设置栏杆机挡脚板；栏杆高度，挡脚板高18cm。2、材料选择及进场验收根据本工程箱梁结构的特点及各部位荷载情况，箱梁混凝土结构施工时的支撑架采用“WDJ碗扣型支撑架”，截面尺寸为：φ48mm，壁厚3.5mm，具有操作简便，安装速度快，劳动强度低，且轴心连接为扣件，稳定性及承载力好等特点。碗扣支架杆件选用根据高度选择。立杆采用：LG-300、LG-240、LG-180、LG-120、LG-90、LG-60，横杆HG-60、HG-90，立杆可调底、顶托座：KTZ-60、KTC-60可调范围≤45cm。WDJ碗扣型支撑架节点连接形式每批碗扣支架钢管进场时，应对构配件进行外观质量检查，质量要求：（1）钢管应平直光滑、无裂缝、无凹陷、无锈蚀，无分层、无结巴、无毛刺等，不得采用横断面接长的钢管。（2）铸造件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净。（3）冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷。（4）碗扣与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。（5）碗扣钢管表面应进行防锈处理。（6）碗扣钢管报废标准：钢管弯曲、压扁、有裂纹或严重锈蚀；碗扣有脆裂、变形应报废和禁止使用。（7）碗扣式脚手架构件主要是焊接而成，故检验的关键是焊接质量，要求焊缝饱满，没有咬肉、夹碴、裂纹等缺陷。（8）可调构件、螺纹部分完好，无滑丝现象，无严重锈蚀，焊缝无脱开现象。底托及顶托丝杆直径不小于36mm，底托底板的钢板厚度不得小于6mm，顶托钢板厚度不得小于5mm。底托及顶托丝杆与调节螺母啮合长度不得少于6扣，螺母厚度不小于30mm。（9）脚手板、斜脚手板及梯子等构件，挂钩及面板应无裂纹，无明显变形，焊接牢固。3、碗扣支架搭设（1）支架搭设前，工程技术负责人应按规程和施工组织设计要求向搭设和使用人员做技术和安全作业要求的交底。（2）施工前应根据桥下实际净空高度确定支架搭设高度，绘制支架布置图，根据支架布置图，搭设支架。从下到上依次施工，为便于组装从中间向两边进行、或从一端向另一端施工。（3）根据既定的布置形式，在基础上用墨线弹出纵、横向每根立杆位置，底托支架支撑在2m长5cm厚垫板面上，将立杆插入底托，底托的轴线应与地面垂直，底托丝杆插入立杆不小于15cm。垫板与混凝土面出现脱空，要求用水泥砂浆塞满。（5）碗扣式支架搭设时，应注意以下事项：①接头组装接头是立杆同横杆、斜杆的连接装置，应确保接头锁紧。搭设时，先将上碗扣搁置在限位销上，将横杆、斜杆等接头插入下碗扣，使接头弧面与立杆密贴，待全部接头插入后，将上碗扣套下，并用榔头顺时针沿切线敲击上碗扣凸头，直至上碗扣被限位销卡紧不再转动为止。如发现上碗扣扣不紧，或限位销不能进入上碗扣螺旋面，应检查立杆与横杆是否垂直，相邻的两个碗扣是否在同一水平面上(即横杆水平度是否符合要求)；下碗扣与立杆的同轴度是否符合要求；下碗扣的水平面同立杆轴线的垂直度是否符合要求；横杆接头与横杆是否变形；横杆接头的弧面中心线同横杆轴线是否垂直；下碗扣内有无砂浆等杂物充填等；如是装配原因，则因调整后锁紧；如是杆件本身原因，则应拆除，并送去整修。②杆件组装顺序在已处理好的地基或基垫上按设计位置安放立杆垫座或可调座，使同一层立杆接头处于同一水平面内，以便装横杆。搭设顺序是：立杆底座→立杆→横杆→接头锁紧→脚手板→上层立杆→立杆连接销→横杆。脚手架组装以3～4人为1小组为宜，其中1～2人递料，另外两人共同配合组装，每人负责一端。组装时，要求至多二层向同一方向，或由中间向两边推进，不得从两边向中间合拢组装，否则中间部分支架会因两侧架子刚度太大而难以安装。=3\*GB3③搭设注意事项所有构件都应按设计及脚手架有关规定设置。在搭设过程中，应注意调整整架的垂直度，要求整架垂直度小于L／500。4、支架安全设置（1）支架两侧设置高防护栏杆。（2）支架外侧应采用密目式安全网进行封闭，网间连接应严密。（3）箱梁底板应设置安全平网兜底，以下每隔10m设一道安全平网封闭。（4）靠近路边应挂醒目标警示牌，避免被车辆挂到。5、主要技术要求：（1）整架垂直度应小于L／500。（2）对于直线布置的脚手架，其纵向直线度应小于L／200。（3）横杆的水平度，即横杆两端的高度偏差应小于L／400。（4）所有碗扣接头必须锁紧。（5）脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆也应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。（6）剪刀撑、横向斜撑等的搭设应符合下列规定：=1\*GB3①每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面倾角宜在45～60°，且应满足表三剪刀撑与地面倾角455060剪刀撑跨越立杆的最多根数765=2\*GB3②高度在24m以下的脚手架必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距不应大于。=3\*GB3③剪刀撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端均必须支承在混凝土或垫板上。（8）扣件安装应符合下列规定：=1\*GB3①扣件规格必须与钢管外径相同；=2\*GB3②螺栓拧紧力矩不应小于，且不应大于65N.m；=3\*GB3③在主节点处固定纵向和横向水平杆、剪刀撑用的直角扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；=4\*GB3④对接的扣件开口，应朝架子内侧，螺栓向上，避免开口朝上，以防雨水进人，导致扣件锈蚀、锈腐后强度减弱，直角扣件不得朝上；（9）作业层、斜道的栏杆和挡板的搭设应符合下列规定：=1\*GB3①栏杆和挡板均应搭设在外立杆的内侧；=2\*GB3②上栏杆的上皮高度应为；=3\*GB3③挡脚板高度不应小于180mm；（10）脚手板的铺设应符合下列规定：=1\*GB3①脚手板一般应设置在三根以上小横杆上，当脚手板长度小于2m时，可采用两根小横杆，并应将脚手板两端与其可靠固定，以防倾翻。脚手板平铺，应铺满铺稳，靠墩（台）一侧离墩身面距离不应大于150mm，拐角要交圈，不得有探头板；=2\*GB3②脚手板的探头应用直径的镀锌钢丝固定在支承杆件上；=3\*GB3③在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑动。6、搭设注意事项（1）单位工程负责人应按施工组织设计中有关支架的要求，向架设和使用人员进行技术培训和交底。（2）对进场产品进行严格检查和验收，不合格产品不得使用。（3）经检验合格的构配件应按品种、规格分类、堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。（4）应清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水畅通。当脚手架下有设备基础、管沟时，在支架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施。支架底座面高宜高于自然地坪50mm。（5）凡从事架子工种的人员，必须持证上岗，且定期(每年)进行体检。凡是高血压、心脏病、癫痫病、恐高症或视力不够等不适合做高处作业的人员，均不得从事架子作业。要经常进行安全技术教育。（6）架子工在高处(距地高度2m以上)作业时，必须佩带安全带。安全带必须与已固定好的立、横杆挂牢，不得挂在铅丝扣或其他不牢固的地方，不得“走过档”(即在一根顺水杆上不扶任何支点行走)，也不得跳跃架子。在架子上操作应精力集中，禁止打闹和玩笑，休息时应下架子。严禁酒后作业。（7）递杆、拉杆时，上下左右操作人员应密切配合，协调一致。拉杆人员应注意不碰撞上方人员和已绑好的杆子，下方递杆人员应在上方人员接住杆子后方可松手，并躲离其垂直操作距离3m以外。使用人力吊料，大绳必须坚固，严禁在垂直下方3m以内拉大绳吊料。使用机械吊运，应遵守机械吊装安全操作规程，吊运杉板、钢管等物应绑扎牢固，接料平台外侧不准站人，接料人员应等起重机械停车后再接料、解绑绳。（8）未搭完的一切脚手架，非架子工一律不准上架。架子搭完后由施工人员会同架子组长以及项目部施工、技术、安全等有关人员共同进行验收，并报监理验收，验收合格，办理交接验收手续后方可使用。使用中的架子必须保持完整，禁止随意拆、改脚手架或挪用脚手板；必须拆改时，应经施工负责人批准，由架子工负责操作。（9）遇有恶劣气候(如风力六级以上，高温、雨天气等)影响安全施工时应停止高处作业。（10）所有的支架，经过大风、大雨后，要进行检查，如发现倾斜下沉及松扣、崩扣要及时修理。检验的主要内容：=1\*GB3①基础是否有不均匀沉陷。=2\*GB3②立杆垫座与基础面是否接触良好，有无松动或脱离情况。=3\*GB3③检验全部节点的上碗扣是否锁紧。=4\*GB3④连墙撑、斜杆及安全网等构件的设置是否达到了设计要求。7、满堂碗扣支架与墩身连接处理为增加满堂支架的稳定性，墩身周围的支架用钢管和扣件“井”型锁定墩身，并与不少于3根立杆或横杆扣紧，“井”型锁定步距同支架搭设步距。8、满堂碗扣支架验收搭好支架后，全面检查支架是否按设计要求施工。由业主单位或业主委托监理单位组织对满堂碗扣支架进行专项验收，支架验收合格后需挂支架明示牌，才能进行支架预压，验收的内容按佛山市公路水运工程质量管理手册（2008）“桥梁支架施工质量控制指导意见”进行。分以下项目检查：满堂支架搭设检查验收表施工单位：上部结构型式：工程名称：工程部位（或桩号）：序号检查项目内容标准检查结果一应提供的资料1、桥孔内地质纵剖图；2、不良地基处理施工图；3、支架系统（包括砼结构物的重力支架系统自重、施工荷载及风载）的强度、刚度、稳定性以及地基承载力验算的计算书。二地面基础1、地面如为不良地基已进行处理；2、地面应整平压实，必要时表面做硬化处理；3、有顺畅的排水系统。三立杆1、上下层立杆应同在一竖直中心线上，垂直度偏差1/1000，绝对值不得大于100mm；2、上下层立杆接头宜采用穿心套接驳扣或臂扣锁紧，接头水平位置的高度宜错开不少于15cm；3、立杆应设有可调节高度的托板，以方便调节标高、拆卸模板；4、立杆与支撑模板的木枋或钢枋要有可靠的连接；5、立杆间距应符合支架结构施工图设计要求；6、模板顶标高（包括预拱度、预留沉降值在内）偏差0~10mm；7、立杆脚应有底座或垫木，并设扫地杆。四水平拉杆与剪刀撑1、以下的立杆应设置不少于两道的纵横水平拉杆，且与立杆有可靠的连接；2、超过以上部分每增高，相应设一道纵横水平拉杆，且与立杆有可靠的连接；3、剪刀撑与地面的夹角呈45°，最大不应超过60°；4、剪刀撑应自地面一直到驳扣的顶部，高支剪刀撑应纵横设置，且不少于两道，其间距不得超过米。立杆两侧边设置剪刀撑，当结构物跨度L≥10m时，剪刀撑间距不得超过5米；5、剪刀撑与立杆应有可靠的连接。五上下斜道1、高度不大于6m的脚手架，宜采用一字型斜道；2、高度大于6m的脚手架，宜采用之字型斜道；3、人行斜道板宽度不宜小于1m，坡度宜采用1∶3；4、拐弯处应设置平台，其宽度不应小于斜道宽度；5、斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板。栏杆高度应为，挡脚板高度不应小于180mm。六材质1、钢管有严重锈蚀、弯曲、压扁或裂缝不得使用；2、接驳扣件、卡件应有出厂合格证明，有脆裂、变形、滑丝的不得使用。七作业环境1、模板外侧应有一定的宽度方便作业，支架系统的宽度应考虑到这一点；2、支架平面临边位应有防护措施，确保施工人员的作业安全。验收单位意见：（签名、盖章）年月日签名施工单位搭设班长（签名）施工员（签名）质安员（签名）技术负责人（签名）监理单位现场监理工程师（签名）专业桥梁工程师（签名）总监（或总监代表）（签名）五、支架预压及沉降观测支架经验收合格后，根据JGJ/T194-2009《钢管满堂支架预压技术规程》的要求进行支架的预压。（一）预压目的为验证基础及支架的稳定、刚度及强度,消除支架非弹性变形，确保梁体不因基础沉降而产生开裂，并为后续施工作业提供依据。（二）支架预压支架搭设完成后，安装底模，然后对支架进行预压。支架预压范围为箱梁投影范围，支架预压荷载按该部分箱梁自重及模板自重的110%，预压荷载在基础和支架沉降稳定后卸载。采用砂袋进行堆载预压，事先根据每袋砂重量计算好不同位置每平米堆几袋砂进行堆载，加载时使用吊车配人工进行堆放，堆放时注意均衡和对称，严禁冲击支架或模板，堆载时不要将沉降观测点覆盖。（三）加载采用分级均匀加载，按三级进行，即60%、80%、100％进行加载。纵向加载时，从箱梁跨中向支点两边对称布载；横向由箱梁结构中心线向两侧进行对称布载。加压过程中要注意每袋要均匀加载，层层向上，防止偏心受压，加载过程中要求对支架进行观察，如支架变形过大或发出异声要及时停止堆载，对支架检查没有问题再继续堆载。每级加载完后，先停止下一级加载，并每隔12小时后分别测设基础和支架的沉降量，做好记录，当支架顶部的沉降量12小时平均值小于2mm时，可进行下一级加载。加载全部完成后，支架预压沉降量满足下列条件之一：a、各监测点最初24小时的沉降量平均值小于1mm；b、各监测点最初72小时的沉降量平均值小于5mm，方可进行卸载。卸载应按照加压时的相反顺序，层层向下，对称、均匀同步卸载。卸载结束静载6小时后分别测设地基的恢复量，做好记录。堆载过程中，要求做好覆盖，避免下雨雨水加大荷载重量，造成危险。（四）沉降观测沉降观测是一道重要的程序，支架预压的结果要通过沉降观测得出。1、仪器配备和人员安排①仪器：拓普康GTS-332全站仪1台、DS2水准仪1台②负责人及施测人员：2、测点布置观测点的布设为了正确反映出其准确沉降情况，沉降观测点埋设在最能反映沉降特征且便于观测的位置。沉降观测点的设置在支架顶部模板上，沿箱梁纵向每隔1/4跨径设置监测断面，每断面设测点5个，测点布置在箱梁结构中心线、两侧腹板下部，翼板边。3、观测阶段由于沉降观测对时间有严格的限制条件，特别是首次观测必须按时进行，其他各阶段的复测，根据工程进展情况定时进行（不得漏测或补测），以保证得到准确的沉降情况或规律，相邻的两次时间间隔称为一个观测周期，观测分成五个阶段：①预压加载前；②60%荷载；③80%荷载；④100%荷载；⑤卸载后。每个观测阶段要观测2次。加载完成后，每天测量观测一次，持载观察5天。若支架预压沉降量满足下列条件之一a、各监测点最初24小时的沉降量平均值小于1mm；b、各监测点最初72小时的沉降量平均值小于5mm，可判断支架稳定。沉降稳定后报监理工程师，经同意后可卸载，卸载后继续观测一天。4、观测成果的整理计算采用的原始数据要真实可靠，记录计算要符合施工测量规范的要求，按照依据正确、严谨有序、步步校核、结果有效的原则进行成果整理及计算。沉降观测成果整理及计算分二个步骤：根据各观测周期平差计算的沉降量，列统计表，进行汇总。绘制各观测点的下沉曲线，首先建立下沉曲线坐标，横坐标为时间坐标，纵坐标上半部为荷载值，下半部为各沉降观测周期的沉降量。5、沉降观测应注意事项：沉降观测仪器为专用精密仪器，专职测量人员负责，不能随意更换测量人员，防止出现人为误差。测站点要固定，专人负责对测点位置保护。如实填写观测数据，绘制弹性和非弹性变形曲线。如出现意外数据，应分析原因，不得弄虚作假。观察过程中如发现基础沉降明显、基础开裂、局部位置支架变形过大现象，应立即停止加载并卸载，及时查找原因，采取补强措施。采取以上措施在客观上尽量减少了观测误差的不定性，使所测的结果具有统一的趋向性，可以保证各次复测结果与首次观测的结果可比性更一致，使所观测的沉降量更真实。6、支架预拱度设置本项目箱梁不设设计预拱度，只需考虑施工预拱度。在确定预拱度时应考虑下列因素：①模板、支架在荷载作用下的弹性压缩h1（按预压试验取）；②模板、支架在荷载作用下的非弹性变形h2（按预压试验取）；③支架基底在荷载作用下的沉降h3（按预压试验取）；④设计预拱度。根据预压结果计算的预拱值确定底模预设的起拱度。（五）卸载和模板调整沉降稳定后，进行卸载。卸载用吊车配人工，先从加载的一端开始均衡分层进行，经过对观测结果进行计算，按设计高程调整底模，调整值为支架弹性变形值，经调整后的底模应平整，线型顺畅。非预压六、模板安装（1）底模顶层纵向铺设10x15cm方木，然后在纵向方木铺设横向10x10cm方木，间距30cm，不得有方木踏空现象，使用水平仪及挂线法检查标高，无误后安装底模板。底模板为18mm厚竹胶板，采用底包侧的方式。底模分缝线均匀一致、相邻块之间无错台，无踩空现象。将支座楔块两对侧模板设置为两块活动板，浇筑混凝土前，用水将模板内的杂物清理到最低的横梁支座附近，通过支座楔块的两块活动模板出口排出。2、侧模安装在钢筋骨架、预应力管道经监理工程师检查验收合格后，方可进行侧模安装。本项目侧模面板采用δ=18mm胶合板，纵向肋木采用100*100mm方木，竖向肋骨采用［10槽钢，加劲肋采用双根φ48钢管，槽钢与钢管间用楔形木块垫平，上、下两排φ18对拉螺栓加固。侧模支撑采用φ18对拉杆，下层对拉杆可充分利用梁体底板横向钢筋，上层对拉杆位置高出第一次现浇混凝土表面，一次混凝土浇筑完成后周转使用，纵向布置间距为50cm，对正竖向肋骨［10槽钢，拉杆竖向设置两排。同时采用φ48钢管支撑槽钢，钢管连接立杆不少于3根。3、箱室内模安装箱室内模采用15mm红色胶合木板，在第一次浇筑混凝土时，纵腹板用钢管顶撑固定，中横隔梁用对拉螺杆固定，第一次混凝土浇筑完成后予以拆除，箱梁顶板内模用方木支架作支撑，方木支架按箱梁内部的空腹尺寸进行制作。为了便于箱室内模及支撑的拆除，在纵向每跨1/4跨度位置、横向箱内2/5跨度的顶板上预留进人孔，人孔尺寸100*100cm。顶板钢筋在此处断开，并留有足够的搭接焊长度，待内模、支架拆除完，箱内杂物清除后，再行封口。封口时采用吊模法施工，预留口周边混凝土需进行凿毛，顶板断开钢筋全部进行焊接，封口混凝土采用与梁体同标号微膨胀混凝土。第一次砼浇筑内模支撑第二次砼浇筑内模支撑（4）端头模板采用18mm黑色光面胶合模板，利用端横梁的钢筋及腹板模板固定。模板安装的要求满足下表要求：模板安装的允许偏差项目允许偏差（mm）模板标高±10模板内部尺寸±5，0轴线偏位10模板相邻表面高低差2模板表面平整5=1\*GB3①模板表面必须清理干净，不得有油污、混凝土等附着物。=2\*GB3②模板所用脱模剂必须为优质脱模剂，不得影响混凝土外观，可用优质机油、液压油等，严禁用废机油作为脱模剂。=3\*GB3③脱模剂必须涂抹均匀。=4\*GB3④保护层垫块要用铁丝牢固固定在钢筋上，铁丝要在垫块预制时植入，绑扎后铁丝头应在钢筋骨架内，不能让铁丝向钢筋保护层内。=5\*GB3⑤模板缝应嵌入双面胶布，防止漏浆。（5）模板预压后的调整根据预压结果计算的预拱度值+设计预拱度，通过支架顶托对模板标高进行调整。七、模板及支架拆除在预应力混凝土现浇箱梁强度达到100%，预应力钢筋张拉压浆，压浆强度达到85%；钢筋混凝土箱梁强度达到100%。并经项目部管理人员和监理工程师确认后，方能拆除支架。1、模板拆除（1）拆模要自上而下进行，遵守先支后拆，后支先拆的原则。拆除边角部位要特别小心，防止混凝土棱角面受到碰击。拆除模板时注意过往车辆及行人安全，要求有社会交通的地方要求封闭拆除，两边支架挂设安全网。没有社会交通的地方，地面要有专人指挥，提醒操作人员。（2）拆除模板一定要先拆箱梁翼板后底板，即先松顶托，使底梁板、翼缘板底模与梁体分离，抽出横向方木，底模落在纵梁后，再抽底模。清除脚手架上面堆放的模板，设置警戒区，并安排专人进行警戒。2、支架拆除（1）按后装先拆、先装后拆的原则进行，从中间向两侧拆除。满堂支架一般的拆除顺序为：安全网→栏杆→脚手板→剪刀撑→小横杆→大横杆→立杆（2）拆除应从顶层开始，逐层向下进行，严禁上下层同时拆除。（3）拆架时一定要先拆箱梁翼板后底板，并必须从跨中对称往两边拆。先从跨中对称往两端松一次支架，再对称从跨中往两端拆，而且在整个拆架过程中必须有技术人员跟班指挥与检查，多跨连续梁应同时从跨中对称拆架。（4）拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。做到一步一清、一杆一清。（5）连墙件必须拆到该层时方可拆除，不得提前拆除。拆下的钢管及扣件都要成堆放置好，营造一个井然有序的施工现场。3、拆除注意事项（1）支架拆除前，项目部施工负责人或技术人员要向拆架施工人员进行书面安全交底工作。交底有接受人签字。交底要有记录，交底内容要有针对性，拆架子的注意事项必须讲清楚。（2）拆架前用绿色铁皮瓦做好围栏，围栏平面位置离桥梁边缘投影边线5m，防止闲杂人员入内。（3）架子拆除程序应先跨中后支点、由上而下，按层按步拆除。先清理架上杂物，如脚手板上的混凝土、砂浆块、U型卡、活动杆子及材料。按拆架原则先拆后搭的杆子。剪刀撑、拉杆不准一次性全部拆除，要求杆拆到哪一层，剪刀撑、拉杆拆到哪一层。（4）拆除工艺流程：拆护栏→拆脚手板→拆小横杆→拆大横杆→拆剪刀撑→拆立杆→拉杆传递至地面→清除扣件→按规格堆码。（5）拆杆和放杆时必须由2--3人协同操作，拆大横杆时，应由站在中间的人将杆顺下传递，下方人员接到杆拿稳拿牢后，上方人员才准松手，严禁往下乱扔脚手料具。（6）拆架人员必须系安全带，拆除过程中，应指派一个责任心强、技术水平高的工人担任指挥，负责拆除工作的全部安全作业。（7）拆架时有管线阻碍不得任意割移，同时要注意扣件崩扣，避免踩在滑动的杆件上操作。（8）拆架时螺丝扣必须从钢管上拆除，不准螺丝扣在被拆下的钢管上。（9）拆架人员应配备工具套，手上拿钢管时，不准同时拿板手，工具用后必须放在工具套内。（10）拆架休息时不准坐在架子上或不安全的地方，严禁在拆架时嬉戏打闹。（11）拆架人员要穿戴好个人劳保用品，不准穿胶底易滑鞋上架作业，衣服要轻便。（12）拆除中途不得换人，如更换人员必须重新进行安全技术交底。（13）拆下来的脚手杆要随拆、随清、随运，分类、分堆、分规格码放整齐，要有防水措施，以防雨后生锈。扣件要分型号装箱保管。（14）拆下来的钢管要定期重新外刷一道防锈漆，刷一道调合漆。弯管要调直，扣件要上油润滑。（15）严禁架子工在夜间进行架子搭拆工作。八、支架模板计算本项目现浇箱梁浇筑拟分两次浇筑，第一次浇筑到腹板上倒角位置，第二次浇筑顶板。方案中支架及模板验算将按箱梁整个断面进行计算验算，不考虑第一次浇筑混凝土承载作用。支架搭设根据不同梁高采用不同间距，搭设设计详见碗扣支撑架设计表。支架顶托上纵向采用10*15cm方木，间距与支架横向间距一致。纵向方木上面设置10*10cm横向方木，间距30cm。底模板采用A75型竹胶板，厚，板长244cm，宽122cm。碗扣支撑架设计表梁高（m）位置碗扣支架设计（cm）备注底板翼板横向纵向步距横向纵向步距~横梁前后6m606060906060纵向方木间距底板60cm翼板90cm布置，横向方木按30cm布置其它位置6060609060120横梁前后6m60601209060120其它位置60901209090120横梁前后3m60601209060120其它位置60901209090120最不利模板、支架验算项目最不利位置备注底模验算梁高横梁处B线第二联侧模验算梁高横梁处B线第二联横向方木验算梁高横梁处B线第二联纵向方木验算立杆60x60cm梁高横梁处B线第二联立杆60x90cm梁高腹板位置立杆验算60x60x60cm梁高横梁处步距60cm60x60x120cm梁高横梁处步距120m60x90x120cm非横梁腹板处步距120m90x90x120cm翼板位置步距120m地基承载力验算根据立杆最大竖向力选择验算（一）底模验算底模采用竹胶板，铺在10cm*10cm方木上,静间距20cm。B线第二联中横梁底模为整个项目最不利位置，梁高。故只对该处进行验算底模采用A75型竹胶板，尺寸:2440mm*1220mm*18mm静曲强度：［σ］纵≥70MPa，［σ］横≥50MPa弹性模量：［E］纵≥6*103MPa，［E］横≥4*103MPa（按湿状取值）模板自重Q1=KN/m2砼自重Q2=*=m2施工荷载Q3=KN/m2振捣荷载Q4=2KN/m2Q=+++2=KN/m2取1mm来计算q=*=mm计算模式如下：q4*30cm跨径/板厚=300/18=25＜100，属于小挠度连续板Mmax==**3002=截面抵抗矩:W=bh2/6=1*182/6=54mm3σ=Mmax/W=54=＜［σ］=50MPa满足强度要求惯性矩：I=bh3/12=1*183/12=486mm4f=*ql4/(100EI)=**2004/(100*4*103*486)=<［f］=1.5mm挠度满足要求（二）侧模板计算B线第二联梁高~，最高对于模板来说为全桥最不利位置，取其现浇箱梁横梁侧面模板进行验算。（1）模板侧压力新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:Pmax=γctβ1β2v1/2Pmax=γh其中c——混凝土的重力密度，取m3；t——混凝土的初凝时间，t=200/（T+15）（T为混凝土的温度℃,取30）t0=200/（30+15）=；V——混凝土的浇筑速度，取3m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取；1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取；本工程掺具有缓凝作用的外加剂时取。2——混凝土坍落度影响修正系数。（塌落度采用110～150mm，取）则混凝土侧压力为：Pmax=γctβ1β2v1/2=×26××××31/2=m2Pmax=γh=26×=m2故取Pmax=KN/m2（2）振捣混凝土时产生的荷载取2KN/m2（3）荷载组合验算强度时P=＋2＝m2验算刚度时P=m2（4）侧模板验算竖肋间距、水平肋间距。侧模板采用18mm厚竹胶合板，按两跨等跨连续梁计算，由相关表中查得Km=，Kw=。取1mm宽的板条作为计算单元，则线荷载q=×=m=mm；W=bh2/6=1×182/6=54mm3。=1\*GB3①强度验算则Mmax=Kmql2=××3002=fmax=Mmax/W=-698/54=<[σ]=50MPa强度满足要求。=2\*GB3②挠度验算q=×=m=mmq=mm；I=bh3/12=1×183/12=486mm4ωmax=Kwql4/（100EI）=××2004/（100×4000×486）=<200/400=（5）对拉螺杆受力验算及间距确定各拉杆尺寸容许拉力表螺栓直径（mm）螺纹内径（mm）净面积（mm2）质量（kg/m）容许拉力（N)12751290014105178001614424500181742296002022538200横梁采用18拉杆，对拉螺栓取纵向500mm，竖向800mm，按最大侧压力计算，每根螺栓承受的拉力为：N=m2**=25kN按拉杆直径为18，查表格得容许应力为≥25KN，故拉杆直径及间距均能满足要求。（三）横向楞（方）木计算横向方木采用10*10cm方木（广东松），按较低强度等级TC13取值，顺纹抗弯应力[σ]=13Mpa，顺纹抗剪应力[τ]=，横纹局部承压fc90=Mpa，弹性模量E=*104Mpa，露天与高温施工条件下折减系数分别为和。每根为4m，横桥向间距均按30cm摆放，箱梁腹、底板立杆横桥向间距统一布置为60cm。其中，B线桥第二联梁高~，中横梁为最不利位置（梁高），取其截面按3跨连续梁（3*＝）、宽度进行验算。1、荷载分析计算跨径：l=。浇筑混凝土自重：q1=***26/=m模板自重：q2=*=KN/m施工人员及设备荷载，取值㎡，q3=*=m混凝土振捣荷载标准值2KN/m2，q4=2*=m横向楞木均布荷载：q=（q1+q2）+（q3+q4）=（+）+（+）=m=mmI=bh3/12=100*1003/12=8333333.3mm42、弯应力计算Mmax＝*q*l2=**6002=745920N·mmW＝bh2/6＝100*1002/6＝166666.7mm3σ=M/W＝745920/＝<fm=Mpa其中，fm=08**[σ]＝**13=Mpa3、剪应力验算Q=*ql=**600=τ=3Q/2A=*3/（2*100*100）=<[τ]＝4、刚度验算f＝(ql4)/(150EI)＝（+）*6004/(150*1004/12**104)=<[f]=300/400=5、局部承压力支座反力：Rmax=*ql=**600=压应力：(100*100)=<fc90=其中，fc90=08**＝**=（四）模板纵向主梁计算全桥均采用10*15cm纵向方木，对应箱梁腹板底下立杆纵、横向排距为90*60cm，中横隔梁前后范围立杆纵、横向间距加密到60*60cm，底板下立杆纵、横向间距布置为90*60cm，上层横向方木间距均为30cm。B线第二联中横梁高，中横隔梁顺桥向宽2m，横梁为最不利位置，偏安全考虑，纵向方木按简支梁计算。1、B线第二联中横隔梁底部（梁高）（1）荷载组合立杆间距按60*60cm布置，取计算跨径l=0.6m，宽度0.6m浇筑混凝土自重：q1=*26*=m=N/mm模板自重：q2=*=mm施工人员及设备荷载，取值㎡,q3=*=mm混凝土振捣荷载标准值2KN/m2，q4=*=mm则纵向楞木荷载集度：q=（q1+q2）+(q3+q4)=（+）++=m=mm集中力P=q*300=*300=12132N（P为上面荷载作用在横向楞木）（2）弯应力计算当a=200mm，b=300mm，c=100mm时：Mmax＝(2c+b)/l单位：cm=12132*200*(2*100+300)/600单位：cm=2022000N·mmW＝bh2/6＝100*1502/6＝375000mm3σ=M/W＝2022000/375000＝<[fm]=Mpa（3）剪应力验算Q=P(2c+b)/l=12132*(2*100+300)/600=10110Nτ=3Q/2A=10110*3/（2*100*150）=<[τ]＝（4）刚度验算简化成跨中两个集中力计算：I=bh3/12=100*1503/12=*106fmax＝2Pl3/(48EI)＝2*12132*6003/(48**106**104)=<[f]=600/400=1.52、梁高箱梁中腹板位置立杆纵、横间距为90*60cm，取计算跨径l=，宽度取，其中腹板宽，顶底板两侧，截面积。浇筑混凝土自重：P1=*26*=模板自重：P2=**=施工人员及设备荷载，取值㎡，P3=**=混凝土振捣荷载标准值2KN/m2,P4=**=则纵向楞木荷载集度：P=（P1+P2）+(P3+P4)=（+）++=（2）弯应力计算Mmax＝=*1000*300=2244000N·mmW＝bh2/6＝100*1502/6＝375000mm3σ=M/W＝2244000/375000＝<[fm]=Mpa（3）剪应力验算Q=P=*1000=7480Nτ=3Q/2A=7480*3/（2*100*150）=<[τ]＝（4）刚度验算n=3I=bh3/12=100*1503/12=*106fmax＝（5n4-4n2-1）Pl3/384n3EI＝(5*81-4*9-1)*7480*9003/(384*27**104**106)=<[f]=600/400=1.5满足要求。（五）碗扣支架计算1、支架60*60*60cm（纵横步）搭设最不利荷载验算B线第2联，跨径30+40+30m，梁高~，B103、B104墩横梁位置为最不利荷载位置，横梁高，宽2m。支架立杆均采用φ48*碗扣式钢管支架，横梁支架立杆纵、横向为60*60cm、步距60cm，支架搭设高度13~。（1）荷载取值立杆步距为60*60cm，单个立杆承载面积*=0.36m2。浇筑混凝土自重：Q1=*26=m2底模板及内模自重取Q2=m2施工人员及设备荷载Q3=㎡混凝土振捣荷载标准值Q4=m2风荷载：基本风压：w0=KN/㎡,风压高度变化系数：z=,风荷载体型系数s=*0=*=wk=s.=*1*=㎡Mk=*lx*l02*wk/8-5**lxwkl02/64=***8-5****64=单根立杆承受力：N=[*（+）+*（+2）]*=Nw=[*（+）+**（+2）]*=（2）立杆强度计算钢管相关参数：直径，壁厚，A=4.89cm2，i=钢管受压应力：σ=N/A=（*103）/489=[σ]<205MPa（3）稳定性验算：计算长度：L0=（h+2a）=（+2*）=长细比：λ=L0/i==101，查表得稳定系数φ=，则N/（φA）=*1000/（*489）=≤f=205MPaNw/（φA）+*Mw/W=*1000/（*489）+**1000*1000/*1000)=≤f=205MPa验算通过。2、支架60*60*120cm（纵横步）搭设最不利荷载验算支架立杆均采用φ48*碗扣式钢管支架，横梁支架立杆纵、横向为60*60cm、步距120cm，支架搭设高度最大17m。最不利位置为箱梁中横梁处，横梁高，宽2m。（1）荷载取值立杆布置为60*60cm，步距120cm，单个立杆承载折算面积*=。单根立杆承受力：浇筑混凝土自重：Q1=*26=m2底模板及内模自重取Q2=m2施工人员及设备荷载Q3=㎡混凝土振捣荷载标准值Q4=m2风荷载：基本风压：w0=KN/㎡,风压高度变化系数：z=,风荷载体型系数：s=*0=*=wk=s.=**=KN/㎡Mk=*lx*l02*wk/8-5**lxwkl02/64=****8-5*****64=[*（+）+*（+2）]*=Nw=[*（+）+**（+2）]*=（2）立杆强度计算钢管受压应力：σ=N/A=（*103）/489=[σ]<205MPa（2）稳定性验算：计算长度L0=h+2a=（+2*）=长细比：λ=L0/i==139，稳定系数φ=。不考虑风载：N/（φA）=*1000/（*489）=≤f=205MPa考虑风载：Nw/（φA）+*Mw/W=*1000/（*489）+**1000*1000/*1000)=≤f=205MPa稳定性能满足要求，计算通过。3、支架90*60*120cm（纵横步）搭设最不利荷载验算支架立杆纵、横向为90*60cm、步距120cm，支架搭设高度最大17m。最不利位置为梁高箱梁中腹板处，腹板高，厚。（1）荷载取值单个立杆承载折算面积*=,腹板砼截面积,单根立杆承受力：浇筑混凝土自重：P1=*26*=底模板及内模自重取Q2=m2施工人员及设备荷载Q3=㎡混凝土振捣荷载标准值Q4=m2风荷载：基本风压：w0=KN/㎡,风压高度变化系数：z=,风荷载体型系数：s=*0=*=wk=s.=**=KN/㎡Mk=*lx*l02*wk/8-5**lxwkl02/64=****8-5*****64=单根立杆承受力：N=[*+*（+2）]*+*=Nw=[*+**（+2）]*+*=（2）立杆强度计算钢管受压应力：σ=N/A=（*103）/489=[σ]<205MPa（2）稳定性验算：计算长度L0=h+2a=（+2*）=长细比：λ1=L0/i==139，稳定系数φ=，则不考虑风载：N/（φA）=*1000/（*489）=≤f=205MPa考虑风载：Nw/（φA）+*Mw/W=*1000/（*489）+**1000*1000/*1000)=≤f=205MPa稳定性能满足要求。4、支架90*90*120cm（纵横步）搭设最不利荷载验算支架立杆纵、横向为90*90cm、步距120cm，支架搭设高度最大17m。最不利位置为梁高箱梁翼板处，翼板根部高，悬臂端高，按平均高度计算。（1）荷载取值单个立杆承载折算面积*=,单根立杆承受力：浇筑混凝土自重：P1=*26=底模板及内模自重取Q2=m2施工人员及设备荷载Q3=㎡混凝土振捣荷载标准值Q4=m2风荷载：基本风压：w0=KN/㎡,风压高度变化系数：z=,风荷载体型系数：s=*0=*=wk=s.=**=KN/㎡Mk=*lx*l02*wk/8-5**lxwkl02/64=****8-5*****64=单根立杆承受力：N=[*（+）+*（2+）]*=Nw=[*（+）+**（+2）]*=（2）立杆强度计算钢管受压应力：σ=N/A=（*103）/489=[σ]<205MPa（2）稳定性验算：计算长度L0=h+2a=（+2*）=考虑风载：长细比：λ1=L0/i==139，稳定系数φ=，则不考虑风载：N/（φA）=*1000/（*489）=≤f=205MPa考虑风载：Nw/（φA）+*Mw/W=*1000/（*489）+**1000*1000/*1000)=≤f=205MPa稳定性能满足要求。（六）地基承载力检算根据上面计算，支架搭设地基承载力最不不利位置地基受力如下表：最不利位置地基受力表支架形式最不利荷载（Kn）受力面积（m2）地基受力（KPa）支架60*60*60cm*支架60*60*120cm*支架90*60*120cm*支架90*90*120cm*施工前对地基进行处理，软弱地基先换题，再填筑30cm石渣粉，压实度不小于90%，并浇筑15cm厚C15混凝土垫层，地基处理后承载力要求不小于120kpa，处理后地基能满足要求。搭设支架底托支撑在长2m，宽20cm，厚垫板上。（七）C匝道跨河涌支架计算跨河涌支架将采用钢管桩+贝雷架+碗扣支架，跨径6+9+6m。钢管采用600，双排单层贝雷横梁，纵向主梁采用13排单层贝雷梁，间距90cm，纵梁上设工字钢分配梁，碗扣支架支撑分配梁上，碗扣支架布设跟前面梁高支架一致，见跨河涌支架立面图。碗扣支架已在前面通过验算，现只对支架下面的工字钢分配梁、贝雷纵主梁、横梁及钢管桩验算。1、荷载计算箱梁混凝土自重计算：箱梁截面面积，q1=*26=m模板自重：q2-1=*=KN/m支架（按6m高算含立杆横杆及顶、底托）自重：q2-2=KN/m施工荷载：q3=*=m振捣荷载：q4=2*=m工字钢自重：q5=**27/21=KN/m纵向贝雷梁自重：q6=300/100*13*7/21=13KN/m2、工字钢分配梁验算工字钢，W=77cm3；I=488cm4。按简支梁计算，计算跨径l=，立杆按集中荷载作用在分配梁上，腹板混凝土最大截面，作用在立杆上。箱梁混凝土自重计算：P1=**26=模板自重：P2-1=**=支架（按6m高算含立杆横杆及顶、底托）自重：P2-2=*5++*5++=施工荷载：P3=**=振捣荷载：P4=2**=P=(P1+P2-1+P2-2)+(P3+P4)=++++=Mmax=P**=Mmax/w=*1000/77=113MPa<[σ]=145MPaf=、纵向贝雷梁验算纵向主梁采用13排单层贝雷梁，总长21m，共3跨，边跨跨径6m，中跨跨径9m，贝雷间距。单排单层贝雷梁允许弯矩，允许剪力。qz=(q1+q2-1+q2-2+q3+q4+q5+q6)=++++++13)=KN/m单排贝雷梁均布荷载q=qz/13=m单位：cm单位：cm跨河涌贝雷梁支架图贝雷梁按3跨连续梁计算，边跨跨径6m，中跨跨径9m，计算简图：弯矩计算结果：单排单层贝雷正弯矩最大为中跨跨中位置，负弯矩最大位于中跨支点位置，弯矩小于贝雷梁允许弯矩，满足要求。剪力计算结果：单排单层贝雷最大剪力为<，满足要求。支座反力计算结果：单排单层支座反力：R1=R4=，R2=R3=4、横向贝雷梁验算横梁采用双排单层贝雷梁，总长12m，共4跨，每跨跨径3m，横向间距45cm。根据上面计算，单排纵梁作用在横梁的力P=R=。计算简图：弯矩计算结果：双排单层贝雷正弯矩最大为边跨位置，负弯矩最大位于边跨支点位置，弯矩小于贝雷梁允许弯矩，满足要求。剪力计算结果：双排单层贝雷最大剪力为<，满足要求。支座反力计算结果：最大支座反力为第根钢管桩位置，R2=R4=。5、钢管桩计算河涌基础采用600,壁厚8mm钢管，间距3m，打入土层13m。桩顶标高，根据地质报告，入土标高-1m，桩底标高-14m，钢管总长。钢管截面积A=，单位重量：m，[]=140MPa从上面计算，受力最大钢管为第2及第4根钢管，P=。单根钢管支墩承受的最大竖向荷载：Pmax=+*=(1)强度验算钢管截面承受的允许压力[N]：[N]=A*[]=140**100/1000=>Pmax，满足要求。（2）稳定性校核因钢管一端打入土层，故按一端固定另一端自由条件下计算钢管稳定容许应力，该处钢管自由长度（入土至钢管墩顶）。=L/r压杆的长度系数，取=2，自由长度L=，惯性半径r=。=L/r=2*=33按b类查表：=Pmax/.A=*1000/**100)=<140MPa，满足要求。（3）钢管桩基础受力验算参照QK-C3地质资料，计算桩基承载力，不考虑桩端承载力。计算见：桩基承载力计算表桩基承载力计算表钢管桩底标高在-14m单桩承载力>,满足要求。第四节、施工计划及资源配置一、现浇混凝土箱梁施工计划本项目共有30联现浇连续箱梁，其中预应力混凝土连续箱梁17联，钢筋混凝土连续箱梁13联。现浇箱梁施工计划施工项目开始日期结束日期工期（天）A线现浇箱梁2014-9-152015-8-30345B线现浇箱梁2014-9-152015-9-15360C匝道桥箱梁2014-10-12015-1-14105D匝道桥箱梁2014-10-202015-2-5105E匝道桥箱梁2014-8-252014-11-2590F匝道桥箱梁2014-12-202015-7-10200G匝道桥箱梁2014-11-12015-3-30150H匝道桥箱梁2014-8-152015-1-5140Q线桥箱梁2014-9-12014-12-15105二、材料、设备配备计划箱梁开工前做好物资材料堆放的临设工作，根据材料、主要机具需用量计划及现场的施工作业面，组织分批进场、调试，保证满足施工计划要求。、材料计划序号工程名称单位数量备注1C50砼m3174002C40砼m3124003锚具套18234钢绞线t7005波纹管m19006钢筋R235t37钢筋HRB335t95008支座个3332、主要设备及临时材料序号名称规格、型号单位计划数量1装载机50型台22挖掘机日产（1m3）台23压路机18t台14吊车25~30T台45运输车加长5~8T台36水泥搅拌车8m3台87混凝土泵车臂长37m台28钢筋加工机械套69木工加工机械套410千斤顶350t台1611电动油泵ZB4/500台1212压浆设备套413交流电焊机BX-500台1214洒水车台115贝雷桁架片9116工字钢t1017碗扣支架Ф方90000三、劳动力计划1、施工管理人员及班组人员配备如下：施工管理人员20人，其中项目经理1人，生产副经理1人，总工程师1人，桥梁工程师2人，测量工程师2人，质检工程师2人，资料员1人，安全员4人，施工员6人。2、班组人员配备如下由于本工程现浇桥梁数量大，需投入大量的人力资源，确保正常施工和合同工期。所需人员需求计划见：劳动力需求计划表。劳动力需求计划表序号工种2014年2015年8月9月10月11月12月1月2月3月4月5月6月7月8月9月1木工60608080808080808080808080602钢筋工100100120120120120120120120120120120120803装吊工10101010101010101010101010104张拉工10101010101010101010101010105混凝土工30303030303030303030303030306架子工75758585858585858585858585857试验工222222222222228测工888888888888889司机101010101010101010101010101010电工4444444444444411电焊工202020202020202020202020202012普工100100150150150150120120120120120120120100合计429429529529529499499499499499499499499419第五节、危险源分析及对策一、重大危险源的识别本工程现浇箱梁施工支架搭设最高为17米，全部采用碗扣满堂支架。从人、机、料、法、环境五个因素综合分析，识别确认有5个可能造成人员伤害、财产损失的危险源为：施工主要危险源危险源发生区域主要类型危害对策高空坠落现浇箱梁、支架起重、提升时重物坠落，施工工具及杂物坠落人员伤害设置安全工作平台及护栏，设安全网封闭，戴安全帽、系安全绳触电伤害工作场地触电人员伤害严格按照规章操作，严禁违章用电。安装漏电保护器交通伤害施工现场撞车、翻车人员伤害、财物损失工人进入施工现场走便桥，设置安全围挡机械伤害吊车、张拉吊车吊装安全事故、张拉断丝等事故人员伤亡、财物损失加强机械维修保养，严禁无证、违章操作脚手架塌落现浇箱梁、支架预压脚手架等支架坍塌人员伤亡、财物损失加强脚手架的检查，严格按照操作规程操作二、对重大危险源的分析1、高空坠落：没有设置安全工作平台及护栏，没有挂安全网，人员坠落或施工工具、杂物坠落，造成人员伤害。2、触电伤害：工程外侧边缘距外电压线路未达到安全距离，用电设备未做接零或接地保护，保护设备性能失效，移动或照明使用高压，违规使用和操作电气设备，对人身造成伤害或损害。3、交通伤害：施工人员乱穿马路，没有走安全通道。4、机械伤害：吊车机械运转工作时，因机械意外故障或违规操作可能造成人身伤害或机械损害。张拉过程没有设置挡板、张拉断丝造成人身伤害。5、脚手架、模板塌落：没有按设计要求搭设，搭设没有牢固，造成施工过程脚手架失稳坍塌。三、预防措施1、对重大危险要采取“两个控制”，即前期控制，施工过程控制。（1）前期控制：工程开工前在编制施工组织设计或专项方案时，针对工程的各种危险源，制定出防控措施。（2）施工过程控制：在工程施工过程中，严格按照各项操作规程和专项安全施工方案施工和监督检查，认真落实整改。2、加强安全生产的综合管理。（1）认真落实各级安全生产责任制，建立健全各项管理制度，杜绝一切人为事故的发生。（2）加强对员工队伍人员的安全教育，提高作业人员素质和安全生产自我保护意识。（3）增强各级管理人员安全责任意识，加强安全专业知识培训。（4）严格加强各种危险源预防管理工作，结合工程特点，针对确认的危险源实施相应的预防控制措施。3、切实加强安全交底制度的落实（1）交底必须在施工作业前进行，任何项目在没有交底前不准施工作业。（2）交底工作一般在施工现场项目部实施。（3）交底必须履行交底人和被交底人的签字模式，书面交底一式二份，一份交底给被交底人，一份附入安全生产台帐备查。（4）被交底者在执行过程中，必须接受项目部的管理、检查、监督、指导，交底人也必须深入现场，检查交底后的执行落实情况，发现有不安全因素，应马上采取有效措施，杜绝事故隐患。四、5个危险源的具体预防措施1、高空坠落防护措施支架中间加挂设安全网，车道支架底增加10mm