模板支撑专项施工方案【实用文档】doc

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目录模板支撑专项施工方案【实用文档】doc文档可直接使用可编辑，欢迎下载TOC\o”1-2"\h\z\uHYPERLINK\l”_Toc171416131”一、编制依据1HYPERLINK\l”_Toc171416132"二、工程概况1HYPERLINK\l”_Toc171416133”三、结构施工分析2HYPERLINK\l”_Toc171416134”四、施工工艺及操作要求24。1内外剪力墙支模。。..。.。。..。。。...。。。。。。。...。。。.。。...。.。。.。..。。...。。...。3_Toc171416136”4.3楼板模板施工。..。。..。。。.。。.。.。。...。。.。。..。。..。.。.。..。。。。..4七、质量保证措施及施工注意事项6九、文明施工及环保措施710。1模板支撑架计算书710。2梁模板计算书11_Toc171416146"11。1预防坍塌事故安全技术措施19_Toc171416148"11.3监测措施20HYPERLINK\l”_Toc171416149”十二、应急救援预案21HYPERLINK\l”_Toc171416151”12。1机构设置21_Toc171416153”12。3救援方法22模板工程专项施工方案本施工专项设计方案编制的目的是：为“岳西紫薇山庄一期2#楼工程模板支撑施工提供较为完整的纲领性技术文件,用以指导工程施工与管理，特制定本方案，施工过程中必须严格按此方案执行，以确保优质、高效、安全、文明地完成该工程的建设任务编制依据1。建设单位及设计单位提供的施工图纸；2。有关国家规范、规程及行业标准:《建筑结构荷载规范》GB50009-2001《混凝土结构设计规范》GB50010-2002《建筑施工模板安装技术规范》JGJ162—2021《钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程》DGJ/T08-016-2004《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001《混凝土结构工程施工技术标准》ZJQ08—SGJB204—2005《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2021《建筑施工高空作业安全技术规范》JGJ80—91《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005工程概况序号项目紫薇山庄小区1工程名称紫薇山庄一期2＃楼2工程位置安徽岳西县南环路北侧，即用地西侧及西南角部分（沿南环路处)。3建设单位安徽紫薇房地产开发4设计单位中航规划建设长沙设计研究院5监理单位安徽辰宇建设工程项目管理6勘察单位安徽工程勘察院7质量监督单位岳西质量监督站8施工总承包贵州建工集团第七建筑工程有限责任公司基础结构负二层梁板面标高为-4。23m，楼层板厚120mm，局部100mm，最大梁截面尺寸为300×700mm（连梁），剪力墙厚300㎜，局部350mm、250mm。负二层板底至基础筏板基层为5。92（局部4.62、3.62），大梁底至基础筏板基层最大高度为5。52,故模板支设高度为3。62～5。92m,考虑本次模板高度大于5m。在此区域内模板支设、砼浇筑时存在安全隐患，施工时极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大事故。施工时，基础负二层结构以伸缩缝为界，1～29轴和30~58轴墙柱模板分部支设，且在筏板基层至基础负二层梁板处留置施工缝，墙柱、梁板分次浇筑。三、结构施工分析3。1承载受力体系①、梁板荷载传力线路：上部荷载→模板→木楞、钢楞→钢管排架→结构。②、墙荷载传力线路混凝土侧压力→模板→钢管对拉螺栓3。2支撑结构构件连接①、胶合板与木楞采用铁钉固定②、钢管之间、钢管与木楞之间采用模板工程中的各连接件连接。3。3需要材料①、楼板模板、梁、柱均采用15mm硬质胶合板，完整截面尺寸1500mm×1800mm.Φ48钢管：6m、4m、1.5m，工具准备:扳手、安全带等.②、支撑材料采用50mm×100mm、40mm×90mm的木楞，φ48mm×3。5钢管扣件式脚手架.③、墙梁的对拉螺栓均采用M14.④、连接结构构件采用模板工程中的各种连接件。施工工艺及操作要求4。1内外剪力墙支模方法剪力墙模板支设示意151515154。1.1待钢筋绑扎、预埋件管道、预埋件等隐蔽工程验收合格后，方可进行立模。支内外模用胶合板和40×90方木组合，再在外边采用Ф48×3。5纵横钢管，用Ф14螺杆（螺杆两头的丝扣长度不少于7cm），3型扣件固定坚固(3型卡采用厚壁、螺杆加双螺帽）整齐，墙厚采用焊钢筋限位的方法，水平每隔40cm设置一道螺杆，竖向间距为500mm.4。1.3墙体有预留洞时，预留洞水平方向长度≥800mm的支模时另设置一块活动模板作为振动口,以确保预留洞底部墙体砼的密度。剪力墙外侧模板用φ48钢管，每排两根，钢管外侧用二个山形帽固定件或成品铁板垫块加双螺帽拧紧,全面检查，不得漏拧。用线锤吊垂直，拉通长线，对每轴进行校正，并检查承重架和支撑系统固定是否牢固。剪力墙支模允许偏差应控制在以下范围内：轴线位移2mm，截面尺寸控制在＋2，－3mm，每层垂直度2mm，预留洞:中心线位移5mm，截面内部尺寸+5，-0mm。4。2梁模板施工4。2。1工艺流程：抄平、弹线(轴线、水平线)→支撑架搭设→支柱头模板→铺设底模板→拉线找平→封侧模→预检。4.2.2根据主控制线放出各梁的轴线及标高控制线。4。23梁模支撑.梁模板支撑采用扣件式满堂钢管脚手架支撑，立杆纵、横向间距均为1.2m；立杆须设置纵横双向扫地杆，扫地杆距楼地面200mm；立杆全高范围内设置纵横双向水平杆，水平杆的步距（上下水平杆间距）为1100mm;。立杆顶端必须设置纵横双向水平杆.在满堂架的基础上在主次梁的梁底再加一排立杆,沿梁方向间距1.0m。梁底小横杆和立杆交接处立杆加设保险扣。梁模板支架宜与楼板模板支架综合布置，相互连接、形成整体。4。2.4剪刀撑.竖直方向：纵横双向沿全高每隔四排立杆设置一道竖向剪刀撑。水平方向：沿全平面每隔2步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑宽度不应小于4m，且不应小于6m,纵向剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在45～60度之间，水平剪刀撑与水平杆的夹角宜为45度。4。2。5梁模板安装eq\o\ac（○，1）大龙骨采用Ø48×3.5mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用40mm×80mm方木，间距300mm，其跨度等于大龙骨间距.eq\o\ac(○,2)梁底模板铺设：按设计标高拉线调整支架立杆标高，然后安装梁底模板.梁跨中起拱高度为梁跨度的2‰，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。eq\o\ac(○,3）梁侧模板铺设：根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模应设置斜撑，当梁高大于700mm时设置腰楞，并用对拉螺栓加固,对拉螺栓水平间距为500，垂直间距300。4。3楼板模板施工4.3。1工艺流程：支架搭设→龙骨铺设、加固→楼板模板安装→预检。4。3。2支架搭设：楼板模板支架搭设同梁模板支架搭设，与梁模板支架统一布置。立杆顶部如设置顶托，其伸出长度不应大于300mm；顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不大于100㎜。4.3.3模板安装：采用木胶合板作楼板模板，一般采用整张铺设、局部小块拼补的方法，模板接缝应设置在龙骨上。大龙骨采用Ø48×3。2mm双钢管,其跨度等于支架立杆间距;小龙骨采用40mm×80mm方木，间距300mm，其跨度等于大龙骨间距.挂通线将大龙骨找平。根据标高确定大龙骨顶面标高，然后架设小龙骨，铺设模板。4.3.4楼面模板铺完后,应认真检查支架是否牢固.模板梁面、板面清扫干净。五、模板的拆除5.1拆模程序：先支的后拆，后支的先拆→先拆非承重部位,后拆承重部位→先拆除柱模板,再拆楼板底模、梁侧模板→最后拆梁底模板。5.2柱、梁、板模板的拆除必须待混凝土达到设计或规范要求的脱模强度.柱模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除；板与梁底模板应在梁板砼强度达到设计强度的100％，并有同条件养护拆模试压报告，经监理审批签发拆模通知书后方可拆除。5。3模板拆除的顺序和方法。应按照配板设计的规定进行,遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原则.拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。5。4拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片(段)模板全部拆除后，将模板、配板、支架等清理干净，并按文明施工要求运出堆放整齐.5。5拆下的模板、配件等,严禁抛扔，要有人接应传递。按指定地点堆放，并做到及时清理，维修和涂刷好隔离剂，以备待用。六、成品保护措施6。1模板搬运时应轻拿轻放，不准碰撞柱、梁、板等混凝土，以防模板变形和损坏结构。6。2模板安装时不得随意在结构上开洞；穿墙螺栓通过模板时，应尽量避免在模板上钻孔；不得用重物冲击已安装好的模板及支撑。6。3搭设脚手架时，严禁与模板及支柱连接在一起。6.4不准在吊模、水平拉杆上搭设跳板,以保证模板牢固稳定不变形。浇筑混凝土时,在芯模四周要均匀下料及振捣。6。5拆摸时应尽量不要用力过猛过急,严禁用大捶和撬棍硬砸硬撬，以免混泥土表面或摸板受到损失坏。七、质量保证措施及施工注意事项7.1施工前由木工翻样绘制模板图和节点图,经施工负责人复核后方可施工，安装完毕，再通知分公司安全部、质量技术部到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装等下道工序的施工作业7.2现浇结构模板安装允许偏差：序号项目允许偏差（mm）1轴线位移52底模上表面标高±53截面内部尺寸柱、梁＋4，-54层高垂直度大于5m85相邻两板表面高底差26表面平整度5注;检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测,并取其中的较大值。7。3确保每个扣件和钢管的质量满足要求,每个扣件的拧紧力矩都要控制在40～65N·m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的.7.4模板施工前，对班组进行书面技术交底，拆模要有项目施工员签发拆模通知书。7。5浇筑混凝土时,木工要有专人看模。7。6认真执行三检制度，未经验收合格不允许进入下一道工序。7。7严格控制楼层荷载，施工用料要分散堆放。7.8在封模以前要检查预埋件是否放置，位置是否准确。八、安全施工注意事项8。1施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作,应在模板支设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。8.2支模过程中应遵守安全操作规程，安装模板操作人员应戴好安全帽，高空作业应系好挂好安全带。8。3支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下,应从施工电梯进入工作面。8.4高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护.8。5混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常应立即暂停施工,迅速疏散人员,及时采取处理措施,待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。8。6正在施工浇筑的楼板，其下一层楼板的支撑不准拆除，待本层模板及满堂架拆除后方可拆除。8。7拆模时应搭设脚手架，废烂木方不能用作龙骨。8。8在4m以上高空拆模时，不得让模板、材料自由下落，更不能大面积同时撬落，操作时必须注意下方人员动向.8。9拆除时如发现混凝土由影响结构质量、安全问题时，应暂停拆除，经处理后,方可继续拆模。8。10拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。九、文明施工及环保措施9。1模板拆除后的材料应按编号分类堆放。9.2模板每次使用后清理板面，涂刷脱模剂,涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。9.3模板安装时，应注意控制噪声污染。9.4模板加工过程中使用电锯、电刨等，应注意控制噪音，夜间施工应遵守当地规定，防止噪声扰民。9。5加工和拆除木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境.9。6每次下班时保证工完场清。十、模板系统验算10。1模板支撑架计算书10.1。1参数信息:1.脚手架参数横向间距或排距(m)：1。20；纵距(m)：1。20;步距(m）:1.10；立杆上端伸出至模板支撑点长度（m)：0.10；脚手架搭设高度（m）：5.92；采用的钢管（mm)：Ø48×3.5；扣件连接方式：双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数：0。80;板底支撑连接方式：40mm×80mm方木支撑，间距300mm;钢材弹性模量E=206×103（N/mm2)；钢管抗压强度设计值[f］=205.0N/mm2钢管截面惯性矩I=11。357×104mm4,截面抵抗矩W=4.732×103mm3。2。荷载参数(1）模板及木楞自重标准值（kN/m2)：0.350；荷载分项系数γi=1。2（2)混凝土与钢筋自重标准值(kN/m3）：板26.0；γi=1。2(3)施工人员及设备均布荷载标准值（kN/m2）；γi=1。4a。计算模板时取2.50；b。计算支撑小楞构件时取1。5；c计算支架立柱时取1.0;（4)砼振捣时产生的荷载标准值(kN/m2):水平模板2.0；垂直面模板4。0；γi=1。4（5)倾倒砼产生的荷载标准值取:2KN/m2;γi=1。43.木方参数木方弹性模量E(N/mm2)：9.5×103；木方抗弯强度设计值（N/mm2）：13。000;木方抗剪强度设计值(N/mm2):1。400;木方的间隔距离（mm）:300。000；木方的截面宽度（mm）：40.00；木方的截面高度（mm)：80.00；图2楼板支撑架荷载计算单元10。1.2支撑模板的方木的计算：方木按照简支梁计算,其截面抵抗矩W和惯性矩I分别为：W=bh2/6=4.0×8。02/6=42。67cm3；I=bh3/12=4。0×8.03/12=170。67cm4；方木楞计算简图1。荷载的计算：（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）:q1=26.00×0.30×0.100=0.78kN/m；（2）模板的自重线荷载(kN/m）：q2=0.350×0.30=0。105kN/m；（3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN)：p1=（1.5+2。0）×1.00×0。30=1。05kN；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:均布荷载q=1。2×（0。78+0.105)=1。062kN/m；集中荷载p=1.4×1.05=1.47kN;最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1。47×1.0/4+1.062×1.02/8=0.500kN.m；方木的最大应力值σ=M/W=0。500×106/(42.67×103）=11.718N/mm2；方木抗弯强度设计值[f］=13。0N/mm2;∴σ<[f],满足要求。3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:V=ql/2+P/2截面抗剪强度必须满足：T=3V/（2bh）<［T]其中最大剪力：V=1.062×1。0/2+1。47/2=1.266kN；方木受剪应力计算值T=3×1.266×103/(2×40.0×80.0）=0。593N/mm2；方木抗剪强度设计值[T］=1。400N/mm2；∴T<［T］，满足要求。4.方木挠度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下：均布荷载:q=1。2（q1+q2)=1.062kN/m;集中荷载:p=1。4P1=1。47kN；方木最大挠度计算值：Vmax=1470×1000。03/（48×9500.0×170。67×104)+5×1.062×1000.04/(384×9500.0×170。67×104)=2.742mm;方木最大允许挠度值:[V]=1000.0/250=4。0mm；∴Vmax〈[V］,满足要求10。1。3扣件抗滑移的计算:双扣件承载力设计值取16。00kN，按照扣件抗滑承载力系数0。80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12。80kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=Nmax=5.74kN；∴R〈12。80kN，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！10.1.4模板支架立杆荷载标准值（轴力)：作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1）脚手架的自重(kN):NG1=0。116×9.5=1。102kN;(2)模板的自重(kN)：NG2=0.350×1。0×1.0=0。350kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=26.0×0。1×1。0×1。00=2。6kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4。052kN；2。活荷载为施工荷载标准值、振捣和倾倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值NQ=（1。0+2。0+2。0)×1.0×1。0=5.0kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N=1。2NG+1。4NQ=11.862kN；10。1。5立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式：其中N--立杆的轴心压力设计值(kN）：N=5.658kN；φ-—轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径（cm）：i=1。58cm;A—-立杆净截面面积（cm2）：A=4.502cm2；W——立杆净截面模量（抵抗矩)（cm3）:W=4.732cm3；σ——钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；[f］——钢管立杆抗压强度设计值:［f]=205。0N/mm2；l0——计算长度(m）；l0=h+2ak1—-计算长度附加系数，取值为1。155；u-—计算长度系数，参照《扣件式规范》表；u=1。70；a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.10m；上式的计算结果:立杆计算长度l0=h+2a=1.500+0.10×2=1。7m；l0/i=1.7×103/15.8=107.6；由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0。537；钢管立杆的最大应力计算值;σ=5.658×103/(0.537×450.2）=23.4N/mm2；∴σ〈[f］=205.000N/mm2,立杆稳定性满足要求.10.2梁模板计算书10。2。1参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B（m)：0。40；梁截面高度D（m）：1.00混凝土板厚度(mm)：0.10；梁支撑架搭设高度H(m)：8.5m；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；脚手架步距（m）：1。50；立杆纵距(沿梁跨度方向间距）La(m)：1。00；立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；采用的钢管类型为Ø48×3.20；扣件连接方式:双扣件,扣件抗滑承载力折减系数:0.80;承重架支设：木方支撑平行梁截面A;2.荷载参数模板自重(kN/m2）:0.35；新浇混凝土自重:24.0N/m3;钢筋自重(kN/m3)：4.0;施工均布荷载标准值（kN/m2):a。计算模板时取2。50;b。计算支撑小楞构件时取1.5；c计算支架立柱时取1。0；振捣混凝土荷载标准值（kN/m2)：水平模板取2.0，垂直面板取4.0;倾倒混凝土侧压力（kN/m2）：2。0；新浇筑砼对模板侧面的压力标准值：F、F′中较小值；γi=1.2F=0.22γct0β1β2V1/2F′=γcH3.材料参数木材弹性模量E(N/mm2）:9500.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13。0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2）：1.4;面板弹性模量E(N/mm2)：9500。0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；钢材弹性模量E（N/mm2)：2.06×105;钢材抗弯强度设计值fm（N/mm2)：205.0；4.梁底模板参数梁底模板支撑的间距（mm）：250.0；面板厚度(mm)：18。0；5。梁侧模板参数主楞间距(mm）：500；次楞间距(mm):300;穿梁螺栓水平间距(mm）：500;穿梁螺栓竖向间距(mm）：300；穿梁螺栓直径(mm):M12；主楞龙骨材料：木楞，宽度80mm，高度40mm；次楞龙骨材料:木楞,宽度80mm，高度40mm;10。2.2梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:式中：γc——混凝土的密度,取28KN/m3；t——新浇筑砼的初凝时间（h)：t=200/（T+15）=5。714；T——混凝土的入模温度，取20。0℃β1--外加剂修正系数,因采用泵送砼故取为1.2;β2—-砼坍落度影响系数，β2取为1.15；V——浇筑速度（m/h),V=2。5m/h；H——砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度（m）;梁取1。0；则F=0。22γctβ1β2V1/2=0.22×28×5.714×1.2×1。15×2.51/2=76.8KN/m2F′=γcH=28×1。0=28。0KN/m2取两者较小值，则标准值为F=F′=28.0KN/m2；10.2.3梁侧模板内外楞的计算1。内楞计算内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞,截面宽度80mm，截面高度40mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=80×402/6=21.33cm3；I=80×403/12=42。67cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2）;M——内楞的最大弯距(N.mm）;W--内楞的净截面抵抗矩;［f］--内楞的强度设计值（N/mm2）.按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载q=（1.2×28.0×0。90+1。4×2。0×0.90）×0.30=9.828kN/m；内楞计算跨度(外楞间距）:l=500mm；内楞的最大弯距：M=0.1×9。828×500.02=2。457×105N。mm;内楞的最大受弯应力计算值σ=2。457×105/2.133×104=11.5N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:［f］=13.0N/mm2；∴σ<[f]，内楞抗弯强度满足要求。(2）。内楞的挠度验算其中E-—木材的弹性模量：E=9500.0N/mm2；q-—作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=1。2×28.0×0.3=10。08KN/m；l——计算跨度(外楞间距）：l=500。0mm;I——内楞的截面惯性矩：I=4.267×105N/mm2；内楞的最大挠度计算值：ω=0.677×10.08×500。04/(100×9500×4.267×105）=1。052mm；内楞的最大容许挠度值：[ω］=2。000mm；∴ω<[ω]，内楞挠度满足要求.2.外楞计算外楞承受内楞传递的荷载,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度80mm，截面高度40mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=80×402/6=21。33cm3；I=80×403/12=42.67cm4；外楞计算简图(1）。外楞抗弯强度验算其中σ--外楞受弯应力计算值（N/mm2)M-—外楞的最大弯距（N.mm）；W—-外楞的净截面抵抗矩；［f]——外楞的强度设计值(N/mm2）。最大弯矩M按下式计算：其中，作用在外楞的荷载:P=（1。2×28.0×0。90+1.4×2。0×0.90）×0。50×0.30=4。914kN;外楞计算跨度（对拉螺栓竖向间距）：l=300mm；外楞的最大弯距:M=0.175×4。914×103×300。0=2。58×105N。mm外楞的受弯应力计算值：σ=2.58×105/2。133×104=12.1N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f］=13.0N/mm2；∴σ<［f］，内楞抗弯强度满足要求。（2)。外楞的挠度验算其中E—-外楞的弹性模量，其值为9500.0N/mm2;P——作用在模板上的侧压力线荷载标准值：p=28。0×0.5×0。3=4.2KN；l-—计算跨度(对拉螺栓间距)：l=300.00mm；I—-面板的截面惯性矩：I=4.267×105mm4;外楞的最大挠度计算值：ω=1.146×4.2×103×300.03/（100×9500。0×4。267×105)=0.32mm；外楞的最大容许挠度值：[ω］=1。20mm;∴ω〈［ω］，满足要求。10。2.4穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中N-—穿梁螺栓所受的拉力；A——穿梁螺栓有效面积(mm2）；f——穿梁螺栓的抗拉强度设计值,取170.0N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径：14mm；穿梁螺栓有效直径：11.25mm；穿梁螺栓有效面积：A=99。35mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=28。0×0.50×0。30×2=8.4kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:［N］=170.0×99.35/1000=16。889kN；∴N<［N]，满足要求!10。2.5梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载.本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=250。0×18.02/6=1.35×104mm3;I=250。0×18。03/12=1。215×105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ——梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2）；M-—计算的最大弯矩（kN。m)；L——计算跨度(梁底支撑间距)：l=250.00mm；Q——作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1：1。2×28.0×0.40×1。0×0.90=12.1kN/m;模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×0.40×0。90=0.15kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3：1。4×2.0×0。40×0.90=1。0kN/m;q=q1+q2+q3=12.1+0。15+1.0=13.25kN/m；跨中弯矩计算公式如下：Mmax=0.10×13。25×0.252=0.083kN.m；σ=0.083×106/1.35×104=6。148N/mm2;∴σ<［f]=13.0,满足要求。2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：其中，q-—作用在模板上的压力线荷载：q=［（24。0+4。0）×1。0+0。35]×0。40=11.34N/mm;l—-计算跨度(梁底支撑间距)：l=250.0mm;E—-面板的弹性模量：E=9500。0N/mm2；面板的最大允许挠度值：［ω］=250.0/250=1.0mm；面板的最大挠度计算值：ω=0.677×11.34×250.04/(100×9500。0×1。215×105)=0.26mm;∴ω<［ω]，满足要求。10.2。6梁底支撑钢管的计算在原满堂架的基础上在梁底再加一排立杆,间距1。0m，作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等，通过方木的集中荷载传递。1.支撑钢管的抗弯强度计算：按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P=[1.2（q1+q2）+1。4p1]×2/3=2.735kN;计算简图如下：支撑钢管按照简支梁的计算公式其中n=1。0/0。250=4经过简支梁的计算得到:钢管支座反力RA=RB=（4-1)/2×2。735+2。735=6。838kN;钢管最大弯矩Mmax=PL/4=0.342kN。m;支撑钢管的最大应力计算值σ=Mmax/W=0.342×106/4732。0=72。274N/mm2支撑钢管的抗弯强度的其设计值[T]=205。0N/mm2;∴σ〈［T]，满足要求10。2。7扣件抗滑移的计算:双扣件承载力设计值取16。00kN，按照扣件抗滑承载力系数0。80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5。2。5）：R≤Rc其中Rc—-扣件抗滑承载力设计值，取12。80kN；R—-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力,根据前面计算结果得到R=6。838N；∴R<Rc，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!10。2。8立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式其中N-—立杆的轴心压力设计值，它包括:横杆的最大支座反力:N1=6。838kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0。132×8.5=1.346kN;N=6。838+1.346=8.184kN；φ-—轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i-—计算立杆的截面回转半径（cm）:i=1.58；A——立杆净截面面积(cm2）：A=4。502；W—-立杆净截面抵抗矩（cm3):W=4。732；σ——钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2);［f］—-钢管立杆抗压强度设计值：［f]=205.0N/mm2；lo—-计算长度（m)；参照《扣件式规范》考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下列公式计算l0=k1k2（h+2a）k2-计算长度附加系数，h+2a=1。70,k2按照表2取值为1。;lo/i=2。024×103/15。80=128.1；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0。406；钢管立杆受压应力计算值σ=8.184×103/（0。406×450。2)=44.775N/mm2〈［f]钢管立杆稳定性满足要求！模板承重架应尽量利用柱子作为连接连墙件，否则存在安全隐患。表1模板支架计算长度附加系数k1步距h（m）h≤0.90.9〈h≤1.21。2〈h≤1.51.5〈h≤2。1k11.2431.1851.1671.163表2模板支架计算长度附加系数k2H（m）h+2a(m)468101214161820253035401。351.01.0141.0231.0391.0421。0541。0611。0811。0921。1131。1371.1551。1731.441。01.0121.0221.0311.0391。0471.0561.0641.0721。0921.1111。1291。1491.531.01.0071。0151。0241。0311。0391。0471.0551。0621.0791.0971.1141。1321。621。01。0071。0141。0211。0291。0361。0431.0511。0561.0741.0901.1061。1231。801。01。0071.0141.1。0261。0331.0401.0461.0521.0671.0811。0961。1111.921。01。0071。0121.0181。0241。0301。0351.0421。0481。0621。0761.0901。1042。041。01.0071。0121。0181.0221。0291。0351。0391.0441.0601.0731。0871。1012。251。01.0071。0101。0161。1.0271.0321。0371.0421。0571.0701.0811。0942.701。01.0071。0101.0161.1.0271。0321。0371.0421。0531。0661。0781.091以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》十一、模板施工安全防范措施11.1预防坍塌事故安全技术措施11.1。1模板作业前，根据设计要求、施工工艺、作业条件及周边环境编制专项施工方案，经单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收合格签字后,方可作业.11。1。2模板作业时，支撑系统采用钢管和钢扣件，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢管和钢扣件。支撑立杆基础应坚固稳定，并经承载力验算合格.支撑立杆底部应加设满足支撑承载力要求的垫板.剪刀撑和立杆应牢固连接，形成整体。11。1.3模板作业时,指定专人指挥、监护,出现位移时，必须立即停止施工,将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可继续作业。11.1.4堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算,并对模板进行加固.11.1.5装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生.11。1.6安装外围柱、梁、板模板,应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高于施工作业面至少1.5m。11.1。7拆模间歇时,应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。11。2预防高空坠落事故安全技术措施11.2.1高支模安装完毕，经高支模管理机构有关人员组织验收合格后，通知分公司质安部、技术部到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装等下道工序的施工作业。11.2.2所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程,工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。11。2。3项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。11.2。4高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业.施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具。11.2.5安全带使用前必须经过严格检查，合格后方可使用。作业人员应按规定正确佩戴和使用安全带.安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触,以防摩擦割断。11。2。6支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置,并不得超过设计允许荷载。11.2。7已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好,护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.5m，然后在护栏上再铺一层密目安全网。11.2。8高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收,经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。11.2。9浇筑混凝土时应派专人检查模板支撑有无松动、倾斜、弯曲变形、位移等情况，发现问题应立即停止混凝土浇筑，并即刻进行加固整改。11。2。10混凝土泵管应用支架垫固放在梁上，不得直接与楼板接触.11.3监测措施梁板高支模采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、砼浇捣施工过程中,必须随时监测。本方案采取如下监测措施:11。3.1班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。11。3。2日常检查、巡查重点部位：1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。2)地基是否积水,底座是否松动，立杆是否符合要求。3）连接扣件是否松动.4）架体是否有不均匀的沉降，垂直度偏差是否超出规范要求。5）施工过程中是否有超载的现象.6)安全防护措施是否符合规范要求。7)脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。11.3。3脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。11.3.4在浇捣高支模梁板砼前,由项目部对脚手架全面检查，合格后方可开始浇砼.浇砼的过程中,由质安员、施工员对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，立即停工整改，隐患消除后再施工.构件允许偏差见下表:序号项目允许偏差检查工具1立杆钢管弯曲3m<L≤4m4m<L≤6.5m≤12≤20钢板尺2水平杆、斜杆的钢管弯曲L≤6。5m≤30钢板尺3立杆全高垂直度绝对偏差≤100mm吊线和卷尺4立杆脚手架高度H内相对值≤H/400钢板尺11.3.5监测结果报告必须包括监测项目及允许值、报警值、监测数据处理分析、监测结果评述。11.3。6监测数据接近或达到报警值时，应组织有关各方采取应急或抢险措施，同时须向市建设工程安全监督站、市建设工程质量监督站、市建筑委员会报告。11。3。7本分项工程监测项目包括:支架沉降、位移和变形。11。3。8观测点的布设：根据图纸情况，该部位连梁的最大截面梁为300×700mm，故观测点需尽量选择在受力最大位置，即300×700mm梁的跨中，每个监测坡面布设不少于3个支架沉降观测点,监测仪器精度应满足现场监测要求并按上表设变形监测报警值.11.3。9监测频率：在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过20～30分钟一次,浇筑完后不少于2小时一次.十二、应急救援预案12。1机构设置为对可能发生的事故能够快速反应、求援，项目部成立应急求援领导小组,由项目经理张洪刚任组长,负责事故现场指挥，统筹安排等.12.2。1本工程项目部应急救援领导小组：组长组长李建平副组长副组长王国勇组员组员朱大伟陈永华程波包莹张家俊朱大伟陈永华程波包莹张家俊曹陈曹陈何应高施工现场紧急情况处理流程图现场负责人迅速作出判断，下达应急指令；同时以最快方式向本单位工程部门、经理报告，并根据情况的严重程度决定是否报警。发现人发现后立即向项目经理或现场负责人报告公司质量技术部、安全现场负责人迅速作出判断，下达应急指令；同时以最快方式向本单位工程部门、经理报告，并根据情况的严重程度决定是否报警。发现人发现后立即向项目经理或现场负责人报告公司质量技术部、安全部项目经理判定项目部应急措施的适宜性，重大情况立即赶赴现场协助处理，并向公司工程部和安全生产委员会报告。跟踪应急处理情况，必要时赶赴现场协助处理；处理完毕后，评审应急准备和响应程序，必要时修订文件。12。2。2应急救援领导小组的职责1)负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。2）负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的准备工作,统一对人员，材料物资等资源的调配。3）进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。4）当发生紧急情况时,立即报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府及相关部门的帮助.12.2应急救援工作程序1）当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长李建平立即上报公司，必要时向当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。2）由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。3）事故发生时，组长或其他成员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。12。3救援方法12.4.1高空坠落应急救援方法：1)现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120"急救及马上报告应急救救援领导小组抢救。2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况.3)如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4)如果伤员腰、背、肩部先着地,有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪,这时不能随意翻动,搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱,运送时要平稳，否则会加重伤情。12。4.2模板、坍塌应急救援方法:1）地当发生高支模坍塌事故时,立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；2）报120急救中心,到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系等，并派人到路口等待）；3）急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；4）清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员,把事故损失控制到最小；5)预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。12。4。3物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。1)止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等.2)对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。3）对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等,如果有呕吐、昏迷等症状,应迅速送医院抢救,如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全.4)如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重任,应迅速送医院拯救.5)预备应急救援工具如下表:序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木枋若干支撑加固3担架2个用于抢救伤员4止血急救包4个用于抢救伤员5手电筒6个用于停电时照明求援6应急灯6个用于停电时照明求援7爬梯2樘用于人员疏散8对讲机8台联系指挥求援目录一、概况2二、编制依据及设计要求2三、施工部署23.1人员准备23.2材料准备3四、施工方案及措施44.1施工工艺总流程44.3.顶板支撑体系84.4.施工准备94.5.楼板围护架94.6．脚手架的验收94.7架子拆除10五、安全施工技术措施及规范要求11六、架子施工安全保证措施15七、架子的验收、使用及管理16八、应急预案198.1应急预案的方针与原则198.3．应急准备198.4．突发事件及风险预防措施21九、模板设计计算书239.1、计算用数据239.2、顶板模板验算239.3、框架梁模板验算329.3.1500*1000框架梁验算329.3.2800*800框架梁验算489.4其余框架梁验算639.5地基处理63一、概况1.1工程概况富兴国际1#总部办公楼等七项工程位于北京经济开发区荣华中路与天华北街交叉口，本工程结构采用钢筋混凝土框架结构，地下一层车库层高为5.8米，其中2#、3#、4#楼负一层层高为7.45米，根据建质【2021】87号文件附件一：此负一层属于危险c性较大分部分项工程范围，特制订此模板支撑体系安全专项方案。1.2脚手架概况1、脚手架整体搭设概况本工程支撑脚手架最大高度为7.2m；（板厚180）架体立杆间距为900×900mm，当模数不足时取900*1200；5.8m层高搭设高度为5.5m（板厚250）间距900×900mm；当模数不足时900*1200,1200*1200，框架梁梁高≤1400mm支撑脚手架立杆间距为600×900mm；横杆间距（步距）均为1200mm。二、编制依据及设计要求1、施工组织设计文件：《富兴国际施工组织设计》。2、设计图纸：《北京富兴国际施工图》，包括建筑和结构专业，由中国建筑技术集团出图。3、应用的主要规范、规程及标准：序号类别规范、规程名称编号1地方标准钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程DB11/T583-20212国家混凝土结构工程施工质量验收规范GB54-20023行业建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-20214国家建筑施工手册（第四版）/三、施工部署3.1人员准备项目管理人员项目技术负责人：燕连文工程技术总负责并参加支撑体系的验收技术员：罗波负责方案、交底并参加支撑体系的验收项目副经理：王学标工程总调度、总协调并参加支撑体系的验收质检员：夏正教负责质量检查并参加支撑体系的验收安全员：赵石军负责工程中的安全检查和管理并参加支撑体系的验收作业人员作业人员必须是经过国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》考核合格的专业架子工。上岗前对作业人员进行体检、技术交底、安全教育培训，体检合格并进行安全交底后方可上岗作业。3.2材料准备本工程采用碗扣式钢管脚手架，项目部专业工程师连同监理工程师在材料进场时检查生产单位生产许可证、合格证、检测报告是否齐全。并对外观进行检查，对钢管壁厚进行检测，不合格产品严禁使用。碗扣架钢管采用Φ48×3.5焊接钢管。材质选用力学性能适中的Q235A钢材。执行标准GB/T700。外观应完好无损，钢管无弯曲、压扁、裂纹或严重锈蚀。碗扣及U托采用铸铁或铸钢制造，其材料性能符合GB978-67有关规定。不得有脆裂、变形、滑扣等不良现象脚手板选材脚手板应采用松木制作，厚度不小于50mm，宽度不小于200mm，长度为4--6m，其材质应符合国家现行标准《木结构设计规定》(GBJ5—88)中对II级木材的规定，不得有开裂、腐朽。脚手板的两端应采用直径为4mm的镀锌铁丝各捆两道箍。扣件支架扣件使用直角扣件（十字扣件）、回转扣件、对接扣件（一字扣件）。.1根据《可铸铁分类及技术条件》(GB978-67)及《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定，扣件采用机械性能不低于KTH330-08的可锻铸铁制造。铸件不得有裂纹、气孔，不宜有缩松、砂眼、浇冒口残余披缝，毛刺、氧化皮等清除干净。.2扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。.3旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；.4扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。.5新旧扣件均应进行防锈处理。安全网安全网应有生产许可证、法定检测单位的检测报告和产品质量合格证，在使用前必须进行质量检查。可调顶托、可调底座（执行《可锻铸铁件》GB9440及《一般工程用铸造碳钢件》GB11352标准。可调顶托、可调底座螺纹部分必须完好无损、无滑丝现象，可调构件的外露长度不应大于200mm，若大于200mm时设置水平杆进行连接。所有材料在进场时均要有进场检测报告。四、施工方案及措施4.1施工工艺总流程定位测量（弹线、放垫板、立杆定位）→摆放垫木→摆放扫地杆→竖立杆并与扫地杆扣紧→装扫地杆，并与立杆和扫地杆扣紧→装第一步纵向横杆并与各立杆扣紧→安第纵向步大横杆→加设临时斜撑杆，上端与第二步纵向横杆扣紧(装设与柱连接杆后拆除)→搭设剪刀撑→安放可调顶托→安放主龙骨→铺设次龙骨（安装梁横担的竖向横杆→安梁底模→立梁一边侧模→铺设木方）在有梁部位使用→安放底模→（绑扎梁钢筋→验收钢筋→封梁另一边侧模→加固梁板模）→架体验收→绑扎板钢筋→引测500mm线→隐蔽验收。1、基层处理本工程立杆坐落在负二层顶板上，为钢筋混凝土楼面2、定位测量根据满堂脚手架布置方案，量出立杆距或梁的距离及立杆横距、纵距，并用红油漆进行标记，保证上下层立杆中心在同一条垂直线上，保证上部荷载沿立杆传递。立杆的位置必须准确均匀，用钢尺丈量并画出标记，使间距均匀受力分配合理。3、垫木放置在立杆位置红油漆标记处安放垫板板100*100*20。当遇到后浇带时，必须放置脚手板，脚手板必须朝向一致、铺放平整，不得漏放、翘头、悬空。4、立杆支设（1）立杆加放底托竖直放置于基底硬化后放置的垫木上，由柱边或墙边向两边搭设（当遇到高低跨部位）。立杆垂直度不应大于架高的1/200。底部立杆高度应间隔错开，使相邻立杆对接头位于不同高度上，上下相邻大横杆的对接位置也应错开布置，且接头应靠近立杆，距离不应大于500mm，立杆顶部自由端高度严格控制在500（2）2#3#4#楼负一层地面标高为-7.55m，厚度180mm；负一层顶板标高为-0.1m。地下车库负一层地面标高为-7.55m，板厚250mm，负一层顶板标高为-1.75，支撑立杆高度分别取：7.45-0.18-0.15-0.2-0.05=6.9m，支撑立杆高度取：5.8-0.25-0.15-0.2-0.05=5.15m5、扫地杆、横杆搭设本工程模板支撑采用碗扣件支撑体系。碗扣件纵向、横向扫地杆距地面高度为400mm。5.8m层高框架区域横杆间距按0.9m布置，不合模数的作适当调整，但间距不得大于1.2m；2-4#楼立杆纵横间距0.9m布置，将支设立杆连成整体，保证立杆整体稳定性。6、剪刀撑搭设在搭设完的碗扣脚手架模板支撑架四周从底到顶连续施竖向剪刀撑，中间纵、横向由底至顶设置竖向剪刀撑，其间距不大于4.5m，竖向剪刀撑应在整个立面上连续设置，每到剪刀撑宽度不小于4跨，且不小于6m，斜杆与地面的倾角应在45°～60°之间。如下表：剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面的倾角α45°50°60°剪刀撑跨越立杆的最多根数n765水平剪刀撑必须设置在顶端和底部，中间水平剪刀撑设置间距小于4.8m，其中剪刀撑上扣件应扣在立杆上，以增强整个架体稳定性。剪刀撑斜杆的接长采用“一”字对接扣件连接。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的立杆上，搭接接头长度不应小于1m，并应等距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至立杆的距离不应小于100mm，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。7、安放可调顶托选用合格顶托，将顶托丝杠竖向插入顶杆插孔内，顶托螺杆伸出钢管顶部的长度不大于200mm，螺杆外径与立杆钢管内径的间隙不得大于3mm，安放时应保持上下同心，U型凹口朝向应一致。8、安放主龙骨主龙骨搁置在可调顶托凹口中部，双向板时方向垂直于墙边线，单向板时垂直于楼板短边。9、铺设次龙骨在主龙骨上用尺量出布置间距并做标记，将50*100mm方木等距摆放在画线位置，铺设方向与主龙骨垂直。10、连墙件设置为避免在砼浇筑过程中的不确定因素对架体产生侧压力，导致架体变形、失稳，脚手架应与框架柱之间设置水平拉接，水平拉结点垂直距离不超过4m，水平距离为轴距。水平拉结点应均匀布置，必须从底部第一根纵向水平杆开始设置。11、安全网布置本工程顶板支撑脚手架搭设高度超过4.0m，需在操作平台处设置一道水平安全网。4.2框架梁支撑体系5）梁板模板支撑采用Φ48，δ=3.5，碗口架。图一：梁小于800的梁支模示意图图二：梁高度大于等于800支模示意图模板支撑图三（梁高500*1000）说明：梁宽250≤B≤500mm，高550<H≤1000mm的梁均按照此类型模板支撑体系施工，底模次龙骨间距不大于250mm均布。即：300×700、400×800、400×800、500×900、800*800模板结构体系设计表1顶板主龙骨均用48*3.5mm钢管,间距1200mm。次龙骨均为50×100mm方木，间距≤300mm。面板15mm厚的木胶合板，2顶板支撑立杆采用（Φ48×3.5）多功能碗扣架顶板厚180mm（搭设高度6.9米）、立杆间距900*900；顶板厚250mm，立杆间距1200*1200。碗扣架每隔三道间距设置一道剪刀撑。横杆立杆步距均为1200mm，第一道横杆距地的高度为400mm。3框架梁1、500×1000框架梁按照图三模板支撑体系施工，底模次龙骨间距不大于250mm均布。2、其余的框架梁按照图一二模板支撑体系施工，底模次龙骨间距300mm均布。5、梁宽250≤B≤500mm，高550<H≤1000mm的梁均按照此类型模板支撑体系三施工，底模次龙骨间距不大于250mm均布。4模板预拱度设置跨度大于4米的梁、板，按照全长跨度的2/1000设置。5脱模剂木胶合板使用水性脱模剂。4.3.顶板支撑体系4.3.1本工程顶板厚度共两种：250mm、180mm，施工时模板采用15mm木胶板，主龙骨48×3.5mm钢管、次龙骨50×100mm方木，主龙骨间距间距1200（900）,900*900mm，次龙骨间距300mm（180mm及250mm厚楼板次龙骨间距为250mm），板底支撑采用Φ48×3.5多功能钢管碗扣架，每隔三道间距均纵横向各设置一道剪力撑，剪力撑水平角60度。顶板支撑横杆在靠近梁侧模处均与两侧模相顶紧，对侧模起到支撑作用。施工简图如下图六：图六4.4.施工准备1、按放样图立好碗扣架，支完梁模，安上底托及顶托（可调U托）。2、立碗扣架立杆，板厚180mm、250mm立杆间距为900mm×900mm，其余楼板立杆间距为1200mm×1200mm，碗扣架立杆步距1200mm，扫地杆离地面400。立杆间距不足1200的用900mm立杆进行补充。4.5.楼板围护架在楼层施工的最外侧搭设一圈楼板围护架用于放置一些小型工具及提供工人操作平台。采用双排钢管脚手架，钢管采用φ48×3.5mm，排距1200mm，立杆间距1200mm，横杆步距1200mm，每三道立杆之间设一道剪力撑。4.6．脚手架的验收顶板、梁支撑脚手架搭设完毕后，由技术负责人组织相关部门（包括技术员、施工员、安全员、质检员、搭设单位负责人和使用单位负责人）共同验收，按照下表验收合格后，报请监理单位现场验收合格、方可进行下道工序的施工。序号检查内容检查结果备注1施工技术交底情况：1、是否有技术交底。2、施工逐层进行、直到作业层。3、各级签领是否齐全、真实。4、交底内容是否符合规范和方案的要求。2基础处理是否满足承载力要求并做相关检测试验、雨季施工时场地周围要有截排设施、周围有排水去向、确保不浸泡基础。3稳定性检查、支架布置是否满足强度、刚度和稳定性要求。4支架拼装质量应符合设计要求及有关规范规定，杆件间距、剪刀撑、是否按规定设置。5支架杆件、钢管、工字钢等材料是否符合国家标准，是否有材质证明、出场合格证、检查报告等相关资料。6支架是否有不同直径的杆件混合使用。7脚手架搭设下部必须设置扫地杆、横杆立杆间距必须符合方案设计间距要求，下部顶托设置在方木上要平衡，为了保持顶托横向稳定性、顶托插入钢管式的长度不得小于300mm。8作业人员是否经培训后持证上岗。9爬梯、通道、作业平台护栏、安全网等安全措施是否符合要求。10剪刀撑采用扣件与立杆紧扣，6m长斜撑杆联接点不少于5个，2米长时不少于3个。剪刀撑必须到地面，顶部到顶剪刀撑搭接不少于1米，搭接处采用2个扣件连接紧扣。4.7架子拆除4.74.4.4.4.4.4.4.4.4.4.五、安全施工技术措施及规范要求5.1模板支架架体构造5.4m～10m立杆纵向间距(mm)1200900900900600600立杆横向间距(mm)900900600300300300立杆步距(mm)1200120012006006006005.2搭设要求5.梁侧边距离不得大于150mm。(见图-1、)图5.2图5.25.5.3.3模板支架搭设时梁下横向水平杆应伸入梁两侧板的模板支7.45.5离不应大于500mm。(见图)图5.5.6图5.6图-2碗扣式模板支架专用斜杆布置平面示意图图5.65.75.7.2表5.2.（续）板厚（mm）搭设高度（m）180以下181～300301～600601～900901～12001201～15004m～10m立杆纵横向间距(mm)1500900900900600600立杆步距(mm)1200120012006006006005.表5.梁高（mm）搭设高度（m）180～300301～600601～900901～15001501～24002401～30004m以下立杆纵向间距(mm)1