广州某高层住宅高支模计算书

高支模施工方案本方案是根据施施工工艺标准准、施工规范范要求，结合合本工程特点点编制而成。第第二层为模板板支撑体系为为高支模体系系，板面标高高为5.95m。首层面板板厚为250mm，核心筒部部位板厚为180mm，二层板厚200mm，局部板厚100mm。一、材料准备墙板：黑夹板（1830××915㎜）楼板：黑夹板（2440××1220㎜）柱：黑夹板（22440×11220㎜）梁模板：黑夹板板（1830××915㎜）木方：50×1100（必需刨制制成大小一致致，两面刨光光）钢管φ48×33.5mm二、作业程序具体作业程序为为：（放轴线线）墙、柱放放线梁放线检查墙墙、柱、梁放放线垫立杆垫垫板架立杆架水平平杆架梁平杆杆铺梁底枋条条吊线、钉梁梁底板钉梁侧侧板梁侧板斜斜撑检查梁底底板、梁侧板板、侧板斜撑撑架平台板水水平杆铺平台台板木枋钉平平台板模板清清洁平台及梁梁槽刷脱模剂剂刷墙、柱模模板隔离剂封封墙、柱模板板钉背衬枋条条架拉接杆校正正位置穿对拉拉螺杆、塑料料套管及紧固固冲洗墙、柱柱模板垂直度度及水平位置置检查和校正正满堂架加固固、检查整改改及复查吊模模预埋件及预预留洞设置冲冲洗孔封模模模板工程自检检看模……拆模作业面清清洁、材料清清理。三、支架的搭设设梁截面(3000～1000))×(6000～1800)),最大梁截面1000××1800,,为确保转换换大梁的施工工质量,避免模板和和支撑系统受受力变形或失失稳,其支模体系系必须进行设设计和核算，支支模体系采用用18mm厚胶合板板模，50×1000mm木枋，Φ48×3.55mm钢管，Φ12对拉螺杆组组成。木枋@@200mm，钢管横梁@600mm，立杆间间距1200××600mmm，其计算如如下：四、荷载计算：：模板和木枋自重重力：0.775×1.00=0.75KNN/m钢管自重力：1.000×1.00=1.0KN/m新浇砼自重力：：224×1.00×1.8=43.2KKN/m钢筋自重力：11.8×1.0×1.8=3.24KKN/m施工荷载：22.5×1..0=2.5KN//m振捣砼时的动载载：2.0××1.0=2.0KN//m总荷载：522.69KNN/m五、模板验算：：底模验算：纵向底模承受的的荷载：q1=1.2ΣΣNGK+1.4ΣNQK=1.2×（0.75+43.2+3.24）+1.4×（2.5+2.0）=62.93KN/m计算简图：木枋枋立放@按200mm设一根根，板按四跨跨连续梁计算算。查简明施工计算算手册，附录录II表II-14中可查得：Km=-0.1121；Kv=-00.62；Kw=0..967；强度验算：（1）最大弯矩矩：Mmaxx=KmqLL2=－0.1211×62.993×0.222=－0.31KN.mm（2）截面抵抗抗矩：Wn==EQ\F(1,6)bh2=EQ\F(1,6)×1000×1882=540000mm3（3）强度：σσmax=EQ\F(Mmax,WWn)=EQ\F(0.31×106,54000))=5.74N//mm2<[fm]=113N/mmm2满足！注：胶合板的设设计强度值：：fm=13NN/mm2fv=1.4N/mm2剪力验算：（1）最大剪力力：Vmaxx=KvqLL=0.622×62.993×0.22=7.800KN（2）剪应力：：τmax=EQ\F(3V,2bh)=EQ\F(3×7800,22×1000×188)=0.65NN/mm22<[fv]=11.4N/mm2满足！挠度验算：E==9000NN/mm2,[W]]=EQ\F(L,400)=200/400=0..5mmWA=Kw×EQ\F(qL44,100EEI)=0.967××EQ\F(62.933×2004,100××9000××(1/122)×1000×1883)=0.23mmm<[W]=00.5mm，可以！！所以底模采用118mm厚胶合板，木木枋间距200mm满足要求。侧模验算：砼的重力密度γγc=25KNN/m3，砼的初凝时时间t0=EQ\F(200,(T+155))=EQ\F(200,255+15)=5h，浇筑筑速度V=2m/h，β1=1.2，β2=1.155侧压力计算：F=0.222γct0β1β2V(1/2)=0.22××25×5××1.2×11.15×22(1/2)=53.667KN//m2F=γcH=225×1.88=45KKN/m2取二者较小值，F=1.2××45=54KKN/m2计算。（1.2为侧压力力的荷载分项项系数）计算简图，侧模模板所受的荷荷载q=54××1=54KKN/m木枋@按300mm设一根，按按四跨连续梁梁计算。强度验算：Mmax=KmmqL2=-0.1121×544×0.32=0.59KN.mmσmax=EQ\F(Mmmax,Wnn)=EQ\F(0.59×106,540000)=10.93N/mmm2<[fm]==13N//mm2强度满足！！剪切验算：Vmax=KvvqL=0..62×544×0.3==10.0444KN<14KN满足剪切要要求。挠度验算：WA=Kw×EQ\F(qL44,100EEI)=0..967×EQ\F(554×3004,100××9000((1/12)×1000×183)=0.97mmm<[W]=EQ\F(300,250)=1.2mmm，可以！拉杆计算：Φ112对拉螺杆容容许拉力N=129900N,设拉杆间距500×5500mm,,P=F×A=554×1033×0.5×0.5==135000N>129000N，135000/129000<1.11满足!六、木枋验算：：（一）沿梁横向向间距600mm设3排立杆,按二跨连续续梁计算最不不利荷载布置置。1、木枋所承受受的荷载：q=62.933×0.20/1.0=12.577KN/m计算简图：钢管间距按6000mm设一根木枋按二跨连续梁计计算。查简明明施工计算手手册，附录Ⅱ表Ⅱ-13可查得：Km=-0..125；Kv=-00.625；Kw=0..521；3、强度验算：：（1）Mmaxx=KmqLL2=-0.1225×12.577×0.62=-0.577KN·m（2）Wωn==EQ\F(1,6)bh2=EQ\F(1,6)×50×1002=833333mm2（3）σmaxx=EQ\F(Mmax,WWn)=EQ\F(0.57×106,833333)=6.84N//mm2<[fm]=113N/mmm2满足！4、剪切验算：：（1）Vmaxx=KvqLL=－0.625×12.577×0.6=－4.71KNN（2）τmaxx=EQ\F(3V,2bh)=EQ\F(3×4710,22×50×100)=1.4133N/mmm2<[fv]≈1.4N/mm2满足！5、挠度验算：：WA=Kw×EQ\F(qL44,100EEI)=0.521××EQ\F(12.577×6004,100××9000××（1/12）×50×1003)=0.23mmm<[W]=EQ\F(4550,400))=1.13mm，可以！！七、钢管支架：：（一）横管验算算：采用2根Φ48×3.55钢管横管所承受的荷荷载：F=12..57×0..6=7.54KNN计算简图：横杆杆上木枋间距距按200mm一根，按按跨中布置二二根考虑，按按四跨连续梁梁计算。查附附录II表II-14③Km==-0.3211Kv=-11.321Kw=2..657强度验算（1）弯矩：MMmax=KKmFL=-0..321×7.54×00.6=-1.45KNN.m（2）2根钢管管的截面抵抗抗矩：WA=EQ\F(π,322)EQ\F(（d4-d14）×2,d)=EQ\F(π,32)×EQ\F(（484-414）,48)×22=101566mm3（3）强度：σσmax=EQ\F(Mmax,WWn)=EQ\F(1.45×106,101566)=142.777N/mmm2<[f]=2005N/mmm2满足！注：钢管的强度度设计值f==205N/mmm2,fv=1125N//mm2剪切验算：（1）剪力：VVmax=KKvF=－1.321×7.54=－9.96KNN（2）2根钢管管的惯性矩：：I=EQ\F(π,64)(d4-d14)×2=EQ\F(π,64)(484-414)×2=2.44×105mm4（3）、剪切：：τmax=EQ\F(2V,A)=EQ\F(2×9960,2×489)=20.377N/mmm2<[fv]=125N/mm2,满足！挠度验算：E==2.06×105WA=Kω×EQ\F(FL33,100EEI)=2.6577×EQ\F(7540×6003,100××2.06×105×2.44×1105)=0.87mmm<[W]=EQ\F(600,2550)=2..4mm3,可以！（二）立杆验算算：立杆所承受的荷荷载：1.2ΣNGKK+1.4ΣNQK=1.2×488.19+11.4×4..5=57.8228+6.33=64.11281KNN/mN=64.1228×0.6/3=12.833KN钢管的截面特征征：A=EQ\F(π,4)(482-412)=4899mm2I==EQ\F((482+412)(1/2),44)=15..78mm强度：σmaxx=EQ\F(N,A)=EQ\F(128300,489)=26.23NN/mm22<[f]=2005N/mmm2满足！稳定性：长细比比λ=EQ\F(L,i)=EQ\F(2000,115.78))=127查表φ=0.412σmax=EQ\F(N,,φA)=EQ\F(128300,0.4122×489))=63.688N/mmm2<[f]=2005N/mmm2满足！（三）扣件抗滑滑验算参照同济大学11991年主编的《高高层建筑施工工手册》P723页，以每个个扣件允许承承受荷载7KN进行计算算，则每1.2米长梁体12个扣件承受受荷载84KN，而荷载设设计值为64.1228*1.22=76.9954KN，可满足要要求。根据本本工程实际情情况，为进一一步确保架体体的稳定性，在在梁底立杆支支模钢管处采采用顶托支承承，梁两边立立杆采用双扣扣件连接。详详见本方案模模板支设示意意图。八、楼板承载力力验算根据预算计算，转转换层单栋梁梁板砼量为464.663m3，梁板面积积为1011..936m22，考虑砼自自量为25KN//m3；施工人员员及设备的均均布活荷载为为2.5KNN/m2；振捣砼产产生的荷载值值为2.0KNN/m2；则转换层层梁板施工时时产生的荷载载为：F=464.663*25//1011..936+22.5+2==15.988KN/m2原设计板面承受受荷载为：地地下室顶板回回填土密度为为18KN//m3，回填土较较厚部位厚度度为0.8m~~0.9m，按0.8m厚计算，地地下室顶板土土方堆土荷载载为18*0..8=14..4KN//m2，土方回填填后的活荷载载设计标准值值为5KN/m2，则地下室室顶板土方未未回填时，顶顶板允许承载载力为F允=14.44+5=199.4KNN/m2，考虑转换换层施工时，地地下室顶板强强度按0.9的系数折减减，则地下室室顶板在施工工时的实际允允许承载力为为F允’=19.44*0.9==17.466KN/mm2。F允’=17..46KN//m2＞F=15.998KN//m2即地下室顶板的的承载力能满满足支撑要求求。九、支撑体系（一）大梁支设设示意如图所所示，其余楼楼板部位由于于荷载较大，钢钢管立杆间距距不得大于11200,为为确保支撑的的稳定及梁的的质量，本层层施工及养护护时，支撑体体系不允许拆拆除，需本层层砼强度需达达到100%，方允许拆拆除本层支撑撑体系。（二）为保证支支撑体系的稳稳定，支撑体体系按3.6米间距纵横横设置剪刀撑撑。架体底部部设置扫地杆杆，梁下立杆杆必须铺设垫垫板。（三）根据计算算，由于本层层荷载值较大大，采用二层层结构分担结结构荷载。特特别是在大梁梁位置，在大大梁投影部位位，地下室顶顶板支撑体系系该部位也应应当按照上层层架体间距一一样进行设置置。（四）普通梁支支模在此不进进行阐述，参参照模板工程程施工作业指指导书及施工工组织设计。大梁支设示意图图以上梁底立杆一一律采用钢管管加可调座支支撑，直接承承受荷载的立立杆或可调座座伸出顶水平平杆的高度≤400mm；并严格检检查扣件的安安装情况，确确保扣件安装装符合要求，严严禁扣件松动动情况发生。十、质量安全（一）质量控制制施工质量直接关关系到塔楼的的使用安全与与寿命，必须须引起高度重重视，不可掉掉以轻心。因因而做到方案案切实可行，各各种措施有效效落实，确保保大梁的施工工质量。模板支架搭设必必须按设计和和核算的要求求进行，所选选用的钢管无无锈蚀严重的的现象，木枋枋无腐蚀现象象。模板安装装必须有足够够的强度，刚刚度和稳定性性，拼缝应严严密，几何尺尺寸准确，加加固支撑和对对拉螺栓牢固固，梁底三排排用双螺帽，浇浇筑砼时由专专人加强对模模板的观察，如如有异常及时时采取相应措措施予以处置置，严禁出现现模板变形和和下沉等现象象。钢筋绑扎严格按按设计图纸和和变更通知要要求施工，进进场的原材料料