水工钢筋混凝土正常使用极限状态

钢筋砼构件正常使用极限状态验算钢筋砼构件正常使用极限状态验算

第—节

概

述

结构的极限状态分为两类：承载能力极限状态:结构或构件达到最大承载力或不适应承载的过大变形。超过该极限状态，结构就不能满足预定的安全性要求。对各种结构构件都应进行该极限状态设计。采用荷载设计值及材料强度设计值。荷载效应采用基本组合及偶然组合。

（二）正常使用极限状态超过该极限状态，结构就不满足预定的适用性和耐久性要求。产生过大的变形，影响正常使用和外观；

（不安全感、不能正常使用等）产生过宽的裂缝，对耐久性有影响或者产生人们心理上不能接受的感觉；

（钢筋锈蚀、不安全感、漏水等）产生过大的振动影响使用。

结构设计首先要满足承载能力的要求，以保证结构安全使用；然后按正常使用极限状态进行校核，以保结构的适用性及耐久性。第八章钢筋砼构件正常使用极限状态验算8.1概述

三．正常使用极限状态设计表达式正常使用极限状态验算的可靠度要求较低，一般要求β=1.0∼2.0。材料强度采用标准值而不用设计值，即材料分项系数取为1.0。荷载采用标准值而不用设计值，即荷载分项系数γG及γQ取为1.0。结构系数γd及设计状况系数ψ也均取为1.0。

按荷载效应的短期组合及长期组合分别验算。第八章钢筋砼构件正常使用极限状态验算8.1概述

（一）短期组合γ0Ss(Gk，Qk，fk，ak)≤c1（二）长期组合γ0Sl(Gk，ρQk，fk，ak)≤c2

c1、c2——结构的功能限值（裂缝宽度或挠度）；Ss(·)、Sl(·)——短期组合及长期组合时的功能函数；

fk——材料强度的标准值；

ρ——可变荷载标准值的长期组合系数，参

照有关荷载规范规定及工程经验取用。第八章钢筋砼构件正常使用极限状态验算8.1概述第八章钢筋砼构件正常使用极限状态验算8.1概述正常使用极限状态：结构构件达到影响正常使用或耐久性能的某项规定限值。正常使用极限状态验算可能成为设计中控制情况。一般只对持久状况进行验算。验算内容：抗裂验算、裂缝宽度验算及变形验算。抗裂验算范围：承受水压的轴拉、小偏拉及发生裂缝后引起严重渗漏构件。裂缝宽度验算范围：一般钢筋砼构件。变形验算范围：严格限制变形的构件。最大裂缝宽度容许值根据环境类别及长、短期组合确定。变形容许值根据构件类型及长、短期组合确定。第八章钢筋砼构件正常使用极限状态验算8.2抗裂验算

第二节抗裂验算一.轴心受拉构件钢筋与混凝土变形协调，即将开裂时，c=ft；s=sES=tmaxEs=Esft/

Ec=

E

ft第八章钢筋砼构件正常使用极限状态验算8.2抗裂验算Ns、Nl——由荷载标准值按荷载效应短期组合及长期组合计算的轴向力；

ftk——砼轴心抗拉强度标准值；

αct——砼拉应力限制系数，短期组合，αct=0.85；长期组合，αct=0.70；

Ao——换算截面面积，Ao=Ac+

αEAs，

αE=

Es/Ec；As为钢筋截面面积；Ac为砼截面面积。为满足目标可靠指标要求，引进拉应力限制系数αct，ft

改用ftk:靠增加钢筋提高抗裂能力是不经济，不合理的。第八章钢筋砼构件正常使用极限状态验算8.2抗裂验算二.受弯构件受弯构件正截面即将开裂时，应力处于第I阶段末。受拉区近似假定为梯形，塑化区占受拉区高度的一半。利用平截面假定，根据力和力矩的平衡，求出Mcr。第八章钢筋砼构件正常使用极限状态验算8.2抗裂验算更方便的是在保持Mcr相等的条件下，将受拉区梯形应力图折换成直线分布应力图。受拉边缘应力为γmft

。γm为截面抵抗矩的塑性系数。换算后可直接用弹性体的材料力学公式进行计算。第八章钢筋筋砼构件正常使使用极限状态验验算8.2抗裂验算Ao=Ac+αEAs+αEAs’把钢筋换算为同同位置的砼截面面面积αEAs和αEAs′：W0——换算截面A0对受拉边缘的弹弹性抵抗矩；y0——换算截面重心轴轴至受压边缘的的距离；I0——换算截面对其重重心轴的惯性矩矩。第八章钢筋筋砼构件正常使使用极限状态验验算8.2抗裂验算Ms，、Ml——由荷载标准值按按荷载效应短期期组合及长期组合计算的弯矩矩值。为满足目标可靠靠指标的要求，，引用拉应力限限制系数αct，荷载和材料强度度均取用标准值值。第八章钢筋筋砼构件正常使使用极限状态验验算8.2抗裂验算γm是受拉区为梯形形的应力图形，，按抗裂弯矩相相等的原则，折折算成直线应力力图形时，相应应受拉边缘应力力比值。γm值与假定的受拉拉区应力图形有有关，各种截面面的γm值见附录五表4。γm值还与截面高高度h﹑配筋率和受力力状态有关。。γm值随h值的增大而减减小。乘以考虑截面面高度影响的的修正系数，，其值值不大于1.1。h以mm计，当h>3000mm，取h=3000mm。第八章钢钢筋砼构件正正常使用极限限状态验算8.2抗裂验算双筋工字形换算截截面特征值第八章钢筋砼砼构件正常使用极极限状态验算8.2抗裂验算三.偏心受拉构件把钢筋换算为砼截截面面积，将应力力折换成直线分布布，引入γ偏拉，采用迭加原理，，用材料力学公式式进行计算：第八章钢筋砼砼构件正常使用极极限状态验算8.2抗裂验算随应变梯度加大，，塑性影响系数加加大。轴拉构件应变梯度度为零，γ轴拉＝1。γ偏拉随平均拉应力σ的大小，按线性规规律在1与γm之间变化。σ=0时(受弯)，γ偏拉＝γm；σ=ft时(轴拉)，γ偏拉＝1。第八章钢筋砼砼构件正常使用极极限状态验算8.2抗裂验算eO——轴向拉力的偏心距距，短期组合，，长期组合合第八章钢筋砼砼构件正常使用极极限状态验算8.2抗裂验算四.偏心受压构件γ偏压大于γm，为简化计算并偏偏于安全取γ偏压＝γm：第八章钢筋砼砼构件正常使用极极限状态验算8.3裂缝开展宽度的验验算第三节裂缝开开展宽度的验算一、裂缝的成因及及对策砼结构中存在拉应力是产生裂缝的必要要条件。主拉应力达到砼抗抗拉强度时，不立立即产生裂缝；当当拉应变达到极限拉应变etu时才出现裂缝。裂缝分荷载和非荷载因素素引起的两类。非荷载因素如温度度变化、砼收缩、、基础不均匀沉降降、塑性坍落、冰冰冻、钢筋锈蚀及及碱一骨料化学反反应等都能引起裂裂缝。水工钢筋砼结构中中，大部分裂缝由由非荷载因素引起起。第八章钢筋砼砼构件正常使用极极限状态验算8.3裂缝开展宽度的验验算(一)荷载作用引起的裂裂缝裂缝宽度计算限于于由弯矩、轴心拉拉力、偏心拉(压)力等引起的垂直裂缝（正截面面裂缝）。剪力或扭矩引起的的斜裂缝计算没有在规范中中反映。其他原因引起裂缝缝没有简便方法计计算。对策：合理配筋，控制钢钢筋应力不过高，，钢筋直径不过粗粗。第八章钢筋砼砼构件正常使用极极限状态验算8.3裂缝开展宽度的验验算(二)非荷载因素引起的的裂缝1．温度变化引起的的裂缝温度变化产生变形形即热胀冷缩。变变形受到约束，就就产生裂缝。对策：设伸缩缝，减小约约束，允许自由变变形。大体积砼，内部温度大，外周周温度低，内外温差大，引引起温度裂缝。减小温度差：分层分块浇筑，采采用低热水泥，埋埋置块石，预冷骨骨料，预埋冷却水水管等。第八章钢筋砼砼构件正常使用极极限状态验算8.3裂缝开展宽度的验验算2．砼收缩引起的的裂缝砼在空气中结硬硬产生收缩变形形，产生收缩裂裂缝。对策：设伸缩缝，降低低水灰比，配筋筋率不过高，设设置构造钢筋使使收缩裂缝分布布均匀，加强潮潮湿养护。3．基础不均匀沉沉降引起的裂缝缝对策：构造措施及设沉沉降缝等。4．砼塑性坍落引引起的裂缝对策：控制水灰比，采采用适量减水剂剂，不漏振，不不过振，避免泌泌水现象，在砼砼终凝前抹面压压光。第八章钢筋筋砼构件正常使使用极限状态验验算8.3裂缝开展宽度的的验算5．冰冻引起的裂裂缝水在结冰时体积积增加，孔道中中水结冰会使砼砼胀裂。6．钢筋锈蚀引起起的裂缝钢筋锈蚀是电化化学反应，钢筋筋生锈体积膨胀胀，产生顺筋裂裂缝，导致砼保保护层剥落，影影响结构耐久性性。对策：提高砼的密实度度和抗渗性，适适当地加大保护护层厚度。7．碱一骨料化学学反应引起的裂裂缝砼孔隙中水泥的的碱性溶液与活活性骨料(含活性SiO2)化学反应生成碱碱一硅酸凝胶，，遇水膨胀，使使砼胀裂。对策：限制活性骨料含含量，高砼的密密实度和采用较较低的水灰比。。第八章钢筋筋砼构件正常使使用极限状态验验算8.3裂缝开展宽度的的验算(a)砼开裂(b)水、CO2侵入钢筋锈蚀过程第八章钢筋筋砼构件正常使使用极限状态验验算8.3裂缝开展宽度的的验算(c)开始锈蚀(d)钢筋体积膨胀钢筋锈蚀过程二、受力裂缝的的开展宽度计算算理论概述建立能包括各种种因素的计算公公式十分困难。。数理统计的经验验公式——通过对大量试验验资料的分析，，选出影响裂缝缝宽度的主要参参数，进行数理理统计后得出。。半理论论半经经验公公式——为我国国《规范》采用，，从力力学模模型出出发推推导出出理论论计算算公式式，用用试验验资料料确定定公式式中系系数。。理论论又可可分为为三类类★粘结滑滑移理理论★无滑移移理论论★综合理理论8.3裂缝开开展宽宽度的的验算算第八章章钢钢筋筋砼构构件正正常使使用极极限状状态验验算第八章章钢钢筋筋砼构构件正正常使使用极极限状状态验验算8.3裂缝开展宽宽度的验算算粘结滑移理理论裂缝开展是是由于钢筋筋和砼之间间不再保持持变形协调调而出现相相对滑移造造成的。在一个裂缝缝区段(裂缝间距lcr)内，钢筋与砼伸伸长之差是是裂缝开展展宽度ω，lcr越大，ω越大。lcr取决于钢筋筋与砼之间间的粘结力力大小及分分布。影响裂缝宽宽度的因素素除钢筋应应力σs外，主要是是钢筋直径径d与配筋率ρ的比值。砼表面的裂裂缝宽度与与内部钢筋筋表面处是是一样的。。第八章钢钢筋砼构构件正常使使用极限状状态验算8.3裂缝开展宽宽度的验算算无粘结滑移移理论假定裂缝开开展后，砼砼截面在局局部范围内内不再保持持为平面，，钢筋与砼之之间的粘结结力不破坏坏，相对滑移忽忽略不计表面裂缝宽宽度是受从从钢筋到构构件表面的的应变梯度度控制的，，与保护层层厚度c大小有关。。综合理论建立在前两两种理论基基础上，既既考虑保护护层厚度c的影响，也也考虑钢筋筋可能出现现的滑移。。第八章钢钢筋砼构构件正常使使用极限状状态验算8.3裂缝开展宽宽度的验算算(一)裂缝开展前前后的应力力状态根据粘结滑滑移理论对对纯弯区段段的裂缝加加以讨论。。裂缝出现前前，拉区钢筋与与砼共同受受力。沿构构件长度方方向，各截截面受力相相同。砼拉应力达达到抗拉强强度时，最弱截面出出现第一条条裂缝。裂缝截面砼砼不再承受受拉力，转转由钢筋承承担。裂缝缝截面钢筋筋应力突增增，钢筋应应变突变。。第八章钢钢筋砼构构件正常使使用极限状状态验算8.3裂缝开展宽宽度的验算算受粘结作用用影响，砼不能自由由回缩到无无应力状态态。距裂缝缝越远，砼砼承担的拉拉应力越大大，钢筋拉拉应力越小小。距裂缝截面面有足够的的长度时，砼拉应应力sc增大到ft，将出现新的的裂缝。荷载增加，，应力大于于砼实际抗抗拉强度的的地方又出出现第二条条裂缝。裂缝出现后后，沿构件件长度方向向，钢筋与与砼的应力力随裂缝位位置变化，，中和轴随随裂缝位置置呈波浪形形起伏。第八章钢钢筋砼构构件正常使使用极限状状态验算8.3裂缝开展宽宽度的验算算由于砼质量量不均，裂裂缝间距有有疏有密。。最大间距距可为平平均间距距的1.3～2倍。荷载超过过开裂荷荷载50％以上时时，裂缝缝间距才才趋于稳稳定。裂缝开展展宽度有有大有小小，实际际设计考考虑的是是最大宽宽度。(二)平均裂缝缝宽度ωm荷载达到到抗裂弯弯矩Mcr时，出现现第一条条裂缝。。裂缝截面面砼拉应应力为零零，钢筋筋应力突突增。应力达到到ft处，发生生第二条条裂缝。。把问题理理想化，，裂缝是是等间距距的，同同时发生生的。荷载增加加只加大大裂缝宽宽度，不不产生新新的裂缝缝。各条裂缝缝宽度，，在同一一荷载下下相等。。第八章钢钢筋筋砼构件件正常使使用极限限状态验验算8.3裂缝开展展宽度的的验算钢筋重心心处裂缝缝宽度ωm等于两条条相邻裂裂缝之间间钢筋与与砼伸长长之差：：εsm、εcm——分别为裂裂缝间钢钢筋及砼砼的平均均应变；；lcr——裂缝间距距。砼的拉伸伸变形极极小，略略去不计计：第八章钢钢筋筋砼构件件正常使使用极限限状态验验算8.3裂缝开展展宽度的的验算裂缝截面面钢筋应应变εs最大，非非裂缝截截面钢筋筋应变减减小，钢钢筋的平平均应变变εsm比裂缝截截面钢筋筋应变εs小。用受拉钢钢筋应变变不均匀匀系数ψ表示裂缝缝间因砼砼承受拉拉力对钢钢筋应变变的影响响，ψ=εsm/εs。裂缝宽度度主要取取决于裂裂缝截面面钢筋应应力σs，裂缝间间距lcr和钢筋应应变不均均匀系数数ψ也是两个个重要的的参数。。第八章钢钢筋筋砼构件件正常使使用极限限状态验验算8.3裂缝开展展宽度的的验算1．σs值轴拉构件件2．lcr值τm——lcr范围内纵纵向受拉拉钢筋与与砼的平平均粘结结应力；；u——纵向受拉拉钢筋截截面总周周长，u=nππd，n和d为钢筋的的根数和和直径。。脱离体两两端拉力力差由粘粘结力平平衡：Ate——有效受拉拉砼截面面面积第八章钢钢筋筋砼构件件正常使使用极限限状态验验算8.3裂缝开展宽度度的验算粘结滑移理论论推求出的lcr与钢筋直径d及有效配筋率率ρte＝As／Ate有关。无滑移理论认为保护层厚厚度c是影响构件表表面裂缝宽度度的主要因素。综合理论既考虑c的影响，也考考虑d及ρte的影响。第八章钢钢筋砼构件正正常使用极限限状态验算8.3裂缝开展宽度度的验算3．ψ值ψ=εsm/εs，反映裂缝间间受拉砼参与与工作的程度度。ψ≤1。ψ越小，砼参与与承受拉力的的程度越大；；ψ越大，砼承受受拉力的程度度越小，ψ＝1，砼脱离离工作。影响ψ的因素除钢筋筋应力外，还还与砼抗拉强强度、配筋率率、钢筋与砼砼的粘结性能能、荷载作用用的时间和性性质等有关。。准确计算十分分复杂，根据据试验资料给给出半理论半半经验计算公公式:α—试验常数。第八章钢钢筋砼构件正正常使用极限限状态验算8.3裂缝开展宽度度的验算(三)最大裂缝宽度度ωmax砼质量不均匀匀，裂缝间距距有疏有密，，宽度有大有有小。用最大宽度衡衡量是否超过过允许值。荷载长期作用用下裂缝宽度度有所增长。。包括长期荷载载影响在内的的最大裂缝宽宽度取平均宽宽度之两倍：：三、《水工砼结构设设计规范》的裂缝宽度验验算公式矩形、T形及工形截面的的钢筋砼受拉、、受弯和偏心受受压构件，按荷荷载效应的短期期组合(并考虑部分荷载载的长期作用的的影响)及长期组合的最最大裂缝宽度：：第八章钢筋筋砼构件正常使使用极限状态验验算8.3裂缝开展宽度的的验算α1——构件受力特征系系数；(受弯和偏压α1＝1.0，偏拉α1=1.15，轴拉α1＝1.3)α2——钢筋表面形状系系数；(变形钢筋α2＝1.0，光面钢筋α2＝1.4)α3——荷载长期作用影影响系数；(短期组合α3＝1.5，长期组合α3=1.6)；第八章钢筋筋砼构件正常使使用极限状态验验算8.3裂缝开展宽度的的验算Ate——有效受拉砼截面面面积；(受弯、偏拉及大大偏压：Ate＝2ab，a为As重心至截面受拉拉边缘的距离，，b为矩形截面的宽宽度，有受拉翼缘的倒倒T形及工形截面，，b为受拉翼缘宽度度；全截面受拉的偏偏拉：取拉应力较大一一侧钢筋的相应应有效受拉砼截截面面积；轴拉：取2als，ls为沿截面周边配配置的受拉钢筋筋重心连线的总总长度)；第八章钢筋筋砼构件正常使使用极限状态验验算8.3裂缝开展宽度的的验算c——最外排纵向受拉拉筋外缘至拉区区底边的距离(mm)，c<20mm，c＝20mm；c﹥65mm，c＝65mm；d——受拉钢筋直径(mm)，用不同直径时，，改用换算直径径4As／u,u为钢筋总周长；；ρte——纵向受拉钢筋的的有效配筋率，，ρte＝As／Ate，ρte<0.03，ρte=0.03；As——拉区纵向钢筋截截面面积；(受弯、偏拉及大大偏压：取拉区纵筋面积积，全截面受拉的偏偏拉：取拉应力大一侧侧的钢筋面积，，轴拉：取全部纵筋面积积)σss、σsl——短期及长期组合合计算的纵向受受拉筋应力。偏压构件当e0／h0≤0.55时，裂缝宽度小小，不必验算。。第八章钢筋筋砼构件正常使使用极限状态验验算8.3裂缝开展展宽度的的验算纵向受拉拉钢筋应应力（一）轴轴拉构件件Ns、Nl——由荷载标标准值按按短期及及长期组组合计算算的轴向向拉力值值。（二）受受弯构件件Ms、Ml——由荷载标标准值按按短期及及长期组合合计算的的弯矩值值。★影响裂缝缝宽度的的主要因因素是钢筋应力力。钢筋的的直径、外外形、砼保护层厚厚度及配配筋率也是较重重要的因因素。砼砼强度对对裂缝宽宽度无显显著影响响。★普通钢筋筋砼结构构中，不宜采用用高强钢钢筋。★采用细而密、、变形钢筋，可可使裂缝缝间距及及裂缝宽宽度减小小。★砼保护层层越厚，，表面裂裂缝宽度度越大，，钢筋不不易锈蚀蚀。★解决荷载载裂缝问问题的最最有效方方法是采采用预应力钢钢筋砼。第八章钢钢筋筋砼构件件正常使使用极限限状态验验算8.3裂缝开展展宽度的的验算设计时时要求求：最大裂裂缝宽宽度允允许值值[ω]见附录录五表表1。[ω]取值主主要考考虑结结构构构件的的耐久久性和和使用用者心心理。。当不满满足上上述要要求？？第八章钢钢筋砼构件正正常使用极限限状态验算8.4变形验验算第四节变变形验验算《材料力学》匀质弹性材料料梁，挠度计计算公式l0、EI——梁的计算跨度度和截面抗弯弯刚度。抗弯刚度EI体现了截面抵抵抗弯曲变形形的能力，匀匀质弹性材料料EI为常数，M-f关系为直线。。=（两端刚接）水平力-侧移：d312hEIV××=（集中荷载）荷载-挠度：48f3lEIP×=弯矩-曲率：fEIM=应力-应变：esE刚度是反映力力与变形之间间的关系：第八章钢钢筋砼构件正正常使用极限限状态验算8.4变形验验算第八章钢钢筋砼构件正正常使用极限限状态验算8.4变形验验算(1)裂缝出现前，，M-f接近直线。(2)出现裂缝后，，出现转折点点A′。砼塑性发展，，变形模量降降低；截面开开裂，抗弯刚刚度降低。(3)钢筋屈服，出出现第二个转转折点C′，截面刚度急急剧降低。由于砼开裂、、弹塑性应力力-应变关系和钢钢筋屈服等影影响，钢筋砼适筋梁的M-f关系不再是直直线。第八章钢钢筋砼构件正正常使用极限限状态验算8.4变形验验算钢筋砼梁，用抗弯刚度B代替EI，B随M增大而减小。。刚度B确定后可用材材料力学公式式计算梁的挠挠度。水工规范对钢钢筋砼梁抗弯弯刚度采用简简化计算方法法。一、受弯构件件的短期刚度度Bs(一)不出现裂缝的的构件实际挠度比按按弹性体算得得的数值大。。砼受拉发生塑塑性，实际弹弹模降低，截截面未削弱，，I值不受影响。。将刚度EI修正可反映不不出现裂缝的的钢筋砼梁工工作情况。第八章钢钢筋砼构件正正常使用极限限状态验算8.4变形验验算刚度EI用Bs值代替：Bs——不出现裂缝的的钢筋砼受弯弯构件的短期期刚度；Ec——砼的弹模；I0——换算截面对其其重心轴的惯惯性矩；0.85——考虑砼出现塑塑性时弹模降降低的系数。。第八章钢钢筋砼构件正正常使用极限限状态验算8.4变形验验算(二)出现裂缝的构构件短期刚度以材料力力学梁的挠度公式式为基础，根据试试验，以αEρ为主要参数进行回回归分析，Bs与αEρ为线性关系。矩形、T形及工形截面构件件的短期刚度：ρ——纵向拉筋的配筋率率；γf′——受压翼缘面积与腹腹板有效面积的比比值；γf——受拉翼缘面积与腹腹板有效面积的比比值。第八章钢筋砼砼构件正常使用极极限状态验算8.4变形验算算二、受弯构件的长长期刚度Bl长期荷载下，压区区砼徐变使挠度随随时间增大。砼收缩引起梁刚度度降低，挠度增大大。拉区钢筋较多而压压区很少或未配，，压区砼自由收缩缩，梁上部缩短。。拉区砼收缩受钢钢筋约束，砼受拉拉，可出现裂缝。。影响砼徐徐变和收收缩的因因素如受压钢钢筋的的配筋筋率，，加荷荷龄期期，荷荷载的的大小小及持持续时时间等对长长期挠挠度的的增长长有影影响。。第八章章钢钢筋筋砼构构件正正常使使用极极限状状态验验算8.4变形形验验算算考虑荷荷载长长期作作用对对梁挠挠度影影响的的方法法①考虑砼砼徐变变及收收缩的的影响响计算算长期期刚度度，或或直接接计算算荷载载长期期作用用产生生的挠挠度增增长和和自由由收缩缩引起起的翘翘曲；；②试验验结果果确定定荷载载长期期作用用的挠挠度增增大系系数θ，采用θ值计算算长期期刚度度。③θ值为荷荷载长长期作作用的的挠度度与即即时产产生的的挠度度的比比值。。第八章章钢钢筋筋砼构构件正正常使使用极极限状状态验验算8.4变形形验验算算规范采采用第第②种种方法法。θ值按下下式计计算ρ′、ρ———为受压压筋和和受拉拉筋的的配筋筋率。。(ρ′＝As′/bho，ρ＝As/bho)ρ′＝0，θ=2.0；ρ′＝ρ，θ＝1.6；ρ′为中间间值，，θ按直线线内插插。翼缘位位于拉拉区的的倒T形截面面，挠挠度增增大系系数θ乘以1.2。第八章章钢钢筋筋砼构构件正正常使使用极极限状状态验验算8.4变形形验验算算Bs——短期刚刚度；；Ms、Ml——由荷载载标准准值按按短期期及长长期组组合计计算的的弯矩矩值；；θ———考虑荷荷载长长期作作用对对挠度度增大大的影影响系系数。。矩形、、T形及工工形截截面受受弯构构件的的长期期刚度度Bl(1)短期组组合(并考虑虑部分分荷载载的