大体积钢渣混凝土配比及泵送施工技术总结

大体积钢渣混凝土配比及泵送施工技术1、立项背景华能大厦工程建建筑面积1285880平方米，工工程在楼体内内部设计有一一个中空的中中庭结构，形形成“回”字布局，由由于结构中空空，造成结构构自重局部不不足，因此在在中庭位置的的基础底板使使用高密度混混凝土，以达达到配重抗浮浮的目的。钢渣是炼钢过程程中，伴随产产出的一定数数量的工业副副产品，被称称为冶金工业业的头号废渣渣，世界各国国每生产1tt粗钢要产生生约160kkg的钢渣。长长期以来，钢钢渣作为废物物抛弃，占用用良田，污染染环境，因此此，各产钢国国都已将钢渣渣利用的问题题提到了重要要议事日程，并并投入了大量量的人、财、物物力进行开发发和应用。目目前，利用钢钢渣替代混凝凝土中的砂子子掺到粉煤灰灰混凝土中作作道路材料和和将钢渣磨细细来制作水泥泥等方面已有有了相关报道道。但是，以以重晶砂、工业业废渣烧结球球为骨料的大体积积混凝土泵送送施工技术在在国内尚未有有相关研究，为此公司成立专项项课题攻关小小组，针对华能大厦厦钢渣混凝土土配合比设计计、泵送、浇浇筑、振捣及及养护进行了了系统的研究究。研究结果果满足了华能能大厦工程要要求的大体积积钢渣混凝土土泵送施工技技术无先例可可循、施工量量大、工期短、现场作业条条件复杂等特特殊要求。本课题研究的目目的和意义在在于：1）通过研究工工业废渣烧结结球替代天然然骨料配置钢钢渣混凝土，实实现废弃物回回收利用的目目的；2）通过研究大大体积泵送钢钢渣混凝土配配合比设计，实实现既能满足足设计强度等等级、密度要要求又能满足足大体积混凝凝土施工工艺艺的配合比设设计；3）通过大体积积钢渣混凝土土泵送浇筑技技术的研究，确确定适合钢渣渣混凝土泵送送施工时的工工艺参数；4）通过对华能能大厦钢渣混混凝土浇筑后后的温度变化化检测、控制制及养护实践践，研究钢渣渣砼温度变化化规律，为防防止混凝土表表面产生温度度应力裂缝，保保证大体积混混凝土施工质质量提供技术术措施。2、项目概况华能大厦工程位位于北京西城城区复兴门内内大街，建筑筑面积为1285880平方米，本本工程在楼体体内部设计有有一个中空的的中庭结构，形形成“回”字布局，由由于结构中空空，造成结构构自重局部不不足，因此在在中庭位置的的基础底板使使用高密度钢钢渣混凝土，以以达到配重抗抗倾覆的目的的。根据设计要求，中庭部位（D-H轴/5-12轴基础底板板）在F1层（建筑标标高±0.0000m）以上没有有竖向结构，该该部位基础底底板采用了密密度不低于3000kkg/m3的C40S110钢渣混凝土土以加大基础础筏板配重。钢钢渣混凝土基基础筏板厚1800mmm，共用钢渣渣混凝土2200mm3。由于基坑坑深度达20m，而且钢渣渣混凝土的浇浇筑部位位于于基坑的中部部，所以浇筑筑大体积钢渣渣混凝土只能能采用泵送施施工。钢渣混混凝土泵送距距离长达一百百多米，要同同时实现钢渣渣混凝土泵送送及强度要求求，必须全面面透彻地对钢渣混凝凝土的工作性性能、力学性能能和耐久性进进行试验研究究。3、开发思路与与攻关目标为使本成果的开开发具有先进进性和适用性性，为今后国国内大体积钢钢渣混凝土的的施工起示范范作用，我们们一是针对该该分项工程的的技术含量高高、参考经验验少的特点，形形成具有突破破性和创新性性的关键技术术，并形成具具有创新性的的工法；二是是针对该分项项工程施工存存在的质量问问题，结合华华能大厦钢渣渣混凝土施工工实践开发具具有使用价值值的质量问题题预防、解决决措施。整个开发过程遵遵循以下几条条思路：1）技术经验总总结工作贯穿穿于施工的全全过程；2）试验贯穿于于开发工作的的始终，从钢钢渣混凝土的的配合比设计计，到钢渣混混凝土的泵送送，直至钢渣渣混凝土的养养护，都是以以小规模试验验为先导，成成功后应用到到工程上；3）积极开发和和推广应用施施工的新工艺艺、新技术、新新材料、新设设备；4）通过发表论论文，总结施施工工法，推推广研究成果果。在研究方法上，我我们一方面以以华能大厦钢钢渣混凝土工工程为载体，积积极进行大体体积泵送钢渣渣混凝土施工工技术的开发发与研究。另另一方面，我我们将已经实实践的施工技技术，经深层层加工和理论论探索，最终终形成一套较较完整的大体体积钢渣混凝凝土泵送施工工工法，直接接用于指导施施工建设。4、关键技术与与创新4.1工艺流程程大体积钢渣混凝凝土泵送施工工工艺流程见见图4.1-1。4.2大体积泵泵送钢渣混凝凝土原材料选选择及配给设设计技术1钢渣混凝土原原材料1）水泥表4.2.1-1水泥性能指标选用琉璃河水泥泥厂生产的长长城牌P.O422.5水泥，主要要技术指标见见表4.2表4.2.1-1水泥性能指标细度80um标准稠度用水量量(%)凝结时间安定性抗折强度(MPPaa)抗压强度(MPa)碱含量初凝终凝沸煮3d28d3d28d0.57%0.827.82h29minn3h32minn合格5.49.31.37.12）粉煤灰选用德州华能一一级粉煤灰，主主要技术指标标见表4.22.1-2。表4.2.1-2粉煤灰性能指标表4.2.1-2粉煤灰性能指标细度%烧失量%需水量比%碱含量%氧化钙含量%游离氧化钙含量量%%三氧化硫含量%%9.92.00940.202.720.140.473）外加剂外加剂采用砼之之宝科技发展展有限公司JYB-3型奈系混凝凝土泵送剂。主主要技术指标标见表4.22.1-3。表表4.2.1-3砼之宝JYB-3性能指标压力泌水率比%塌落度保留值((mmm)28天抗压强度度比%碱含量%氯离子%氨含量%放射性30min60min35165160991.320.050.00合格4）重晶石砂产地唐山主要技技术指标见表表4.2.11-4。表表4.2.1-4重晶石砂物理性能指标筛分析表观密度kg//mm3碱集料反应14d膨胀率%%放射性细度模数级配区域.2.7Ⅱ区39000.026合格为掌握普通河砂砂与重晶石砂的级配区区别，分别对对重晶石砂和河砂进进行筛分，二二者的筛分分分析见表4..2.1-55。表4.2.1-5重晶石砂、河砂筛分分析表4.2.1-5重晶石砂、河砂筛分分析筛孔尺寸(mm）唐山重晶石砂涿州河砂(%）Ⅱ区累计筛余百分率标准准分计筛余量g分计筛余%累计筛余%分计筛余累计筛余5.00255.059.4910～02.5011982912.82225～01.257715.4448.23050～00.6307915.86010.04070～410.315397.86836.07692～700.160408.07620.096100～90筛底12124.21003.6100-细度模数2.72.4-从筛分析表上可可以看出，重重晶石砂0.3155mm，0.1600mm筛孔上的量量偏少，筛底底的量较多，石石粉含量较高高。与涿州河河砂相比，呈呈现出细颗粒粒偏少，其他他颗粒适中的的情况，其他他颗粒基本在在标准范围内内，主要是筛筛底超出较多多。5）石采用河北涿州55-25mmm河碎石，含含泥量：0.5%，泥块含量0.3%，针片状含含量3.9%，压碎指标标值5.5%%。6）烧结球表烧结球技术指标烧结球产地唐山山，主要技术术指标见表44.2.1表烧结球技术指标筛分析表观密度kg//mm3碱集料反应14d膨胀率%%放射性级配情况公称粒径连续粒级10-25mmm40000.022合格为了掌握烧结球球与河碎石的的掺加比例，对对烧结球和和和碎石进行筛筛分，二者的的筛分分析见见表4.2..1-7。表表4.2.1-7烧结球、河碎石筛分析比较筛孔尺寸(mm）唐山烧结球涿州河碎石Ⅱ区累计筛余百分率标准准分计筛余量g分计筛余%累计筛余%分计筛余量g累计筛余2500016530～520000111026--162905.8614905530～7010407581.587188593--54108.2963009990～1002.5400.896219995～100筛底1853.710029100--从筛分析表上可可以看出，烧烧结球25.0mmm，20.0mmm筛孔上为零零，10.0mmm筛上的量较较大，筛底较较高。与涿州州河碎石相比比，呈现出粗粗颗粒偏少，10.0mmm颗粒偏多的的级配单一的的情况。考虑虑部分用普通通河碎石取代代。7）膨胀剂选用宏业恒基材材料有限公司司生产UEA膨胀剂，主主要技术指标标见表4.22.1-8。表4.2.1-8UEA膨胀剂主要技术指标表4.2.1-8UEA膨胀剂主要技术指标限制膨胀率28天抗折强度度(MPPa)28天抗压强度度(MPPa)碱含量％水中7天％水中28天％空气中21天％％0.0260.052-0.002997.250.80.222钢渣混凝土的的配制1）钢渣混凝土土配合比配制制方案a为了配制容重重大于3000kkg/m3的钢渣混凝凝土，我们选选取了钢渣石石、铁矿石、豆豆钢和烧结球球等特种材料料作为粗骨料料。经过混凝凝土的试拌，发发现只有烧结结球作为粗骨骨料既能满足足容重要求，又又能满足泵送送和强度要求求。使用钢渣渣石和铁矿石石配制的混凝凝土能够满足足泵送和强度度要求，但是是由于配制的的混凝土为C40S110，满足混凝凝土抗压强度度需要胶凝材材料较多，造造成使用钢渣渣石和铁矿石石作为粗骨料料不能满足混混凝土容重要要求；使用豆豆刚配制的混混凝土能够满满足容重要求求，但是由于于泵送混凝土土坍落度较大大，豆钢容重重很大，达到到6000kkg/m3，使用豆钢钢作为粗骨料料拌制的混凝凝土出现沉底底现象，不能能满足泵送要要求。目前，利用钢渣渣替代混凝土土中的砂子掺掺到粉煤灰混混凝土中作道道路材料和将将钢渣磨细来来制作水泥等等方面已有了了相关报道。但但用钢渣替代代粗骨料配置置钢渣混凝土土的研究在国国内尚属首次次。b重晶石砂和烧烧结球表观密密度基本相同同。经过反复复试验，发现现采用重晶石石砂代替普通通砂，减少烧烧结球的用量量，配制出的的钢渣混凝土土在强度、密密度、可泵性性等方面都满满足要求。c针对采用重晶晶砂、烧结球球做集料(比重大)的混凝土要要达到工程有有效泵送和强强度要求，在在配合比上应应适当提高水水泥或胶结材材料的用量，以以保证有足够够的浆体裹住住集料，从而而使混凝土不不离析，骨料料不沉降，而而又有较好的的流动性。d重晶石砂、烧烧结球吸水率率较大，造成成混凝土塌落落度损失较大大，钢渣混凝凝土配制时的的出机塌落度度应控制在230-2240mm，以保证运运输到现场的的塌落度和泵泵送要求，到到施工现场塌塌落度满足200mm以上。e从表烧结球、河河碎石的筛分分析可以看出出烧结球粒径径较为单一，大大部分为10.0mmm骨料，为保保证混凝土的的和易性，宜宜部分用普通通碎石取代。f掺入品质较好好的一级粉煤煤灰代替水泥泥，增大其比比表面积，加加强对水分的的吸附作用，减减少了可泌自自由水；并且且有效延缓钢钢渣混凝土的的水化升温，降降低钢渣混凝凝土的中心温温度,同时可降低低钢渣混凝土土的自缩率。g在胶凝材、粗粗细骨料种类类及用量确定定后，外加剂剂的选用及掺掺量尤为重要要。首先保证证重骨料在泵送送及振捣过程程中不离析、不不分层。此外外对于底板钢钢渣混凝土施施工，用地泵泵高压输送，输输送缓慢，混混凝土的凝结结时间应适当当延长，控制制在24小时以上。采用奈系高效减减水剂JYB-3，大大减少少混凝土所需需的拌和水量量，减少了混混凝土中的可可泌自由水，可可以改善混凝凝土拌和物的的和易性和泌泌水性，使混混凝土在泵送送中的流动性性得到改善；；通过对高效效减水剂的调调整，控制钢钢渣混凝土初初凝时间，满满足施工需要要，并能延缓缓钢渣混凝土土温升速度。选择并掺入一定定量性能良好好的混凝土膨膨胀剂UEA，使钢渣混凝凝土本身具有有一定的膨胀胀性以补偿钢钢渣混凝土在在降温过程中中产生的温度度收缩。2)试验方案a拟定试验方案案由于钢渣混凝土土使用的粗、细细骨料（重晶晶石砂、烧结结球）价格非非常昂贵，重重晶石砂800元/吨、烧结球1350元/吨，比普通通砂、石价格格高出20至40倍，所以在在满足钢渣混混凝土性能和和容重的同时时，考虑部分分用普通河碎碎石取代烧结结球，不但是是技术上的需需要，也是经经济上的需要要。从技术和和经济要求出出发，拟定以以下试验方案案：=1\*GB3①粗骨料全部使使用烧结球；；=2\*GB3②河碎石按体积积取代30%烧结球；=3\*GB3③河碎石按体积积取代50%烧结球；配制C40S110钢渣混凝凝土，试验研研究混凝土的的工作性、可可泵性、力学学性能以及耐耐久性。试配配配合比见表表9。表9表9试配配合比序号水水泥重晶石砂烧结球石粉煤灰UEAJYB-3120532410671575/903618.0219032410671102307903618.031803241067800504903618.0b优化试验方案案为了确定水、烧烧结球和石子子对混凝土的的强度和坍落落度的影响，我我们对这三种种材料采用了了正交试验的的方法进行检检测。分别设设计了针对混混凝土强度的的正交试验和和针对混凝土土坍落度的正正交试验。正正交设计软件件采用了《正正交设计助手II》和《spss》统计分析析软件。=1\*GB3①三种材料对混混凝土强度影影响的正交试试验，我们采采用了L23,即二水平，三三因素的正交交试验。试验验采用的混凝凝土的其他材材料的用量如如表4.2.11-10。表4.2.1-10正交试验采用的材料用量表4.2.1-10正交试验采用的材料用量水平水水泥重晶石砂烧结球石粉煤灰UEAJYB-3119032410671102307903618.021803241067800504903618.0混凝土的试验计计划表如表4.2.11-11。表4.2.1-11混凝土试验计划表4.2.1-11混凝土试验计划

所在列

1

2

3

因素

水（Kg）

烧结球（Kgg）

石子（Kg）

混凝土强度（MPPa）

实验1

190

1102

307

37.6

实验2

190

800

504

41.2

实验3

180

1102

504

40.8

实验4

180

800

307

38.5表4.2.1-12直观分析表对试验结果进行行分析的结果果如表4.2.11-12、图4.2.11-2、4.2.1表4.2.1-12直观分析表

所在列

1

2

3

因素

水

烧结球

石子

实验结果

实验1

1

1

1

37.6

实验2

1

2

2

41.2

实验3

2

1

2

40.8

实验4

2

2

1

38.5

均值1

39.4000

39.2000

38.0500

均值2

39.6500

39.8500

41.0000

极差

0.250

0.650

2.950

图4.2.1-2效应分析图4.2.1-2效应分析表4.2.1-13表4.2.1-13方差分析表

因素

偏差平方和

自由度

F比

F临界值

显著性

水

0.062

1

0.020

10.1000

烧结球

0.422

1

0.138

10.1000

石子

8.702

1

2.842

10.1000

***

误差

9.19

3

根据以上分析可可以得出结论论：级差最大大的是石子，说说明石子对混混凝土的强度度影响最大。均均值2大于均值1说明，水平平二的配合比比对强度而言言是最优的。=2\*GB3②三种材料对混混凝土坍落度度影响的正交交试验，我们们采用了L23,即二水平，三三因素的正交交试验。试验验配比和水平平见表4.2.11-10。表4表4试验计划表

所在列

1

2

3

因素

水（Kg）

烧结球（Kgg）

石子（Kg）

坍落度（mmm）

实验1

190

1102

307

220

实验2

190

800

504

215

实验3

180

1102

504

230

实验4

180

800

307

210。表表4.2.1-15直观分析表

所在列

1

2

3

因素

水

烧结球

石子

实验结果

实验1

1

1

1

220

实验2

1

2

2

215

实验3

2

1

2

230

实验4

2

2

1

210

均值1

217.50000

225.00000

215.00000

均值2

220.00000

212.50000

222.50000

极差

2.500

12.5000

7.500

图4.2.1-3效应曲线图4.2.1-3效应曲线表4.2.1-16表4.2.1-16方差分析表

因素

偏差平方和

自由度

F比

F临界值

显著性

水

6.250

1

0.086

10.1000

烧结球

156.25500

1

2.143

10.1000

***

石子

56.2500

1

0.771

10.1000

*

误差

218.755

3

根据以上分析可可以得出结论论：级差最大大的是烧结球球，F比最大的也也是烧结球，说说明烧结球掺掺量对混凝土土的坍落度影影响最大。同同理，和用水水量相比，石石子的用量也也在一定程度度上影响了坍坍落度。综合考虑三种材材料对混凝土土的强度和坍坍落度的影响响，水平2配合比为最优优配合比。表4.2.1-17钢渣混凝土工作性及抗压强度表4.2.1-17钢渣混凝土工作性及抗压强度序号塌落度(mm))塌落扩展度和易性1h后塌落度((mm))7d强度(MPa)28d强度(MMPPa)60天强度((MPa)实测砼湿容重kg/m31215Φ480流动性好，试块块表表面泌水严严重重。15029.636.640.631102220Φ500流动性好，试块块表表面有泌水水。18030.437.643.730703230Φ530流动性好，试块块表表面无泌水水20031.940.847.73020钢渣混凝土试验验中抗压强度度相对比可以以看出，烧结结球掺量高的的混凝土28天、60天强度偏低低，7天抗压强度度相当。只有有方案3河碎石按体体积取代50%烧结球的钢钢渣混凝土配配合比满足C40混凝土强度度要求。复掺掺重晶石砂混凝土和和易性较好，只只是1小时后塌落落度损失较大大，三个配合合比能满足工工作性要求,但方案1、2钢渣混凝土土有泌水现象象，只有方案案3钢渣混凝土土性能较好。钢渣混凝土288天，60天强度偏低低的原因：重重晶石砂细粉料偏偏多，造成重重晶石砂吸水率偏偏高，同烧结结球复合后的的吸水率超过过20%，再加上烧烧结球级配单单一，要满足足混凝土的工工作性要求，除除使用外加剂剂外，必须增增加混凝土单单方用水量。试试配时重晶石石砂、烧结球球是干燥的，不不含水。加入入的水首先被被重晶石砂和烧结球球吸收，这些些被吸收的水水份并未立即即参与混凝土土的反应，饱饱和后多余的的水份才参与与与水泥的反反应，因此，烧烧结球掺量越越高配制的钢钢渣混凝土单单方用水量越越高(每方多用10-15公斤水），水水灰比增大，故故造成C40S110钢渣混凝凝土强度偏低低。3钢渣混凝土的的稳定性和可可泵性由于重晶石砂、烧烧结球比重大大，在大塌落落度和压力条条件下，混凝凝土中骨料是是否会沉降，从从而产生离析析、泌水，即即混凝土的可可泵性必须进进行压力泌水水试验。见表表4.2.11-18。表表钢渣混凝土压力泌水指标及塌落度序号水kg水泥kg重晶石砂kg烧结球kg石kg粉煤灰kgUEAkgJYB-3kg水胶比塌落度mm受压泌水量ml/m受压力1.5MMPPa后塌落度mm11703241067800504903618.00.381707514021803241067800504903618.00.4020010518031903241067800504903618.00.42220130200图图4.2.1-4压力泌水与混凝土和易性的关系图塌落度与压力泌泌水量及泵压压力的关系。由由图可知混凝土塌落落度小，受压压泌水也小，但但阻力大；混混凝土塌落度度大，泌水量量亦很大，阻阻力同样较大大，均不适于于泵送。到施施工现场塌落落度200mm左右，利于于泵送。4钢渣混凝土耐耐久性试验1）抗渗性能试试验本试验采用混凝凝土抗渗仪测测定钢渣混凝凝土与普通混混凝土，以判判断钢渣混凝凝土的密实性性及抗渗性能能。试验结果果见下表4..2.1-119。表表混凝土抗渗性能混凝土类型C40S10普普通通混凝土C40S10掺掺550%河碎石钢渣渣混凝土最大抗渗等级S30S40可以看出，掺550%河碎石C40S110混凝土抗渗渗效果高于普普通混凝土，说说明钢渣混凝凝土内部结构构比普通混凝凝土密实。为了进一步验证证钢渣混凝土土的抗渗性能能，委托检测测所进行渗透透性快速检测测系统测定C40S110钢渣混凝凝土及普通混混凝土的氯离离子抗渗性。结结果分别是：：普通C40S110混凝土的氯氯离子扩散系系数为4.65××10-8ccm2/s、C40S110钢渣混凝凝土氯离子扩扩散系数为3.06××10-8ccm2/s，从而得出出钢渣混凝土土的抗氯离子子渗透性要好好于普通混凝凝土。2）收缩试验参照《普通混凝凝土长期性能能和耐久性能能试验方法》(GBJ882-85）中收缩试试验进行，以以100×1100×5115mm的棱柱体试试件为标准试试件，分别在在温度20±2℃，湿度90%以上的标准准养护室和自自然环境下养养护。测出28天、45天、60天收缩值值。试验结果果分别见表、表表4.2.11-21。表标养混凝土收收缩率（×10-6）%混凝土类型28天收缩率45天收缩率60天收缩率C40S10普通混凝土470540570C40S10掺掺550%河碎石钢渣混凝凝土土480530560表表4.2.1-21自养混凝土收缩率（×10-6）%混凝土类型28天收缩率45天收缩率60天收缩率C40S10普通混凝土480550580C40S10掺掺550%河碎石钢渣混凝凝土土490570610从试验结果可以以看出，钢渣渣混凝土在标标养条件下，其其收缩值与普普通混凝土基基本相同，而而在同条件下，其其收缩值比普普通混凝土大大，所以在实实际工程中，需需要注意加强强养护，特别别是湿度要保保证。5实施效果本工程大体积泵泵送钢渣混凝凝土施工时间间在10月份，大气气温度适中，但但风速较大，要要求严格控制制塌落度、流流动度、塌落落度损失和混混凝土的容重重。工程实际所用配配合比为:水:水泥:重晶石砂:烧结球:河碎石:粉煤灰:膨胀剂:泵送剂=1800:324::1067::800:5504:900:36:118.0，水胶比=0.40，砂率=45%。控制混凝凝土出机塌落落度220-2240mm，入泵塌落度度不低于200mmm，扩散度不低低于450mmm，实际底板凝凝结时间在24-26小时，实测测湿容重全部部在30000kg/m3以上。4.3大体积钢钢渣混凝土泵泵送浇筑技术术1钢渣混凝土输输送泵的选择择1）混凝土输送送管水平长度度的确定根据施工图说明明，大体积钢钢渣混凝土位位于华能大厦厦基础底板的的中庭部位（D-H轴/5-12轴基础底板板），见图4.2.22-1所示。图4.2.2-1钢渣混凝土浇筑范围图4.2.2-1钢渣混凝土浇筑范围在选择混凝土泵泵和计算泵送送能力时，通通常是将混凝凝土输送管的的各种工作状状态换算成水水平长度。华华能大厦钢渣渣混凝土浇筑筑时，水平管管长为80m，垂直管长长为20m，175→150mm锥形管一根根，R＝1.0m的90°弯管4根，管径采采用150mm，换算成水水平长度共计计193m。2）混凝土泵的的最大水平输输送距离根据输送管的计计算长度及混混凝土输送泵泵的性能指标标确定，采用用HBT800A拖式混凝土土泵。HBT800A拖式混凝土土泵的技术参参数见表4.2.22-1。表4.2.2-1HBT80A拖式混凝土泵的技术参数表4.2.2-1HBT80A拖式混凝土泵的技术参数最大理论输送量（m3/h）80最大泵送混凝土压力（MPa）13最大理论垂直输送距离（m）250最大理论水平输送距离（m）1200混凝土缸径×行程（mm×mm）200×1400电动机型号Y3155-4发动机功率（kw）110料斗容积（m3）0.8上料高度（mm）1400外形尺寸（mm）5230×1977×2170重量（kg）50303）混凝土泵的的泵送能力验验算混凝土泵的泵送送能力验算，应应符合下列要要求：（1）混凝土输输送管道的配配管整体水平平换算长度，应应不超过计算算所得的最大大水平泵送距距离。水平换换算长度193m小于HBT800A拖式混凝土土泵的最大理理论水平泵送送距离1200m。（2）按表4..2.2-22和表4.2.22-3换算的总压压力损失，应应小于混凝土土泵正常工作作的最大出口口压力。表4.2.2-2混凝土泵送的换算总压力损失表4.2.2-2混凝土泵送的换算总压力损失管件名称换算量换算压力损失（MMPa）水平管每200.10垂直管每50.1045°弯管每只0.0590°弯管每只0.10管道接环（管卡卡）每只0.10管路截止阀每个0.803.5m橡皮软软管管每根0.20表4.2.2-3附属于泵体的换算压力损失表4.2.2-3附属于泵体的换算压力损失部位名称换算量换算压力损失（MMPa）Y形管175~~125mmm每只0.05分配阀每个0.08混凝土泵启动内内耗耗每台2.80直管采用1500mm的3.0m和4.0m管，共有管管卡50个，3.5m橡皮软管1根，90°水平弯管4个，这总压压力损失为：：80/20·00.10+220/5·00.10+00.10·44+0.100·64+00.20+00.05+00.08+22.80=110.73MMPa<133MPa(最大泵送混混凝土压力)。因此选用HBT800A拖式混凝土土泵可以满足足泵送要求。2泵管的搭设与与固定优化路线使泵管管的长度最短短，提高泵送送能力。基坑坑深度为20米，在垂直直管道中间位位置增加一道道长度为7米的水平管管，有效的防防止混凝土下下落过程中产产生离析。泵泵管下基坑段段要呈阶梯形形，不能直管管一下到底。阶阶梯为两阶，每每阶高度约9.6m，长度约8m。架体横向向不少于4排立杆，立立杆纵横向间间距均不大于于900㎜，水平杆杆间距不大于于1200㎜，架体四四面设剪刀撑撑，架体内部部剪刀撑纵横横向均为每隔隔4道立杆设置置一道，架体体外围设置钢钢管斜撑，或或用φ12.5钢丝绳拉结结牢固，架体体与基坑壁间间的连墙件按按两步两跨设设置。垂直向下配管时时，中间加设设水平管是本本技术创新点点之一。泵管支撑阶梯形形架体见图4.2.22-2。图4.2.2-2泵管支撑阶梯型架体示意图图4.2.2-2泵管支撑阶梯型架体示意图3同条件试泵同条件试泵即是是在与基础底底板钢渣砼浇浇筑相同条件件下进行钢渣渣混凝土浇筑筑试验。通过过试泵检验：：混凝土输送送泵是否满足足泵送要求；；阶梯形泵管管走向设计是是否合理，泵泵管支撑阶梯梯形架体搭设设是否安全，泵泵管加固是否否稳定，输送送泵的泵压是是否能满足要要求，在经过过泵压失水后后钢渣混凝土土的和易性是是否能满足施施工要求，因因此同条件试试泵是个非常常关键的工序序，不得省略略。试泵砼可可以选择非结结构用的砼，如如基础垫层，防防水保护层，或或底板后浇带带加强带等。经过试泵发现钢钢渣混凝土泵泵送时，泵管管晃动明显加加强，泵送力力度增加，拐拐折处的弯管管要采用R＝1.0m的大弯管，架架体加固点要要增加，其他他检验项能满满足要求。4钢渣混凝土浇浇筑用重晶石砂、烧烧结球配置的的钢渣混凝土土和易性较好好，但混凝土土塌落度损失失稍大，混凝凝土应以最少少的转载次数数和最短的时时间，从搅拌拌地点运至浇浇筑地点，且且控制混凝土土到施工现场场塌落度不小小于200mm。1)、浇筑方式式大体积泵送钢渣渣混凝土的浇浇筑应根据工工程结构特点点、平面形状状和几何尺寸寸，钢渣混凝凝土供应和泵泵送设备能力力、劳动力和和管理能力，以以及周围场地地大小等条件件，预先制定定好浇筑方式式。图4.2.2-3钢渣混凝土浇筑分区图华能大厦基础底底板钢渣混凝凝土共2200mm3，为保证钢钢渣混凝土的的连续浇筑，考考虑到北京市市交通管制的的情况，将基基础底板钢渣渣混凝土区分分为三个浇筑筑区域，垂直直施工缝采用用不用拆除的的快易收口网网进行隔离，施施工缝中间部部位水平设置置400mm宽、4mm厚止水钢板板，既保证钢钢渣混凝土底底板的整体性性，满足了底底板混凝土的的抗渗要求。见见图4.2.22-3。图4.2.2-3钢渣混凝土浇筑分区图底板钢渣混凝土土浇筑采用平平面分层的施施工方法。浇浇筑时控制好好布料机的稳稳定性，保证证混凝土的平平面分层浇筑筑。振捣时从从浇筑层的下下端开始，逐逐渐上移，以以保证钢渣混混凝土的浇筑筑质量。平面面分层厚度300mm，在前一次次浇筑的砼初初凝前，后次次的砼要浇筑筑完，并接好好茬，以防止止产生冷缝。2)、钢渣混凝凝土振捣钢渣混凝土采用用HZ6-550型插入式振振动棒进行内内部振捣，对对柱墙插筋密密集区可以利利用HZ6-330型插入式振振动棒振捣。振捣方法：振动动棒移动间距距不大于4000mm，快快插慢拔，振振捣时间155～30秒，但还还应视砼表面面不再明显下下沉、不再出出现气泡、表表面泛浆为准准，而且要插插入下层砼550mm左右右，以消除两两层之间的接接缝。过振是混凝土产产生离析的一一项不可忽视视的因素，在一处振捣捣时间过长是是不利的，它将引起材材料的离析，因因此要严格控控制混凝土振振捣时间，避避免过振。3)、泌水和浮浮浆的处理大体积钢渣混凝凝土施工由于于采取分层泵泵送浇筑，两两层之间间隔隔较久时，分分层之间可能能会产生泌水水或浮浆，且且泌水与浮浆浆会流淌到分分层脚部聚集集，对钢渣混混凝土质量造造成影响，因因此要组织人人员随时清理理，对较多的的泌水与浮浆浆采用真空泵泵吸取抽走，排排出底板外。4.4大体积钢钢渣混凝土温温度变化及控控制技术1大体积钢渣混混凝土的温度度变化监测大体积钢渣混凝凝土在浇筑完完成后要做好好保温和测温温工作，掌握握钢渣混凝土土温度变化规规律，控制砼内外温差不超超过25℃，降低砼表表面的温度应应力，防止温温度应力超过混凝土的抗抗裂能力而产产生裂缝。(1)、钢渣混混凝凝土测温要求求1）测温点的布布置方方式图4.2.3-1大体积钢渣混凝土测温点布置图图4.2.3-1大体积钢渣混凝土测温点布置图采用JDC-22型电子子测温仪进进行行测温。测温点布置按照照轴轴线网格，从从从第一个网网格格开始，采采取取每隔一个个网网格设置一一组组测温片。测测测温片设置置在在网格中部部，采采用导线连连接接到测温仪仪上上。2)测温片布置置钢渣底板区域共共119组测温点，编编编号从162~1180，每组3个，共57个测温片。测温片预埋：测测温温探头长度度为为3cm。利用一根φ16钢筋进行固固定。固定定方方法：上下下端端设135℃圆钩，与上上下层网片片进进行固定，在在在此钢筋上上按按探头要求求深深度固定住住探探头。在探探头头与固定筋筋接接触位置（为为为5cm长度）用胶胶带将钢筋筋进进行缠绕，缠缠缠绕圈数5圈以上，将将探头与钢钢筋筋接触部分分隔隔开。注意意该该探头不准准与与钢筋直接接接接触。3)测温记录要要求对于钢渣混凝土土的的测温时间间及及测温频度度，根根据钢渣混混凝凝土初期升升温温较快，钢钢渣渣混凝土内内部部的温升主主要要集中在浇浇筑筑后的3～7d，一般在7d之内温升可可达到或接接近近最高峰值值，另另外，钢渣渣混混凝土内部部的的最大温升升，是是随着结构构物物厚度的增增加加而增高。根根根据工程实实际际情况和结结构构特点，确确定定的测温项项目目和测温频频度度如下：(1)记录罐车车中中倒出时的的钢钢渣混凝土土温温度，每车车均均测；(2)施工现场场大大气环境温温度度，每4h测记一次次，即6:00、10:00、14:00、18:00、22:00、2:00个测量一次次；(3)钢渣混凝凝土土浇筑完成成后后，立即测测记记钢渣混凝凝土土浇筑成型型的的初温度，以以以后按以下下要要求测记：：第1–3d：每每2h测记一次；；第4––7d：每4h测记一次次。其后为8h，到撤除保保温层为止止，同同时应不少少于于20天。大体积钢渣混凝凝土土施工温度度测测温记录由由计计量员具体体负负责记录，并并并按照北京京市市技术资料料统统一表格C5—14填好记录。及及及时做好信信息息的收集和和反反馈工作，遇遇遇有特殊情情况况（钢渣混混凝凝土内外温差差接近25℃时）要及时时报告，采采取取增加保温温厚厚度措施。大大大体积钢渣渣混混凝土的测测温温见图4.2.33-2。图4.2.3-2大体积钢渣混凝土的测温图4.2.3-2大体积钢渣混凝土的测温(2)、温度监监测测和控制根据测温所掌握握的的数据，我我们们将浇筑后后同同条件的钢钢渣渣混凝土与与普普通混凝土土经经综合养护10天内温变情情况进行了了统统计分析（采采采用的是每每天天下午14点的数值）。同条件钢渣混凝凝土土与普通混混凝凝土温度监监测测点温度变变化化值及变化化曲曲线如表4.2.33-1和图4.2.33-3所示。表4.2.3--1同条件温温度监测点点温温度变化值值比比较(单位：℃)第1天第2天第3天第4天第5天第6天第7天第8天第9天第10天重混凝土上部温度39.355.452.351.649.743.941.839.630.428.1中部温度42.461.966.869.362.561.659.255.745.343.6下部温度45.571.673.474.766.860.265.960.155.851.3普通混凝土上部温度38.153.550.249.846.941.740.738.131.825.2中部温度40.858.363.862.764.559.255.25