场地抗震性能评价和处理讲稿

场地抗震性能评价和处理国内外历次地震震破坏经验表表明，一次地地震中地面建建筑的破坏轻轻、重除与地地震强度，建建筑物抗震性性能有关外。尚尚与建筑物所所在的场地条条件有密切的的关系，这已已被世界各国国工程抗震专专家学者所公公认。场地特性主要表表现在二个方方面：一方面面由于场地的的工程地质、水水文地质、基基岩构造及地地形条件的差差异，引起建建在场地上各各类建筑的振振动特性变化化造成某些建建筑破坏重或或轻。如：软软土较厚的场场地在同一个个城市中高层层建筑破坏严严重，而低层层刚度大的建建筑破坏较轻轻，（国内外外实例较多在在此不在阐述述）。另一方方面是场地、地地基稳定性遭遭到破坏，（如如：地基土液液化、震陷、地地表位错、边边坡失稳等），本本讲重点介绍绍以下四方面面内容：断裂评价、液化化判别、地形形评价、桩基基设计。一、断裂工工程抗震评价价1现状状断裂对工程影响响的评价，长长期以来不同同学科之间存存在着不同看看法。经过近近些年地震区区考察及不断断地交流研究究成果，尤其其近些年对地地震现场地表表地裂对工程程影响的专项项考察，如：：1970年云南通海海地震地表断断裂研究，1976年唐山地震震地表断裂考考察等认为：：所谓要考虑虑断裂对工程程影响主要是是发震断裂地地震时与地下下断裂构造直直接相关的地地表地裂位错错带，也就是是有些学者称称之为地震时时老断裂重新新错动后直通通地表的地裂裂位错带。建建在这类位错错带上的建筑筑破坏是不易易用工程措施施加以解决的的，因此规范范中划为危险险地段应予避避开。至于与与发震断裂间间接相关的受受应力场控制制所产生的地地裂（如分支支及次生地裂裂），根据唐山山地震时震中中区地裂的实实际探查及地地面建筑破坏坏调查结果（唐唐山强震区工工程地质研究究，1981，中国建筑筑科学研究院院），认为此此类地裂带，对对经过正规设设计建造的工工业与民用建建筑影响不大大，地裂缝遇遇到此类建筑筑不是中断就就是绕其分布布，仅对埋藏藏很浅的排污污渠道及农村村民房有一定定影响，而且且可以通过工工程措施加以以解决，并不不是所有地裂裂均需考虑避避开。这是近近些年对断裂裂的工程影响响新的认识，修修订规范时应应给予充分的的考虑。至于于地震强度一一般在确定震震中烈度时已已给予考虑。2关于烈度度小于8度可不考虑虑发震断裂对对地面建筑错错动影响问题题目前我国抗震设设计规范的设设防均是按概概率水平考虑虑的，如：考考虑小震时的的超越概率为为63%左右，考虑虑遭遇到中震震时超越概率率10%，考虑罕遇遇地震时超越越概率3%左右。说明明按设防水平平进行设计时时，当遭遇到到地震时仍可可能有少量建建筑超出设防防水平的破坏坏，并不是保保证100%都不会遭到到破坏；也可可以理解为设设防水准线并并不是统计中中的外包线，这这是根据我国国经济状况决决定的。同样样考虑不同烈烈度出现地表表地裂对建筑筑有无影响的的地震强度界界线时，也应应按出现的概概率大小确定定。根据工程程地质学报（工工程地震专利利1998.33Vol..6Noo.1）蒋溥溥研究员的统统计资料表明明：中国大陆陆地震断错形形变——震级概率分分布图，可以以明显地看出出当M=6.5级时有95%的断裂不会会出现地表地地震断错形变变，仅有个别别地震才有可可能出现。1989年编制中华华人民共和国国国家标准《岩岩土工程勘察察规范》时，也也曾对13个国家的历历史地震资料料做了统计分分析，从分析析结果可以明明显地看出仅仅在8°或8°以上时才会会出现地表地地裂。新中国国地震烈度表表在地表现象象一栏的描述述中明确提出出：当地震烈烈度8°或8°以上时地表表才会出现明明显的裂缝。因因此，根据大大量地震实例例综合分析结结果确定，在在地震烈度为为8°及8°以上时才需需考虑地表位位错对工程建建筑影响是较较为适宜的。3关于于隐伏发震断断裂上覆土层层厚度对地面面建筑影响问问题自从抗震设计规规范提出发震震断裂的概念念后，在地震震及地质界曾曾提出凡是活活动断裂均可可能发生地震震。经过不断断交流协商，工工程中的发震震断裂主要为为可能产生M≥5级以上的地地震断裂这种种看法取得了了一致，岩土土工程勘察规规范也给出明明确定义，但但对活动断裂裂来讲有一个个什么时间活活动过，工程程上才需考虑虑的问题。经经过不断深入入研究交流看看法，在活动动断裂时间下下限方面已取取得了一致意意见：即对一一般工业与民民用建筑只考考虑1.0万年（全全新世）以来来活动过的断断裂，在此地地质期以前活活动过的断裂裂可不予考虑虑，对于核电电，水电等工工程则考虑10万年以来（晚晚更新世）活活动过的断裂裂，晚更新世世以前活动过过的断裂亦不不予考虑。目前尚有分歧的的看法是关于于隐伏发震断断裂的评价问问题，在基岩岩以上覆盖土土层多厚？是是什么土层？？地面建筑就就可不考虑下下部断裂的错错动影响。根根据我国近年年来地震宏观观地表地裂考考察，各学者者看法不够一一致。有人认认为30m厚土层就可可以不考虑对对地面建筑影影响，有些学学者认为是50m，还有人提提出用基岩位位错量大小来来衡量，如：：土层厚度是是基岩位错量量的25~30倍以上就可可以不考虑等等等。唐山地地震震中区的的地裂经建设设部综合勘察察研究设计院院详细工作后后证明这些地地裂不是与地地下岩石错动动的发震断裂裂直接相关的的直通地表的的构造地裂，而而是由于地面面振动，地面面应力形成的的表层地裂，仅仅分布在地面面以下3.00m左右的范范围，下部土土层并未断错错（挖探井证证实）。在采采煤巷道中也也未发现断错错。对有一定定埋深的正规规建筑地裂缝缝不是绕开就就是中断，对对建筑本身没没什么影响。另另据中国地震震局地质研究究蒋溥研究员员对覆盖层厚厚度对断错地地表形变影响响的研究结果果，如下表：：覆盖层厚——断断错形变影响响指数表覆盖层厚度（mm）02020-50>50M≥7.51.00.60.30.17.5>M>55..51.00.30.10M<5.51.00.100鉴于上述种种看看法，在缺乏乏实际地震现现场可靠资料料的情况下，为为了对此问题题做进一步深深入研究，由由北京市勘察察设计研究院院在建设部抗抗震办申请立立项，对发震震断裂上覆土土层厚度对工工程影响做了了专项研究。本本次研究主要要采用大型土土工离心机模模拟实验。此此实验主要优优点是可以将将缩小的模型型通过提高加加速度的办法法达到与原型型应力状况相相等的状态。这这是其它模拟拟实验（如振振动台试验方方法等）所解解决不了的，为为了模拟断裂裂错动专门加加工了模拟断断裂突然错动动装置，可进进行垂直与水水平二种错动动，其位错量量大小是根据据国内外历次次地震不同震震级条件下，位位错量统计分分析结果确定定的。根据邓起东（11992）；蒋溥（1993）和WelllsD.L..K.J.ccopperrsmithh(19944)等人整理理的世界和中中国的地震地地表位错资料料情况，国外外共112次地震资料料，国内共49次地震资料料。国外地震断裂地地表位移与震震级资料第六讲表3.11震级平均位移量（mm）平均值（m）0.903.501.000.300.900.250.452.100.500.100.150.200.180.900.541.200.681.500.250.100.670.480.501.000.080.500.181.100.200.640.600.600.600.031.200.450.111.700.230.540.630.600.932.000.800.200.201.902.593.302.003.003.301.352.904.602.001.851.500.660.500.571.802.163.500.602.102.800.556.456.602.140.801.301.630.500.522.300.862.602.051.501.201.540.800.956.202.95注：小于6级和和大于8级地震未参参加统计国内地震断裂地地表位移与震震级资料第六讲表表3.2震级位移量（m）平均值（m）水平2.002.402.000.241.66垂直0.300.761.200.400.67水平1.502.507.4010.505.507.002.005.501.508.003.907.502.001.635.002.902.703.600.551.532.200.90垂直4.001.501.501.102.003.005.603.002.752.002.095.505.501.201.305.250.950.500.500.200.701.100.300.50注：大于8级地地震未参加统统计按上述述统计结果实实验时的位错错量定为1..0-4.00m，基本上上包括了8°、9°情况下的位位错量。上覆覆土层按下不不同岩性，不不同厚度分数数种情况，通通过离心机提提高加速度，当当达到与原型型应力条件相相同时，下部部突然错动，观观察上部土层层破裂高度，以以便确定安全全厚度。从现现有实验结果果看，垂直位位错比水平位位错时的破裂裂高度大，当当下部基盘位位错量为1.0～3.0m时其其上覆土层最度基达其破度工常法震综全出°时上覆土层层安全厚度界界限值分别为为60m、90m。应当当说这个结果果是初步的，可可能有些因素素尚未考虑，也也可能安全系系数偏大，但但毕竟是第一一次有模拟实实验为基础的的定量提法，与与以往的宏观观经验和有关关的理论计算算均很接近，可可以说有一定定的可信度。对于特特殊地震地质质条件下的特特殊工程尚可可召开专家论论证会加以确确定。4关于于避让距离问问题地震时发震断裂裂在地表形成成的地裂带宽宽度大小，既既受到震级的的影响，亦受受到滑动类型型、地形地貌貌、沉积物沉沉积环境特点点的影响。一一般震级愈大大，形成的地地裂带宽度愈愈大，倾滑型型比走滑型影影响宽度要大大，平原地区区比基岩出露露区要大。地地震地表地裂裂展布常具有有雁列、平行行、共轭和不不规则等形式式，可以分布布在有一个相相当宽的条带带范围内，除除了有一个相相对位移大，延延伸长的主地地裂外，在其其两侧常分布布有一些位移移相对较小，延延伸相对较短短的分支或次次级地裂。走走滑型断裂基基本上沿原有有断裂迹线出出现或在较小小的宽度范围围内移动，正正断裂除有一一主地裂带外外，在其上盘盘一定宽度范范围内一般发发育有众多的的次级地裂。就就目前资料来来看，我国地地震断裂多为为走滑型，新新产生的地震震地表地裂主主要分布在原原有发震断裂裂带附近，分分布宽度较小小。根据蒋溥溥等人对中国国断错形变最最大宽度资料料的统计分析析，给出断错错形变最大宽宽度概率指数数如下：第六讲表4..1断错形变宽度（mm）概率指数小于1000．5100~30000．4300~50000．2大于5000．05从地震地表地裂裂对建筑影响响的近期研究究成果认为，真真正对建筑物物影响较大的的是与发震断断裂直接相关关的直通地表表的较窄的地地裂，其外围围与发震断裂裂间接相关的的各种应力造造成的地裂一一般对正规建建筑影响不大大。综合上述述情况后提出出避让主断裂裂带的距离：：8°时乙类建筑筑为300m，丙类建筑筑为200mm，9°时乙类建筑筑为500m，丙类建筑筑为300m，甲类建筑筑应专门研究究。应该说明明的是这是在在统计意义上上对一般情况况而言的，在在这个距离以以外影响较小小，但不是保保证100%的绝对安全全的距离。对对特殊情况的的建筑尚可请请有经验的专专家进行论证证，确定适宜宜的避让距离离。在综合上述三方方面研究成果果后，本次修修订规范中在在第四章中增增加了条。场地内存在发发震断裂时，应应对断裂的工工程影响进行行评价，并应应符合下列要要求：1对符合下列规规定之一的情情况，可忽略略发震断裂错错动对地面建建筑的影响：：1）抗抗震设防烈度度小于8度；2）非非全新世活动动断裂；3）抗震设防烈烈度为8度和9度时，前第第四纪基岩隐隐伏断裂的土土层覆盖厚度度分别大于660m、90m。2对不不符合本条1款规定的情情况，应避开开主断裂带，其其避让距离不不宜小于表对对发震断裂最最小避浪距离离的规定。发震断裂的最小小避浪距离（m）表烈度建筑抗震设防类类别别甲乙丙丁8专门研究300m200m—9专门研究500m300m—二、关于地地基液化判别别修订情况《建筑抗震设计计规范》（GGBJ11--89）颁发发后，在执行行过程中，关关于饱和砂土土、粉土液化化判别方面，曾曾有些单位和和学者对于初初步判别中的的第1款提出一些些不同看法。另另外随着基础础埋置深度不不断加深，普普遍要求液化化判别的深度度应增加。现现将这二方面面问题在本次次修订中的考考虑与修订意意见简介如下下。1关于于初步判别第第1款《建筑抗震设计计规范》（BBGJ11--89）颁发发后，在执行行中不断有些些单位和学者者提出液化初初步判别中第第1款在有些地地区不适合。从从举出实例来来看多为高烈烈度区（10°以上）黄土土高原的黄土土状土，很多多是在古地震震考察中从描描述等方面判判定液化的，没没有地震液化化与否的实际际数据，仅有有些例子是用用现行公式判判别的结果。规规范中初判的的提法是根据据解放后历次次地震对液化化区与非液化化区实际考察察、测试分析析后得出来的的。从地貌单单元来讲这些些地震现场主主要为河流冲冲洪积形成的的地层，没有有包括黄土分分布区及其它它沉积类型。如如唐山地震震震中区（路北北区）为滦河河二级阶地，地地层年代为晚晚更新世（Q3）地层，地地震烈度10°，震后考察察、钻探测试试表明，地下下水位为3-4m，表层为3..0m左右的的粘性土，其其下即为饱和和砂层，在10°情况下没有有发生液化，而而在一级阶地地及高河漫滩滩等地分布的的地质年代较较新的Q4地层，地震震烈度虽为7°、8°，却发生了了大面积液化化。国内其它它震区的河流流冲积地层在在地质年代较较老的Q3地层中也未未发现液化实实例。国外YOUD和Perkiins的研究结果果表明：饱和和松散的水力力冲填土差不不多总会液化化，而且全新新世的无粘性性土沉积层对对液化也是很很敏感的，更更新世沉积层层发生液化的的较为罕见，而而前更新世沉沉积层发生液液化是非常罕罕见的。这些些结论是根据据1975年以前世界界范围的地震震液化资料得得出的，并已已被1978年日本的两两次大地震以以及1977年罗马尼亚亚地震液化现现象所证实。根根据上述诸多多地震液化资资料，本次修修订中将此条条改为：地质年代为第四四纪晚更新世世（Q3）及其以前前时，7度.8度时可判判别为不液化化。2液化化判别深度问问题《建筑抗抗震设计规范范》（BGJJ11-899）关于地基基液化判别方方法，在地震震区工程项目目地基勘察中中已广泛应用用。但随着高高层及超高层层建筑的不断断出现，基础础埋深15m已不能满足足工程需要，深深层液化判别别问题已提到到日程上来。由由于15m以下深深层液化资料料少，从实际际液化与非液液化资料中进进行统计分析析尚不具备条条件。我国觖觖放后历次地地震中，尤其其是唐山地震震液化资料均均在15m以上。国国外虽有零星星深层液化资资料，但不太太确切。根据据唐山地震资资料及美国教教授资料分析析结果，其液液化与非液化化临界值沿深深度变化均为为非线性变化化，铁路抗震震设计规范判判别砂土液化化方法也是采采用非线性的的判别式。《建建筑抗震设计计规范》考虑虑到规范判别别方法的延续续性，及广大大工程技术人人员的熟悉程程度，在颁发发89规范时经修修正后仍采用用线性判别方方法。本公式式在15m深度以以上与其它方方法很接近，但但延伸至200m时，就显显得保守，本本次修订中参参考铁路抗震震规范及方法法，仍采用线线性判别式，在15~20m深度范围内按15m深度的Ncr值进行判别，这样处理与非线性判别方法较为接近。今后待有足够资料后再行统计分析。三种方法沿深度变化比较见下图。（第六讲图2.1）根据审查会意见见，液化判别别深度应根据据建筑物等级级、地基类型型及基础埋深深等不同情况况应有所区别别，不宜一律律要求判别深深度为20mm。在上述各方面综综合分析后，确确定本次规范范条为：当初步判别认认为需进一步步进行液化判判别时，应采采用标准贯入入试验判别法法判别地面下下15m深度范范围内的液化化；当采用桩桩基或埋深大大于5m的深基础础时，尚应判判别15~220m范围内内土的液化。当当饱和土标准准贯入锤击数数（未经杆长长修正）小于于液化判别标标准贯入锤击击数临界值时时，应判为液液化土。当有有成熟经验时时，尚可采用用其它判别方方法。第六讲图2.11液化临界值值随深度变化化比较（以八八度区为例）在地面下15mm深度范围内内，液化判别别标准贯入锤锤击数临界值值可按下式计计算：（4.3.4-1）在地面面下15~220m范围内内，液化判别别标准贯入锤锤击数临界值值可按下式计计算：（-2）式中———液化判别标标准贯入锤击击数临界值；；——液化判别别标准贯入锤锤击数基准值值，应按表采采用；——饱和土标标准贯入点深深度（m）;——粘粒含量量百分率，当当小于3或为砂土时时，应采用33。标准贯入锤击数数基准值表设计特征周期分分区区7度8度9度一区6（8）10（13）16二、三区8（10）12（15）18注：括号号内数值用于于设计基本地地震加速度为为0.15gg和0.30gg的地区。三、地形影影响评价1关于局部地形形条件的影响响，从国内几几次大地震的的宏观调查资资料来看，岩岩质地形与非非岩质地形有有所不同。在在云南通海地地震的大量宏宏观调查中，表表明非岩质地地形对烈度的的影响比岩质质地形的影响响更为明显。如如通海和东川川的许多岩石石地基上很陡陡的山坡，震震害也末见有有明显的加重重。但对于岩岩石地基的高高度达数十米米的条状突出出的山脊和高高耸弧立的山山丘，由于鞭鞭端效应明显显，振动有所所加大，烈度度仍有增高的的趋势。应该指出：有些些资料中曾提提出过有利和和不利于抗震震的地貌部位位。本规范在在编制过程中中曾对抗震不不利的地貌部部位实例进行行了分析，认认为：地貌是是研究不同地地表形态形成成的原因，其其中包括组成成不同地形的的物质（即岩岩性）。也就就是说地貌部部位的影响意意味着地表形形态和岩性二二者共同作用用的结果，将将场地土的影影响包括进去去了。但通过过一些震害实实例说明：当当处于平坦的的冲积平原和和古河道不同同地貌部位时时，地表形态态是基本相同同的，造成古古河道上房屋屋震害加重的的原因主要因因地基土质条条件很差所致致。因此本规规范将地貌条条件分别在地地形条件与场场地土中加以以考虑，不再再提出地貌部部位这个概念念。2本次规范修订订中增加了当当需要在条状状突出的山嘴嘴、高耸孤立立的山丘、非非岩石的陡坡坡、河岸和边边坡边缘等不不利地段建造造丙类及丙类类以上建筑时时，除保证其其在地震作用用下的稳定性性外，尚应估估计不利地段段对设计地震震动参数可能能产生的放大大作用，其地地震影响系数数最大值应乘乘以增大系数数。其值可根根据不利地段段的具体情况况确定，但不不宜大于1..6。这一条主要考虑虑局部突出地地形对地震动动参数的放大大作用，主要要依据宏观震震害调查的结结果和对不同同地形条件和和岩土构成的的形体所进行行的二维地震震反应分析结结果。所谓局局部突出地形形主要是指山山包、山梁和和悬崖、陡坎坎等，情况比比较复杂，对对各种可能出出现的情况的的地震动参数数的放大作用用都做出具体体的规定是很很困难的。从从宏观震害经经验和地震反反应分析结果果所反映的总总的趋势大致致可以归纳为为以下几点：：1.在高突地地形距离基准准面的高度愈愈大，高处的的反应愈强烈烈，2.离陡坎和和边顶部边缘缘的距离愈大大反应相对减减小。3.从岩土构构成方面看，在在同样地形条条件下，土质质结构的反应应比岩质结构构大，4.高突地形形顶面愈开阔阔，远离边缘缘的中心部位位的反应是明明显减小的，5.边坡愈陡，其顶部的放大效应相应加大。基于以上变化趋趋势，以突出出地形的高度度H，坡降角度度的正切H//L以及场址址距突出地形形边缘的相对对距离B/HH为参数，对对各种地形的的地震力放大大作用可按公公式（第六讲讲式2.1）和第第六讲表（22.1）进行行调整。（2.1）式中——局部突出地地形顶部的地地震影响系数数的放大系数数；—局部突出地形形地震动参数数的增大幅度度，可按表2.1采用。—附和调整系数数，与建筑场场地离突出台台地边缘的距距离B与相对高差H的比值有关。当当B/H<2..5时，ξ可取为1.00；当2.5≤B/H<55时，ξ可取为0.6；当B/H≥5时，ξ可取为0.33。局部突出地形地地震动参数的的增大幅度第六讲表2..1突出地形的高度度HH（m）非岩质地层H<55≤H<1515≤H<255H≥25岩质地层H<2020≤H<40040≤H<600H≥60局部突出台地边边缘缘的侧向平平均均坡降H/LH/L<0.3300.10.20.30.3≤H/LL<<0.60.10.20.30.40.6≤H/LL<<1.00.20.30.40.5H/L≥1.000.30.40.50.6最大调整幅度11.6是根据据分析结果和和综合判断给给出的。在应应用公式（22.1）和表表(2.1)时，B、L，均应按距距离场地的最最近点考虑。这这样一来，本本条的规定对对各种地形，包包括山包、山山梁、悬崖、陡陡坡都可以应应用。四、桩基设设计本章是在与构筑筑物抗震设计计规范和桩基基规范充分与与协调后，并并吸收了部分分构筑物抗震震设计规范条条文，新增加加了桩基抗震震验算的原则则与方法和桩桩身的配筋的的要求。1.非液化土中中低承台桩基基的抗震验算算。本次规范修订中中增加了条。非液化土中中低承台桩基基的抗震验算算，应符合下下列规定：1单桩的竖向向和水平向抗抗震承载力特特征值，可均均比非抗震设设计时提高25%。2当承台侧面面的回填土夯夯实至干密度度不小于《建建筑地基基础础设计规范》对对填土的要求求时，可由承承台正面填土土与桩共同承承担水平地震震作用；但不不应计入承台台底面与地基基土间的摩擦擦力。本条规定主要根根据下面情况况综合考虑确确定的：关于单桩抗震承承载力提高的的数值，与构构筑物规范和和桩基规范二二者基本协调调。2）本本条未能提及及地坪的抗水水平力作用。当当有必要考虑虑时可参阅有有关规范。事事实上地坪的的抗水平力作作用现已为多多方面材料所所证实，如铁铁路抗震规范范中承认中小小型桥台如有有满河床的砌砌石铺砌则可可防止桥台向向河心滑移，桩桩基规范中认认为地坪可以以抗水平力；；唐山地震中中有多例厂房房柱子在地坪坪上剪坏，说说明地坪起了了侧向支点的的作用；构筑筑物抗震规范范及冶金部抗抗震规范均有有利用地坪抗抗力抵抗水平平地震作用的的条款。有的条款规定基基础旁的土抗抗力可取1/3被动土压力力，这种考虑虑是经验性的的。3）关关于地下室外外墙侧的被动动土压与桩共共同承担地震震水平力问题题，我国这方方面的情况比比较混乱，因因无有关规定定可遵循，多多凭设计者的的认识自由处处理。大致有有以下做法：：假定由桩承承担全部地震震水平力；假假定由地下室室外的土承担担全部水平力力；由桩、土土分担水平力力（或由经验验公式求出分分担比，或用用m法求土抗力力或由有限元元法计算）。目目前看来，桩桩完全不承担担地震水平力力的假定偏于于不安全，因因为从日本的的资料来看，桩桩基的震害是是相当多的，因因此这种做法法不宜采用；；由桩承受全全部地震力的的假定又过于于保守。公式是参考日本本1984年发布的“建筑基础抗抗震设计规程程”提出的。其其主要根据是是对地上3~10层、地下1~4层平面14×144m的塔楼所作作的一系列试试算结果。在在这些计算中中假定抗地震震水平的因素素有桩、前方方的被动土抗抗力，侧面土土的磨擦力三三部分。土性性质为标贯值值N=10~~20，q（单轴压强强）为0.5~1.0kg/cmm2（粘土）。土的磨擦擦力与水平位位移成以下弹弹塑性关系；；位移≤1cm时抗力呈呈线性变化，当当位移>1cm时抗力保保持不变。被被动土抗力最最大值取朗金金被动土压，达达到最大值之之前土抗力与与水平位移呈呈成线性关系系。由于背景景材料只包括括高度45m以下的建筑筑，对45mm以上的建筑筑没有相应的的计算资料。但但从计算结果果的发展趋势势推断，对更更高的建筑其其α值估计不超超过0.9，因而而本条规定桩桩负担的地震震力应在(0.3~0..9)VD之间取值。4）关关于不计桩基基承台底面与与土的摩阻力力为抗地震水水平力的组成成部分问题；；主要是因为为这部分摩阻阻力不可靠：：软弱粘性土土有震陷问题题，一般粘性性土也可能因因桩身摩擦力力产生的桩间间土在附加应应力下的压缩缩使土与承台台脱空；欠固固结土有固结结下沉问题；；非液化的砂砂砾则有震密密问题等。实实践中不乏有有静载下桩台台与土脱空的的报导，地震震情况下震后后桩台与土脱脱空的报导也也屡见不鲜。此此外，计算摩摩阻力亦很困困难，因为解解答此问题须须明确桩基在在竖向荷载作作用下的桩、土土荷载分担比比。出于上述述考虑，为安安全计，本条条规定不应考考虑承台与土土的摩擦阻抗抗。对于目前大力推推广应用的疏疏桩基础，如如果桩的设计计承载力按桩桩极限荷载取取用则可以考考虑承台与土土间的摩阻力力。因为此时时，承台与土土不会脱空，且且桩、土的竖竖向荷载分担担比比较明确确。2.液化土层低低承台桩基抗抗震验算本次规范修订中中增加了条4.4.3存存在液化土层层的低承台桩桩基抗震验算算，应符合下下列规定；1对一般浅基基础，不宜计计入承台侧面面土的抗力或或刚性地坪对对水平地震作作用的分担作用。2当桩承台底底面上、下分分别有厚度不不小于1.55m、1.0m的非液液化土层或非非软弱土层时时，可按下列列二种情况进进行桩的抗震震验算，并按按不利情况设设计：1）桩承受全部部地震作用，桩桩承载力按本本节4.4..2条取用，液液化土的桩周周摩阻力及桩水平抗抗力均应乘以以表的折减系