北京大学科研楼脚手架施工方案双排落地悬挑

目录TOC\o"1-1"\u第一章编制依据据2第二章工程概况况2第三章施工组织织3第四章脚手架所所用材料4第五章施工方法法5第六章脚手架搭搭设9第七章脚手架的的拆除14第八章脚手架的的质量检查及及验收15第九章安全管理理措施15第十章脚手架计计算书17第一章编制依据据建筑施工安全技技术规范序号名称称编号1建筑施工安全检检查查评分标准准JGJ59-88882建筑施工高处作作业业安全技术术规规范JGJ80-99113建筑施工安全检检查查标准JGJ59-99994建筑施工扣件式式钢钢管脚手架架安安全技术规规程程JGJ130--220015建设工程施工现现场场安全防护护场场容、卫生生、环环境保护及及保保卫消防标标准准DBJ01-8833-2000336对外经济贸易大大学学施工图纸纸第二章工程概况况本工程建筑为学学校科研楼工工程，框架剪力墙墙结构，建筑筑面积224470m2。分主楼和附附楼。主楼：地下一层层，垫层至+0.00标高-8.6m，地上11层，一层层高4.8m，二层以上层层高3.9m,,建筑高度455米，一至三层层长方形结构构，三层以上上口字形结构构，建筑长度度尺寸42.6m，宽度尺寸寸40.2m。外立面装饰饰面层贴面砖砖。附楼：建筑长度度尺寸16.8m，宽度尺寸寸40.2m，层高一层4.8m,其他层3.9m,,地上五层,建筑高度20.6mm，外立面装装饰面层贴面面砖。脚手架选型：1、主楼地下部部分脚手架施工采用双排单单管脚手架，高高度8m。2、主楼+0..00以上外侧脚手手架采用悬挑式扣件件钢管脚手架架，一层顶外外侧有装饰架架，钢梁二层层、八层分两两次悬挑。总高度45m。3、主楼口字型型内侧10米以上脚手架架施工采用双排单单管脚手架,,高度32m。脚手架立杆杆直接支撑于于三层屋面上，立立杆下垫木板板增专用底托托。4、附楼脚手架架采用双排单管落落地式脚手架架，高度21m。第三章施工组织织1、劳动组织及及职责分项目部成立脚手手架施工质量量保证体系，对对施工实施有有效监控。设一名工长全面面管理。施工队伍须按进进场计划及施施工需要及时时进场，办理理各项有关手手续，进行三三级安全教育育和专业技能能培训。施工工人员必须有有上岗证。2、劳动力投入入劳动力安排如下下：劳动力计划序号工种数量作业项目1架子工15基础阶段2架子工25结构阶段3架子工15装修阶段3进度计划随工程进度4、脚手架平面面布置见下图图第四章脚手手架所用材料料1工字钢：采用用22a槽钢，其材质质应符合有关关规定。2钢管：采用外外径48mm，壁厚3.5mm的Q235的焊接钢管管，材质符合合《碳素结构构钢》（GB/T700）中Q235--A级钢的规定。3扣件：十字扣扣、一字扣、回回转扣符合《可可锻铸铁分类类及技术条件件》（GB9788-67）、《钢管脚脚手架扣件》（GB15831）的规定，与钢管管径相匹配。4脚手板：木脚脚手板应使用用厚度不小于于50mm和材材质不低于国国家二等材标标准的杉木或或松木板，板板宽200～300mmm，两端使用用8～10号镀锌钢钢丝捆紧。禁禁止使用有扭扭纹、破裂和和横透疖的木木板。5安全网：水平平网为大眼锦锦纶网，立网网为密目网，必须是经国家指定监督检验部门监定许可生产的厂家产品，并具有合格证等资料。第五章施工工方法1脚手架的选型型主楼外侧二层至至七层、八层层以上脚手架采采用悬挑式外用双排单钢管扣件件式脚手架，外架均为全封闭式脚手架，外立杆内侧满挂全封闭密目安全网。2脚手架的搭设设2.1脚手架的的构造搭设高度二层至至七层24..0米，八层至屋屋顶20米，立杆采用用单立管。立杆的纵距1..50米，立立杆的横距11.20米，内内排架距离结结构0.400米，立杆的的步距1.550米，小横杆出出大横杆外端端长度统一为为100。操作层满铺脚脚手板且脚手手板边缘距结结构不大于200mm，并沿外立立杆内侧设置置不小于1000高的挡脚脚板，脚手板板底部挂水平平兜网，以上上作业层必须须挂密目安全全网。采用的钢管类型型为48×3.5，连墙墙件采用2步2跨，竖向间间距3.000米，水平间间距3.000米。大横杆在在立杆内，脚手板下下大横杆在小小横杆上面，“十”子剪刀撑在在立杆外，且且主结点间增增加一根大横横杆。操作层外侧设横横杆扶手高大大于900mmm;悬挑水平钢梁采采用[22aa号槽钢U口水平，其其中建筑物外外悬挑段长度度1.70米，建建筑物内锚固固段长度2..30米。悬挑水平钢梁采采用拉杆与建建筑物拉结，最最外面支点距距离建筑物11.60m。拉拉杆采用钢丝丝绳。2.2支撑钢梁梁：采用4m长的的22a槽钢，钢梁的外挑挑端设置吊环环，以利卸荷，2.3立杆：起步立杆长为66m和4m（将接头错错开），以后后均用6m杆；采用对对接扣件连接接立杆接头，两两个相邻立杆杆接头不能设设在同步同跨跨内；立杆必必须沿其轴线线搭设到顶，且且超过屋面结结构板高度1.5m，立杆的垂垂直偏差≤75mm。2.4大横杆：：大横杆长度为66m，同层及上下下层接头错开开布置，大横杆杆在立杆内侧侧，与立杆交交接处用直角角扣件连接禁禁止使用转轴轴扣件，不得得遗漏；大横横杆间连接采采用对接扣件件，接头与相相邻立杆距离离≤500mm；相邻大横横杆的接头必必须相互错开开，不得出现现在同一跨内内；同一排大大横杆水平偏偏差≤该片脚手架架总长度1/250且≤50mm。2.5扫地杆：：所有外架均须设设置纵、横向向扫地杆。纵纵向扫地杆用用直角扣件固固定在距钢梁梁上皮200mm处的立杆上上；横向扫地地杆用直角扣扣件紧靠纵向向扫地杆下方方固定在立杆杆上。2.6小横杆：：小横杆贴近立杆杆布置，小横横杆间距1500mmm，且按脚手手板长度设置置，严禁出现现探头板现象象，小横杆搭于大大横杆上并用用直角扣件扣扣紧，在相邻邻立杆之间加加设1根或2根小横杆（考考虑脚手板的的长度）；在在任何情况下下不得拆除作作为基本构架架结构杆件的的小横杆。2.7连墙杆：：采用钢管，靠近近主节点设置置，偏离主节节点≤300mm；双排架从从扫地杆处开始按两步步两跨设置，即竖向向间距3.6m，纵向间距3.0m，连墙杆必须须与内外立杆杆连接，不允允许拉在横杆杆上。2.8卸荷装置置悬挑的钢梁外端端头采用６×１９Φ１６钢丝绳，与柱拉接，卸荷荷钢丝绳要与与外立柱、大大小横杆交接接点处缠绕、锁锁紧。2.9剪刀撑起步剪刀撑采用用6m和4m（将接头错错开）的钢管管，以后均用6m杆；接头采用回转转扣件搭接连连接，剪刀撑撑斜杆接头，每每个搭接头不不少于3个回转扣件件，两个相邻邻斜杆接头不不能设在同步步内；剪刀撑撑起步沿外架架立面长度以以奇数立杆根根数设置（如如５根、７根根）。剪刀撑的搭设角角度为60º，从起步（钢梁梁悬挑）为单单管斜杆。剪刀撑纵横双向向设置，横向向剪刀撑为单单管，沿层高高横向搭设，设设置在架子的的中部（间距距不大于200m）、转角处及端端部。2.10脚手板板：脚手板采用对接接平铺设置在在小横杆上，对对接处必须设设双排小横杆杆，小横杆距距脚手板端头头长≤150mm；操作面必必须满铺脚手手板，离墙面面≤200mm，不得有空空隙和探头板板、飞跳板；；脚手板用8#铅丝与小横横杆（挡脚板板为立杆）绑绑扎牢固，不不得在人行走走时有滑动。2.11安全网网：立网满挂在外立立杆和大横杆杆的内侧，立立面密目安全全网必须封闭闭严密。操作作层下大横杆杆处必须兜设设平网，平网网均须兜至墙墙面。2.12钢梁锚锚环采用Φ20的QQ235制作成“几”字形，预留留于相应楼层层板内，两边边脚尺寸为300mm。3脚手架施工要要点3.1卸荷处理理除了高层脚手架架本身对架子子加固外，还还应采取相应应的卸荷措施施。本工程的的卸荷方法采采用软卸荷，即即采用６×１９Φ１６钢丝绳绳兜紧钢梁悬悬挑端（用紧紧线器拉紧），与墙体（框架柱）上的预留拉环连接。卸荷点：钢梁悬悬挑层设置，纵纵向间距1.5m（即每根钢钢梁均卸荷）。3.2将立杆固固定在大横杆杆上，小横杆杆固定在大横横杆上。将脚脚手板固定在在小横杆上，作作业面必须满满铺木脚手板板。脚手板对对接处必须设设双道小横杆杆，两小横杆杆间距不得大大于300mm。斜杆均采采用双管支设设，并设双扣扣件抗滑。纵纵向扫地杆用用直角扣件固固定在距工字字梁上皮200mm处的立杆上上。横向扫地地杆用直角扣扣件紧靠纵向向扫地杆下方方固定在立杆杆上。3.3外架各杆杆件的搭接接接头应错开1/3步距（间距距），且相邻邻两立杆的接接头不应在同同一步距内，两两相邻大横杆杆的接头也不不应在同一跨跨距内。在操操作层的脚手手架外侧立杆杆上支设1.2m护身栏杆和150mm挡脚板。3.4外架在结结构施工时不不允许承受模模板及其支撑撑体系荷载，装装修时不得堆堆放装修材料料。3.5在脚手板板下皮兜设水水平安全网（应应采用承重安安全网），作业层上层层层设置，网网眼不大于7cm且安全网内内外边应固定定牢固。在操操作面外立杆杆的内侧满挂挂立网，且下下口封严。3.6脚手架与与主体结构按按两步两跨设设置拉结点，即即竖向间距33.6m，纵向间距3.0m。拉结点设设置在窗口处处、墙体预留留洞或楼层板板内预埋短钢钢管与之双扣扣件紧固拉结。3.7挑架外侧侧设剪刀撑，采采用ø48钢管，单杆，与地面面地面成6000夹角沿架高连连续搭设，水水平方向间距距9m即6跨（6m即4跨）连续搭设设。除两端与大大横杆或立柱柱用转向扣件件连接，中间间应有3-4个与立杆和和大横杆的连连接点上，剪剪刀撑必须搭搭接，搭接长长度不得小于于500且不少于三三个扣件固定定。3.8操作层应应满铺脚手板板，小横杆间距距为0.755m。脚手板对对接处必须设设双排小横杆杆，两小横杆杆间距不得大大于300mm。3.9扣件螺丝丝适应拧紧，拧拧紧力矩为40~500N*M。3.10防雷接接地做法：主主体施工至相相应楼层时，在建筑物的大转角处用≥25mm2的铜芯线或-4X10的镀锌扁铁将脚手架立杆与相应处的柱主筋连接（等电位）。3.11脚手架架在升降梯处处不连续，为为保证脚手架架的整体稳定定性，此处脚脚手架要进行行加固处理：：在升降梯两两侧的脚手架架加设横向剪剪刀撑，剪刀刀撑按层高连连接设置，且且于该处层层层设置拉墙杆杆，与结构紧紧固拉结。4主楼三层以上上口字型内侧脚手架双排脚手架，搭搭设高度322.0米，12.00米以下采用用双管立杆，12.0米以上采用单管立杆。立杆的纵距1..20米，立立杆的横距11.20米，内内排架距离结结构0.355米，立杆的的步距1.550米。钢管类型为488×3.5，连墙墙件采用2步2跨，竖向间间距3.000米，水平间间距2.400米。三层顶板板以上满铺脚脚手板，立杆杆下设支托。方法同上。5附楼：双排排脚手架，搭搭设高度22.5米，立杆采采用单立管。立杆的纵距1..20米，立立杆的横距11.20米，内内排架距离结结构0.355米，立杆的的步距1.550米。钢管管类型为488×3.5，连墙墙件采用2步2跨，竖向间间距3.000米，水平间间距2.400米。脚手板采用木板板，地面采用通通长脚手板铺铺设。方法同上。第六章脚手手架搭设1脚手架搭设应应满足人员操操作、材料堆堆放及运输等等实用要求，并并保证搭设升升高、周转脚脚手板和操作作安全方便。2脚手架搭设前前，依据建筑筑物形状放线线，并按间距距排好立杆，大大横杆必须在在角部交圈并并与立杆连接接固定，铺板板时处理好拐拐角处操作层层脚手板交汇汇搭接形成的的小错台构造造。搭设时及及时设置连墙墙杆和剪刀撑撑，不得滞后后超过两步距距。杆件端头头伸出扣件之之外的长度为为100mm，。3杆件的安装和和要求：靠近近立杆的小横横杆可紧固于于立杆上，双双排脚手架小小横杆靠墙的的一端应离开开墙面10~~15cm。剪刀撑的的搭设是一根根内斜杆扣在在立杆上，另另一根斜杆扣扣在小横杆的的伸出部分上上，这样可以以避免两根斜斜杆相交时把把钢管别弯，斜斜杆两扣件与与立杆节点（即即立杆与横杆杆的交点）的的距离不宜大大于20cm。脚脚手架各杆件件伸出的端头头，均应不小小于10cm，以防止杆件件滑脱。4扣件的安装及及注意事项：：（1）开口朝向向：用于连接接大横杆的对对接扣件，开开口应朝架子子内侧，螺栓栓向上，避免免开口向上，以以防雨水进入入。（2）拧紧程度度：装螺栓时时应注意将根根部放正和保保证适当的拧拧紧程度，这这对于脚手架架的承载能力力、稳定和安安全影响很大大。螺栓拧得得不紧固然不不好，但拧得得过紧会使扣扣件和螺栓断断裂，所以螺螺栓的拧紧必必须适度。要要求扭力矩控控制在39-499N.M，最大不得得超过59N.M。为了了控制拧紧程程度，操作人人员可根据所所用扳手的长长度用测力计计校核自己的的手劲，反复复练习，以求求达到不用测测力计也能准准确地掌握扭扭力矩的大小小。5构造要求（1）立杆：相相邻立杆的接接头位置应错错开布置在不不同的步距内内，与相近大大横杆的距离离不宜大于步步距的三分之之一。立杆与与大横杆必须须用直角扣件件逐一扣紧，不不得隔步设置置或遗漏。立立杆的垂直偏偏差：应不大大于架高的1/200；使其全高高偏斜不大于于10cm。（2）大横杆：：上下横杆的的接长位置应应错开布置在在不同的立杆杆纵距中，与与相近立杆的的距离不大于于纵距的三分分之一。同一一排大横杆的的水平偏差不不大于该片脚脚手架总长度度的1/300，且不大于5cm。大、小横横杆的允许挠挠度，一般暂暂定为杆件长长度的1/50。（3）小横杆：：贴近立杆布布置，搭于大大横杆之上，并并用直角扣件件扣紧，在相相邻立杆之间间加设一根，不不铺板时加设设的小横杆可可以拆除。（4）剪刀撑：：剪刀撑应沿沿架高连续布布置，剪刀撑撑的斜杆除两两端用旋转扣扣件与脚手架架的立杆或大大横杆扣紧外外，在其中间间应增加2-4个扣结点。（5）连墙杆：：按两步两跨跨设置。（6）护栏和挡挡脚板：在铺铺脚手板的操操作层上，必必须设护栏和和挡脚板，栏栏杆高度1.2m，挡脚板采用一道15ccm高的木板。6护头棚入口必须搭设护护头棚，设在在裙房屋面上上，护头棚上满满铺双层脚手手板，并在入入口处明显位位置挂安全提提示标识，入入口周围用安安全网封闭。护头棚处，架架子搭设如图图示：出入口护头棚的的施工现场内内，进出建筑筑物的出入口口防护设施。护头棚是由488钢管搭设而而成，其构造造由立杆、大大横杆、小横横杆，八字撑撑，剪力撑、脚脚手板组成。尺寸：搭设长度度不应小于6米，护头棚棚上方脚手板板要铺严、铺铺满，采用双双层板，两层层之间距离60cm。7临边防护架防护栏杆应由上上、下两道横横杆及栏杆组组成，上杆离离地面的高度度为1.2米。下杆离地面的高高度为0.6米，坡度大大于1：2.2屋面，防护护栏杆高于1.5米，并加挂挂安全网、密密目网、横杆杆长度大于2米时，必须须加设栏杆柱柱。栏杆柱的固定应应符合下列要要求：当在基坑四周固固定时，可采采用钢管并打打入地面50至70cm深，钢管离离边口的距离离不应小于50cm，当基坑周周边采用板桩桩时，钢管开开打在板桩的的外侧。当在混凝土楼面面，屋面和墙墙面固定时，可可用预埋件与与钢管或钢筋筋焊牢。栏杆的固定及其其模杆的连接接，其整体构构造应使防护护栏杆在上干干任何处，能能经受任何方方向的1000N的外力。当杆件所处位置置有发生人群群拥挤、车辆辆冲击或物体体磁撞等可能能时，应加大大横杆或加密密柱距。防护栏杆必须自自上而下用安安全网封严。8.洞口防护洞口根据具体的的情况采取防防护栏杆，加加盖板、张挂挂安全网与防防护门等措施施时，必须符符合下列要求求：楼板、屋面等面面上短边尺寸寸小于25厘米的孔口口，必须用坚坚实，盖板应应能防止移位位。楼板面等处边长长为25至50厘米的洞口口，安装预制制构件时的洞洞口，可采用用木板等作盖盖板，盖住洞洞口，盖板须须能保持四周周搁置均衡，并并有固定其位位置的措施。边长为50至1150厘米的洞口口，必须设备备以扣件而成成的网格，并并在其上铺满满脚手板，也也可采用贯空空于混凝土板板内的钢筋板板的防护网，钢钢筋网张间距距不得大于20厘米，上面面的铺设密目目安全网。边长在150厘厘米以上的洞洞口，四周设设防护栏杆。洞洞口下张设水水平安全网。墙面等处的竖向向的洞口，凡凡落地的洞口口应加装开关关式、工具式式或固定式的的防护，门栅栅网格的间距距不应大于15厘米。下边沿至楼板或或底面低于80厘米的窗台台等竖向洞口口，如侧边落落差大于2米时，应加加设1.2米高的临时时防护栏。对临近的人与物物有附落危险险性的其他竖竖向的孔、洞洞、均应予以以盖板或加以以防护，并有有固定其位置置的措施。5.8.1、卸卸料平台搭设设第七章脚手手架的拆除1拆除前必须完完成以下工作作：拆除前，工长要要向拆除施工工人员进行书书面安全技术术交底。班组组要学习安全全技术操作规规程。拆除脚手架时，地地面设围栏和和警戒标志，并并派专人看守守。严禁一切切非操作人员员入内。全面检查脚手架架的扣件连接接，连墙杆支支撑是否牢固固、安全。清除脚手架上杂杂物及地面障障碍物。2拆除应符合以以下要求：拆除时，应遵循循“先搭的后拆拆、后搭的先先拆”的程序。一般般的拆除顺序为为：栏杆——脚手板板——剪刀撑——小横杆——大横杆——立杆。所有连墙杆随脚脚手架逐层拆拆除，严禁先先将连墙杆和和卸荷杆件整整层或数层拆拆除后再拆脚脚手架。分段段拆除高低差差不大于2步，如高差差大于2步时增设连连墙杆加固。当脚手架拆至下下部最后一根根长钢管的高高度时，应先先在适当位置置搭临时抛撑撑加固,后拆连墙杆杆件和卸荷杆杆件。拆除架子时,地地面面要有专人人指指挥，上下下呼呼应，动作作协协调，当松松开开与别人有有关关的接结点点时时应先告知知对对方，以防防坠坠落。随拆随运随清,,禁禁止往下乱乱扔扔脚手架料料具具。材料及及工工具要用滑滑轮轮和绳索运运送送。第八章脚手手架架的质量检检查查及验收1在脚手架基础础（钢钢梁）、分段段措施完成成之之后，必须须由由安全部、技技技术部、区区域域、搭设班班组组等按照分分段段、分层进进行行检查、验验收收，并填写写验验收单、合合格格后方可进进行行使用。2脚手架的验收收和日日常检查按按照照以下规定定进进行，在遭遭受受暴风、大大雨雨等强力作作用用之后；在在使使用过程中中，发发现有显著著变变形、沉降降、拆拆除杆件和和拉拉结以及其其它它安全隐患患存存在的情况况时时。检查合合格格后，方允允许许投入使用用或或继续使用用。要要做好日常常的的维修、保保养养工作。3搭设施工用的的脚手手架材料，必必必须把好材材料料质量关，不不不符合规定定要要求的材料料，严严禁使用。4设置观测点，对对脚脚手架进行行整整体观测。第九章安全全管管理措施1施工手续及证证件所有架子工必须须具具备《北京市市特种作业操操作证》或或《北京市特种作作业临时操作作证》、《北北京市安全资资格上岗证》（接接受相应三级级安全教育）等准许施工证件。2施工前必须进进行安安全技术交交底底，架子的的搭搭设必须由由架架子工来完完成成。架子工工应应经过三级级安安全教育，且且且须持证上上岗岗。3工人必须戴好好安全全帽和佩挂挂安安全带,穿具有安全全性的防滑滑胶胶底鞋。人人员员在架上的的最最大作业高高度度应可以进进行行正常操作作为为度，禁止止在在架板上加加垫垫单块脚手手板板或其它物物品品，以增加加操操作高度。人人人员在架上上作作业时，要要避避免发生碰碰撞撞、闪失、失失失衡、脱手手、滑滑跌和落物物等等不安全作作业业。外架下部部应划警戒戒区区并设围栏栏。4脚手架必须随随着楼楼层的施工工要要求搭设，搭搭搭设时避开开立立体交叉作作业业，并严格格按按施工方案案及及相应安全全规规范进行施施工工，控制好好立立杆的垂直直度度，横杆水水平平并确保节节点点符合要求求。5在架子的搭设设过程程中，一定定要要按照操作作规规程施工，严严严禁非法操操作作。严禁上架架人员在架架面面上奔跑、退退退行、嬉闹闹和和坐在栏杆杆上上等不安全全处处休息。上上下下必须走安安全全防护的斜斜道道，严禁攀攀援援脚手架上上下下。6架子搭设质量量和安安全的验收收应应按照脚手架架验收规范范、北京市的有关关规定、企业业内部的有关关标准和程序序进行。7脚手架必须经经过安安全员验收收合合格后方可可使使用。严禁在在脚手架上上拉拉缆风绳，设设设起重把杆杆，如如搭设堆料料平平台，要经经过过详细计算算并并经安全部部门门批准。8操作架上严禁禁集中中堆放不必必要要的施工材材料料或重大荷荷载载，作业层每每1m2的架面上实实用的施工工荷荷载(人员、材料料和机具等等重重量)不得超过施施工设计值2.6466KN/mm22。9严格避免以下下违章章作业（1）利用脚手手架吊运重重物物；（2）作业人员员攀登架子子上上下；（3）在架子上上拉结、支支撑撑模板等；；（4）任意拆除除脚手架部部件件和连墙杆杆；；（5）起吊构件件和器材时时碰碰撞和扯动动脚脚手架。10架子拆除时时，应由由架子工负负责责拆除工作作，非非专业人员员不不得随意拆拆卸卸。11六级以上大大风、大大雾、大雨雨天天气下应停停止止在脚手架架上上作业，雨雨后后上架操作作要要有防滑措措施施。12收工前应清清理架面面，将材料料堆堆放整齐，垃垃垃圾清扫运运走走，必须将将多多余材料、物物物品移至室室内内，在任何何情情况下，严严禁禁自架上向向架架下抛掷材材料料、物品和和倾倾倒垃圾。13施工过程中中，应随随时观察地地基基及脚手架架的的变化情况况，大大风雨后，要观察察有无变化化，发发现问题及及时时处理。14架子四角应应设避雷雷装置，防防止止脚手架受受雷雷击损坏。15脚手架上应应在危险险部位悬挂挂相相应的安全全警警示标识，及及及警示说明明。16其它未述要要求按照照有关架子子安安全技术要要求求和规范进进行行施工。第十章脚手手架架计算书主楼外侧脚手架架脚手架应直接搭搭至至顶层，中中间间不要挑梁梁，钢丝绳卸荷应考考虑虑在框架柱柱位位置，与墙连接杆也应应考考虑在框架架柱柱位置，横向向应按层高高布布置；挑梁应使用“工工”字钢，立柱柱位置焊接接短短管以便脚脚手手架立杆插插入入，角处如如何何布置，内内梁梁考虑转角角两两梁交叉处处，挑梁与结构位位置应垫脚脚手手板，端头头要要用钢管连连接接。马道布置和卸料料平平台布置也也应应考虑。考虑外用电梯位位置置。钢管脚手架的计计算算参照《建建筑筑施工扣件件式式钢管脚手手架架安全技术术规规范》（JGGJ1300--20011）。计算参数:双排脚手架，搭搭设设高度24..0米，立杆杆采用用单立管。立杆的纵距1..550米，立杆杆的横横距1.200米，内排架架距距离结构0..40米，立立杆的步步距1.500米。采用的钢管类型型为为48×3.5，连墙件采用2步步22跨，竖向间间距3.000米，水平间间距距3.00米。施工活荷载为33..0kN//mm2，同时考考虑2层施工。脚手板采用木板板，荷荷载为0.335kN//mm2，按照铺铺设4层计算。栏杆采用木板，荷荷载为0.114kN//mm，安全网荷荷载取0.00050kkNN/m2。脚手板下大横杆杆在在小横杆上上面面，且主结结点点间增加一一根根大横杆。基本风压0.4455kN/mm22，高度变化化系数1.22500，体体型系数0..60000。悬挑水平钢梁采采用用[22a号槽槽钢钢U口水平，其其中建筑物物外外悬挑段长长度度1.70米，建建筑物内内锚固段长长度度2.30米。悬挑水平钢梁采采用用拉杆与建建筑筑物拉结，最最最外面支点点距距离建筑物物11.60mm。拉拉杆采用钢钢丝丝绳。一、大横杆的计计算算大横杆按照三跨跨连连续梁进行行强强度和挠度度计计算，大横横杆杆在小横杆杆的的上面。按照大横杆上面面的的脚手板和和活活荷载作为为均均布荷载计计算算大横杆的的最最大弯矩和和变变形。1.均布荷荷载值计算算大横杆的自重标标准准值P11=0.00338kN//mm脚手板的荷载标标准准值P22=0.33550×1.2000/2=00..210kkNN/m活荷载标准值Q=3..0000×1.2000/2=11..800kkNN/m静荷载的计算值值q1==11.2×0.0388+1.22××0.2100=0.22998kN//mm活荷载的计算值值q2==11.4×1.8000=2.55220kN//mm大横杆计算荷载载组组合简图(跨中最大弯弯矩和跨中中最最大挠度)大横杆计算荷载载组组合简图(支座最大弯弯矩)2.抗抗弯弯强度计算算最大弯矩考虑为为三三跨连续梁梁均均布荷载作作用用下的弯矩矩跨中最大弯矩计计算算公式如下下::跨中最大弯矩为为M1=((00.08×0.2988+0.1100×2.5200)×支座最大弯矩计计算算公式如下下::支座最大弯矩为为M2=--((0.10××0.2988+0.11117×2.5200)×我们选择支座弯弯矩矩和跨中弯弯矩矩的最大值值进进行强度验验算算：=0.730××1106/550080.00==143..7791N//mmm2大横杆的计算强强度度小于2055.0N//mmm2,满足足要求!3.挠度计计算最大挠度考虑为为三三跨连续梁梁均均布荷载作作用用下的挠度度计算公式如下::静荷载标准值qq11=0.00338+0..2210=00..248kkNN/m活荷载标准值qq22=1.88000kN//mm三跨连续梁均布布荷荷载作用下下的的最大挠度度V=(00..677×0.2488+0.99990×1.8000)×1500..04/((1100×2.06×105×1219000.0))==3.93322mm大横杆的最大挠挠度度小于15000.0//1150与10mm,,满足要求!二、小横杆的计计算算小横杆按照简支支梁梁进行强度度和和挠度计算算，大大横杆在小小横横杆的上面面。用大横杆支座的的最最大反力计计算算值，在最最不不利荷载布布置置下计算小小横横杆的最大大弯弯矩和变形形。1.荷载值值计算大横杆的自重标标准准值P11=0.00338×1.5000=0.00558kN脚手板的荷载标标准准值P22=0.33550×1.2000×1.5000/2=00..315kkNN活荷载标准值Q=3..0000×1.2000×1.5000/2=22..700kkNN荷载的计算值P=1..22×0.0588+1.22××0.3155+1.44××2.7000=4.22227kN小横杆计算简图图2.抗弯强强度度计算最大弯矩考虑为为小小横杆自重重均均布荷载与与荷荷载的计算算值值最不利分分配配的弯矩和和均布荷载最大弯弯矩矩计算公式式如如下:集中荷载最大弯弯矩矩计算公式式如如下:M=(11..2×0.0388)×1.20002/8++44.2277××=1.276××1106/550080.00==251..2266N//mmm2小横杆的计算强强度度大于2055.0N//mmm2,不满满足要求!3.挠度计计算最大挠度考虑为为小小横杆自重重均均布荷载与与荷荷载的计算算值值最不利分分配配的挠度和和均布荷载最大挠挠度度计算公式式如如下:集中荷载最大挠挠度度计算公式式如如下:小横杆自重均布布荷荷载引起的的最最大挠度V1=55..0×0.0388×1200..004//((384×2.0600×105×1219000.00000)=0..004mm集中荷载标准值值PP=0.00558+0..3315+22..700==33.0733kkN集中荷载标准值值最最不利分配配引引起的最大大挠挠度V2=330072.66000×1200..0×1200..0×1200..0/(4488×2.06×105×1219000.0))==4.40055mm最大挠度和V=V11++V2=44..446mmmm小横杆的最大挠挠度度小于12000.0//1150与10mm,,满足要求!三、扣件抗滑力力的的计算纵向或横向水平平杆杆与立杆连连接接时，扣件件的的抗滑承载载力力按照下式式计计算(规范):RR≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承载力设计计值值,取8.0kNN；R——纵向或横向向水平杆传传给给立杆的竖竖向向作用力设设计计值；1.荷载值值计算横杆的自重标准准值值P1==0.03388×1.2000=0.00446kN脚手板的荷载标标准准值P22=0.33550×1.2000×1.5000/2=00..315kkNN活荷载标准值Q=3..0000×1.2000×1.5000/2=22..700kkNN荷载的计算值R=1..22×0.0466+1.22××0.3155+1.44××2.7000=4.22113kN单扣件抗滑承载载力力的设计计计算算满足要求求!!当直角扣件的拧拧紧紧力矩达400--655NN.m时,试验表明:单扣件在122kN的荷载载下会滑动动,,其抗滑承载载力可取8..0kN；双扣件在20kkNN的荷载下会会滑动,其抗滑承载载力可取122.0kNN；；四、脚手架荷载载标标准值作用于脚手架的的荷荷载包括静静荷荷载、活荷荷载载和风荷载载。静荷载标准值包包括括以下内容容：：(1)每米米立杆承受受的的结构自重重标标准值(kN/m))；本例为0..13944NNG1==0.13399×24.0000=3.3346kNN(2)脚手手板的自重重标标准值(kN/m22)；本例采采用木脚手手板板，标准值值为为0.35NNG2==0.35500×4×1.5000×(1.2000+0.44000)/22==1.68800kN(3)栏杆杆与挡脚手手板板自重标准准值值(kN/m))；本例采用用栏杆、木木脚脚手板标挡挡板板，准值为为00.14NNG3==0.14400×1.5000×4/2=00.4200kkN(4)吊挂挂的安全设设施施荷载，包包括括安全网(kN/m22)；0.0055NNG4==0.00055×1.5000×24.0000=0..1180kNN经计算得到，静静荷荷载标准值值NG==NG1++NNG2+NNGG3+NGG44=55..626kkNN。活荷载为施工荷荷载载标准值产产生生的轴向力力总总和，内、外外外立杆按一一纵纵距内施工工荷荷载总和的的11/2取值。经计算得到，活活荷荷载标准值值NQ==3.00000×2×1.5000×1.2000/2=55..400kkNN风荷载标准值应应按按照以下公公式式计算其中W0———基本风压(kN/m22)，按照《建建筑结构荷荷载载规范》(GB500009-220001)附录录表D.4的规定定采用：W00=00..450Uz——风荷载高度度变化系数数，按按照《建筑筑结结构荷载规规范范》(GB500009-220001)附录录表的规定定采采用：Uz=1..2250Us——风荷载体型型系数：Uss=00..600经计算得到，风风荷荷载标准值值WWk=00.7×0.4500×1.2500×0.6000=00..236kkNN/m2。考虑风荷载时,,立立杆的轴向向压压力设计值值计计算公式N==1.22NNG+00.85×1.4NQQ经过计算得到，底底部立杆的最最大轴向压力力N=1.22×5.6266+0.855×1.4×5.4000=13.1177kN不考虑风荷载时时,,立杆的轴向向压力设计计值值计算公式式N==1.22NNG+11.4NQQ经过计算得到，底底部立杆的最最大轴向压力力N=1.22×5.6266+1.4××5.4000=14.3311kN风荷载设计值产产生生的立杆段段弯弯矩MW计算公公式MWW=0..885×1.4Wkklah22//10其中Wk———风荷载标标准值(kN/m22)；la——立杆的纵距距(m)；h——立杆的步距距(m)。经过计算得到风风荷荷载产生的的弯弯矩Mw==0.855××1.4×0.2366×1.5000×1.5000×五、立杆的稳定定性性计算1.不考虑虑风荷载时时,,立杆的稳定定性计算其中N———立杆的轴心心压力设计计值值，N=144.3111kkN；i——计计算算立杆的截截面面回转半径径，i=1..58cm；；k——计计算算长度附加加系系数，取1..155；u——计计算算长度系数数，由由脚手架的的高高度确定，uuu=1.55550；l0——计计算长度((m),由公公式l0=kuuhh确定，l0==1.15555×1.5500×1.5000=2.66885m；A——立立杆杆净截面面面积积，A=4..8990cm22；W——立立杆杆净截面模模量量(抵抗矩),WW=5.00880cm33；——由长细细比，为26685/1166=1700；；——轴心受受压立杆的稳稳稳定系数,由长细比ll0/i的的结果查表表得得到0.2448；——钢管立立杆受压强度度度计算值((N/mm22)；经计算算得到=144311//((0.25××489)==118..0005N//mmm2；[f]——钢钢管立杆抗抗压压强度设计计值值，[f]==205..000N/mmmm2；不考虑风荷载时时，立立杆的稳定定性性计算<[f],,满满足要求!2.考虑风风荷载时,立杆的稳定定性计算其中N———立杆的轴心心压力设计计值值，N=133.1777kkN；i——计计算算立杆的截截面面回转半径径，i=1..58cm；；k——计计算算长度附加加系系数，取1..155；u——计计算算长度系数数，由由脚手架的的高高度确定，uuu=1.55550；l0——计计算长度((m),由公公式l0=kuuhh确定，l0==1.15555×1.5500×1.5000=2.66885m；A——立立杆杆净截面面面积积，A=4..8990cm22；W——立立杆杆净截面模模量量(抵抗矩),WW=5.00880cm33；——由长细细比，为26685/1166=1700；；——轴心受受压立杆的稳稳稳定系数,由长细比ll0/i的的结果查表表得得到0.2448；MW——计计算立杆段段由由风荷载设设计计值产生的的弯弯矩，；——钢管立立杆受压强度度度计算值((N/mm22)；经计算算得到=133177//((0.25××489)++9500000/508800=1277..332NN//mm2；[f]——钢钢管立杆抗抗压压强度设计计值值，[f]==205..000N/mmmm2；考虑风荷载时，立立杆的稳定性性计算<[f],满满足要求!六、连墙件的计计算算连墙件的轴向力力计计算值应按按照照下式计算算：：Nll=Nllww+NNoo其中Nlww——风荷载产生生的连墙件件轴轴向力设计计值值(kN)，应按按照下式计计算算：Nllww=11..4×wk×Awwk——风荷载标准准值，wk=0..2236kNN//m2；Aw——每个连墙件件的覆盖面面积积内脚手架架外外侧的迎风风面面积，Aw=3..000×3.00=9..0000m22；；No——连墙件约束束脚手架平平面面外变形所所产产生的轴向向力力(kN)；No=5.00000经计算得到NNllw=22.9777kkN，连墙件件轴向力计计算算值Nl=7..9977kNN连墙件轴向力设设计计值Nf=A[ff]其中——轴轴心心受压立杆杆的的稳定系数数,,由长细比ll/i=4400.00//11.58的结结果查表得得到到=0.933；A=44.89ccmm2；[f]==2055..00N//mmm2。经过计算得到NNf=993.48844kNNf>NNll，连墙件的的设计计算算满满足要求!连墙件采用扣件件与与墙体连接接。经过计算得到NNl=77.9777kkN小于扣件件的抗滑力力88.0kNN，满满足要求!七、悬挑梁的受受力力计算悬挑脚手架的水水平平钢梁按照照带带悬臂的连连续续梁计算。悬臂部分脚手架架荷荷载N的作用，里里端B为与楼板的的锚固点，AAA为墙支点。本工程中，脚手手架架排距为12200mmm，内内侧脚手架架距距离墙体4000mm，支支拉斜杆的的支支点距离墙墙体体=166000mm，水平支撑梁的截截面面惯性矩I=233993.900ccm4，截面面抵抗抗矩W=217..660cm33，截面积A=311..84cmm22。受脚手架集中荷荷载载P=144.31kkNN水平钢梁自重荷荷载载q=1..2×31.844×0.00001×7.85×10=0..30kNN//m悬挑脚手架示意意图图悬挑脚手架计算算简简图经过连续梁的计计算算得到悬挑脚手架支撑撑梁梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑撑梁梁弯矩图(kN.m))悬挑脚手架支撑撑梁梁变形图(mm)各支座对支撑梁梁的的支撑反力力由由左至右分分别别为R1=1177.0999kkN,R22==13.11116kN,,RR3=-00..393kkNN最大弯矩抗弯计算强度ff=M/11..05W++NN/A=33..092×106/((1.05××2176000.0))++7.01155×1000//31844..0=155..736NN//mm2水平支撑梁的抗抗弯弯计算强度度小小于215..0N/mmmm2,满足要要求!八、悬挑梁的整整体体稳定性计计算算水平钢梁采用[[222a号槽钢钢U口水平,计算公式如如下其中b——均均匀弯曲的的受受弯构件整整体体稳定系数数，按按照下式计计算算：经过计算得到bb==570×11.5×77.0×235/((1600..0×220.00×235.00)=1..443由于b大于0..66，按照《钢钢结构设计计规规范》(GB500017-220003)附录录B其值b=0..873经过计算得到强强度度=3.099×106/((0.8733×2176000.011))=16..227N/mmmm2；水平钢梁的稳定定性性计算<[f],,满满足要求!九、拉杆的受力力计计算水平钢梁的轴力力RRAH和拉钢钢绳的轴力力RRUi按照下下面计算其中RUicoossi为钢绳的拉拉力对水平平杆杆产生的轴轴压压力。各支点的支撑力力RCii==RUissiini按照以上公式计计算算得到由左左至至右各钢绳绳拉拉力分别为为RRU1=1188.4822kkN十、拉杆的强度度计计算拉绳或拉杆的轴轴力力RU我们均取取最大值进进行行计算，为为RRU=188..482kkNN拉绳的强度计算算：：如果上面采用钢钢丝丝绳，钢丝丝绳绳的容许拉拉力力按照下式式计计算：其中[Fg]———钢丝绳的容容许拉力(kN)；Fg——钢丝绳的钢钢丝破断拉拉力力总和(kN)；——钢丝绳绳之间的荷载载载不均匀系系数数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分分别取0.885、0.82和0.8；K——钢丝绳使用用安全系数数。选择拉钢丝绳的的破破断拉力要要大大于8.0000×18.4882/0..8850=11773.94444kN。选择6×19++11钢丝绳，钢钢丝绳公称称抗抗拉强度14400MPPaa，直径18..5mm。钢丝拉绳的吊环环强强度计算：：钢丝拉绳的轴力力RRU我们均取取最大值进进行行计算作为为吊吊环的拉力力NN，为N=RUU==18.44882kN钢丝拉绳的吊环环强强度计算公公式式为其中[f]为为吊环抗拉拉强强度，取[ff]=550N/mmmm2，每个吊吊环按照两两个个截面计算算；；所需要的钢丝拉拉绳绳的吊环最最小小直径D==[1844882×4/(3..14166××50×2)]1//2=166mmm十一、锚固段与与楼楼板连接的的计计算1.水平钢钢梁与楼板板压压点如果采采用用钢筋拉环环，拉拉环强度计计算算如下：水平钢梁与楼板板压压点的拉环环受受力R=133.1166kkN水平钢梁与楼板板压压点的拉环环强强度计算公公式式为其中[f]为拉拉环环钢筋抗拉拉强强度，每个个拉拉环按照两两个个截面计算算，按按照《混凝凝土土结构设计计规规范》[f]]=5500N/mmm22；所需要的水平钢钢梁梁与楼板压压点点的拉环最最小小直径D==[1311116×4/(3..14166××50×2)]1//2=133mmm水平钢梁与楼板板压压点的拉环环一一定要压在在楼楼板下层钢钢筋筋下面，并并要要保证两侧侧330cm以上上搭接长度度。2.水平钢钢梁与楼板板压压点如果采采用用螺栓，螺螺栓栓粘结力锚锚固固强度计算算如如下：锚固深度计算公公式式其中N———锚固力，即即作用于楼楼板板螺栓的轴轴向向拉力，N=133..12kNN；；d——楼板螺栓的的直径，d=166mmm；[fb]]——楼板螺栓与与混凝土的的容容许粘接强强度度，计算中中取取1.5N//mm2；h——楼板螺栓在在混凝土楼楼板板内的锚固固深深度，经过过计计算得到hh要大于131115.6622/(3..11416×16×1.5)==174..00mm。3.水平钢钢梁与楼板板压压点如果采采用用螺栓，混混凝凝土局部承承压压计算如下下：：混凝土局部承压压的的螺栓拉力力要要满足公式式其中N———锚固力，即即作用于楼楼板板螺栓的轴轴向向拉力，N=133..12kNN；；d——楼板螺栓的的直径，d=166mmm；b——楼板内的螺螺栓锚板边边长长，b=5dd=80mmmm；fcc——混凝土的局局部挤压强强度度设计值，计计计算中取0..95fcc==15.8877N/mmm22；经过计算得到公公式式右边等于于998.3kkNN楼板混凝土局部部承承压计算满满足足要求!主楼内侧脚手架架钢管脚手架的计计算算参照《建建筑筑施工扣件件式式钢管脚手手架架安全技术术规规范》（JGGJ1300--20011）。计算参数:双排脚手架，搭搭设设高度32..0米，12.00米以下采用用双双管立杆，1112.0米以以上采用单单管立杆。立杆的纵距1..220米，立杆杆的横横距1.200米，内排架架距距离结构0..35米，立立杆的步步距1.500米。钢管类型为488××3.5，连墙墙件采用2步2跨，竖向间间距3.000米，水平间间距距2.40米。施工活荷载为33..0kN//mm2，同时考考虑2层施工。脚手板采用木板板，荷荷载为0.335kN//mm2，按照铺铺设4层计算。栏杆采用木板，荷荷载为0.114kN/mm，安全网荷荷载取0.00050kNN/m2。脚手板下大横杆杆在在小横杆上上面面，且主结结点点间增加一一根根大横杆。基本风压0.4455kN/mm22，高度变化化系数1.22500，体体型系数0..60000。三层楼板承载力力按按170kNN/m2，基基础底面扩扩展展面积0.2250m22，地地基承载力力调调整系数1..00。一、大横杆的计计算算:大横杆按照三跨跨连连续梁进行行强强度和挠度度计计算，大横横杆杆在小横杆杆的的上面。按照大横杆上面面的的脚手板和和活活荷载作为为均均布荷载计计算算大横杆的的最最大弯矩和和变变形。1.均布荷荷载值计算算大横杆的自重标标准准值P11=0.00338kN//mm脚手板的荷载标标准准值P22=0.33550×1.2000/2=00..210kkNN/m活荷载标准值Q=3..0000×1.2000/2=11..800kkNN/m静荷载的计算值值q1==11.2×0.0388+1.22××0.2100=0.22998kN//mm活荷载的计算值值q2==11.4×1.8000=2.55220kN//mm大横杆计算荷载载组组合简图(跨中最大弯弯矩和跨中中最最大挠度)大横杆计算荷载载组组合简图(支座最大弯弯矩)2.抗弯强强度计算最大弯矩考虑为为三三跨连续梁梁均均布荷载作作用用下的弯矩矩跨中最大弯矩计计算算公式如下下::跨中最大弯矩为为M1=((00.08×0.2988+0.1100×2.5200)×支座最大弯矩计计算算公式如下下::支座最大弯矩为为M2=--((0.10××0.2988+0.11117×2.5200)×我们选择支座弯弯矩矩和跨中弯弯矩矩的最大值值进进行强度验验算算：=0.467××1106/550080.00==92.00226N/mmmm2大横杆的计算强强度度小于2055.0N//mmm2,满足足要求!3.挠度计计算最大挠度考虑为为三三跨连续梁梁均均布荷载作作用用下的挠度度计算公式如下::静荷载标准值qq11=0.00338+0..2210=00..248kkNN/m活荷载标准值qq22=1.88000kN//mm三跨连续梁均布布荷荷载作用下下的的最大挠度度V=(00..677×0.2488+0.99990×1.8000)×1200..04/((1100×2.06×105×1219000.0))==1.61100mm大横杆的最大挠挠度度小于12000.0//1150与10mm,,满足要求!二、小横杆的计计算算:小横杆按照简支支梁梁进行强度度和和挠度计算算，大大横杆在小小横横杆的上面面。用大横杆支座的的最最大反力计计算算值，在最最不不利荷载布布置置下计算小小横横杆的最大大弯弯矩和变形形。1.荷载值值计算大横杆的自重标标准准值P11=0.00338×1.2000=0.00446kN脚手板的荷载标标准准值P22=0.33550×1.2000×1.2000/2=00..252kkNN活荷载标准值Q=3..0000×1.2000×1.2000/2=22..160kkNN荷载的计算值P=1..22×0.0466+1.22××0.2522+1.44××2.1600=3.33882kN小横杆计算简图图2.抗抗弯弯强度计算算最大弯矩考虑为为小小横杆自重重均均布荷载与与荷荷载的计算算值值最不利分分配配的弯矩和和均布荷载最大弯弯矩矩计算公式式如如下:集中荷载最大弯弯矩矩计算公式式如如下:M=(11..2×0.0388)×1.20002/8++33.3822××=1.023××1106/550080.00==201..3339N//mmm2小横杆的计算强强度度小于2055.0N//mmm2,满足足要求!3.挠度计计算最大挠度考虑为为小小横杆自重重均均布荷载与与荷荷载的计算算值值最不利分分配配的挠度和和均布荷载最大挠挠度度计算公式式如如下:集中荷载最大挠挠度度计算公式式如如下:小横杆自重均布布荷荷载引起的的最最大挠度V1=55..0×0.0388×1200..004//((384×2.0600×105×1219000.00000)=0..004mm集中荷载标准值值PP=0.00446+0..2252+22..160==22.4588kkN集中荷载标准值值最最不利分配配引引起的最大大挠挠度V2=224458.00880×1200..0×1200..0×1200..0/(4488×2.06×105×1219000.0))==3.52244mm最大挠度和V=V11++V2=33..565mmmm小横杆的最大挠挠度度小于12000.0//1150与10mm,,满足要求!三、扣件抗滑力力的的计算:纵向或横向水平平杆杆与立杆连连接接时，扣件件的的抗滑承载载力力按照下式式计计算(规范):RR≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承载力设计计值值,取8.0kNN；R——纵向或横向向水平杆传传给给立杆的竖竖向向作用力设设计计值；1.荷载值值计算横杆的自重标准准值值P1==0.03388×1.2000=0.00446kN脚手板的荷载标标准准值P22=0.33550×1.2000×1.2000/2=00..252kkNN活荷载标准值Q=3..0000×1.2000×1.2000/2=22..160kkNN荷载的计算值R=1..22×0.0466+1.22××0.2522+1.44××2.1600=3.33882kN单扣件抗滑承载载力力的设计计计算算满足要求求!!当直角扣件的拧拧紧紧力矩达400--655NN.m时,试验表明:单扣件在122kN的荷载载下会滑动动,,其抗滑承载载力可取8..0kN；双扣件在20kkNN的荷载下会会滑动,其抗滑承载载力可取122.0kNN。四、脚手架荷载载标标准值:作用于脚手架的的荷荷载包括静静荷荷载、活荷荷载载和风荷载载。静荷载标准值包包括括以下内容容：：(1)每米米立杆承受受的的结构自重重标标准值(kN/m))；本例为0..12911NNG1==0.12299×32.0000=4..1131kNN(2)脚手手板的自重重标标准值(kN/m22)；本例采采用木脚手手板板，标准值值为为0.35NNG2==0.35500×4×1.2000×(1.2000+0.33550)/22==1.30022kN(3)栏杆杆与挡脚手手板板自重标准准值值(kN/m))；本例采用用栏杆、木木脚脚手板标挡挡板板，准值为为00.14NNG3==0.14400×1.2000×4/2=00.3366kkN(4)吊挂挂的安全设设施施荷载，包包括括安全网(kN/m22)；0.0055NNG4==0.00055×1.2000×32.0000=0..1192kNN经计算得到，静静荷荷载标准值值NG==NG1++NNG2+NNGG3+NGG44=55..961kkNN。活荷载为施工荷荷载载标准值产产生生的轴向力力总总和，内、外外外立杆按一一纵纵距内施工工荷荷载总和的的11/2取值。经计算得到，活活荷荷载标准值值NQ==3.00000×2×1.2000×1.2000/2=44..320kkNN风荷载标准值应应按按照以下公公式式计算其中W0———基本风压(kN/m22)，按照《建建筑结构荷荷载载规范》(GB500009-220001)附录录表D.4的规定定采用：W00=00..450Uz——风荷载高度度变化系数数，按按照《建筑筑结结构荷载规规范范》(GB500009-220001)附录录表的规定定采采用：Uz=1..2250Us——风荷载体型型系数：Uss=00..600经计算得到，风风荷荷载标准值值WWk=00.7×0.4500×1.2500×0.6000=00..236kkNN/m2。考虑风荷载时,,立立杆的轴向向压压力设计值值计计算公式N==1.22NNG+00.85×1.4NQQ经过计算得到，底底部立杆的最最大轴向压力力N=1.22×5.9611+0.855×1.4×4.3200=12.2294kN不考虑风荷载时时,,立杆的轴向向压力设计计值值计算公式式N==1.22NNG+11.4NQQ经过计算得到，底底部立杆的最最大轴向压力力N=1.22×5.9611+1.4××4.3200=13.2201kN风荷载设计值产产生生的立杆段段弯弯矩MW计算公公式MWW=0..885×1.4Wkklah22//10其中Wk———风荷载标标准值(kN/m22)；la——立杆的纵距距(m)；h——立杆的步距距(m)。经过计算得到风风荷荷载产生的的弯弯矩Mw==0.855××1.4×0.2366×1.2000×1.5000×五、立杆的稳定定性性计算:1.不考虑虑风荷载时时,,立杆的稳定定性计算其中N———立杆的轴心心压力设计计值值，N=133.2011kkN；i——计计算算立杆的截截面面回转半径径，i=1..58cm；；k——计计算算长度附加加系系数，取1..155；u——计计算算长度系数数，由由脚手架的的高高度确定，uuu=1.55550；l0——计计算长度((m),由公公式l0=kuuhh确定，l0==1.15555×1.5500×1.5000=2.66885m；A——立立杆杆净截面面面积积，A=4..8990cm22；W——立立杆杆净截面模模量量(抵抗矩),WW=5.00880cm33；——由长细细比，为26685/1166=1700；；——轴心受受压立杆的稳稳稳定系数,由长细比ll0/i的的结果查表表得得到0.2448；——钢管立立杆受压强度度度计算值((N/mm22)；经计算算得到=133201//((0.25××489)==108..8858N//mmm2；[f]——钢钢管立杆抗抗压压强度设计计值值，[f]==205..000N/mmmm2；不考虑风荷载时时，立立杆的稳定定性性计算<[f],,满满足要求!2.考虑风风荷载时,立杆的稳定定性计算其中N———立杆的轴心心压力设计计值值，N=122.2944kkN；i——计计算算立杆的截截面面回转半径径，i=1..58cm；；k——计计算算长度附加加系系数，取1..155；u——计计算算长度系数数，由由脚手架的的高高度确定，uuu=1.55550；l0——计计算长度((m),由公公式l0=kuuhh确定，l0==1.15555×1.5500×1.5000=2.66885m；A——立立杆杆净截面面面积积，A=4..8990cm22；W——立立杆杆净截面模模量量(抵抗矩),WW=5.00880cm33；——由长细细比，为26685/1166=1700；；——轴心受受压立杆的稳稳稳定系数,由长细比ll0/i的的结果查表表得得到0.2448；MW——计计算立杆段段由由风荷载设设计计值产生的的弯弯矩，；——钢管立立杆受压强度度度计算值((N/mm22)；经计算算得到=122294//((0.25××489)++7600000/508800=1166..320NN//mm2；[f]——钢钢管立杆抗抗压压强度设计计值值，[f]==205..000N/mmmm2；考虑风荷载时，立立杆的稳定性性计算<[f],满满足要求!六、最大搭设高高度度的计算:不考虑风荷载时时,,采用单立管管的敞开式式、全全封闭和半半封封闭的脚手手架架可搭设高高度度按照下式式计计算：其中NG22KK——构配件自重重标准值产产生生的轴向力力，NG2KK=1..830kNN；NQ——活活荷载标准准值值，NQ==4.33220kN；gk——每每米立杆承承受受的结构自自重重标准值，gggk=00.1299kkN/m；经计算得到，不不考考虑风荷载载时时，按照稳稳定定性计算的的搭搭设高度HHs=1107.22660米。脚手架搭设高度度Hs等于或或大于26米，按照照下式式调整且不不超超过50米：经计算得到，不不考考虑风荷载载时时，脚手架架搭搭设高度限限值值[H]=500..000米。考虑风荷载时,,采采用单立管管的的敞开式、全全全封闭和半半封封闭的脚手手架架可搭设高高度度按照下式式计计算：其中NG22KK——构配件自重重标准值产产生生的轴向力力，NG2KK=1..830kNN；NQ——活活荷载标准准值值，NQ==4.33220kN；gk——每每米立杆承承受受的结构自自重重标准值，gggk=00.1299kkN/m；Mwk———计算立杆段段由风荷载载标标准值产生生的的弯矩，；；经计算得到，考考虑虑风荷载时时，按按照稳定性性计计算的搭设设高高度Hs=10011.4199米米。脚手架搭设高度度Hs等于或或大于26米，按照照下式式调整且不不超超过50米：经计算得到，考考虑虑风荷载时时，脚脚手架搭设设高高度限值[HH]=550.00000米。七、连墙件的计计算算:连墙件的轴向力力计计算值应按按照照下式计算算：：Nll=Nllww+NNoo其中Nlww——风荷载产生生的连墙件件轴轴向力设计计值值(kN)，应按按照下式计计算算：Nllww=11..4×wk×Awwk——风荷载标准准值，wk=0..2236kNN//m2；Aw——每个连墙件件的覆盖面面积积内脚手架架外外侧的迎风风面面积，Aw=3..000×2.40=7..2200m22；；No——连墙件约束束脚手架平平面面外变形所所产产生的轴向向力力(kN)；No=5.00000经计算得到NNllw=22.3811kkN，连墙件件轴向力计计算算值Nl=7..3381kNN连墙件轴向力设设计计值Nf=A[ff]其中——轴轴心心受压立杆杆的的稳定系数数,,由长细比ll/i=3355.00//11.58的结结果查表得得到到=0.944；A=44.89ccmm2；[f]==2055..00N//mmm2。经过计算得到NNf=994.35533kNNf>NNll，连墙件的的设计计算算满满足要求!连墙件采用扣件件与与墙体连接接。经过计算得到NNl=77.3811kkN小于扣件件的抗滑力力88.0kNN，满满足要求!八、立杆的地基基承承载力计算算::立杆基础底面的的平平均压力应应满满足下式的的要要求pp≤fg其中p————立杆基础底底面的平均均压压力(kNN/m2))，p=NN/A；p=552.811N——上部结构传传至基础顶顶面面的轴向力力设设计值(kkN)；N=113.200A——基础底面面面积(m22)；A=00.25fg——地基承载力力设计值((kN/m22)；fg=170..000地基承载力设计计值值应按下式式计计算ffg=kkc×fgk其中kc———脚手架地基基承载力调调整整系数；kcc=11..00fgk——地基承载力力标准值；；ffgk==170..000地基承载力的计计算算满足要求求!!附楼脚手架钢管脚手架的计计算算参照《建建筑筑施工扣件件式式钢管脚手手架架安全技术术规规范》（JGGJ1300--20011）。计算参数:双排脚手架，搭搭设设高度24..0米，立杆杆采用用单立管。立杆的纵距1..220米，立杆杆的横横距1.200米，内排架架距距离结构0..35米，立立杆的步步距1.500米。钢管类型为488××3.5，连墙墙件采用2步2跨，竖向间间距3.000米，水平间间距距2.40米。施工活荷载为33..0kN//mm2，同时考考虑2层施工。脚手板采用木板板，荷荷载为0.335kN//mm2，按照铺铺设3层计算。栏杆采用木板，荷荷载为0.114kN/mm，安全网荷荷载取0.00050kNN/m2。脚手板下大横杆杆在在小横杆上上面面，且主结结点点间增加一一根根大横杆。基本风压0.4455kN/mm22，高度变化化系数1.22500，体体型系数0..60000。地基承载力标准准值值140kNN/m2，基基础底面扩扩展展面积0.2250m22，地地基承载力力调调整系数0..40。一、大横杆的计计算算:大横杆按照三跨跨连连续梁进行行强强度和挠度度计计算，大横横杆杆在小横杆杆的的上面。按照大横杆上面面的的脚手板和和活活荷载作为为均均布荷载计计算算大横杆的的最最大弯矩和和变变形。1.均布荷荷载值计算算大横杆的自重标标准准值P11=0.00338kN//mm脚手板的荷载标标准准值P22=0.33550×1.2000/2=00..210kkNN/m活荷载标准值Q=3..0000×1.2000/2=11..800kkNN/m静荷载的计算值值q1==11.2×0.0388+1.22××0.2100=0.22998kN//mm活荷载的计算值值q2==11.4×1.8000=2.55220kN//mm大横杆计算荷载载组组合简图(跨中最大弯弯矩和跨中中最最大挠度)大横杆计算荷载载组组合简图(支座最大弯弯矩)2.抗弯强强度计算最大弯矩考虑为为三三跨连续梁梁均均布荷载作作用用下的弯矩矩跨中最大弯矩计计算算公式如下下::跨中最大弯矩为为M1=((00.08×0.2988+0.1100×2.5200)×支座最大弯矩计计算算公式如下下::支座最大弯矩为为M2=--((0.10××0.2988+0.11117×2.5200)×我们选择支座弯