大断面海底隧道异常变形控制措施

大断面海底隧道异常变形控制措施2023/3/10N0.2一、基本情况二、海底隧道陆域段异常变形分类三、海底隧道异常变形原因分析四、异常变形对策研究和现场应用效果分析

五、结论主要内容2023/3/10N0.3一、基本情况1、研究背景2、研究方法2023/3/10N0.4翔安隧道是中国大陆第一条海底隧道，全长约6050m，跨越海域总长约4200m，陆域段长约1850m。在陆域段，行车隧道主要采用CRD法和双侧壁导坑法施工，服务隧道采用台阶法开挖。隧道断面大，地质条件复杂，施工期间，部分隧道断面的拱顶下沉、水平收敛以及临时支撑位移超过了设计（或规范）要求，出现了异常变形。鉴于此，作者带领的课题组以现场量测数据为基础，并结合数值分析，研究了各类异常变形的原因，并提出了相应的对策，以期为海底隧道的后续施工提供一些有益的结论和建议。1、研究背景2023/3/10N0.5海底隧道工程地理位置示意图2023/3/10N0.6海底隧道工程地质条件2023/3/10N0.72、研究方法（1）现场监测位移监测的测点布置图

应力监测的测点布置图

2023/3/10N0.8（2）现场试验表1-2现场试验分组及试验内容

2023/3/10N0.9（3）数值解析

表1-3

海底隧道变更措施研究计算工况表计算模型研究目的计算工况变更措施地质条件二维模型研究各种工程措施及其组合的施工效果工况一系统锚杆Ⅴ级围岩工况二加强临时支护工况三锁脚锚管工况四仰拱注浆工况五降水(连续墙)工况六工况二＋工况三工况七工况二＋工况三＋工况四工况八工况五＋工况二工况九工况五＋工况二＋工况三返回2023/3/10N0.10二、海底隧道陆域段异常变形分类1、拱顶下沉异常2、水平收敛异常3、中隔壁变形异常2023/3/6N0.111、拱顶下下沉异常常情况五通端A1标左线隧隧道部分分断面沉沉降量图图（箭头头表示开开挖方向向）2倍预留变形量1倍预留变形量横通道2倍预留变形量1倍预留变形量工法改变五通端A2标右线隧隧道部分分断面沉沉降量图图（箭头头表示开开挖方向向）（一）拱拱顶下沉沉量测情情况2023/3/6N0.12翔安端A3标左线隧道部部分断面沉降降量图（箭头表示开挖挖方向）2倍预留变形量1倍预留变形量2倍预留变形量1倍预留变形量翔安端A4标右线隧道部部分断面沉降降量图（箭头头表示开挖方方向）2023/3/6N0.132、水平收敛异异常情况行车隧道跨度度约16.84m，服务隧道跨跨度约7.92m。洞周水平相相对收敛允许许值以两测点点间距离的0.8％作为控制基基准。以下各各表红字部分分表示该断面面的实测数据据超过基准值值。断面里程ZK6+650ZK6+683ZK6+700ZK6+715ZK6+745ZK6+760上部-6.8-50.035.4107.2104-24.3下部-206.933.2--52.5-119.627.1断面里程ZK6+775ZK6+790ZK6+820ZK6+840ZK6+860ZK6+880上部-30.9-54.7-36.7-176-156-320下部37.1-29.1-6.9-117.9-258-8.6断面里程ZK6+920ZK6+960ZK7+000ZK7+040上部-156-37.92.0-20.1下部49.2-32.010.5-51.2表2-2五通端A1标左线隧道部部分断面水平平收敛2023/3/6N0.14断面里程NK6+720NK6+735NK6+745NK6+760NK6+775水平收敛-11.5-0.23.6-5.9-0.4断面里程NK6+790NK6+805NK6+820NK6+835NK6+865水平收敛01.1-18.5-0.1-75.9断面里程NK6+880NK6+900NK6+915NK6+955NK6+970水平收敛-3.8-7.50.20.20.3断面里程NK6+985NK7+000NK7+015NK7+030NK7+120水平收敛00.47.18.30.2表2-3五通端A1标服务隧道部部分断面水平平收敛断面里程YK6+640YK6+683YK6+710YK6+725YK6+745YK6+760上部11.2-18.1-58.7-33.5-118.1-70.2下部-17.5--10.1-4.0-3.6断面里程YK6+775YK6+800YK6+820YK6+860YK6+880YK6+900上部-69.3105-78.1-188.3-30.1-107下部-1.7-24.3-17.8-3.25.6断面里程YK6+920YK6+940YK6+960YK6+980YK7+000YK7+020水平收敛-123-175.5-189.8-145.9-140.2-123.4表2-4五通端A2标右线隧道部部分断面水平平收敛2023/3/6N0.153、中隔壁变形异常常情况根据《厦门东通道大断面面海底隧道陆域段段施工安全评价》研究成果，当中隔隔墙上部变形超过过100mm或下部变形超过40mm时，即认为中隔墙墙变形异常。以下下各表红字部分表表示实测数据超过过允许值。断面里程ZK6+650ZK6+683ZK6+700ZK6+715ZK6+745ZK6+760上部-43-45.760.5111.3107-30.2下部36.223.6-96.9-52.3-125.519.0断面里程ZK6+775ZK6+790ZK6+820ZK6+840ZK6+860ZK6+880上部-31.0-55.6-27.6-177.9-147-412下部31.7-47.3-24.2-155-285-36.6断面里程ZK6+920ZK6+960ZK7+000ZK7+040上部-311-61.03.2-27.8下部14.4-45.212.3-58.1表2-9五通端A1标左线隧道部分断断面中隔墙变形2023/3/6N0.16断面里程YK6+640YK6+683YK6+710YK6+725YK6+745YK6+760上部15.9-100.2-68.0-79.0-91.5-79.0下部-18.1-5.2-9.8-2.7-1.310.8断面里程YK6+775YK6+800YK6+820YK6+860YK6+880上部-74.0177.4-312-403-19.2下部-5.3-17.2-16.2-6.87.5断面里程ZK12+225ZK12+250ZK12+275ZK12+300ZK12+320上部-16.0-21.5-37.9-4.6-26.9下部-10.16.2-22.3-14.0-9.5断面里程Z12+340ZK12+360ZK12+380ZK12+400ZK12+415上部-54.6-206-112-87.436.5下部-18.426.4-52.2-170.9-85.3断面里程ZK12+429上部70.7下部54.6表2-10五通端A2标右线隧道部分断断面中隔墙变形表2-11翔安端A3标左线隧道部分断断面中隔墙变形2023/3/6N0.17三、海底隧道异常常变形原因分析1、异常变形区段施施工条件2、地质条件对异常常变形影响分析3、封闭距离和封闭闭时间对异常变形形影响分析4、整体下沉对异常常变形影响分析5、其它因素对异常常变形影响分析6、异常变形原因综综合分析2023/3/6N0.181、异常变形区段施施工条件表3-1拱顶下沉异常区段段开挖、支护参数数统计由前面研究可知,厦门海底隧道异常常变形的类型及其其在纵断面上的分分布，各类异常变变形区段的地质条件、开挖方方法、支护及预支支护参数见如下各表：2023/3/6N0.19表3-2水平收敛异常区段段开挖、支护参数数统计表3-3中隔墙变形异常区区段开挖、支护参参数统计2023/3/6N0.202、地质条条件对异异常变形形影响分分析厦门海底底隧道陆陆域段施施工中所所遇到的的围岩有有粘性土、、砂性土土、全强强风化花花岗闪长长岩、全全强风化化黑云母母花岗岩岩。异常变形形区段的的地质条条件复杂杂，围岩强度度低、含含水量大大、埋深深浅，拱部围岩岩不能形形成承载载拱，使使得支护护受力很很大，支支护变形形严重，，甚至使使支护开开裂、混混凝土剥剥落，严严重的甚甚至还会会引起坍坍塌。图3-1掌子面围围岩沿结结构面塌塌落图图3-2掌子面围围岩受水水影响而而滑塌2023/3/6N0.21掌子面土土体浸水水崩解试试验厦门海底底隧道掌掌子面处处水量较较大，而而由于水水的浸泡泡会导致致掌子面面围岩强强度进一一步降低低，围岩岩稳定性性变差。。项目组组在现场场做了浸浸水软化化试验，，研究土土体试样样在一定定时间内内浸水后后的散落落情况，，可以定定性和定定量研究究水对围围岩力学学指标的的影响。。a取样b试样c进行试验验图3-5崩解试验验过程2023/3/6N0.22试样编号第一阶段第二阶段第三阶段时间段(min)崩解量(%)时间段(min)崩解量(%)时间段(min)崩解量(%)A3-10～3027.3730～3222.132～1200A3-20～57.275～1792.73--A3-30～313.683～565.265～1321.06A4-10～2150.7721～10010.77100～20538.46A4-20～5955～355--A4-30～2184.2121～1000100～12015.79表3-6翔安端试试样各阶阶段崩解解时间及及崩解量量试样编号取样地点取样里程天然含水量（％）备注120分钟崩解量A1-1Ⅰ部右侧ZK6＋90037.13全风化闪长岩0％A1-2Ⅰ部左侧ZK6＋90029.04全风化花岗闪长岩。7.7％A1-3Ⅲ部ZK6＋87627.74全风化花岗岩18.46%A2-1Ⅰ部YK6＋85244.71全风化花岗闪长岩10.77%A2-2Ⅲ部YK6＋83731.52全风化闪长岩7.69%表3-7五通端试试样各阶阶段崩解解时间及及崩解量量2023/3/6N0.23图3-6各种土样样崩解曲曲线2023/3/6N0.24由上分析析可见：：（１）海海底隧道道陆域段段围岩条条件差，，有一些些区段，，施工阶段段获得的围围岩力学学参数比设计阶阶段获得得的围岩岩力学参参数低。。（２））两端端掌子子面土土体稳稳定性性受水水影响响较大大，尤尤其是是翔安端端掌子子面，，土体体快速速散落落在水水中，，自稳稳时间间更短短。（３））翔安安掌子子面围围岩在在浸水水后崩崩解量量主要要发生生在5～21min，且能能达到到100％；而五五通端端掌子子面围围岩遇遇水后后120min时崩解解量最最大为为18.5％。说明明施工工阶段段翔安安端掌掌子面面必须须做好好排水水工作作，以以免掌掌子面面下方方土体体浸水水坍塌塌使得得上方方土体体悬空空而失失稳。。2023/3/6N0.252、封闭闭距离离和封封闭时时间对对异常常变形形影响响分析析断面整体封闭距离/封闭时间Ⅰ部/Ⅲ部拱顶下沉（mm）预留变形量(mm)YK6+68351m/50天151/71≥150YK6+80043.5m/43天198/118YK6+82045.5m/42天239/134ZK6+68054.5m/54天248/140ZK6+70053.5m/45天150/61ZK6+71556m/30天214/78ZK6+74554.5m/35天305/53ZK7+04046.5m/24天188/108ZK6+78034m/31天141/123<150ZK6+81334m/22天140/72YK6+74539m/47天115/84YK6+76038m/51天112/35ZK6+77535m/30天141/61ZK6+79039.5m/36天133/104ZK7+00036.5m/22天113/95表3-10五通端端各断断面封封闭距距离及及封闭闭时间间统计计2023/3/6N0.26表3-11翔安端端各断断面封封闭距距离及及封闭闭时间间统计计断面Ⅰ部封闭距离/封闭时间整体封闭距离/封闭时间Ⅰ部/Ⅲ部拱顶下沉（mm）预留变形量(mm)YK12+4306m/12天56m/86天476/214≥150YK12+4176.5m/22天61m/75天644/297YK12+4006m/5天64m/66天283/121YK12+1604m/5天47m/35天199/87ZK12+4307m/8天30m/91天501/222ZK12+4003.5m/36天58m/84天555/248ZK12+3803.5m/11天49m/55天548/328ZK12+3607m/5天56m/75天387/225YK12+2006m/6天45m/34天158/62YK12+3007m/5天43m/53天50/12<150YK12+2606m/5天52m/37天91/32ZK12+3205m/5天53m/38天104/57ZK12+3006.5m/4天48m/38天53/27ZK12+2506m/5天48.5m/27天86/73ZK12+2006m/6天39m/31天61/58ZK12+1707.5m/7天42m/24天106/672023/3/6N0.27通过对对统计计数据据的分分析得得出以以下结结论：：(1)封闭距距离和和封闭闭时间间对拱顶顶下沉沉影响响较大大，是是拱顶顶下沉沉异常常的主要原原因之之一。(2)五通端端行车车隧道拱拱顶下下沉受受断面面整体体封闭闭距离离影响较较大，，封闭闭距离离越长长，断断面拱拱顶下下沉也也越大大，封封闭距距离宜宜控制制在40m以内，，而且且封闭闭时间间也应应该控控制在在35天左右。。(3)翔安端端行车车隧道道各断断面的的拱顶顶下沉沉受封封闭时时间影影响较较大。。当隧隧道遇遇到特特殊情情况必必须停停止掌掌子面面开挖挖时，，应该该先封封闭Ⅰ部临时时仰拱拱。翔翔安端端Ⅰ部封闭闭时间间应控控制在在5天左右，，其整整体封封闭时时间应应该控控制在在40天以内，，整体体封闭闭距离离控制制在35－45m范围内内为宜宜。2023/3/6N0.283、整体体下沉沉对异异常变变形影影响分分析在地质质条件件较好好的情情况下下，拱拱顶下下沉一一般在在全环环封闭闭后很很快趋趋于稳稳定。。然而而由于于东通通道海海底隧隧道中中基底底围岩岩承载载力较较差，，在现现场量量测发发现，，许多多断面面在全全环封封闭后后，拱拱顶下下沉仍仍然有有较大大的增增长，，出现现了整整体下下沉。。如断断面ZK12+400，在Ⅳ部封闭闭后，，仍然然发生生了较较大的的整体体下沉沉：Ⅲ部封闭闭Ⅳ部封闭闭图3-11ZK12+400断面发发生整整体下下沉的的典型型曲线线(1)全环封封闭后后的整整体下下沉2023/3/6N0.29断面ZK6+715ZK6+745ZK6+760ZK6+860ZK6+920Ⅳ部封闭时201.6/51.6255/45.6224.3/59.0331.9/142.6373.7/331.1最终214.3/78304.9/52.9255.3/86.6379/156.8480.9/387整体下沉比重5.9%/33.8%16.4%/13.8%12.1%/31.9%12.4%/9.1%22.3%/14.4%断面YK6+683YK6+745YK6+800YK6+820YK6+860Ⅳ部封闭时105.9/68.989.1/72.5159.8/96.7223.1/119.1254.3/160最终146.9/70.8114.9/84197.8/118.4238.9/133.8403/328.5整体下沉比重27.9%/2.7%22.5%/13.7%19.2%/18.3%6.6%/11%36.9%/51.3%断面ZK12+340ZK12+360ZK12+380ZK12+400ZK12+429Ⅳ部封闭时182.5/91.7354.9/190.2480.9/266.5457.8/134.2417.1/157.8最终200.9/109.9387/224.6548.1/327.8554.6/235.7503.4/223.1整体下沉比重9.2%/17.2%8.3%/15.3%12.3%/18.7%17.5%/43.1%17.1%/29.3%断面YK12+370YK12+386YK12+400YK12+417YK12+430Ⅳ部封闭时52.5/14.7113.1/50.5274.4/110.8623/256.5444.9/196.6最终56.1/19.1113.3/57.5283.3/121.2643.5/297.4475.7/213.8整体下沉比重6.4%/23.0%0.2%/12.2%3.1%/8.6%3.2%/13.8%6.5%/8.0%表3-12五通端全环环封闭后的的整体下沉沉统计表3-13翔安端全环环封闭后的的整体下沉沉统计2023/3/6N0.30由上分析可可见：（1）五通端发发生异常变变形的断面面中，整体体下沉对Ⅰ部拱顶下沉沉影响较大大，占总变变形量的12.1％以上；对Ⅲ部拱顶下沉沉影响也较较大，占总总变形量的的9.1％以上。（2）翔安端左左线隧道拱拱顶下沉受受整体下沉沉影响较大大，统计的的断面中，，整体下沉沉占到下沉沉量的10％以上。尤其是ZK12+429～ZK12+400断面Ⅰ、Ⅲ部的总下沉沉量受整体体下沉影响响达17％和29％以上。2023/3/6N0.314、其它因素素对异常变变形影响分分析（2）排水措施施（1）早期缺乏乏施工经验验厦门东通道道海底隧道道是中国大大陆第一条条海底隧道道，由于其其断面大，，地质条件件复杂，主主要采用CRD法和双侧壁壁导坑法施施工，国内内外对这两两种工法的的施工特点点和结构变变形规律研研究还不够够充分，早早期对开挖挖时各部的的受力和变变形认识不不足。施工中先后后尝试了真真空井点降降水法、电电渗降水法法，直到翔翔安端采用用连续墙止止水和排水水措施后，，才比较好好的保证了了隧道施工工不受地下下水的影响响。事实证证明，连续续墙止水和和排水措施施可以减少少异常变形形。2023/3/6N0.325、异常变形形原因综合合分析表3-15海底隧道各各类异常变变形的原因因类别级别主要原因拱顶下沉异常1①地质条件复杂和围岩力学参数较低②整体封闭距离和封闭时间较长③整体下沉较大：包括全环封闭后的整体下沉和开挖过程中的整体下沉④早期缺乏施工经验。2①整体封闭距离和封闭时间较长②整体下沉较大，主要为全环封闭后的整体下沉③地质条件复杂和围岩力学参数较低。水平收敛异常-①地质条件复杂和围岩力学参数较低中隔墙变形异常-①地质条件复杂和围岩力学参数较低②整体封闭距离和封闭时间较长③早期缺乏施工经验。返回2023/3/6N0.33四、异常变变形对策研研究和现场场应用效果果分析1、系统锚杆杆的效果分分析2、加强临时时支护的效效果分析3、锁脚锚管管的效果分分析4、仰拱注浆浆的效果分分析5、降水的效效果分析(连续墙止水水)6、组合方案案的效果分分析7、调整封闭闭时间及距距离的效果果分析8、工法变更更效果分析析9、海底隧道各类类异常变形的对对策2023/3/6N0.34表4-2变更前后支护护内力及安全全系数对比（（变更前/变更后）由上述分析可可知，厦门海海底隧道围岩岩力学参数较较低，受水的的影响程度较较大，而且埋埋深浅。在此此情况下，系系统锚杆对减减小隧道洞周周位移、塑性性区范围，提提高支护安全全性等方面的的作用不能有效发挥挥。2023/3/6N0.352、加强临时支支护的效果分分析I14工字钢变更为为I18工字钢，喷射射混凝土厚度度由16cm变更为20cm，这提高了临临时支护的刚刚度和强度。。表4-3临时支护加强强前后的支护护结构位移对对比临时支护变更更前后位移对对比见上表，，临时支护加加强后，拱顶顶下沉略有减减小（6%～10%），水平收敛变变化不大。2023/3/6N0.363、锁脚锚管效效果分析表4-5变更前后的位位移对比施作锁脚锚管管前后的位移移对比见表4-5，加锁脚锚管管后Ⅰ、Ⅲ部拱顶下沉分分别减小15.9％和17.8％，上部水平收敛敛略有增大，，下部水平收收敛减小了12.2％。这表明采用用锁脚锚管可可以减小拱顶顶下沉和下部部水平收敛。。（1）位移分析2023/3/6N0.37（2）现场应用效效果分析五通端左线隧隧道在ZK6+690～6+710段Ⅰ部的左边墙和和中隔墙各增增设2排φ42注浆锁脚锚管管。表4-7增设锁脚锚杆杆前后拱顶下下沉对比（现现场监测）4-3变更前后拱顶顶下沉曲线锁脚锚管Ⅳ部封闭2023/3/6N0.384、仰拱注浆效效果分析仰拱注浆前后后的位移对比比见表4-8，仰拱注浆后后Ⅰ、Ⅲ部拱顶下沉分分别减小16％和20.5％，而水平收敛变变化较小，这这表明采用仰仰拱注浆可以以一定程度减减小拱顶下沉沉，但对控制制水平收敛效效果不明显。。（1）位移分析表4-8变更前后的位位移对比2023/3/6N0.39（2）现场应用效效果分析五翔安端服务务隧道NK12+421～12+380断面在隧道全全环封闭后进进行了仰拱注注浆，断面拱拱顶下沉曲线线见如下各图图：4-5NK12+400断面拱顶下沉沉曲线及回归归曲线仰拱注浆下部封闭2023/3/6N0.404-6NK12+380断面拱顶下沉沉曲线及回归归曲线仰拱注浆下部封闭表4-10仰拱注浆效果果分析（现场场监测）2023/3/6N0.415、降水效果分析(连续墙)变更前后的位移对对比见表4-11，降水(连续墙)以后，Ⅰ部、Ⅲ部拱顶下沉分别减减小42.1％和55.8％，上、下部水平收敛敛分别减小25.8％和6.3％。这表明该措施可可以很好的减小隧隧道结构变形。（1）位移分析表4-11变更前后的位移对对比2023/3/6N0.42（4）现场应用效果分分析断面Ⅰ部封闭距离/封闭时间整体封闭距离/封闭时间Ⅰ部/Ⅲ部拱顶下沉（mm）降水(连续墙)ZK12+4155m/5天30m/120天277/229降水前ZK12+4006.5m/7天22m/51天555/236ZK12+3607m/6天51m/70天387/225ZK12+3205m/5天58.5m/39天104/57ZK12+2755.5m/5天54m/35天93/67ZK12+2256m/5天41.5m/34天80/66ZK12+1857m/5天43.5m/25天103/67ZK12+1509m/5天37.5m/22天167/119ZK12+1306m/5天37m/22天181/137ZK12+0807.5m/4天48.5m/29天155/92降水后ZK12+0307m/4天39m/17天102/61ZK11+9808m/4天37m/20天80/66表4-13翔安端左线隧道变变更前后各断面封封闭距离、时间及及下沉量统计2023/3/6N0.43断面Ⅰ部封闭距离/封闭时间整体封闭距离/封闭时间Ⅰ部/Ⅲ部拱顶下沉（mm）降水(连续墙)YK12+4306m/12天56m/86天476/214降水前YK12+4176.5m/22天61m/75天644/297YK12+4006m/5天64m/66天283/121YK12+3007m/5天43m/53天50/12YK12+2606m/5天52m/37天91/32YK12+2006m/6天45m/34天158/62YK12+1604m/5天47m/35天199/87YK12+1208.5m/6天53m/50天154/72降水后YK12+0808.5m/9天42m/48天174/41YK12+0408m/5天50.5m/39天61/48表4-14翔安端右线隧道变变更前后各断面封封闭距离、时间及及下沉量统计降水（连续墙）后后，翔安端左线隧隧道封闭时间有所所减小，各断面的拱顶下沉沉量明显降低。翔安端右线隧道道的封闭时间和封封闭距离都变化不不明显，各断面的的拱顶下沉量在降降水后有所降低。。2023/3/6N0.446、组合方方案施工工效果分分析在异常变变形比较较严重地地段，为为有效控控制隧道道结构变变形，确确保隧道道安全施施工，常常需要同同时采用用多种工工程措施施。厦门门海底隧隧道工程程措施变变更统计计情况参参见报告告中表4-14，可归结结为以下下六种组组合：变更方案方案内容一加强临时支护二降水(连续墙)三加强临时支护，锁脚锚管四加强临时支护，锁脚锚管，仰拱注浆五降水(连续墙)，加强临时支护六降水(连续墙)，加强临时支护，锁脚锚管表4-14组合方案案内容2023/3/6N0.45现场应用用效果分分析A)方案三及及方案四四施工效效果分析析断面ZK6+680在施工过过程中采采用了锁锁脚锚管管、临时时仰拱注注浆和加加固中隔隔墙等工工程措施施，该断断面CRD1部的拱顶顶下沉曲曲线及各各工程措措施的施施作时间间见下图图。4-9断面ZK6+680CRD1部的拱顶顶下沉曲曲线锁脚、注注浆加固中隔隔墙2023/3/6N0.46B)方案五及及方案六六施工效效果分析析与用降水水（连续续墙）的的断面ZK12+030相比，断断面ZK12+130施工时没没有能够够充分降降水，图图4-10、图4-11为分别为为两个断断面CRD1及CRD3部拱顶下下沉曲线线：4-10两断面CRD1部的拱顶顶下沉曲曲线4-11两断面CRD3部的拱顶顶下沉曲曲线方案五及及方案六六中工程程措施可可以有效效控制隧隧道结构构拱顶下下沉，其其中CRD1部的拱顶顶下沉量量减小了了约45％，CRD3拱顶下沉沉量也减减小了约约55％。2023/3/6N0.477、调整封封闭时间间及距离离施工效效果分析析封闭距离离和封闭闭时间对对拱顶下下沉影响响较大，，基于五五通端和和翔安端端各2个断面位位移监测测结果，，研究封封闭距离离和封闭闭时间对对拱顶下下沉的影影响：4-12ZK6+745断面CRDⅠⅠ部拱顶下下沉时程程曲线图图Ⅰ部封闭Ⅱ部封闭Ⅲ部封闭Ⅳ部封闭2023/3/6N0.484-13ZK7+000断面CRDⅠⅠ部拱顶下下沉时程程曲线图图Ⅰ部封闭Ⅲ部封闭Ⅱ部封闭Ⅳ部封闭ZK6+745断面，Ⅰ部封闭时时拱顶下下沉为48.0mm，Ⅳ部封闭时时拱顶下下沉243.5mm，该断面面最终拱拱顶下沉沉为304.9mm。其整体体封闭距距离和时时间分别别为54.5m和35天。ZK7+000断面，Ⅰ部封闭时时拱顶下下沉为11.6mm，Ⅳ部封闭时时拱顶下下沉为106.9mm，最终拱拱顶下沉沉为112.7mm。其整体体封闭距距离和时时间分别别为36.5m和22天。2023/3/6N0.498、工法法变更更效果果分析析（1）CRD法结构构变形形规律律研究究本次分分析选选取5个应用用CRD法施工工的断断面和和8个双侧侧壁导导坑法法施工工的断断面进进行对对比分分析，，它们们具有有相似似的断断面形形式、、围岩岩等级级、地地质条条件及及埋深深等。。项目各部开挖引起的CRD1拱顶下沉量占总沉降百分比(％)总下沉值(mm)开挖部CRD1CRD2CRD3CRD4开挖顺序1324ZK6+88041.6%28.5%17.3%12.6%370.3ZK6+92051.7%24.5%10.8%13%480.9ZK6+96047.5%28.6%11.5%12.4%221.7ZK7+00045.4%27.2%12.9%14.5%125.0ZK7+04032.9%24.2%20.9%22.0%187.8表4-17各部开开挖引引起的的CRD1拱顶下下沉量量2023/3/6N0.50表4-18各部开开挖引引起的的CRD3拱顶下下沉量量项目各部开挖引起的CRD3拱顶下沉量占总沉降百分比(％)总下沉值(mm)开挖部CRD1CRD2CRD3CRD4开挖顺序已过213ZK6+880－22.6%64.6%12.8%224.0ZK6+920－24.4%58.8%16.8%387.3ZK6+960－33.8%46.0%20.2%108.8ZK7+000－17.6%62.0%20.7%94.9ZK7+040－27.1%45.3%27.1%149.72023/3/6N0.51由上述述比较较可见见：A）在CRD法施工工时，，CRD1部开挖挖所引引起的的拱顶顶下沉沉量约约为其其最终终预测测拱顶顶下沉沉量的的40～50％。B）CRD2部的开开挖对对1部拱顶顶下沉沉的影影响据据第二二位，，其量量值约约占最最终预预测拱拱顶下下沉值值的20～30％。C）CRD3部的开开挖对对1部拱顶顶下沉沉的影影响约约占预预测拱拱顶下下沉值值10～20％。D）CRD4部开挖挖对1部拱顶顶下沉沉影响响约占占最终终预测测拱顶顶下沉沉值的的10～20％2023/3/6N0.52（2）双侧壁壁导坑坑法结结构变变形规规律研研究表4-19双侧壁壁导坑坑法施施工断断面形形式及及开挖挖顺序序表4-20实测拱拱顶下下沉时时态曲曲线2023/3/6N0.53四、异异常变变形对对策研研究和和现场场应用用（3）两种工工法施施工效效果对对比