龙祥岛箱梁施工方案

第一章编制依据1.《福州市螺洲大桥工程施工图》2.《福州市螺洲大桥工程地质勘察报告》3.《福州市螺洲大桥工程施工合同及招标文件》4.《福州市螺洲大桥工程投标技术方案》5、《港口工程荷载规范》（JTJ215－98）6、《建筑结构荷载规范》（2006年版）7、《海港水文规范》（JTJ213－98）8、《港口工程混凝土结构设计规范》（JTJ267－98）9、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)10、《港口工程钢结构设计规范》（JTJ283－99）11、《钢结构设计规范》（GBJ50017-2003）12、《水利水电工程钢闸门设计规范》（DL/T5039—95）10、《海港工程设计手册》(中册)11、《钢结构连接节点设计手册》(第二版)12、《建筑结构静力计算手册》第二章工程概况2．1概述龙祥岛桥梁工程北接北汊桥梁工程，南接中汊、南汊桥梁工程，设计起点里程为K2+074.494，终点里程为K2+984.494，全长910m龙祥岛立交主线桥共八联，孔跨布置为：（3×35）+(3×35)+(4×35)+(3×35)+(3×35)+(3×35+)+(4×35)+(3×35+)=910m。龙祥岛立交共有A、B、C、D四条匝道桥：A匝道桥共两联，孔跨布置为：(3×35)+(2×35+)=175m；B匝道桥共两联，孔跨布置为：(2×35)+(3×35+)=175m；C匝道桥共两联，孔跨布置为：(3×34.666)+(3×34.666+)=207.996m；D匝道桥共两联，孔跨布置为：(3×35.334)+(3×35.334+)=212.004m。主线桥及匝道桥主梁均采用等高度预应力连续箱梁，支架法施工；主线桥主梁截面采用单箱多室截面，梁高为1.8m；匝道桥主梁截面采用单箱单室截面，梁高为1.8m。2.2工程地质本段施工场地地貌上属溺谷相海积平原，工程地质分区属乌龙江河道冲积区。该路段地形平坦开阔，地面高程变化一般为2.0～5.5m。道路沿线多为农作地，道路中段分布水塘，水深约1～3m。现根据ZK55钻探揭示，将场地岩土体自上而下分述如下：1、粉质粘土②-1：灰黄，湿，可塑，刀切面较光滑，干强度及韧性较高，无摇振反应，分布厚度0.2、淤泥④：灰黑色，饱和，流塑，含腐植质，具腐臭味，摇振反应慢，干强度及韧性低，稍有光泽，断续夹有较多薄片状淤泥，厚2.3、中砂⑤-2：灰黄，饱和，稍密～中密，粗中砂含量约60～70%，含泥约5～10%，级配良好，厚11.4、淤泥⑥-1：灰黑色，饱和，流塑，含腐植质，具腐臭味，摇振反应慢，干强度及韧性低，稍有光泽，断续夹有较多薄片状淤泥，厚2.6m5、中砂⑦-4：灰黄，饱和，中密为主，粗中砂含量约60～70%，含泥约5～10%，级配良好，厚22m6、卵石⑩-2：灰色，饱和，中密～密实，卵石含量约55～65%，粒径30～100mm多见，主要成分为火山岩类，呈次圆状为主，孔隙间填泥质砂，级配较好，局部地段夹10%漂石，厚187、砂土状强风化花岗岩（12）-2：灰黄，花岗结构，散状体，岩芯呈砂砾状，手捏易碎，厚3m。8、微风化花岗岩（12）-5：灰白色，花岗结构，块状，岩质新鲜，锤击声脆，裂缝不发育，岩芯多呈柱状～长柱状，TCR=85～95%，RQD=70～90%，厚7.2.3气象水文本地区属亚热带海洋性季风气候，全年冬短夏长，温暖湿润，雨量充沛。主要灾害性天气为台风和短时间强降雨。据福州市气象台统计，福州市区年平均气温19.3℃，一月平均气温10℃，最热七月平均气温为28.7℃，历年极端最高气温39.9℃，极端最低气温—多年平均气压101.24kpa，绝对最高气压103.33kpa，绝对最低气压97.83kpa。年平均降雨量1348.8mm。年最大降雨量1837.7mm，年最小降雨量1165.2mm，月平均最大降雨量223.5mm。降水在年内可分为四个时期：3～4月的春雨期，5～6月的梅雨期，7～9月的台风雨期及10月～翌年2月的少雨期。梅雨是造成闽江流域大范围降雨的天气因素，这期间雨量可占全年雨量36～40%，4～9月为汛期，降水量可占全年的70～77%。福州市区常年风向为东南风，频率约为15%。强风向为西北风，最大风速约为28m/s；极大风向为东北风，极大风速40.7m/s。台风的影响发生在5月中旬至11月中旬，7月中旬至9月下旬为盛行期，受台风影响平均风速和极大风速均达12级，风向东北。计划开工时间2009年8月5日，计划完工时间2010年6月4日，工期10个月时间。主要工程数量表：项目规格单位数量备注混凝土C50m321858.3钢绞线Φs15.2kg1159078.3波纹管Φ90mm(内)m28127.8Φ80mm(内)44079.160×25mm(内)64059.9锚具15-17圆塔型套15215-15圆塔型27215-1516315-15PT16315-1228415-12PT28415-981615-9PT81615-3364015-3PT3640普通钢筋R235钢筋kg200496.6HRB335钢筋38125箱梁结构形式箱梁均采用等高度预应力C50高强度混凝土连续箱梁，分幅布置，支架法施工;主梁截面采用单箱多室截面，悬臂端部厚为18cm，根部厚为50cm，箱梁顶、底板厚为25cm，梁高为1.8m，属变截面主梁。（箱梁主要截面型式见图2.1）图2.1箱梁主要截面型式断面图箱梁采用纵、横双向预应力系统。其中纵向预应力钢束采用19-φs15.2、12-φs15.2钢绞线，分别布置在箱梁腹板、顶板及底板上，采用群锚体系，由金属圆形波纹管制孔；横向预应力钢束采用3-φs15.2钢绞线，布置在箱梁顶板上，间距50cm，采用扁锚体系，由金属扁形波纹管置孔，单侧张拉。2.1.3工程重点及难点重点：地基处理确保支架预压安全。难点：箱梁跨径大，属于亚热带季风地，风速高，降雨量大。混凝土一次性现浇方量大，混凝土外观要求高。第三章施工流程图地基处理施工准备地基处理施工准备安装模板搭设脚手架预压模板加工调整底模标高绑扎底侧钢筋安装波纹管及钢绞线支立内模绑扎顶板钢筋预留施工人孔浇注箱梁砼砼养护拆出模板及脚手架待混凝土强度达到设计强度的85%时进行张拉至下一段钢筋加工封锚孔道压浆第四章施工方案4.1地基处理首先对钻孔桩施工遗留下的泥浆池进行处理。先用大功率沙石泵抽除泥浆运输至指定地点处理，在使用挖机配合大型土方车对池底进行挖除，清理至无淤质泥土，换填沙层。使用推土机将场地表层推平并压实。待地基整平压实后，再在其上填筑大约30cm的山坡石，并选用压路机进行辗压，辗压次数不少于3遍。在石子层上按照安装满堂支架脚手钢管立杆所对应的位置铺设枕木（10×20cm）。压实的石子层的宽度大约为1排水措施：为避免处理好地基受水浸泡，在两侧开挖40×30cm的排水沟，排水沟分段开挖形成坡度，低点开挖集水坑。附：地基承载力验算由承台施工开挖回填后，基础为素填土和少量沙层，素填土的地基承载力70kpa，无软弱下卧层。地基采取20cm厚的碎石上铺枕木处理方式，地基承载力计算时考虑20cm厚碎石按45度扩散角考虑，故:（1）墩顶横隔板、腹板加厚段：由支架受力计算可知，单根立杆承载值N＝17.6KN，分布地基受力面积按0.6m×0.6m，则：地基应力σ＝49Kpa<[σ]=70Kpa其承载力能够满足要求。地基传力方式如下：（2）标准断面段和翼缘板位置：单根立杆承载力小于上述承载力，故地基能够满足受力要求。4.2支架搭设根据受力计算，确定碗口式脚手架结构形式：跨端横梁处支架平面布置尺寸为600X600mm，跨中腹板处支架平面布置尺寸为900X600mm，翼缘板处支架平面布置尺寸为900X1200mm，即横梁处排距为600mm，其余处排距为900mm，成排方向垂直于桥梁中轴线。所有支架步距为1.2m，即在高度方向每间隔1.2m设置一排纵、横向联接碗口钢管，使所有立杆联成整体，最大受力允许值为30kn，经计算本工程支架最大受力17.6kn。为确保支架的整体稳定性，在每5排横向立杆和每5排纵向立杆设置一道剪刀撑。在地基处理好后，按照箱梁立面布置图和平面布置图进行放线，纵桥向铺设好枕木，便可进行支架搭设（4.3安装箱梁外模箱梁外模包括底板模、翼板模及腹板侧模，采用专业厂家制作的竹胶模板，横桥向布置。待整联箱梁支架（本施工段）搭设完成后支，安放顶托，顶托先调节至中间位置，以便于以后模板标高的调整和卸载要求。顶托“U”型槽口向同一个方向，工字钢放在顶托“U”型槽口内，每个顶托必须与主梁完全接触，保证受力要求。然后安装底模主梁型钢I14，沿横桥桥向布置，如主梁过短在横向接长时，其接头位置应落在顶托上。主梁全部安装完成后，根据设计标高要求，先固定最外两侧的标高，然后利用广线拉线调平标高，最后才安装次梁。型钢按脚手架的间距铺设完成后在其上按间距30cm铺设宽8cm、厚10cm的木枋作为受力次梁，然后铺设高强竹胶板底模面板，结束后根据测量测放出的底模边线进行竹胶板的切割形成底模。并初步调整标高，使底模标高比设计标高高1箱梁腹板侧模和翼缘模均采用竹胶板和木枋，腹板竹胶板下由8×10cm木枋次梁，主梁也采用8×10cm木枋组成模板骨架，次梁的间距为20cm，主梁的间距75cm，采用φ48×3.5脚手管做排架顶撑，顶撑上安装顶托支撑主梁。腹板外侧模使用φ翼缘板竹胶板下由8×10cm木枋次梁，主梁采用8×10cm木枋组成模板骨架，次梁的间距为30cm，主梁的间距为75cm，采用φ48×3.5脚手管做排架立柱，立柱上安装顶拖支撑主梁。（见图4.3-1图4.3-1箱梁立面布置图图4.3-2箱梁平面布置图模板安装完毕后，由单项技术负责人按照设计要求，对模板工程的材料规格、接头方法、间距及剪刀撑设置等进行详细检查，符合设计要求后方可进行预压。模板工程作业要根据高空作业安全技术规范的要求进行操作，两端人行走道设置安全网和防护栏杆。加强模板管理，严禁随意盲目锯切竹胶板，模板安装时严禁猛撬、禁止抛掷模板。模板现场拼装时其误差应满足如下规定：模板标高：±10mm模板的内部尺寸：+5，0轴线偏位：10mm砼浇筑完成模板拆除后应及时对模板平整度以及平面尺寸进行校核，同时加强模板表面修整，以保证下一次砼的外观质量以及箱梁线型。4.4支架试压4.4以右七联箱梁为例，根据设计图纸结构尺寸（见图4.4-1箱梁平面构造图），计算预压荷载分布情况如下：图4.4-1箱梁平面构造图第一跨箱梁使用C50混凝土365m3，其总重G=365×2.5=912.5t，则预压载N＝1.2G=1094由图纸分段计算得理论钢筋混凝土梁荷载分布如下图4.4-2所示：图4.4-2钢筋混凝土梁载分布图由图纸设计规定预压到120%，理论堆载载荷分布如下图4.4-3所示：图4.4-3预压120%堆载荷载分布图4.4.2加载方式预压荷载采用砂袋进行加载（沙袋采用厂家定制的大型真空包可容纳1m3中沙），加载从前端墩柱开始,两边对称加载,完成对称加载后,向后端加载至完成采用分级加载方式：0→50%→100%→120%,分级加载时严格按预先制定的方案和程序进行。4.4.3堆载过程砂袋装包、运输：利用中南汊存放中沙，现场使用人工配合挖机进行装包，大型平板车运输至现场，2台25t汽车吊吊装至模板顶。根据预压荷载分布图首先在底模两端头1m和0.9m实心段范围内堆2m高的砂袋，共14袋（袋中干沙取1.5t/m3）重量大约为21吨，翼缘模处各一袋，重量为3t。然后从两端对称对底模和翼缘模处按预压荷载分布图所标示的距离堆载所需的沙袋，以预压50%为第一阶段进行监控记录。以此类推分级加载50%→100%→120%第二阶段到第三阶段，详细记录沉降观察和时间段。4.压载时在支架、基础上设置若干沉降、变位观测点以便对沉降、变位进行观测。观测点的设置原则上在每跨跨中、墩顶、支架基础上设置且每个断面不少于3个测点。在附近已完工的墩身上或箱梁旁侧作一临时水准点，采用三等水准测量观测方法观测压载全过程各测点的标高、变位变化情况，分析整理数据得出控制立模标高和设置预拱度时的取值。4.4预压施工时采用分级加载，加载至50%、100%后停止加载进行12h的支架沉降、变位连续观测，在各分级荷载施加、观测完成且无异常情况方可进行下一级荷载的施加。全部加载完成后以12h为一个观测单位进行连续观测，若连续2天观测支架沉降、变位均小于1mm则可认为地基沉降基本稳定,此时可以卸载。卸载以后，测量再次对测点进行观测，计算出弹性变形量和非弹性变形量。4.当地基预压稳定以后，吊车进行卸载并对观测点进行复测。4.预压结束以后，及时整理预压中的原始数据（其记录表见下），计算出支架弹性变形量和非弹性变形量，绘制沉降量与时间（t--e）关系曲线图，为立模预拱度提供数据。满堂支架预压变形观测记录表沉降量测点预压前加载50%加载100%连续观测卸载1#测点2#测点3#测点4#测点5#测点……测量：计算：复合：4.4.8序号步骤单位时间备注150%砂袋加载天12观测天0.53100%砂袋加载天14持续观测天15卸载天14.5调整底模标高预压完成后，及时对底模标高进行调整，进行箱梁钢筋及砼施工。在箱梁砼施工时，对预压观测点做观测点，要继续进行观测。4.6钢筋施工箱梁钢筋按部位分为底板钢筋、腹板钢筋、顶板钢筋三大类，所用钢筋类型有ф16、ф12的螺纹钢筋和ф10的光圆钢筋。1、钢筋质量控制措施①钢筋进场及堆放质量控制：钢筋来料后，必须出具出厂质量证明书和试验报告单，并及时进行钢筋抽检，钢筋力学性能合格后方可进场，进场后钢筋按类型堆放，钢筋下面垫枕木等与地面悬空，标明钢筋的名称、型号、产地、检验情况等。②钢筋调直和清除油污质量控制：钢筋表面洁净，使用前将钢筋表面的油渍、漆污、浮皮、铁锈用人工除净，对于锈蚀严重损伤的钢筋，降级使用。③钢筋下料成型质量控制：根据箱梁钢筋设计图，箱梁钢筋在钢筋加工厂用钢筋加工机械加工成型。表4－1加工钢筋的允许偏差项目允许偏差（mm）受力钢筋顺长度方向加工后的全长±10弯起钢筋各部分尺寸±20箍筋、螺旋筋各部分尺寸±5④成型钢筋堆放质量控制：钢筋加工完成后，按照设计图纸的尺寸和规格堆放钢筋，钢筋下面垫设枕木，设置标识牌，标明钢筋尺寸、用处及数量，避免出现钢筋错用。表4－2接头长度区段内受力钢筋接头面积的最大百分率接头型式接头面积最大百分率（％）受拉区受压区主钢筋绑扎接头2550主钢焊接接头50不受限制⑤绑扎接头与钢筋弯曲处的距离不应小于10倍钢筋直径，也不宜位于构件的最大弯矩处。受拉钢筋绑扎接头的搭接长度，应符合下表规定，受压钢筋绑扎接头的搭接长度，应取受拉钢筋绑扎接头搭接长度的0.7倍。4.7安装波纹管及钢绞线箱梁第1节段预应力施工顺序为：制作横向翼板和腹板预应力预留孔模具→波纹管及锚垫板安装、固定（与钢筋绑扎同时进行）→波纹管穿束（采取先穿法工艺）→锚垫板安装→锚具安装及千斤顶安装。箱梁第2、3节段预应力施工顺序为：波纹管及锚垫板安装、固定（与钢筋绑扎同时进行）→波纹管穿束→钢束接长→锚垫板安装→锚具安装及千斤顶安装。4.7.1预应力工程施工(1)制作预应力预留孔模具根据图纸要求对腹板和单向翼缘板锚固端开槽留孔，放置锚具。留孔模具均采用3mm的钢板焊接制作。(2)波纹管检测与安装箱梁预应力孔道采用金属波纹管成孔。波纹管进场后，应取样进行径向刚度、抗渗漏试验，合格后方可使用。波纹管采取分段下料、现场安装接长，接长采用大一号的波纹管套接，各接头处使用防水胶布缠裹严密，以防漏浆。波纹管按设计给定的曲线要素安设，位置要准确，采用“井”字形架立钢筋固定预应力钢束。用于纵向预应力钢绞线定位的“井”字形架立钢筋，在直线段按80cm间距设置，曲线段按50cm的间距设置；用于横向预应力钢绞线定位的架立钢筋，按80cm间距设置（见图4.7.1-1）。波纹管安装过程中，当受到普通钢筋的影响时，适当调整普通钢筋的位置。底板和腹板钢筋绑扎好后，在安装内模前，先安装底板预应力管道和图4.7.1-1“井”字定位架每根波纹管按要求设置排气孔，排气孔采用φ20mm的钢丝胶管。安装好的黑胶管根据波纹管进行编号、用铅丝绑扎在胶管上，并从箱梁的顶板、底板及腹板引出。安装好的波纹管要注意保护，在钢筋绑扎、混凝土浇筑过程中，不得踏压波纹管；不得在没有防护的情况下而在波纹管的上方或附近进行电焊或气割作业。混凝土浇筑前，进行隐蔽工程验收。仔细检查波纹管的位置、数量、接头质量及固定情况；检查直管是否顺直，弯管是否顺畅；检查波纹管是否被破坏，发现问题及时处理。(3)钢绞线下料、安装钢绞线进场后，按规范要求进行验收，对其强度、延伸量、弹性模量及外型尺寸进行检查、测试，合格后才能使用。钢绞线根据施工实际要求来确定张拉工作长度进行下料，下料采用钢卷尺精确测量、砂轮切割机切割。下好料的钢绞线堆放整齐，并采取防雨、防潮措施。预应力钢绞线采用先穿法，即在波纹管埋设时完成穿束，钢绞线每间隔1~1.5m(4)锚垫板安装锚垫板进场时，应按要求进行检查验收，抽检试验合格后才能使用。锚垫板安装位置要准确，安装与孔道垂直，定位完成后，及时固定。安装好的锚垫板尾部与波纹管套接，波纹管套入锚垫板的深度不小于10cm，其接缝填塞严密，并用防水胶布缠裹。锚垫板口及预留孔内用棉纱或其它材料填塞，并用防水胶布封闭。（见图4.7.1-2锚具结构图）图4.7.1-2圆塔型锚具结构图(5)锚具及千斤顶准备锚板、夹片在使用前必须通过检查验收，合格后分类保存；千斤顶和油压表应配套使用，并及时标定。预应力束均采用500t和250t穿心式千斤顶张拉。千斤顶与配套油表按照规范频率（6个月或200次）要求，及时进行标定，以便张拉工作准确正常进行。预应力锚具及千斤顶安装时，先清理锚垫板及钢绞线，然后分别安装锚板、夹片、限位板、千斤顶、工具锚板及工具夹片。穿心式千斤顶由1吨的手拉葫芦悬挂及定位。4.8支立内模箱梁内模由顶板底模、腹板侧模、横隔梁侧模及压脚模组成，为方便拆除，内模采用竹胶板加工成定型模板，以方便模板之间的连接和人工运输的需要，加快施工速度。内模采用木方进行加固。内模在加工场分片分段加工、拼装成压脚模板、腹板模板和顶板模板几大块。顶板中间处设置100㎝（纵向）×80㎝（横向）的人洞一个，以便进行内模及支撑的拆除作业。箱梁施工整体完毕后按施工要求将人孔浇注封闭。内模支撑采用φ48×3.5脚手管做排架立柱支撑在底模顶面上，脚手管顺桥向、横桥向按1.0m左右间距设置，横桥向每排5根立柱。立柱支撑根据箱梁顶板横坡，用脚手管做固定桁架，立柱直接支撑在桁架上。立柱与桁架之间通过可调顶托连接，利用顶托调整顶板底标高。为加快施工进度，内模在安装时，可在地面或已浇好的箱梁顶按2～3个节段拼成大块，然后分别吊装、联成整体。（见图4.8-1内模支撑图）图4.8-1内模支撑图为了内模板从箱梁内腔中取出以及砼施工时人员通行需要，在箱梁顶部预留施工人孔，施工人孔尺寸约1m×04.9混凝土施工4.箱梁混凝土为高强度泵送混凝土，其配合比须经严格试配，满足要求后才允许进行混凝土浇筑。箱梁混凝土设计为50号，砼配合比设计时考虑如下几点：1）、应优先考虑低水化热水泥。2）、粗骨料：含泥量、粉屑、有机物质和其它有害物质不得超过设计规定的数值，骨料应具有良好的级配以获得水泥用量低、混凝土强度高、和易性好的组合。3）、细骨料：细骨料是混凝土中影响敏感的原材料之一，因此细骨料直接影响着混凝土的和易性和强度，如细骨料偏粗，则和易性差，泌水性大，如偏细，比表面积大，细骨料的选用根据试配试验决定。4）、夏季施工时，分别采用砂石料降温拌和以控制混凝土的出仓温度，同时对混凝土运输车和泵管采取降温措施，减少混凝土水分的损失。箱梁混凝土的一般要求为：a、混凝土缓凝时间：不小于20小时；b、混凝土强度标号：50号；c、坍落度：14～16cm；d、3天强度：达到设计强度90%以上；e、拌制的混凝土应均匀，其流动性、和易性要好，以方便泵送。f、采用与墩柱同厂家、同品牌水泥，使混凝土外观颜色一致。4.9本次箱梁混凝土浇筑量为1460.8m箱梁混凝土一次浇注完成，浇筑顺序为：纵桥向由每跨跨中向两端浇筑，避免跨中挠度变形出现接缝处出现裂纹；横桥向砼浇注顺序：底板→腹板、横梁→顶板（含翼板）。浇筑底板混凝土时，在顶板底模上沿纵桥向按一定的距离（约5m）预留混凝土下料口，当底板浇筑完毕，及时补上下料口处的模板，并加固加撑。底板砼的铺设和振捣，操作人员从预留施工人孔进入，采用铁铲布料振捣，确保底板混凝土密实。腹板混凝土采取分层浇筑，分层厚度为50㎝。混凝土振捣采用插入式振捣器进行振捣。振捣时，应避免振捣器碰撞模板、钢筋、波纹管及其他预埋件。混凝土振捣应密实，不漏振、欠振或过振。底板砼振捣时，人从预留施工人孔穿到箱室内进行振捣收平；为保证底板的厚度准确，用圆钢沿纵桥向铺设轨道，用于控制底板标高，室内如有多余砼，要及时进行清除。当浇筑顶板混凝土时，要严格控制箱梁顶面标高，因顶部只有5cm厚C50防水砼调平层，标高严格控制在规范和设计范围以内，以满足桥面铺装层厚度要求混凝土浇筑前，对支架系统、模板、钢筋、波纹管及其它预埋件进行认真检查。混凝土浇筑过程中，必须对支架系统全过程监控，发现问题及时处理。同时，对支架好顶点观测标记，随时检测支架沉降变形动态，为后面施工提供有关依据。砼浇注快结束时，复测桥面顶标高，使砼顶标高满足规范要求。砼浇注中应注意：底板砼浇注时要适当减小砼坍落度，确保腹板砼浇注时砼不反串。4.混凝土浇筑完初凝后，及时进行养护。养护方法要适应施工季节的变化：一般情况下采用覆盖洒水养护，使混凝土表面的潮湿状态保持在5~7天以上。热期施工期间，混凝土表面覆盖潮湿的麻袋或土工布洒水养护。4.10预应力束张拉当箱梁混凝土的强度达到设计规定强度85%以后进行预应力张拉。预应力束张拉程序为：0→初应力（10%σcon）→σcon（持荷2min后锚固）。本工程上层现浇连续箱梁为双向预应力体系。纵向预应力束张拉顺序为：先张拉腹板束。再张拉顶板束，最后张拉底板束的次序进行张拉。从中间到两边均匀张拉，以保证梁体结构上下左右均匀受力。预应力束张拉采用张拉吨位与伸长量双控，以控制张拉力为主。当张拉吨位达到控制吨位时，实际延伸量应在理论引伸量的±6%范围内。预应力筋的实际伸长值ΔL的计算公式如下：ΔL=ΔL1+ΔL2式中：ΔL1—从初应力至最大控制应力间的实测伸长值(mm)；ΔL2—初应力以下的推算伸长值（mm）。预应力束在张拉控制应力达到稳定后锚固，其锚具用封端混凝土保护，锚固后的预应力束外露长度不得小于30mm，多余的预应力钢绞线用砂轮切割机割除。预应力钢束张拉时要尽量避免出现滑丝、断丝现象，确保在同一截面上的断丝率不得大于1%，而且限定一根钢绞线不得断丝两根。超过此数必须补拉或更换钢绞线重新张拉。孔道压浆：张拉后用早强砼将锚塞缝隙堵塞，仅留出气孔。压浆后堵塞。压浆前先压清水洗孔，后压42.5纯水泥浆，水泥浆中掺1/万的铝粉或微膨胀减水剂。水泥浆水灰比0.4~0.45,泌水率不超过4%，水泥浆稠度控制在14~18s之间。压浆压力0.5~0.8MPa。压浆应缓慢、均匀、连续地进行。压浆结束后，立即用高压水对箱梁被污染的表面进行冲洗，防止遗漏的浮浆粘结，影响混凝土粘结质量。预应力管道压浆工作必须做到以下几点：①、水泥、水、外加剂和压浆设备符合规范要求。②、水泥浆的水灰比、泌水率、膨胀率和稠度等指标符合规范要求。③、压浆前检查孔道是否畅通。④、压浆顺序正确。按孔道由低向高的顺序进行。⑤、严格控制压浆压力和速度。预应力砼连续梁一般都是作为全预应力结构进行设计，准确的建立预应力度极为重要。但是实际施工中常有由于以上原因造成预应力不足、梁体产生裂缝、支座破坏等问题，因此施工过程中必须严格控制影响预应力施工质量的关键因素。压浆完成后，对需封锚的部位及时进行混凝土浇筑。封锚施工时，先对锚具周围的箱梁混凝土进行人工凿毛，冲洗干净后，设置钢筋网、支立模板并浇筑混凝土。封锚混凝土的强度应符合设计及规范要求。最后进行封端砼的浇注。

第五章主要资源计划主要现场劳动力计划序号工种人数备注1技术主管1技术管理及技术总结2技术员2现场技术管理及技术资料收集3工长1施工组织安排及劳动力调配4质检工程师1质量督促、检查5试验工程师3混凝土配制、钢材检验等6安全员2安全、文明施工检查7环保工程师1环保监督检查8起重工6模板、钢筋吊装施工9模板工12模板保养、安装10钢筋工24承台钢筋制作、安装11混凝土工12混凝土布料、振捣12电焊工8预埋加工件加工、模板加固焊接13电工2电气操作、线路维护检查14普工40各种杂活合计115主要机械、设备计划项次名称规格型号单位数量备注1轮胎吊25T台1支架、模板安装拆除等3装载机台2场地平整、砂石料转运等4拖泵台2混凝土浇筑5载重汽车8t辆1钢筋笼转运等6混凝土运输车6m辆2～4混凝土运输7发电机300Kw台1施工备用8电焊机交流台8模板加固、钢筋焊接9割具套6钢结构加工等10钢筋截断机台1钢筋加工11钢筋弯曲机台1钢筋加工12全站仪台1测量放线13水准仪台2标高控制14砼泵车台1砼浇注15砼搅拌站50m3/h台2砼拌制16碾压机台1地基处理1顶底托个90002型钢I14t683碎石M346724木板M3445模板t2906φ内100mm波纹管m83217φ内90mm波纹管m8213.8815-19型锚具套40915-19PT型锚具套4010L15-19型连结器套1201115-12型锚具套1181215-12PT型锚具套9413L15-12型连结器套84第六章文明安全施工措施6.1安全总则1、安全组织机构建全，人员到位。项目经理部成立安全领导小组，由分管领导具体抓这项工作，另外，项目经理部设专职安全员，兼职安全员，并做到人员到位，上班要佩戴胸章、袖标。2、健全安全教育制度。新工人要进行“三级教育”和“三工”教育，单项工程开工要对员工进行一次安全教育。项目经理部每月要召开一次安全总结分析会，每星期对员工进行一次安全教育，安全教育要做到人员、时间、教材和内容有保证，记录清楚。3、在单项工程开工前，要对担负施工的员工进行一次技术交底，明确交代安全注意事项，使员工做到心中有数。4、凡是从事特种作业（起重、登高架设作业、电焊、电工、司炉工和机动车辆驾驶）人员，必须经过劳动培训，考试合格持证上岗。5、凡是进入施工区域的人员，必须按工种规定配发和正确穿戴安全防护用品。6、各单位要按规定、建立五本安全台帐，日安全上岗记录，做到记载清楚，查有依据。7、各类施工人员都熟悉本岗位的操作规程、规章制度和岗位责任制，无违章行为。8、单位制定有安全生产奖惩办法，明确各类人员的岗位责任制。9、现场有清晰、醒目的安全生产标语、口号、板报、墙报等宣传标志。10、施工场所设有安全标志，危险部位有安全警示牌，夜间设有红灯。11、施工人员严禁穿拖鞋、高跟鞋、易滑的硬底鞋上班和酒后上班。以及上班时嘻笑打闹。12、施工HYPERLINK"/search.asp?keyword=道路&Types=News&Condition=title"\t"_blank"道路平整、排水畅通。机械设备停放有序，材料堆放整齐，标识清楚，并保证安全距离。6.2安全技术标准6.2.11、搭设脚手架安全基本要求（1）作业平台有足够的面积，脚手架必须达到稳定、坚固，保证在各种荷载和气候条件下不产生变形、倾斜和摇晃。（2）使用的材料规格和型号必须符合安全要求。（3）搭设结构符合规定，脚手架杆件连接处要固定牢靠。（4）作业层脚手板要铺满、铺稳，绑扎牢固，无探头板。（5）必须有完善的安全防护措施，按规定设置防护栏，安全挡板以及安全网等。（6）钢脚手架必须有良好的接地防触电措施和避雷装置。2、脚手架搭设（1）架子的底脚必须固定牢固。3、拆除脚手架（1）拆除脚手架时，禁止无关人员进入危险区域。拆除应按顺序由上而下，一步一清，不准上下同时作业。拆除脚手架大横杆、剪刀撑，应先拆中间扣，再拆两头扣，由中间操作人员往下顺杆子。拆下的材料，应向下传递用绳吊下，禁止往下投扔。（2）拆除脚手架人员进入作业区后，要系好安全带，安全带必须高挂低用。（3）拆除脚手架要统一指挥，上下应动作协调。6.3施工机械安全技术标准（1）严禁司机酒后操作，严禁超劳，严禁在患病和精神失常时驾驶和操作机械。（2）操作人员工作时必须精神集中，不得擅自离开工作岗位。（3）作业前，应对机械进行详细的检查，严禁在陡坡下停车进行保养和修理。（4）禁止用手触模传动部件及回转部件，以防造成伤人事故。（5）机械行驶时，操作人员或其他人员不得上下车，同时不准站立或坐在驾驶室以外的任何部位。（6）禁止在陡坡上急转弯，必须正车上坡倒车下坡，其上坡坡度不得超过25度。下坡坡度不得大于35度。横向坡度不得大于10度，在25度以上陡坡上严禁横向行驶。上坡应低挡行驶，并不许换挡，下坡严禁脱挡滑行。（7）工作中驾驶员不准离开机械，必须离开时应将操作纵杆放在空挡位置，并关闭发动机。6.4高处作业安全技术标准1、高处作业的级别：（1）高处作业高度在2m至5m时，称为一级高处作业。（2）高处作业高度在5m以上至15m时，称为二级高处作业。（3）高处作业在15m以上至30m时，称为三级高处作业。（4）高处作业高度在30m以上时，称为特级高处作业。2、高处作业的规定：

（1）凡是离地面2m以上的作业必须遵守下列规定：A、作业人员必须定期进行身体检查，对不适宜高处作业的人员，如患有精神病、高血压、严重贫血、颠痫、眩晕、心脏病等人员，不得从事此项工作。B、作业人员上下脚架要安设爬梯，不得攀登脚手架上下，更不允许乘座非乘人的升降设备上下。C、脚手架临空处应设置栏杆或挂安全网等防护设施。D、安全网在使用前，应按规定进行试验，合格后方准使用。E、高处作业区的风力为六级（包括六级）以上时，在攀登和高处等作业中，必须佩戴安全带并有牢靠的挂钩设施，严禁在腰间佩戴安全带，而不在固定的设施拴挂钩环。（2）高处作业所用材料要堆放平稳，工具应随手放入工具袋（套）内。上下传递物件禁止抛掷。（3）没有安全防护设施，禁止在未固定的构件上行走或作业。高处作业与地面联系，应设通讯装置。并专人负责。6.5电焊与气焊1、焊接工作开始前，应首先检查焊机和工具是否完好和安全可靠。如焊钳和焊接电缆的绝缘是否有损坏的地方，焊机的外壳接地和焊机的各接点接触是否良好。不允许未进行安全检查就开始操作。2、在狭小空间内工作时，为防止触电，必须穿绝缘鞋，脚下垫有橡胶板或其他绝缘衬垫，最好两个轮换工作，以便互相照看或监护。3、身体出汗后而使衣潮湿时，切勿靠在带电的钢板或工件上，以防触电。4、工作地点潮湿时，地面应铺有橡胶板或其他绝缘材料。5、在带电情况下，为了安全，焊钳不得夹在腋下去搬被焊工件或将焊接电缆挂在脖，颈上。6、推拉闸刀开关时，脸部不允许直对电闸，以防止短路造成的火花烧伤面部。7、在改变焊接接头，更换焊件需要改接二次回路时，更换保险装置，焊机发生故障需进行检修，或转移工作地点搬动焊机，以及工作完毕或临时离开工作现场时，必须切断电源。8、施焊、切割完毕应检查操作场确认无起火灾迹象后，方可离开现场。11、在高处进行电、气焊作业时，下方不得有易燃物。12、搬运氧气瓶时不得剧烈震动和碰撞。13、严禁将氧气瓶同易燃、易爆、油脂及带油污的物品一起存放和运输。其距离不得小于10m（明火也一样）。14、不得用明火检查氧气瓶是否漏气。15、严禁使用无齐全可靠安全装置的乙炔发生器。附加：支架模板验算侧模模板区验算：箱梁斜腹板的外倾角度为α=680＞550，因此砼对侧面模板的侧压力可按下式计算（公路桥涵施工技术规范，JTJ041-2000）：Pmax=0.22γt0K1K2ν1/2其中：Pmax为新浇注砼的对侧模的最大侧压力，单位：Kpa；K1—外加剂影响修正系数，搀加时取值1.2；K2—砼坍落度影响修正系数，取0.85；γ—混凝土容重，取值24KN/m3；t0—新浇注砼的初凝时间，取14h；ν—砼浇注速度，取0.5m/h。所以：Pmax=0.22×24×14×1.2×0.85×0.51/2=53.3KN/m2可见在斜腹板上砼产生的最大的侧压力为53.3KN/m2。由此可得砼的有效压头高度为：h=Pmax/γ=53.3/24=2.22m侧压力从上至下按梯形规律递加。按高度方向平均分为上下1.35m两部分考虑，上面1.35m按最大侧压力Pmax=γh=24×1.35=32.4KN/m2考虑；下面1.35m按最大侧压力Pmax=53.3KN/m2考虑设计。纵向槽钢取[10槽钢，但间距从上至下缩小至35cm×2+30cm×4间距。木枋布置考虑到需与翼缘区对应，因此增密一倍，即间距为20cm。且伸出底模下6cm整体校核下面1.35m区域即可，按53.3KN/m①、次梁（8×10cm木枋）验算：其中：q=53.3×0.22=12kN/mW=bh2/6=8×102/6=133.3cm3按4跨连续梁计算，每跨0.35m，查表可知跨内最大弯矩为：M=0.121qL2=0.121×12.0×0.352=0.178kN/m由梁正应力计算公式得：σ=M/W=1.33Mpa＜[σ]=10Mpa由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：τ=3Q/2A=3×（0.607×12.0×103×0.35）/2×10×10×10-4=0.38Mpa＜[τ]=2Mpa强度均满足要求；挠度计算按简支梁计算：E=0.1×105Mpa；I=bh3/12=833mmfmax=5qL4/384EI=5×12.0×1000×0.354/384×1×1010×833×10-8=0.03mm＜[f]=、次梁下验算：可调丝杆支撑每1.8m布置一道，跨中设置一道三角支撑。因此[10槽钢计算跨度为0.9m。次梁间距0.3m，[10槽钢间距0.5m。考虑安全因素，按简支梁计算，计算模型如下图所示：其中P1=53.3×0.22×0.35=4.1kN则跨内最大弯矩：M=1.5P1×0.45－P1×0.22=1.86kN.mW[10=39.7cm3由梁正应力计算公式得：σ=M/W=1.86×1000/39.7×10-6=46.8Mpa＜[σ]=145Mpa强度满足要求；挠度按简支梁计算，根据叠加法：E=2.1×105Mpa；I=198.3×104mm4由公式fmax=pb[(L2-b2)]3/2/9×31/2×分别取b=0.22m，L=0.9m；得f1=0.11mm取b=0.45m，L=0.9m；得f2=0.15mm叠加有：fmax=2f1+f2=0.37mm＜[f]=L/400=4.5mm满足要求。底模模板下①次梁（10×10cm木枋）验算：底模下脚手管立杆的纵向间距为0.9m，横向间距根据箱梁对应位置分别设为0.5和0.6m，顶托工字钢横梁按横桥向布置，间距90cm；次梁按纵桥向布置，间距20cm。因此计算跨径为0.9m，按简支梁受力考虑，分别验算底模下斜腹板对应位置和底板中间位置：a、斜腹板对应位置验算底模处砼箱梁荷载：P1=2.5×26=65kN/m2（按2.5m砼厚度计算）模板荷载：P2=200kg/m2=2kN/m2设备及人工荷载：P3=250kg/m2=2.5kN/m2砼浇注冲击及振捣荷载：P4=200kg/m2=2kN/m2则有P=（P1+P2+P3+P4）=71.5kN/m2W=bh2/6=10×102/6=166.6cm3由梁正应力计算公式得：σ=qL2/8W=（71.5×0.2）×1000×0.92/8×166.6×10-6=8.69Mpa＜[σ]=10Mpa强度满足要求；由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：τ=3Q/2A=3×（71.5×0.2）×103×（0.9/2）/2×10×10×10-4=1.7Mpa＜[τ]=2Mpa强度满足要求；由简支梁挠度计算公式得：E=0.1×105Mpa；I=bh3/12=833mm4fmax=5qL4/384EI=5×21.45×103×0.94/384×833×10-8×1×1010=2.1mm＜[f]=2.25mm（[f]=L/400）刚度满足要求。b、中间底板位置验算中间底板位置砼厚度在0.5m，考虑内模支撑和内模模板自重，木枋间距0.3m，则有：底模处砼箱梁荷载：P1=0.5×26=13kN/m2内模支撑和模板荷载：P2=400kg/m2=4kN/m2设备及人工荷载：P3=250kg/m2=2.5kN/m2砼浇注冲击及振捣荷载：P4=200kg/m2=2kN/m2则有P=（P1+P2+P3+P4）=21.5kN/m2W=bh2/6=10×102/6=166.6cm3由梁正应力计算公式得：σ=qL2/8W=（21.5×0.3）×1000×0.92/8×166.6×10-6=3.9Mpa＜[σ]=10Mpa强度满足要求；由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：τ=3Q/2A=3×（21.5×0.3）×103×（0.9/2）/2×10×10×10-4=0.43Mpa＜[τ]=2Mpa强度满足要求；由矩形简支梁挠度计算公式得：E=0.1×105Mpa；I=bh3/12=833mm4fmax=5qL4/384EI=5×6.45×103×0.94/384×864×10-8×1×1010=0.92mm＜[f]=1.5mm（[f]=L/400）②、顶托横梁（I14工字钢）验算：脚手管立杆的纵向间距为0.9m，横向间距为0.6m和0.4m，顶托工字钢横梁按横桥向布置，间距90cm。因此计算跨径为0.6m和0.4m，按两跨连续梁受力考虑，仅验算底模下斜腹板对应位置即可：根据以上对次梁的计算分析可知，工字钢受到由次梁传递过来的集中菏载，大小为P1=P×（0.2×0.9）=12.87kN另查表可得：W工字钢=102×103mm3；I=712×104mm4；S=I/12查表可知：跨内最大弯矩为：Mmax=0.188×P1L=1.45kN.m由梁正应力计算公式得：σw=Mmax/W=1.45×1000/102×10-6=14.2Mpa＜[σw]=145Mpa满足要求；挠度计算按简支梁考虑，得：E=2.1×105Mpa；fmax=M/EI=P1L3/48EI=12.87×1000×0.63/48×2.1×1011×712×10-8=0.038mm＜[f]=2.25mm（[f]=L/400）刚度完全满足要求。、立杆强度验算：脚手管（φ48×3.5）立杆的纵向间距为0.9m，横向间距为0.6m和0.4m，因此单根立杆承受区域即为底板0.6m×0.9m和0.4m×0.9m箱梁均布荷载，由工字钢横梁集中传至杆顶。分别验算底模下斜腹板对应位置和底板中间位置：a、验算底模下斜腹板对应位置：斜腹板对应位置砼荷载：P1=2.5×26=65kN/m2模板荷载：P2=200kg/m2=2kN/m2设备及人工荷载：P3=250kg/m2=2.5kN/m2砼浇注冲击及振捣荷载：P4=200kg/m2=2kN/m2则有P=（P1+P2+P3+P4）=71.5kN/m2由于大横杆步距为1.2m，长细比为λ=ι/i=1200/15.78=76，查表可得φ=0.744，则有：[N]=φA[σ]=0.744×489×215=78.22kN而Nmax=P×A=71.5×0.6×0.9=38.61kN，可见[N]＞N，抗压强度满足要求。另由压杆弹性变形计算公式得：（按最大高度11m计算）△L=NL/EA=27.99×103×11/2.1×1011×4.89×10-4=2.998mm压缩变形很小b、验算底模下中间底板对应位置：中间底板位置砼荷载：P1=0.5×26=13kN/m2内模支撑及模板荷载：P2=400kg/m2=4kN/m2设备及人工荷载：P3=250kg/m2=2.5kN/m2砼浇注冲击及振捣荷载：P4=200kg/m2=2kN/m2则有P=（P1+P2+P3+P4）=21.5kN/m2同样由于大横杆步距为1.2m，长细比为λ=ι/i=1200/15.78=76，查表可得φ=0.744，则有：[N]=φA[σ]=0.744×489×215=78.22kN而N=P×A=21.5×0.6×0.9=11.61kN，可见[N]＞N，抗压强度同样满足要求。同样压杆变形为△L=NL/EA=1.54mm，压缩变形很小搭建脚手架时应当适当注意提高顶托高度即可。单幅箱梁每跨混凝土804m3，自重约2090吨，按上述间距布置底座，则每跨连续箱梁下共有约1702根立杆，可承受5106吨荷载（每根杆约可承受最大30kN），比值为5106/2090=2.4，完全满足施工要求。混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即位新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：

F=0.22γct0β1β2V1/2

F=γcH

式中F新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）

γc混凝土的重力密度（kN/m3）取24kN/m3

t0新浇混凝土的初凝时间（h）,可按实测确定。当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)计算；t=200/(25+15)=5

T混凝土的温度（°）取25°

V混凝土的浇灌速度（m/h）;取0.6m/h

H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取2m

β1外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；

β2混凝土坍落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50―90mm时，取1；110―150mm时，取1.15。

F=0.22γct0β1β2V1/2

=0.22x24x5x1x1x0.61/2

=20.45kN/m2

F=γcH

目录TOC\o"1-3"\h\z\uHYPERLINK\l"_Toc256000000"第一章编制依据 PAGEREF_Toc256000000\h1HYPERLINK\l"_Toc256000001"第二章工程概况 PAGEREF_Toc256000001\h2HYPERLINK\l"_Toc256000002"2．1概述 PAGEREF_Toc256000002\h2HYPERLINK\l"_Toc256000003"2.2工程地质 PAGEREF_Toc256000003\h2HYPERLINK\l"_Toc256000004"2.3气象水文 PAGEREF_Toc256000004\h2HYPERLINK\l"_Toc256000005"第三章施工流程图 PAGEREF_Toc256000005\h5HYPERLINK\l"_Toc256000006"第四章施工方案 PAGEREF_Toc256000006\h6HYPERLINK\l"_Toc256000007"4.1地基处理 PAGEREF_Toc256000007\h6HYPERLINK\l"_Toc256000008"4.2支架搭设 PAGEREF_Toc256000008\h7HYPERLINK\l"_Toc256000009"4.3安装箱梁外模 PAGEREF_Toc256000009\h7HYPERLINK\l"_Toc256000010"4.4支架试压 PAGEREF_Toc256000010\h8HYPERLIN