和昌广场屋顶网架拆除专项施工方案

和昌广场屋顶网架拆除工程专项施工方案编制单位：编制：审核：批准:日期：2014年5月12日编制依据1．现场勘察情况及原设计图纸;《建筑施工安全检查标准》JGJ59—2011；3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2001。一、工程概况和昌广场位于浙江路入口处，在建设单位的要求下,现需将主体建筑五层顶部的球形网架屋面系统拆除，该网架系统为2连跨双坡屋面，由22根砼构造柱支撑，轴线总长45米，跨距总长为36（18疋）米。厂房轴向分1—6轴，柱间距分别为9米、8米二种；跨向分A、B、C、D、E列，分为AC、CE跨，每跨跨度18米。屋面系统总重量约40吨（现场平面布置如下图）。二、施工方法此网架受周围环境的限制,并且网架跨度较大，高度较高，整体吊装拆除时面积和重量都很大，周围场地没有足够的空间可以实现，基于上述原因，本工程CE跨拟采用100吨吊车，停于浙江路侧将网架按5节间分5块，依次起吊拆除。采用与高空散拼完全逆向的方法拆除AC跨网架，先将部分受力网架球上顶卸荷,在高空逐步散拆的方式拆除。三、主要施工流程（一）采用吊车拆除CE跨网架100吨吊车按下图停置支腿全伸，挂全配重（15t）主臂全伸（56m）,操作至预定起吊位置.由起重操作工将吊索拴挂牢靠,起吊持力后停止动作。由拆除操作工切割分离一节间网架节点,确认完全分离后，由起重信号指挥发出起吊信号，将该块网架平稳起吊后，落钩放置于地面后人工解体运离现场。该吊车拆除CE跨节间网架立面工况及验算如下：查中联重科100吨吊车性能表，该机挂活动配重15吨、主臂全伸56m、幅度22m米工况下额定起吊量为7。6吨。网架以常规每平米28Kg用钢量计算则有：每节间网架重=9X18X28=4536Kg~4.6吨起吊最大荷载二（4。6+0.3）X1.2=5.88吨式中：0。3为索具重,1。2为动载系数。验算证明网架分块起吊荷载小于100吨额定荷载，安全。（二）、采用脚手架拆除AC跨网架1、施工准备开工前组织项目部人员认真熟悉、研究拆除方案和有关技术资料并做好技术交底工作，做好劳动力计划、材料计划等准备工作；对于本工程施工所需要的机械设备、机具、人员等组织计划进场，对现场拆除所需要的材料进行采购;对现场进行合理的规划,确保各个生产要素得到最科学的搭配以满足实际施工要求；落实现场的安全保障措施、确保到位.2、平台搭设网架拆除的重点和难点在于如何保证拆除的安全性，主要是防止网架整体坍塌,为此本工程施工应首先搭设两部脚手架，为拆除作业提供操作平台和为待拆除网架设置支撑平台。平台上满铺脚手板，在脚手板上采用木方或液压千斤顶顶撑网架下弦球节点,使网架结构构件自重减轻，防止拆除过程中的结构失衡。操作架结构形式采用（满堂）滑移操作架，支撑平台搭设平面尺寸约为5X7.5m,高度约9m,共两部.另外为方便下一步构造柱改造作业，沿A、C、E轴同时搭设抱柱脚手架作业平台18部，其中E轴抱柱平台向建筑外浙江路一侧悬挑约1米并设置栏杆及兜网.因该网架下方E轴柱间无墙体遮挡（下层楼面距地数十米）,亦应同时搭设防护栏杆并挂设密目网。脚手架搭设平面布置及立面示意见下图。3、附属设施拆除网架结构上已安装完毕的给、排水管道，由人工采用麻绳（必要时辅以滑轮）栓牢后卸下放至地面运出现场。4、拆除屋面围护系统先用手动切割机将E轴伸入外檐沟水槽内的屋面压型板,沿纵向切割至水槽完全露出，采用麻绳将水槽栓牢固定,采用氧乙炔火焰割炬切割水槽焊缝，至水槽与支托完全分离,人工将水槽提至屋面，并拖拉至A轴一侧，再麻绳系牢下放至地面运走.屋面板拆除时应尽可能使用手枪钻退钉。拆下的屋面板可在屋面上旋移90度，采用麻绳拴挂人工沿A轴系至地面，地面操作工应将其码放整齐,连同后续拆下的檩条同车运离现场。5、网架构件拆除网架结构拆除拟从1轴向6轴方向按节间进行（见下图）。将顶撑支架放至预定位置,采用木方将各立杆支牢。支架顶部采用千斤顶或木方配木楔，撑顶网架下弦球节点（至少9个）。当采用木方配以木楔顶撑时，为确保支点持力,可由两名工人采用手锤同时击打木楔至最佳持力状态（见下图示意）.6、高空散拆仔细检查屋面系统是否拆除完整，如有遗留，应马上清理，并运输至地面，对搭设的脚手架平台及支架进行检查，对局部细节进行处理，做到扎实牢固；由12名操作工分两个拆除小组，三人在上进行拆除操作并下放构件，两人在下配合把拆除的杆件与螺栓球码放整齐，并及时运输，腾出场地，拆除时应按照拼装逆顺序，用扳手缓慢放松连接点的方式进行拆除操作，如部分网架节点由于锈蚀等原因不能采用此方法，可采用气焊切割或等离子切割机方式进行拆除。7、一个节间拆除完毕,操作人员全部下至地面，清理室内地坪遗留后物，将支撑架立杆下放的垫木撤掉，使架轮落实后推行至下一待拆节间网架下方,支垫立杆，顶撑网架球节点，重复操作进行下一节间的拆除作业（见下图示意）。四、文明施工及安全技术要求1、在施工过程中要认真贯彻“安全第一,预防为主”的方针,坚持做到管生产必须管安全.加强职工安全生产教育，使每位生产者都能熟知安全生产知识，并在施工中切实执行，从而确保本工程施工安全。2、网架拆除时应划分作业区，周围设围栏或竖立警示标志,地面设专人指挥，严禁非作业人员入内。进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌，不得随意拆除和移动标示牌。3、进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋.操作层脚手架下满铺安全网，防止重物掉下。施工人员严禁凌空扔掷杆物、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。4、高空散拆，按照三角锥的标准安装模式逆向拆除。拆除时要统一指挥，上下呼应动作协调，拆悬空杆件时，应先将杆件栓牢由一人拉紧再拆，当解开与另一个人有关的联系杆件时，应先通知对方，以防坠落。不得在未拆除完成的杆件上行走或作业。5、上架作业人员上下均应走人行梯道，攀爬架子应设置防坠器。遇到脚手架、支撑点或网架局部变形或变形较大时应及时撤离人员，并进行处理。在拆除过程中，要注意监测待拆部分的平稳性，如有失稳立即停止分割，进行加固支撑，确保安全第一。6、拆除下来的各零件应用滑轮和绳子安全运至地面。严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点,随拆随运,分类堆放，当天拆当天清。7、六级以上大风、大雾、大雨天气停止作业。五、拆除进度计划序号项目工期1前期准备3天2脚手架搭设3天3管道等附件拆除1天4屋面围护系统拆除2天5网架拆除5天现场清理1天六、人员计划

根据本工程特点，高空散拆，需要大量的高空作业人员和脚手架工,确保施工工期和脚手架平台移动与拆除配合密切。拟在施工时配备劳动力如下表，并在施工过程中及时予以调整，确保工期进度需要。序号工种人数序号工种人数1拆除工6人5起重工2人2气焊工2人6信号工1人3电工1人7小工4人4架子工6人8安全员1人七、机具配置计划序号名称型号单位数量1气割设备套22手提切割机套23千斤顶台84手动葫芦1—3T套45等离子切割设备套16扳手套207手枪钻把48管钳把29麻绳、手锤满足需要另:落地平台计算书附后。落地平台计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB50007—2002)、《建筑结构荷载规范》(GB50009—2001)、《钢结构设计规范》(GB50017—2003)等规范。落地平台支撑架立面简图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元一、参数信息:基本参数立柱横向间距或排距l(m):1。00,脚手架步距h(m):1。50;立杆纵向间距l(m):0.90，脚手架搭设高度H(m)：9.00;b立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.30，平台底钢管间距离(mm)：300。00；钢管类型(mm):①48X3。5,扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数：0.80；荷载参数脚手板自重(kN/m2)：0。300；栏杆自重(kN/m2):0。150；材料堆放最大荷载(kN/m2):5。500；施工均布荷载标准值(kN/m2)：1。000；二、纵向支撑钢管计算:纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩W=5.08cm3；截面惯性矩I=12.19cm4；纵向钢管计算简图1。荷载的计算：脚手板与栏杆自重(kN/m):qx=0。150+0。300X0.300=0.240kN/m；堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q=5.500X0.300=1.650kN/m；活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：p=1.000X0。300=0.300kN/m2。强度计算：最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；最大弯矩计算公式如下:最大支座力计算公式如下:均布恒载：q二1.2Xq+1.2Xq=1。2X0。240+1。2X1.650=2。11112268kN/m;均布活载：q=1。4X0.300=0。420kN/m；2最大弯距M=0.1X2.268X0。9002+0.117X0.420X0。9002=0.224kN.m；max最大支座力N二1.1X2。268X0。900+1.2X0.420X0.900=2。699kN；截面应力。二0.224X106/(5080。0)=43。998N/mm2；

纵向钢管的计算强度43.998小于205.000N/mm2，满足要求！3。挠度计算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度;计算公式如下：均布恒载：q=q+q=1。890kN/m；均布活载:p=0.300kN/m；V=(0。677X1.890+0.990X0。300)X900。0</(100X2.060X105X121900o0)=0。412mm纵向钢管的最大挠度小于1000.000/250与10，满足要求！三、横向支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2。699kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(kN。m)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩M=0。648kN.m；max最大变形V=1。499mm；max最大支座力Q=8.817kN;max截面应力o二127.540N/mm2；横向钢管的计算强度小于205。000N/mm2，满足要求！

支撑钢管的最大挠度小于900。000/150与10mm,满足要求！四、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12。80kN。RWRc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=8.817kN;R〈12。80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、模板支架荷载标准值(轴力)：作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1。静荷载标准值包括以下内容：脚手架的自重(kN):N=0。129X9。000=1.162kN；G1钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。栏杆的自重(kN)：N=0。150X1.000=0。150kN；脚手板自重(kN)：N=0。300X0.900X1。000=0。270kN；G3堆放荷载(kN)：N=5.500X0。900X1。000=4.950kN；G4经计算得到，静荷载标准值N=N+N+N+N=6。532kN；2。活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值N二1。000X0.900X1。000=0.900kN；3。不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2N+1°4N=1.2X6.532+1.4X0.900=9。098kN；GQ六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式:其中N立杆的轴心压力设计值(kN):N=9.098kN；。轴心受压立杆的稳定系数，由长细比L/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1。58cm；A立杆净截面面积(cm2)：A=4.89cm2；W立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08cm3；0钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.00N/mm2;L——-—计算长度(m);如果完全参照《扣件式规范》,由公式(1)或(2)计算l=kuh(1)o1l=(h+2a)(2)k计算长度附加系数，取值为1。167；u1计算长度系数，参照《扣件式规范》表5。3。3；u=1。700;a———-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.300m；公式(1)的计算结果：立杆计算长度L=kuh=1.167X1.700X1。500=2。976m；o1Lo/i=2975。850/15。800=188.000;由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数©二0。203;钢管立杆受压强度计算值；o=9098。280/(0.203X489。000)=91.655N/mm2；立杆稳定性计算o二91。655小于[f]=205.000满足要求！公式(2)的计算结果：Lo/i=2100.000/15。800=133。000；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数©二0。381；钢管立杆受压强度计算值；。=9098。280/(0.381X489.000)=48.834N/mm2；立杆稳定性计算。二48。834小于[f]=205。000满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3