KMSAWE配筋简图有关数字说明

一、SATWE配筋简图有关数字说明1.1梁砼梁和劲性梁其中：As1、As22、As3为梁上上部(负弯矩)左支座、跨跨中、右支座座的配筋面积积(cm2)；Asm1、Assm2、Asm3表示示梁下部(负弯矩)左支座、跨跨中、右支座座的配筋面积积(cm2)；Asv表示梁在在Sb范围内的的箍筋面积((cm2)，取取抗剪箍筋AAsv与剪扭扭箍筋Asttv的大值；；Ast表示梁受受扭所需要的的纵筋面积((cm2)；Ast1表示梁梁受扭所需要要周边箍筋的的单根钢筋的的面积(cm2)。G，VT分别为为箍筋和剪扭扭配筋标志。梁配筋计算说明明：（1）对于配筋筋率大于1%的截面，程程序自动按双双排筋计算，此此时，保护层层取60mm；（2）当按双排排筋计算还超超限时，程序序自动考虑压压筋作用，按按双筋方式配配筋；（3）各截面的的箍筋都是按按用户输入的的箍筋间距计计算的，并按按沿梁全长箍箍筋的面积配配箍率要求控控制。若输入的箍筋间间距为加密区区间距，则加加密区的箍筋筋计算结果可可直接参考使使用，如果非非加密区与加加密区的箍筋筋间距不同，则则应按非加密密区箍筋间距距对计算结果果进行换算；；若输入的箍筋间间距为非加密密区间距，则则非加密区的的箍筋计算结结果可直接参参考使用，如如果加密区与与非加密区的的箍筋间距不不同，则应按按加密区箍筋筋间距对计算算结果进行换换算。1.1.2钢钢梁RR1-R2--R3其中：R1表示钢梁正正应力与强度度设计值的比比值F1/ff；R2表示钢梁整整体稳定应力力与强度设计计值的比值FF2/f；R3表示钢梁剪剪应力与抗剪剪强度设计值值的比值F33/fv。其中F1，F22，F3，的具体体含义：F1=M/（GGbWnbb）F2=M/（FFbWb）F3（跨中）==VS/((Itw))，F3（支座座）=V/AAwn1.2.柱柱1.2.1矩矩形混凝土柱柱和劲性柱在左上角标注：：（Uc）、在柱柱中心标柱：：Asv、在下下边标注：AAsx、在右右边标注：AAsy、引出出线标注：AAs_corrnerAs_cornner（Uc）AsvAssyAsx其中：As_cornner为柱一一根角筋的面面积，采用双双偏压计算时时，角筋面积积不应小于此此值，采用单单偏压计算时时，角筋面积积可不受此值值限制(cm2)；Asx，Asyy分别为该柱柱B边和H边的单边配配筋，包括角角筋(cm2)；Asv表示柱在在Sc范围内的的箍筋；Uc表示柱的的轴压比。柱配筋说明：（1）柱全截截面的配筋面面积为：As=2**(Asx++Asy)--4*As__corneer；（2）柱的箍筋筋是按用户输输入的箍筋间距计算算的，并按加加密区内最小小体积配箍率率要求控制；；（3）柱的体积积配箍率是按按双肢箍形式式计算的，当当柱为构造配配筋时，按构构造要求的体体积配箍率计计算的箍筋也也是按双肢箍箍形式给出的的。1.2.2异异形混凝土柱柱当选择单偏压计计算时，程序序把截面上的的整体内力分分配到各柱肢肢上，对各柱柱肢按单偏压压、拉配筋计计算，每个柱柱肢输出两个个数：Asww和Asvw，其其中：Asww表示该柱肢肢单边的配筋筋面积(cm2)，Asvw表示示该墙分布筋筋间距Sw范围内的的分布筋面积积(cm2)。当选择双偏压时时，程序按整整截面进行配配筋计算，每每根柱的主筋筋输出两个数数，标注在一一条引出线的的上下（Assz/Asff），其中Assz表示异形形柱固定钢筋筋位置的配筋筋面积，即位位于直线柱肢肢角部的配筋筋面积之和((cm2)，Asf表示附附加钢筋的配配筋面积，即即除Asz之外的的钢筋面积((cm2)。1.2.3钢钢柱柱一侧标注：RR1R2R3其中：R1表示钢柱正正应力与强度度设计值的比比值F1/ff；R2表示钢柱XX向稳定应力力与强度设计计值的比值FF2/f；R3表示钢柱YY向稳定应力力与强度设计计值的比值FF3/f。其中F1，F22，F3，的具体体含义：F1=N/Ann+Mx/((Gx*Wnnx)+Myy/(Gy**Wny)F2=N/(FFx*A)++Bmx*MMy/(Gxx*Wx((1－0.8NN/Nex)))+Btyy*My/((Fby*WWy)F3=N/(FFy*A)++Bmy*MMy/(Gyy*Wy((1－0.8NN/Nex)))+Btxx*Mx/((Fbx*WWx)1.2.4钢钢管混凝土柱柱在柱中心标注一一个数：R11其中：R1表示钢管混混凝土柱的轴轴力设计值与与其抗力的比比值N/Nuu。1.3.支撑撑1.3.1混混凝土支撑Asx—AAsy支支撑X、Y边单边配筋筋面积Gaasv支撑撑箍筋面积其中：Asx，Asyy，Asv的解释释同柱，支撑撑配筋的看法法，是：把支支撑向Z方向投影，即即可得到如柱柱图一样的截截面形式。1.3.2钢钢支撑RR1-R2--R3其中：R1表示钢支撑撑正应力与强强度设计值的的比值F1//f；R2表示钢支撑撑X向稳定应力力与强度设计计值的比值FF2/f；R3表示钢支撑撑Y向稳定应力力与强度设计计值的比值FF3/f。其中F1，F22，F3，的具体体含义：F1=N/AnnF2=N/（FFxAAATx）F3=N/（FFyAAATy）1.4.混凝凝土剪力墙1.4.1墙墙-柱Asw墙-柱一端暗柱柱配筋面积HAsshw墙-柱水平分部部筋面积其中：Asw表示墙柱柱一端的暗柱柱配筋总面积积(cm2)，如如按柱配筋，Asw为按柱对称配筋计算的单边的钢筋面积；Aswh为水平分布筋间距Swh范围内水平分布筋面积(cm2)。1.4.2墙墙-梁Asw(洞口)墙-梁单边配筋筋面积HAsshw（洞口口）墙-梁箍筋面积积其中：Asw表示墙--梁一边的主主筋面积(cm2)，墙墙-梁按对称配配筋计算；Aswh表示墙墙-梁的箍筋面面积，是梁箍箍筋间距Sbb范围内的箍箍筋面积(cm2)；需特别说明的是是：20011年3月以后版本本的SATWWE软件中，墙墙-梁除砼强度度与剪力墙一一致外，其它它参数（如主主筋强度、箍箍筋强度、墙墙-梁的箍筋间间距等）均与与框架梁一致致。二、2001年年4月版SATWWE的主要改改进2.1结构周期期、地震力计计算结果输出出文件WZQ.OUUT2.1.1各振振型的振动方方向正在修订的《高高规》为控制制结构的扭转转效应，对扭扭转振动周期期和平动振动动周期的比值值给出了明确确规定。SAATWE软件参考ETABS的方法，给给出了如何判判断一个周期期是扭转振动动周期还是平平动振动周期期的方法。输输出信息如下下：3-DDimenssionallVibrrationnPeriiod(SSecondds)aandViibratiionCooefficcientinX,,YDiirectiionanndTorrsionModdeNoPerriodAnngleMoveementTorssion其中：ModeeNo——为周期序号Period——为周期值，单单位（秒）Angle——振动角度，单单位（度）Movemennt——平动振动动系数Torsionn——扭转振动动系数对于一个振动周周期来说，若若扭振动系数数等于1，则说明该该周期为纯扭扭转振动周期期。若平动振振动系数等于于1，则说明该该周期为纯平平动振动周期期，其振动方方向为Angle，若Anglee=0度，则为X方向的平动动，若Anglee=90度，则为Y方向的平动动，否则，为为沿Angle角度的空间间振动。若扭振动系数和和平动振动系系数都不等于于1，则该周期期为扭转振动动和平动振动动混合周期。2.1.2地地震作用效应应最大的方向向在SATWE软软件的参数定定义菜单中有有一个参数：：“水平力与整整体坐标夹角角Angle”，该参数为地震力力、风力作用用方向与结构构整体坐标的的夹角。当需需进行多方向向侧向力核算算时，可改变变此参数，则则程序以该方方向为新的X轴进行坐标标变换，这时时计算的X向地震力和和风荷载是沿沿Angle角度方向的的，Y向地震力和和风荷载是垂垂直于Angle角度方向的的。对于复杂结构，难难以直观地判判断出哪个方方向的地震作作用效应最大大，而工程设设计中又应该该沿该方向（或或垂直于该方方向）作用水水平力进行设设计校核。新新版SATWE程序增加了了地震作用效效应最大的方方向计算功能能，输出信息息如下，其中中Angle的单位为度度。TheDirecctioninWhhichttheReesponcceofEarthhquakeeisMMaximuumAnggle=????(Deegree))2.1.3主主振型判断对于刚度均匀的的结构，在考考虑扭转耦连连计算时，一一般来说前两两个或几个振振型为其主振振型，但对于于刚度不均匀匀的复杂结构构，上述规律律不一定存在在，SATWE程序中给出出了各振型对对基底剪力贡贡献比例的计计算功能，输输出信息如下下：Besee-SheaarForrceoffeachhVibrrationnModeeinXXDireectionn------------------------------------------------------------------ModeNoFoorceRatiio(%)其中：MoodeNoo——为振型序号Force——为该振型的基基底剪力Ratio——为该振型的基基底剪力占总总基底剪力的的百分比。通过参数Rattio可以判断出出那个振型是X方向或Y方向的主振振型，并可查查看以及每个个振型对基底底剪力的贡献献大小。2.1.4振振型数取值合合理性判断对于刚度不均匀匀的复杂结构构，尤其对于于多塔结构，在在考虑扭转耦耦连计算时，很很难确定应该该取多少个振振型计算其地地震力，若计计算振型数给给少了，有些些地震力计算算不出来，结结构的抗震设设计不安全，而而计算振型数数给的太多，计计算量增加很很多，影响计计算效率。SATWE软件参考ETABS的方法，引引进了振型有有效质量概念念，根据用户户给定的计算算振型数nMode，计算出X方向和Y方向的振型型有效质量CCmass--x和Cmasss-y，通过Cmaass-x和Cmasss-y的大小来判断断所给定的nMode是否已足够够。输出信息息如下：CooefficcientofefffectiivemaassinnXdiirectiiona:Cmaass-x=????（%）CoefficcientofefffectiivemaassinnYdireectionna:Cmasss-y=????（%）其中程序给出出的Cmasss-x和Cmasss-y为百分数，Cmasss-x和Cmasss-y越大，表明明对计算地震震力有贡献的的质量越多，未未计算出来的的地震力越少少。从理论上上讲，Cmasss-x和Cmasss-y应达到100%，才不至于于丢失地震力力，但实际计计算中无法达达到100%的理论值，计计算经验表明明，若Cmasss-x或Cmasss-y小于80%，则说明用户户给定的计算算振型数不够够，应增加计计算振型数。2.1.5各层层地震剪力输输出为了便于设计人人员更深入地地把握设计方方案，在WZQ.OUUT文件中增增加了结构各各层地震剪力力输出功能。输输出信息如下下：ShearFForceofthheBuiildingg(CQCC)或（SRSS）-----------------------------------------------------------------FlooorToweerFFxVxMx(kN)(kkN)(kN--m)其中：Flooor——为层号Tower——为塔号Fx——为该层该塔塔的地震力，若若不考虑扭转转耦连，则为为SRSS法计算结果果，若考虑扭扭转耦连，则则为CQC法计算结果果Vx——为该层该塔塔的地震剪力力Mx——为该层该塔塔的地震倾覆覆弯矩2.2模拟施工工荷载计算由于恒载的特殊殊性，在20001年4月以前版本本的SATWWE软件中有“一次性加载”和“模拟施工加加载”计算恒载作作用效应的功功能，其中“模拟施工加加载”方式较好地地模拟了在钢钢筋混凝土结结构施工过程程中，逐层加加载，逐层找找平的过程（详详见SATWE说明书8.1.6节）。但这这是在“基础嵌固约约束”假定前提下下的计算结果果，未能考虑虑基础的不均均匀沉降对结结构构件内力力的影响。若若结构地基无无不均匀沉降降，上述分析析结果更能较较准确地反映映结构的实际际受力状态，但但若结构地基基有不均匀沉沉降，上述分分析结果会存存在一定的误误差，尤其对对于框剪结构构，外围框架架柱受力偏小小，而剪力墙墙核心筒受力力偏大，并给给基础设计带带来一定的困困难。为了解解决这一问题题，20011年4月以后版本本的SATWWE软件中增增加了一种新新的“模拟施工加加载”计算方法，将将原模拟施工工加载的计算算方法记作“模拟施工加加载1”，将新的模模拟施工加载载方法称之为为“模拟施工加加载2”。“模拟施工加载载2”是在原模拟拟施工加载计计算原则的基基础上，通过过间接方式（将将竖向构件的的轴向刚度增增大10倍），在一一定程度上考考虑了基础的的不均匀沉降降。这样，基基础的受力更更均匀。对于于框剪结构而而言，外围框框架柱受力有有所增大，剪剪力墙核心筒筒受力略有减减小。“模拟施工加载载2”在理论上并并不严密，只只能说是一种种经验上的处处理方法，但但这重经验上上的处理，会会使地基有不不均匀沉降的的结构的分析析结构更合理理，能更好地地反映这类结结构的实际受受力状态。设设计人员在软软件应用中，可可根据工程的的实际情况，选选择使用。“模拟施工加载载”和“模拟施工加加载2”所得到的计计算结果，在在局部可能会会有较大差异异。2.3墙元的的改进2.3.1墙元元侧向节点的的改进在SATWE的的说明书中曾曾详细介绍了了墙元的侧向向节点信息的的含义。墙元元的侧向节点点信息是墙元元刚度矩阵凝凝聚计算的一一个控制参数数，若选“出口”，则只把墙墙元因细分而而在其内部增增加的节点凝凝聚掉，四边边上的节点均均作为出口节节点，墙元的的变形协调性性好，分析结结果符合剪力力墙的实际，精精度高，但计计算量较大，因因为墙元两侧侧节点均为独独立节点，每每个节点都有有六个独立的的自由度；若若选“内部”，则只把墙墙元上、下边边的节点作为为出口节点，墙墙元的其它节节点均作为内内部节点而被被凝聚掉，这这时，带洞口口的墙元两侧侧边中部的节节点为变形不不协调点。这这种处理方法法是对剪力墙墙的一种近似似简化模拟，墙墙元的刚度略略有降低，其其精度略逊于于前者，但效效率高，计算算量比前者少少许多。为了减小因采用用“内部”节点方式而而引进的模型型简化误差，2001年4月以后版本的SATWE软件对墙元作了改进，当采用“内部”节点方式计算时，在墙元的侧边引进了相应的附加位移场约束，从而改善了带洞口的墙元两侧边中部节点的变形协调性，提高了计算精度，使“出口”和“内部”节点两种方式的计算结果非常接近，这样更加突出了“内部”节点方式的优点：计算效率提高很多，而且计算精度损失很少。2.3.2墙元元与梁单元连连接关系的改改进在SATWE软软件中，墙元元是在壳元的的基础上形成成的，是二维维单元，梁单单元是一维单单元，二者的的位移场不同同（这与SAP、STAADDIII等软件是一一致的），在在墙元与梁单单元的连接处处需引进特殊殊的过渡单元元，原来的SATWE借鉴了ETABS的处理方法法，采用的是是一种特殊的的梁元。在有有些情况下，这这种处理方式式模拟的连接接刚度偏小，计计算的梁端负负弯矩偏小，跨跨中正弯矩偏偏大。20001年4月以后版本本的SATWWE软件对墙墙元与梁单元元的连接过渡渡单元作了改改进，在墙元元与梁单元的的交接面上引引进了附加位位移场约束，使使墙元与梁单单元在其交接接面上水平位位移相同，竖竖向位移相同同，转角相同同，这样可以以更真实地模模拟墙元与梁梁单元的连接接关系，进一一步提高了计计算精度。2.3.3墙元元洞口部分连连梁的改进在SATWE软软件应用中，剪剪力墙洞口部部分的模型输输入一直是一一个问题：是是按剪力墙开开洞方式输入入，还是按连连梁方式输入入？若按剪力力墙开洞方式式输入，则采采用壳元模拟拟其刚度；若若按连梁方式式输入，则采采用梁单元模模拟其刚度。而而壳元和梁单单元的刚度是是不连续的，采采用上述两种种方式输入计计算的刚度不不同，其内力力也不同，有有时差异还比比较大。若把把跨度较大的的连梁按剪力力墙开洞方式式输入，因细细长壳元的刚刚度偏大，会会使计算结果果偏刚；相反反，若把宽度度不大的剪力力墙洞口按连连梁方式输入入，会使计算算结果偏柔。为了减减小上述两种种输入方式对对计算结果影影响的差异，2001年4月以后版本的SATWE软件对墙元洞口部分连梁作了改进，引进了一种特殊的壳元——梁式壳元。这种壳元即可退化为常规意义上的壳元，又可退化为梁单元，该单元的引入，解决了壳元和梁单元的刚度的不连续问题，减小了按上述两种方式输入导致的计算结果之间的差异。一般来说，我们们建议：若剪剪力墙洞口比比较大，洞口口之间部分以以弯曲变形为为主，则应按按连梁方式输输入；若剪力力墙洞口不大大，洞口之间间部分以剪切切变形为主，则则应按剪力墙墙开洞方式输输入；对于介介于上述二者者之间的情况况，难以直观观地判断其变变形特征时，可可按剪力墙开开洞方式输入入。2.4多层版版钢结构构件件截面验算在2001年44月以后版本本的SATWWE软件中，对对有抗震要求求的钢结构构构件的验算，根根据结构的层层数不同，区区别对待。对对于9层和9层以下的钢钢结构，按《抗抗震规范》（报报批稿）要求求验算构件截截面的宽厚比比、高厚比和和长细比，其其结果仅供参参考；对于10层和10层以上的钢钢结构，按《高高层民用建筑筑钢结构技术术规程》（JGJ999-98）要求验算算构件截面的的宽厚比、高高厚比和长细细比。对于非非抗震的钢结结构，没有多多高层之分，都都按《钢结构构设计规范》（GBJ17-88）进行验算。三、有关功能说说明3.1地震力力“算法1”、“算法2”的区别和适适用范围在“振型分解法法”中，SATWWE软件提供了了两种计算方方法，分别为为“算法1”和“算法2”。“算法1”为