巴南区金竹一小工程建筑边坡、基坑防护施工图设计说明

巴南区金竹一小工程建筑边坡、基坑防护施工图设计说明1工程概况巴南区金竹一小工程位于巴南区鱼洞街道金竹村，属于重庆市高职城所在地，场地东侧为规划金果路，为连接至鱼洞的主要道路之一，场地西侧为既有009乡道，交通较便利。场地按设计高程平场后，场地周边将形成环境边坡，岩质边坡最大高度21.27m，土质边坡最大高度12.42m，岩土质边坡最大高度10.97m。破坏后果严重～很严重，安全等级为一～二级。建筑物设1层地下室，地下室底板高程216.20m左右，地下室按设计高程开挖后将形成基坑边坡，岩质基坑边坡最大高度6.80m。破坏后果严重，安全等级为一～二级。2设计依据（1）核工业天津工程勘察院2020年5月所做《巴南区金竹一小工程工程地质勘察报告(直接详细勘察)》（2）《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）（3）《地下工程防水技术规范》（GB50108-2008）（4）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）（5）《地质灾害防治工程设计规范》（DB50/5029-2004）（6）《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2018）（7）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）（8）业主提供1：500地形图（9）重庆市职业技术教育城建设有限公司关于金竹一小学项目边坡问题的回复意见（2020年5月）（10）《巴南区金竹一小工程建筑边坡、基坑防护方案设计可行性评估报告》重庆市兴正建设工程咨询有限公司，2020年7月《巴南区金竹一小工程建筑边坡、基坑防护方案设计可行性评估报告》的结论：1、根据边坡高度及场地工程地质条件，拟采用“板肋式锚杆挡墙+坡率法分级放坡+锚喷护面+桩板挡墙+截、排水系统”对边坡进行综合治理技术方案基本合理可行。2、有通过审查的地勘报告可作为边坡方案设计依据；3、边坡支护方案设计基本满足规定的设计深度要求。4、主要设计人员符合规定的注册土木工程师（岩土）要求。关于初步设计阶段修改完善的回复意见：1. 边坡属于渝建发[2010]166文高边坡范畴，应进行边坡支护方案可行性评估。回复：同意审查意见，按照渝建发[2010]166文，建设单位已组织进行边坡支护方案可行性评估。2. 补充HI段填土圆弧滑动稳定性分析计算。回复：补充HI段填土圆弧滑动稳定性分析计算，根据计算结果，滑动安全系数1.39满足规范要求；3. 抗滑桩桩底支承条件应为“自由”，采用“K”法计算，土压力荷载分项系数应取1.35；补充6-6’抗滑桩计算（剩余下滑力控制）；复核抗滑桩嵌固段深度。回复：①同意审查意见抗滑桩采用“K”法计算，土压力荷载分项系数取1.35。由于属于嵌岩桩，桩底支承条件可设置为“铰接”。②补充6-6’抗滑桩计算（剩余下滑力控制）；复核了抗滑桩嵌固段深度。4. 板肋式锚杆挡墙计算恒载荷载分项系数应取1.35，活载分项系数应取1.50。回复：板肋式锚杆挡墙恒载荷载分项系数取1.35，活载分项系数取1.50，进行计算。5. EF段坡率法应分级放坡并设置马道，建议每8米一级，永久边坡应作好坡面封闭或绿化措施。回复：EF段坡率法每8米一级；边坡坡面采用网格护坡，网格内种草绿化。6. 完善截水沟示意及作法；补充设计坡顶栏杆。回复：同意审查查意见，完善截水沟示意及作法；补充设计坡顶栏杆图纸。3工程地质条件地质构造简单，岩层较平缓；岩层产状290°∠10°，层面间距0.3～1.0m，张开度0～2mm，层面平直光滑，结合差，属硬性结构面。主要发育有两组构造裂隙：LX1：180°～200°∠75°～80°，优势产状190°∠78°。裂面较平直，张开度0.1～2.0cm，裂隙延伸长0.8m～6.5m，发育间距1.0～2.0m，部分泥质充填，结合差，为硬性结构面。LX2：82°～86°∠73°～79°，优势产状84°∠76°。裂面较平直，呈微张，裂隙延伸长多1.2～4.1m，发育间距1.0～2.0m，裂面平直，部分泥质充填，结合差，为硬性结构面。3.1地层岩性场地出露的地层由新至老主要为：第四系全新统人工填土层(Q4ml)、第四系全新统残坡积层（Q4el+dl），下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组(J2s)砂、泥岩互层，分述如下：（1）第四系全新统人工填土层(Q4ml)①素填土：杂色，松散～稍密，稍湿，主要成分为砂泥岩碎块石及粉质粘土，硬物质含量约为35%～85%，一般粒径2～35cm，最大粒径约80cm，由机械抛填形成，均匀性较差，回填时间约3～5年。该层广泛分布于场地南东侧表层，本次勘察钻探揭露层厚1.00m(ZY22)～32.10m(ZY100)。（2）第四系全新统残坡积层（Q4el+dl）②粉质粘土：褐色，可塑～硬塑。主要成分为粘粒、粉粒，局部含有泥岩、砂岩碎块石，粒径2～5cm，占总量的10%～15%，切面稍有光泽，干强度中等，韧性中等，无摇振反应。该层主要分布于场地表层，本次勘察钻探揭露层厚0.40(ZY10)～8.70m(ZY17)。（3）侏罗系中统沙溪庙组(J2s)岩层③泥岩（J2s-Ms）：紫红色～暗红色，主要矿物成分为粘土矿物，泥质结构为主，中～厚层状构造，岩质不均，局部砂质含量较高。强风化呈碎块状，岩质较软，裂隙较发育，手捏易碎，中风化岩芯较完整，质较硬，岩芯呈短柱状、长柱状，强度较高。该层广泛分布于场地内，本次勘察钻探揭露层厚1.40(ZY81)～32.20m(ZY34)，未揭穿。④砂岩（J2s-Ss）：青灰~灰黄色，主要成分为长石、石英、岩屑等，含少量暗色矿物，钙质胶结为主，局部泥钙质胶结，中厚层状构造，细中粒结构，局部夹有薄层褐色泥岩团块。强风化呈碎块状，岩质较软，裂隙较发育，手捏易碎。中风化岩芯较完整，质较硬，岩芯呈短柱状、长柱状，强度较高。3.2水文地质条件勘察区无地表水体分布，场地地表水条件简单。但由于场地位于斜坡中下部，雨季可能形成的地表面流，对场地存在一定影响。土层透水性特征：素填土具大孔隙，属强透水层。岩体的透水性特征：区内泥岩，一般岩体完整，裂隙不发育，属隔水岩体；砂岩等硬质岩类，局部裂隙发育，具有一定的导水性。砂岩中风化裂隙较发育，其透水性好，泥岩透水性较差。根据当地类似工程经验，砂岩渗透系数取7.5～15m/d，属弱透水性；泥岩渗透系数一般＜1.5m/d，部分为1.5～7.5m/d，属微～弱透水性。3.2人类活动周边人类工程活动以修建市政道路及房屋建筑为主，勘察区内部主要为原始地形。场地南东侧地表堆填了大量素填土，厚度约为1.00～32.10m。场地内也未进行大规模地下工程，总体而言，场地破坏地质环境的人类工程活动中等强烈。3.3不良地质现象场地内部及周边不存在滑坡、崩塌、泥石流和塌岸等不良地质现象；也未见河道、沟浜、墓穴、地下洞室等对工程不利的埋藏物和保护的地下文物。3.4岩土体设计参数取值表1岩土体设计参数取值表岩土名称素填土粉质粘土强风化泥岩中等风化泥岩强风化砂岩中等风化砂岩重度kN/m3天然kN/m3*19.520.6/*24.5/*24.0饱和kN/m3*20.0*21.0/*25.5/*25.0天然///4.44/22.7饱和///2.64/16.4岩体抗拉强度kPa///120/844地基承载力特征值kPa现场试验确定*160*3001611*5008240抗剪强度标准值c天然kPa*5.038.7*100342*2002223φ天然°*28.010.9*25.028.6*28.035.0c饱和kPa*3.0*20.5////φ饱和°*23.0*8.5////岩体理论破裂角°///59.3/62.5压缩模量平均值MPa/6.64////弹性模量平均值MPa///707/4900泊松比(μ)///0.34/0.24基底摩擦系数/*0.25*0.25*0.40*0.45*0.40*0.50岩石与锚固体极限粘结强度标准值kPa*30*45/*280/*800水平抗力系数MN/m3//*15*50*25*320水平抗力系数的比例系数MN/m4*14*10////岩土坡率建议值(H＜8m，无外倾结构面)临时*1:1.75*1:1.25*1:1.00*1:0.50*1:1.00*1:0.50永久*1:2.00*1:1.50*1:1.25*1:0.75*1:1.25*1:0.75取值说明：=1\*GB3①加*为经验值；=2\*GB3②场地内素填土成分、厚度及回填时间差异较大，本勘察报告只提供现状土层的物理力学指标。经换填或压实后的地基承载力应由现场试验确定；=3\*GB3③中等风化岩体地基承载力特征值为地基极限承载力标准值乘以地基极限承载力分项系数确定，地基极限承载力标准值为单轴抗压强度标准值乘以地基条件系数（根据《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）10.4.2条结合地区经验，取1.1），地基极限承载力分项系数为0.33；=4\*GB3④岩体抗剪强度按室内试验成果折减，折减系数按重庆地区经验C值取0.30，φ值取0.90，时间效应系数取0.95；=5\*GB3⑤岩体抗拉强度折减系数按重庆地区经验取0.40；岩体弹性模量折减系数按重庆地区经验取0.70，岩石泊松比可视为岩体泊松比。=6\*GB3⑥粉质粘土与基岩面抗剪强度参数天然工况c取16.0kPa、φ取10.0°，饱和工况c取12.0kPa、φ取8.0°。素填土与基岩面抗剪强度参数天然工况c取10.0kPa、φ取19.0°，饱和工况c取7.0kPa、φ取15.0°。3.5结构面抗剪强度参数取值泥岩及砂岩内部层面黏聚力c取60kPa，内摩擦角φ取19°；裂隙面LX1、LX2的φ取18°，c取50Kpa。4建筑边坡、基坑防护设计方案4.1建筑边坡破坏模式（1）AB段边坡(1～3#剖面段）该段边坡位于场地西侧，为平场形成的挖方边坡，边坡长度48.10m，边坡高度为13.82～15.65m，边坡坡向124°，为岩质边坡，坡体主要为强～中等风化泥岩组成，表层覆薄层粉质粘土，厚度0.60～1.00m。边坡安全等级为一级。赤平投影图（图4.1.1-1）分析如下，岩层倾向与边坡坡向相反，对边坡整体稳定性影响较小；裂隙LX1与边坡坡向呈大角度相交，对边坡整体稳定性影响较小；裂隙LX2与边坡坡向呈大角度相交，对边坡整体稳定性影响较小；裂隙LX1、裂隙LX2组合交棱线与边坡坡向夹角为10°，为边坡外倾结构面，因此该段边坡整体稳定性主要受裂隙面LX1、LX2的组合结构面控制，直立开挖可能沿裂隙面LX1、LX2剥落掉块。边坡岩体类型为IV类，边坡破裂角取外倾结构面倾角与45°+φ/2之间小值，即破裂角取59.3°，岩体等效内摩擦角取50°。图4.1.1-1AB段边坡赤平投影图（2）BC段边坡(4～5#剖面段）该段边坡位于场地西侧，为平场形成的挖方边坡，边坡长度33.40m，边坡高度为13.07～16.64m，边坡坡向69°，为岩质边坡，坡体主要为强～中等风化泥岩组成，表层覆薄层粉质粘土，厚度0.80～1.00m。边坡安全等级为一级。赤平投影图（图4.1.1-2）分析如下，岩层倾向与边坡坡向相反，对边坡整体稳定性影响较小；裂隙LX1与边坡坡向相反，对边坡整体稳定性影响较小；裂隙LX2与边坡坡向夹角为15°，为边坡外倾结构面。因此该段边坡整体稳定性主要受裂隙面LX2控制，边坡直立开挖可能沿裂隙面LX2整体滑动。边坡岩体类型为=4\*ROMANIV类，边坡破裂角取外倾结构面倾角与45°+φ/2之间小值，即破裂角取59.3°，岩体等效内摩擦角取50°。图4.1.1-2BC段边坡赤平投影图图4.1.1-3BC段边坡计算简图（4#剖面）采用平面滑动法进行近似计算该段边坡直立切坡后沿裂隙面LX2滑动稳定性（4#剖面），计算公式采用《建筑边坡工程技术规范》（GB50332-2013）附录A.0.2式，计算模型见图4.1.1-3，结构面计算参数取值如下（c取50kPa、φ取18°、γ取24.5kN/m3），计算结果详见表4.3.1-1。根据稳定性计算结果，边坡直立开挖后，沿裂隙面LX2滑动的稳定系数1.05＜Fs=1.13＜1.35，直立开挖后边坡处于基本稳定状态，安全储备不足，可能沿LX2滑动。（3）CD段边坡(6#剖面段）该段边坡位于场地西侧，为平场形成的挖方边坡，边坡长度19.00m，边坡高度为8.15m，边坡坡向69°，为岩土质边坡，坡体主要为粉质粘土、强～中等风化泥岩组成。边坡安全等级为二级。土质段高度约2.34m，岩土界面倾角约20～35°，土质段可能沿岩土界面滑动。采用折线型滑动法近似计算饱和工况沿岩土界面滑动稳定性（6#剖面），计算过程及结果详见表4.1.1-2，计算简图如下图4.1.1-4，计算公式采用《建筑边坡工程技术规范》（GB50332-2013）附录A.0.3式。滑面抗剪强度参数按取值如下：饱和工况：粉质粘土（c取12.0kPa、φ取8.0°、γ取21.0kN/m3）。图4.1.1-46#剖面沿岩土界面整体滑动计算简图根据稳定性计算结果，土质段沿岩土界面滑动的稳定系数Fs=0.783＜1.00，表明边坡直立开挖后处于不稳定状态，可能沿岩土界面整体滑动破坏。岩质段赤平投影图（图4.1.1-5）分析如下，岩层倾向与边坡坡向相反，对边坡整体稳定性影响较小；裂隙LX1与边坡坡向相反，对边坡整体稳定性影响较小；裂隙LX2与边坡坡向夹角为15°，为边坡外倾结构面。因此该段边坡整体稳定性主要受裂隙面LX2控制，直立开挖可能沿裂隙面LX2整体滑动。边坡岩体类型为=4\*ROMANIV类，边坡破裂角取外倾结构面倾角与45°+φ/2之间小值，即破裂角取59.3°，岩体等效内摩擦角取50°。图4.1.1-5CD段边坡赤平投影图图4.1.1-6CD段边坡计算简图（6#剖面）采用平面滑动法进行近似计算该段边坡直立切坡后沿裂隙面LX2滑动稳定性（8#剖面），计算公式采用《建筑边坡工程技术规范》（GB50332-2013）附录A.0.2式，计算模型见图4.1.1-6，结构面计算参数取值如下（c取50kPa、φ取18°、γ取24.5kN/m3），计算结果详见表4.1.1-3。根据稳定性计算结果，边坡直立开挖后，沿裂隙面LX2滑动的稳定系数Fs=1.59＞1.30，直立开挖后边坡岩质段处于整体稳定状态，主要破坏模式为沿开挖面剥落掉块。（4）DE段边坡(7～8#剖面段）该段边坡位于场地西北侧，为平场形成的挖方边坡，边坡长度24.82m，边坡高度为8.64～10.97m，边坡坡向109°，为岩土质边坡，坡体主要为粉质粘土、强～中等风化泥岩、砂岩组成。边坡安全等级为二级。土质段高度约2.46～4.66m，岩土界面倾角约12～27°，土质段可能沿岩土界面滑动。采用折线型滑动法近似计算饱和工况沿岩土界面滑动稳定性（7#剖面），计算过程及结果详见表4.1.1-4，计算简图如下图4.1.1-7，计算公式采用《建筑边坡工程技术规范》（GB50332-2013）附录A.0.3式。滑面抗剪强度参数按取值如下：饱和工况：粉质粘土（c取12.0kPa、φ取8.0°、γ取21.0kN/m3）。图4.1.1-77#剖面沿岩土界面整体滑动计算简图根据稳定性计算结果，土质段沿岩土界面滑动的稳定系数Fs=0.784＜1.00，表明边坡直立开挖后处于不稳定状态，可能沿岩土界面整体滑动破坏。赤平投影图（图4.1.1-8）分析如下，岩层倾向与边坡坡向相反，对边坡整体稳定性影响较小；裂隙LX1与边坡坡向呈大角度相交，对边坡整体稳定性影响较小；裂隙LX2与边坡坡向夹角为25°，为边坡外倾结构面；裂隙LX1、裂隙LX2组合交棱线与边坡坡向夹角为25°，为边坡外倾结构面。因此该段边坡整体稳定性主要受裂隙面LX2及裂隙面LX1、LX2的组合结构面控制，直立开挖可能沿裂隙面LX2整体滑动或沿裂隙面LX1、LX2组合面剥落掉块。边坡岩体类型为IV类，边坡破裂角取外倾结构面倾角与45°+φ/2之间小值，即破裂角泥岩取59.3°，砂岩取62.5°，岩体等效内摩擦角取50°。图4.1.1-8DE段边坡赤平投影图图4.1.1-9DE段边坡计算简图（8#剖面）采用平面滑动法进行近似计算该段边坡直立切坡后沿裂隙面LX2滑动稳定性（8#剖面），计算公式采用《建筑边坡工程技术规范》（GB50332-2013）附录A.0.2式，计算模型见图4.1.1-9，结构面计算参数取值如下（c取50kPa、φ取18°、γ取24.5kN/m3），计算结果详见表4.1.1-5。根据稳定性计算结果，边坡直立开挖后，沿裂隙面LX2滑动的稳定系数Fs=1.53＞1.30，直立开挖后边坡岩质段处于整体稳定状态，主要破坏模式为沿开挖面剥落掉块。（5）EF段边坡(9～18#剖面段）该段边坡位于场地北侧，为平场形成的挖方边坡，边坡长度150.55m，边坡高度为10.16～20.83m，边坡坡向180°，为岩质边坡，坡体主要为粉质粘土、强～中等风化泥岩、砂岩组成，土层厚度约0.50～3.00m。边坡安全等级为一级。土质段高度约0.50～3.00m，岩土界面倾角约22～30°，土质段可能沿岩土界面滑动。采用折线型滑动法近似计算饱和工况沿岩土界面滑动稳定性（10#剖面），计算过程及结果详见表4.1.1-6，计算简图如下图4.1.1-10，计算公式采用《建筑边坡工程技术规范》（GB50332-2013）附录A.0.3式。滑面抗剪强度参数按取值如下：饱和工况：粉质粘土（c取12.0kPa、φ取8.0°、γ取21.0kN/m3）。图4.1.1-1010#剖面沿岩土界面整体滑动计算简图根据稳定性计算结果，土质段沿岩土界面滑动的稳定系数1.05＜Fs=1.132＜1.35，表明边坡直立开挖后处于基本稳定状态，安全储备不足，可能沿岩土界面整体滑动破坏。岩质段赤平投影图（图4.1.1-11）分析如下，岩层倾向与边坡坡向呈大角度相交，对边坡整体稳定性影响较小；裂隙LX1与边坡坡向夹角为10°，为边坡外倾结构面；裂隙LX2与边坡坡向呈大角度相交，对边坡整体稳定性影响较小。因此该段边坡整体稳定性主要受裂隙面LX1控制，边坡直立开挖可能沿裂隙面LX1整体滑动。边坡岩体类型砂岩段为=3\*ROMANIII类，岩体等效内摩擦角取55°，泥岩段为=4\*ROMANIV类，岩体等效内摩擦角取50°。边坡破裂角取外倾结构面倾角与45°+φ/2之间小值，即破裂角泥岩取59.3°，砂岩取62.5°。图4.1.1-11EF段边坡赤平投影图图4.1.1-12EF段边坡计算简图（18#剖面）采用平面滑动法进行近似计算该段边坡直立切坡后沿裂隙面LX1滑动稳定性（18#剖面），计算公式采用《建筑边坡工程技术规范》（GB50332-2013）附录A.0.2式，计算模型见图4.1.1-12，结构面计算参数取值如下（c取50kPa、φ取18°、γ取24.0kN/m3），计算结果详见表4.1.1-7。根据稳定性计算结果，边坡直立开挖后，沿裂隙面LX1滑动的稳定系数1.05＜Fs=1.15＜1.35，直立开挖后边坡处于基本稳定状态，安全储备不足，可能沿LX1滑动。表4.1.1-1BC段边坡沿裂隙LX2滑动计算结果（4#剖面）计算剖面滑体面积（m3）滑面长l（m）滑面倾角α内聚力c(kPa）内摩擦角φ（°）容重（kN/m3）条块自重（kN/m）抗滑力Ri（kN/m）下滑力Ti（kN/m）稳定系数安全系数推力（kN/m）4#剖面36.217.9976501824.5886.90969.21860.561.131.35192.53表4.1.1-26#剖面沿岩土界面滑动计算结果（饱和工况）条块号条块总面积(m2)饱和重度(kN/m3)建筑荷载(KN/m)条块重量(KN/m)滑面尺寸滑带抗剪强度下滑力(kN/m)累积

下滑力(kN/m)抗滑力(kN/m)累积

抗滑力(kN/m)传递

系数稳定

系数安全

系数剩余

下滑力(kN/m)滑面长(m)滑面倾角(°)内聚力(KPa)内摩擦角(°)E110.2721.030.00215.676.7432.320.58.5115.24115.24165.41165.411.011.300.00E217.3821.00.00364.985.8840.112.08.0235.09351.47109.80276.840.981.30195.82E320.5921.00.00432.395.5835.112.08.0248.63594.45112.76385.150.901.30403.14E412.0521.00.00253.052.6315.612.08.068.05600.5265.81410.801.001.30383.75E523.3721.00.00490.775.721412.08.0118.73716.65135.56544.591.011.30400.88E613.7221.00.00288.124.7520.412.08.0100.43823.8594.95644.680.781.30440.27表4.1.1-3CD段边坡沿裂隙LX2滑动计算结果（6#剖面）计算剖面滑体面积（m3）滑面长l（m）滑面倾角α内聚力c(kPa）内摩擦角φ（°）容重（kN/m3）条块自重（kN/m）抗滑力Ri（kN/m）下滑力Ti（kN/m）稳定系数安全系数推力（kN/m）6#剖面9.216.5976501824.5225.65347.24218.941.591.300.00表4.1.1-47#剖面沿岩土界面滑动计算结果（饱和工况）条块号条块

总面积(m2)饱和重度(KN/m3)条块重量(KN/m)滑面尺寸滑带抗剪强度下滑力(KN/m)累积

下滑力(KN/m)抗滑力(KN/m)累积

抗滑力(KN/m)传递

系数稳定

系数安全

系数剩余

下滑力(KN/m)滑面长(m)滑面倾角(°)内聚力(KPa)内摩擦角(°)E12.4321.051.033.7446.820.58.537.2037.2081.8981.890.881.300.00E224.7421.0519.549.2725.612.08.0224.49257.28177.09249.281.001.30114.74E621.5321.0452.135.7827.812.08.0215.29473.77121.18371.620.7841.30273.98表4.1.1-5DE段边坡沿裂隙LX2滑动计算结果（8#剖面）计算剖面滑体面积（m3）滑面长l（m）滑面倾角α内聚力c(kPa）内摩擦角φ（°）容重（kN/m3）条块自重（kN/m）抗滑力Ri（kN/m）下滑力Ti（kN/m）稳定系数安全系数推力（kN/m）8#剖面9.816.7776501824.5240.35357.39233.211.531.200.00表4.1.1-610#剖面沿岩土界面滑动计算结果（饱和工况）条块号条块

总面积(m2)饱和重度(kN/m3)条块重量(kN/m)滑面尺寸滑带抗剪强度下滑力(kN/m)累积

下滑力(kN/m)抗滑力(KN/m)累积

抗滑力(KN/m)传递

系数稳定

系数安全

系数剩余

下滑力(KN/m)滑面长(m)滑面倾角(°)内聚力(KPa)内摩擦角(°)E11.2821.026.88344.620.58.518.8718.8764.3664.360.891.350.00E213.5221.0283.928.424.312.08.0116.84133.62137.17194.391.001.3520.56E618.7121.0392.918.424.312.08.0166.25299.86144.94339.331.1321.35100.06表4.1.1-7EF段边坡沿裂隙LX1滑动计算结果（18#剖面）计算剖面滑体面积（m3）滑面长l（m）滑面倾角α内聚力c(kPa）内摩擦角φ（°）容重（kN/m3）条块自重（kN/m）抗滑力Ri（kN/m）下滑力Ti（kN/m）稳定系数安全系数推力（kN/m）18#剖面41.2220.8478501824.0989.281108.83967.661.151.35197.514.2建筑边坡防护设计方案边坡防护设计采用“动态设计、逆作法、信息法施工”，以“确保安全、经济、实用、美观”为原则。坡顶设置防护网和截水沟，防护网高度不小于1.2m，具体形式由业主确定。K0+000～K0+175段边坡（H—I—A段）：采用放坡开挖，中风化岩层1：0.75，强风化及土层1：1.5，坡面采用网格护坡，格网内植草绿化。H—I—A段放坡开挖K0+175～K0+233段边坡（A--B段）：板肋式锚杆挡墙防护，肋柱尺寸为0.4×0.4m，采用C30混凝土现浇，竖向肋柱伸入地面下30cm。锚杆为2Φ32的HRB400钢筋，设置于肋柱上，锚杆竖向间距为2.5m，水平间距为2m，长度为锚入破裂角内稳定中风化层不小于5m。A--B段板肋式锚杆挡墙防护（3）K0+233～K0+364段（B—C—D—E—F）：桩板式挡墙支护，桩尺寸为1.5m×2.0m，桩中心距4.0m，嵌岩深度不小于桩长的三分之一。（4）K0+364～K0+450段边坡（E--F段）：放坡开挖，岩层1：0.75，每8米一级，坡面采用网格护坡，护坡网格内填25cm种植土，喷播植草；强风化岩层采用锚喷支护，坡比1：1.25。 4.3基坑防护设计方案地下室与建筑地基按设计高程开挖后，场地内部将形成基坑边坡，如下图所示：K0+000～K0+100(J-K-L-M-N-R)段：锚喷挡墙支护，面板厚8cm，采用C30混凝土现浇，锚杆为1Φ25的HRB400钢筋，间距为2.0×2.0m，梅花型布置，长度为锚入破裂角内稳定中风化岩层至少3m且总长度不小于5m。K0+100-K0+172(R-A-B-C-D)段：板肋式锚杆挡墙支护，肋柱尺寸为400*400mm，肋柱水平间距2m，面板厚200mm，锚杆竖向间距2500mm，锚杆采用2根Φ25的HRB400钢筋，锚杆长度必须满足锚入破裂角内稳定岩层至少5m。挡墙面板和肋柱均采用C30混凝土现浇，面板嵌入地面下50cm。K0+172～K0+291.752(D-E-F-G)段：锚喷挡墙支护，面板厚8cm，采用C30混凝土现浇，锚杆为1Φ25的HRB400钢筋，间距为2.0×2.0m，梅花型布置，长度为锚入破裂角内稳定中风化岩层至少3m且总长度不小于5m。5抗滑桩工程根据《重庆市城乡建设委员会关于进一步加强人工挖孔灌注桩管理的通知》（渝建发〔2012〕162号）要求，本次设计采用人工的挖孔桩，施工单位必须应严格按照市建委文件要求，编制专项施工方案，经建设单位会同勘察、设计、施工、监理等参建单位组织专家充分论证通过后方可实施。5.1结构设计(1)矩形灌注桩截面尺寸为1.5m×2.0m，中心距4.0m。(2)桩身、桩间挡土板和护壁均采用C30混凝土。(3)桩身混凝土保护层厚度不小于50mm，顶梁和挡土板混凝土保护层均40mm，人工挖孔桩护壁混凝土保护层厚度不小于25mm。(4)挖孔桩护壁：土层、强风化岩层和中等风化破碎带设置护壁，每段护壁1.0m，须原槽浇，待上段护壁砼强度达到70%后方可进入下一道工序。5.2施工注意事项(1)施工前必须查明施工场地内的各类地下和影响桩体施工的地上设施的分布，基坑开挖范围内各种管道和电杆、铁塔，应按要求进行临时改迁，避免在施工过程中损坏各种设施；(2)钢筋：采用HRB400、HPB300，钢筋必须具有出厂合格证明，使用前应对钢筋进行随机抽检作力学性能试验，满足规范要求后方可投入使用。所有钢筋在使用前均应进行除锈和调直等处理。(3)成孔施工中若出现斜孔、弯孔、缩孔、塌孔等现象，应及时采取有效措施处理后方可继续施工；(4)施工允许误差：钻孔桩桩位偏差不大于25mm，垂直度不大于0.5%。钢筋笼就位后顶面和设计标高误差不大于50mm。(5)分段制作钢筋笼时，采用机械连接或者焊接接头连接，要求接头按50%错开，接头错开间距应满足规范要求。(6)土方开挖弃土应尽量远离孔口，严禁堆放在坡顶。对基岩的开挖采用风镐开挖，严禁爆破开挖。弃土应及时运走，严禁在桩位附近加载；不宜在雨季施工，应遵循先整治后开挖的施工顺序，疏通坡顶排水工程，防止地面水渗入土体。(7)挡土墙防撞栏杆得事先预埋，不得事后补凿或补埋。(8)桩基施工应采用跳桩开挖的施工方法，在桩基桩身达到100%后再进行下一桩桩基施工。(9)要求对桩基刚开始嵌入段中风化基岩取样进行检测，要求全部嵌固段岩层的单轴抗压强度标准值达到地勘建议值；(10)灌注桩应全部采用预埋管声波透射法对成桩质量进行检测；(11)应选择有丰富经验的具有相应资质的专业施工队伍进行支护体系的施工；(12)每日开工前必须检测井下有无危害气体和不安全因素，桩孔开挖过程中，应经常检测井孔内有无毒害气体和缺氧现象。坚持井下作业排风抽水先行，施工中应不断向孔内输送足够的新鲜空气，必要时抽、送同时进行。施工现场应配备专门送风设备，风量不应小于25L/s，采用风力压管引至井底进行送风，送风时间要超过20分钟以上，并用气体检测仪进行检测，确认无有毒气体后方可下井。施工现场还需常备氧气瓶等急救设备，并且配备相应的有一定窒息中毒抢救知识的专业人员在现场按应急救援措施实施救援和抢救，根据情况及时送医院进一步抢救治疗，并根据事故调查处理相关规定报相关部门。(13)未尽事宜详按现行相关规范、规程执行。6锚杆工程6.1钻孔（1）锚孔水平方向孔距误差不应大于20mm，垂直方向孔距误差不应大于20mm；（2）锚杆孔深不应小于设计长度，宜超过设计长度0.5m；（3）锚孔宜一次性钻至设计长度，确保锚固段进入稳定中等风化岩层；（4）钻孔后应将孔清理干净，并用压风机吹干，成孔后及时放置锚杆、灌浆，间隔时间不得大于6天；（5）锚杆成孔建议采用干作法施工。（6）强风化层、土层钻孔采用钢套管。6.2锚杆组装与安放 （1）组装前，钢筋应除油污、去锈，严格按设计尺寸下料，每根钢筋长度误差不应大于50mm；（2）钢筋应按一定规律平直排列，沿杆体轴线方向每隔2m设一定位支架；（3）钢筋接长按施工规范焊接或机械连接；（4）安放锚杆体时应防止杆体扭转、弯曲，杆体放入角度与钻孔角度保持一致；（5）杆体插入孔内深度不应小于锚杆设计长度的95%，杆体安放后不能随意敲击、插拔，不得悬挂重物；（6）注浆:采用M30水泥砂浆，水泥宜用普通硅酸盐水泥，其强度不低于42.5MPa。不得使用高铝水泥；不得使用污水；注浆压力0.5Mpa；（7）钢筋除锈后，锚杆采用M30砂浆全部封闭，施工中应使锚杆位于锚孔中部；（8）在锚杆施工前，在设计的锚杆位置处做基本试验，以确定锚固体与岩土层间的粘接强度特征值、锚杆设计参数和施工工艺及锚杆的极限抗拉承载力。试验要求及步骤按GB50330-2013附录C.2的要求进行；（9）所有锚杆施工完并达到设计强度后，应随机抽检做锚杆验收试验，以检验施工质量是否达到设计要求。其试验要求及步骤按GB50330-2013附录要求进行，验收试验锚杆的数量取锚杆总数的3%，且不得少于5根。锚杆验收试验荷载值及试验根数要求见表。项目锚杆类型试验荷载值(KN)试验根数2根Φ32HRB400级248该类型锚杆总数的3%，且不少于5根1根Φ20HRB400级102该类型锚杆总数的3%，且不少于5根1根Φ25HRB400级118该类型锚杆总数的3%，且不少于5根2根Φ25HRB400级236该类型锚杆总数的3%，且不少于5根6.3肋柱及面板工程（1）混凝土：肋柱、面板混凝土强度均采用C30，混凝土浇筑前，应按设计配合比做混凝土试块进行抗压强度试验，其强度满足规范要求后，方可按设计的配合比拌制混凝土进行浇筑。肋柱和面板混凝土保护层厚度为30mm。（2）永久性边坡锚杆（板）挡墙的肋柱和面板均采用单边支模原槽现浇。（3）锚杆（板）挡墙面板上设泄水孔，按3.0m×2.0m，呈梅花型布置，孔径Φ100，外倾5%。有裂隙处和明显出水处宜优先布置，孔后侧设置双层透水土工布包裹D=500mm的级配碎石的倒滤包，对中安设。（4）挡墙伸缩缝缝宽20mm，伸缩缝每15~25m设一道；（5）施工过程面板不得完全悬空。6.4锚喷防护（1）建筑边坡：锚杆为1Φ20的HRB400钢筋，长度为锚入破裂角内稳定中风化基岩4m，间距为1.5×1.5m，梅花型布置，面板和顶梁采用C30喷射混凝土，面板厚度0.08m。（2）基坑边坡：锚杆为1Φ25的HRB400钢筋，长度为锚入破裂角内稳定中风化基岩3m，且总长不小于5m，间距为2×2m，梅花型布置，面板和顶梁采用C30喷射混凝土，面板厚度0.08m，且嵌入地面下0.3m。面板上设泄水孔按3.0m×2.0m，呈梅花型布置，孔径Φ100，外倾5%。有裂隙处和明显出水处宜优先布置，孔后侧设置双层透水土工布包裹D=500mm的级配碎石的倒滤包，对中安设。7土石方工程7.1土石方开挖与挡墙施工关系土石方开挖进程须满足挡墙的逆作法施工要求：抗滑桩施工顺序为：先行施工抗滑桩，再施工抗滑桩上部边坡，最后施工抗滑桩下部土石方边坡。锚杆挡墙的每级开挖高度为锚杆的竖向间距，完成该级锚杆施工后且强度达到90%后方可进行下一级土石方开挖。7.2爆破及其震动控制(1)石方开挖可采取爆破和机械破岩开挖方法：爆破开挖时宜采用少孔多次起爆的爆破方法，严格控制单次起爆装药量；采用延时起爆方法时，每次起爆