大跨度超万吨级连续箱梁桥平转施工技术

大跨度超万吨级连续箱梁桥平转施工技术姓名：张文学单位：北京工业大学建筑工程学院电话箱：zhwx@报告大纲1、项目提出背景及意义

2、项目主要研究内容3、结论及展望4、项目研究成果及效益报告大纲2、项目主要研究内容2.1连系梁桥平转施工关键工艺2.2连续箱梁不同分段长度对主梁受力影响研究2.3转体梁段拆除方式及其影响分析2.4连续箱梁转体施工临时固结结构设计2.5大跨度连续箱梁桥转体监测技术研究2.6大跨度连续梁桥平转稳定性研究1、项目背景及意义1.1项目背景1、项目背景及意义1.1项目背景1、项目背景及意义1.1项目背景

1、项目背景及意义1.2项目意义北京近些年转体施工桥梁情况桥名桥型转体吨位年代北京石景山斜拉桥混凝土斜拉14000t2003年张家湾桥刚构4800t2006年地铁5号线清河桥斜拉桥－2008年西6环丰沙跨铁路桥斜拉桥1500t2008年地铁亦庄跨5环桥刚构2000t2010年轨道房山线高架桥4座刚构2600t2010年1、项目背景及意义1.2项目意义以长平高速微子立交桥为依托工程，深入开展大跨度连续箱梁桥转体关键技术研究工作，为今后山西省的桥梁设计和施工提供技术参考。该项目的研究成果可以为今后我省桥梁设计、施工提供更多的桥型选择，不仅可以节约建设成本，而且减少了对桥下交通的影响，具有较好的社会效益和实际经济效益。该课题的研究成果不仅可以服务于山西省，增强山西省在大跨度桥梁施工技术领域的技术水平，提高本省桥梁施工企业的竞争力，而且可以为全国同类工程提供参考。报告大纲1、项目提出背景及意义

2、项目主要研究内容3、项目研究成果及效益4、结论及展望

2、研究内容

2.1—连系梁桥平转施工关键工艺依托工程介绍微子立交桥主桥跨度为72+120+72m变截面连续梁,主桥在13号和14号墩之间跨越既有邯长铁路和远期规划铁路，与既有邯长铁路里程斜交，交角为69.6°。14号墩侧采用支架原位现浇法施工，13号墩侧采用平行于铁路方向的支架现浇施工，然后转体就位合拢的施工方法。转体重量达12300t。2、研究内容2.1—连系梁桥平转施施工关键工艺依托工程介绍①设计荷载：公路路-Ⅰ级。②道路等级：：高速公路。③设计基准期期：100年。④路面坡度：：桥面横坡±2.0%；最大纵坡2.94%。⑤铁路净空≥≥8.2m；公路净空≥5.0m。⑥桥梁标准断断面宽：26.0m。⑦设计行车速速度：100km/h。⑧抗震设防烈烈度：7度。2、研究内容2.1—连系梁桥平转施施工关键工艺依托工程介绍绍主梁采用C50混凝土，其中中转体施工段段为（59+59）m，由0号节段～4号节段组成，，长度分别为为20m、2×12m、2×12m、2×12m、2×13m。后由于工期紧紧张，1号节段和2号节段合为一一段，3号节段和4号节段合为一一段，最终主主梁转体施工工段由0号节段～2号节段组成，，长度分别为为20m、2×24m、2×25m。2、研究内容2.1—连系梁桥平转转施工关键工工艺转体构造下转盘上转盘临时撑腿球铰

转轴2、研究内容2.1—连系梁桥平转转施工关键工工艺转体结构施工工步骤及要求求1）安装定位位下球铰骨架架2）安装及定定位下球铰2、研究内容2.1—连系梁桥平转转施工关键工工艺转体结构施工步骤骤及要求3）转体下盘混凝土土浇筑完毕4）吊装定位转动芯芯轴2、研究内容2.1—连系梁桥平转施工工关键工艺转体结构施工步骤骤及要求5）下球铰聚四氟乙乙烯滑动片安装6）吊装上球铰2、研究内容2.1—连系梁桥平转施工工关键工艺转体结构施工步骤骤及要求7）上转盘一次混凝凝土浇筑8）放置临时撑脚2、研究内容2.1—连系梁桥平转施工工关键工艺转体结构施工步骤骤及要求9）牵引索10）牵引反力座2、研究内容2.1—连系梁桥平转施工工关键工艺预应力摩阻损失测测试1）管道摩阻损失测测试两边取对数可得2、研究内容2.1—连系梁桥平转施工工关键工艺预应力摩阻损失测测试1）管道摩阻损失测测试不考虑摩阻系数μ和ｋ的变异，利用最小小二乘原理，试验验误差最小时的μ和ｋ应使下式取得最小小值：2、研究内容2.1—连系梁桥平转施工工关键工艺预应力摩阻损失测测试1）管道摩阻损失测测试故有：2、研究内容2.1—连系梁桥平转施工工关键工艺预应力摩阻损失测测试2）锚口及喇叭口摩摩阻损失测试2、研究内容2.1—连系梁桥平转施工工关键工艺箱梁现浇支架2、研究内容2.1—连系梁桥平转施工工关键工艺箱梁现浇支架2、研究内容2.1—连系梁桥平转施工工关键工艺箱梁现浇支架2、研究内容2.2—箱梁不同分段长度度对主梁受力的影影响研究工程案例回顾1）崇遵高速公路楚米米Ⅰ号大桥转体施工图图梁段长度从根部至至边墩分别为10×4m、1×2m、3×3m、1×1m2、研究内容2.2—箱梁不同分段长度度对主梁受力的影影响研究工程案例回顾2）兴郭路跨苏嘉杭高高速公路特大桥施施工图0#段长10m，1～7#段长6m，8#段长10.52m2、研究内容2.2—箱梁不同分段长度度对主梁受力的影影响研究工程案例回顾3）哈大客专运粮粮河特大桥施工图图三段梁段长度分为为19ｍ、（2×18.5）m和（2×21）m，合拢段长度为2.0ｍ，边跨搭支架现现浇直线段长度为为9.75ｍ2、研究内容2.2—箱梁不同分段长度度对主梁受力的影影响研究工程案例回顾4）高浪路CQ1标跨沪宁高速公路路特大桥施工图转体部分箱梁长2×60m，除0﹟节段外分为7对梁段，均采用支支架对称逐段浇筑筑施工2、研究内容2.2—箱梁不同分段长度度对主梁受力的影影响研究依托工程介绍微子立交桥转体段段为（59+59）m，由0号节段～4号节段组成，长度度分别为20m、2×12m、2×12m、2×12m、2×13m，后由于工期紧张张，1号节段和2号节段合为一个节节段，3号节段和4号节段合为一个节节段，最终主梁转转体现浇段由0号节段～2号节段组成，长度度分别为20m、2×24m、2×25m。2、研究内容2.2—箱梁不同分段长度度对主梁受力的影影响研究不考虑箱梁与模架耦合效效应最大悬臂状态转体体段各单元上缘应力对比图最大悬臂状态转体体段各单元下缘应力对比图2、研究内容2.2—箱梁不同分段长度度对主梁受力的影影响研究不考虑箱梁与模架耦合效效应最大悬臂状态各节节点累计竖向位移对比图最大悬臂状态各节节点累计水平位移对比图2、研究内容2.2—箱梁不同分段长度度对主梁受力的影影响研究考虑箱梁与模架耦合效效应假定现浇梁与底模模支架摩阻系数为为：0.03，0.1，0.3，1.0，分别计算最大悬悬臂状态转体段的的应力和位移。计算模型采用依托托工程实际施工的的分段情况—“分三段浇筑砼”。。2、研究内容2.2—箱梁不同分段长度度对主梁受力的影影响研究考虑箱梁与模架耦合效效应考虑不同模板与混混凝土间约束情况况各单元上缘应力对比图2、研究内容2.2—箱梁不同分段长度度对主梁受力的影影响研究考虑箱梁与模架耦合效效应考虑不同模板与混混凝土间约束情况况各单元下缘应力对比图2、研究内容2.2—箱梁不同分段长度度对主梁受力的影影响研究考虑箱梁与模架耦合效效应模板混凝土之间不不同摩擦系数时各各单元上缘应力对对比图2、研究内容2.2—箱梁不同分段长度度对主梁受力的影影响研究考虑箱梁与模架耦合效效应模板混凝土之间不不同摩擦系数时各各单元下缘应力对对比图2、研究内容2.2—箱梁不同分段长度度对主梁受力的影影响研究考虑箱梁与模架耦合效效应考虑不同模板与混混凝土间约束情况况各节点累计水平平位移对比图2、研究内容2.2—箱梁不同分段长度度对主梁受力的影影响研究考虑箱梁与模架耦合效效应考虑不同模板与混混凝土间约束情况况各节点累计竖向向位移对比图2、研究内容2.2—箱梁不同分段长度度对主梁受力的影影响研究考虑箱梁与模架耦合效效应模板混凝土之间不不同摩擦系数时各各节点累计水平位位移对比图2、研究内容2.2—箱梁不同分段长度度对主梁受力的影影响研究考虑箱梁与模架耦合效效应模板混凝土之间不不同摩擦系数时各各节点累计竖向对对比图2、研究内容2.2—箱梁不同分段长度度对主梁受力的影影响研究小结在不考虑现浇梁与与底模支架之间摩摩阻力的情况下，，不管分几段浇筑筑混凝土，最大悬悬臂状态转体段各各单元截面应力相相差不大。在不考虑现浇梁与与底模支架之间摩摩阻力的情况下，，不同分段施工的的主梁竖向位移是是不同的，因此主主梁的预拱度也是是不同的，施工过过程中应根据不同同的分段长度确定定不同的立模标高高。现浇箱梁与模架之之间的耦合作用对对箱梁的有效应力力和预应力张拉引引起的位移均有较较大影响。施工时时尤其张拉预应力力筋时必须考虑现现浇梁与底模支架架之间的耦合约束束影响。转体段支支架施工应设法降降低现浇梁与底模模支架之间的耦合合作用，尽可能使使更多的模板与结结构脱离，使实际际施加的预应力与与设计状态接近一一致。2、研究内容2.3—转体梁段段支架拆拆除方式式及其影影响分析析支架拆除除方式对对箱梁节节段应力力的影响响不同落架架方式的的转体段段脱架后后各单元元上缘应力力对比图2、研究内内容2.3—转体梁段段支架拆拆除方式式及其影影响分析析支架拆除除方式对对箱梁节节段应力力的影响响不同落架架方式的的转体段段脱架后后各单元元下缘应力力对比图2、研究内内容2.3—转体梁段段支架拆拆除方式式及其影影响分析析支架拆除除方式对对主梁应应力监控控措施的的影响主梁悬臂臂根部截截面上缘应力力随施工过过程变化化图主梁悬臂臂根部截截面下缘应力力随施工过过程变化化图2、研究内内容2.3—转体梁段段支架拆拆除方式式及其影影响分析析支架拆除除方式对对主梁应应力监控控措施的的影响主梁L/4截面上缘应力力随施工过过程变化化图主梁L/4截面下缘应力力随施工过过程变化化图2、研究内内容2.3—转体梁段段支架拆拆除方式式及其影影响分析析支架拆除除方式对对主梁位位移影响响分析最大悬臂臂状态各各节点累累计水平位移移对比图最大悬臂臂状态各各节点累累计竖向向位移对对比图2、研究内内容2.3—转体梁段段支架拆拆除方式式及其影影响分析析分节段落落架与一一次同时时落架支支架受受力分析析分节段与与一次同同时落架架过程中中支架所所受最大大荷载对对比图2、研究内内容2.3—转体梁段段支架拆拆除方式式及其影影响分析析不同落架架顺序对对支架受受力影响响不同落架架顺序对对支架所所受最大大荷载对对比图2、研究内内容2.3—转体梁段段支架拆拆除方式式及其影影响分析析不同落架架顺序对对支架受受力影响响不同落架架顺序对对支架所所受最大大荷载与与支架最最大标准准荷载百百分比图图2、研究内内容2.3—转体梁段段支架拆拆除方式式及其影影响分析析小结分段施工工支架拆拆除方案案要经过过准确的的计算，，不同的的落架方方式对于于支架的的受力影影响相当当大，拆拆除方式式选择不不当部分分支架受受力远超超出支架架最大标标准荷载载，当部部分模板板与支架架要先期期拆除时时，必须须考虑荷荷载重分分布对支支架影响响。一次落架架时中间间节段结结构的变变形有可可能无法法检测与与评价，，使得后后期结构构的不确确定性及及风险有有所增加加。而分分节段落落架时，，每一节节段施工工时都有有悬臂状状态，边边界条件件明确，，可以真真实地反反映出每每一节段段施工效效果。2、研究内内容2.4—连续箱梁梁转体施施工临时时固结结结构设计计临时固结结结构的的作用及及结构形形式连续箱梁梁与连续续刚构对对比2、研究内内容2.4—连续箱梁梁转体施施工临时时固结结结构设计计悬臂施工工临时固固结结构构失效事事故2、研究内内容2.4—连续箱梁梁转体施施工临时时固结结结构设计计悬臂施工工临时固固结结构构形式悬臂施工工临时支支墩图2、研究内内容2.4—连续箱梁梁转体施施工临时时固结结结构设计计悬臂施工工临时固固结结构构形式悬臂施工工临时支支座图2、研究内内容2.4—连续箱梁梁转体施施工临时时固结结结构设计计箱梁施工工阶段临临时固结结结构受受力研究究2、研究内内容2.4—连续箱梁梁转体施施工临时时固结结结构设计计计算模型型一2、研究内内容2.4—连续箱梁梁转体施施工临时时固结结结构设计计计算模型型二考虑到结结构的实实际情况况，假设设箱梁0号块的刚刚度无限限大，每每侧临时时支墩的的竖向抗抗压刚度度为，永永久支座座的竖向向抗压刚刚度为，，此时临临时支墩墩的受力力情况如如下：2、研究内内容2.4—连续箱梁梁转体施施工临时时固结结结构设计计计算模型型二2、研究内内容2.4—连续箱梁梁转体施施工临时时固结结结构设计计计算模型型二2、研究内内容2.4—连续箱梁梁转体施施工临时时固结结结构设计计计算模型型三施工期间间考虑永永久支座座的作用用，但靠靠近偏压压荷载一一侧的临临时支墩墩被压碎碎退出工工作。考考虑到结结构的实实际情况况，设箱箱梁0号块的刚刚度无限限大，每每侧临时时支墩的的竖向抗抗压刚度度为，永永久支座座的竖向向抗压刚刚度为，，此时临临时支墩墩的受力力情况如如下：2、研究内内容2.4—连续箱梁梁转体施施工临时时固结结结构设计计计算模型型三2、研究内内容2.4—连续箱梁梁转体施施工临时时固结结结构设计计临时固结结结构设设计及施施工要点点对以上3种临时固固结结构构设计计计算模型型的比较较可知，，对于临临时固结结结构按按照模型型计算模模型一和和三计算算时临时时固结结结构的抗抗拉和抗抗压承载载力最大大设计值值分别为为2、研究内容容2.4—连续箱梁转转体施工临临时固结结结构设计临时固结结结构设计及及施工要点点1）抗压设计计：考虑永永久支座参参与受压承承载，采用用计算模型型二进行设设计计算，，此时临时时固结结构构的抗压设设计荷载为为2）抗拉设计计：考虑到到临时固结结结构的抗抗拉设计多多采用螺纹纹钢或精轧轧螺纹钢结结构，只要要做好抗拉拉材料的锚锚固措施，，一般均容容易实现在在墩顶布设设，其拆除除施工比较较简单，而而且抗拉一一旦失效，，没有第二二道保护措措施，将直直接导致严严重的工程程事故，固固偏保守地地采用计算算模型三进进行设计计计算，此时时临时固结结结构的抗抗拉设计荷荷载为（控制抗拉拉承载力））2、研究内容容2.4—连续箱梁转转体施工临临时固结结结构设计环境风速和和墩高对临临时固结结结构受力影影响风压时程曲曲线有限元模型型2、研究内容容2.4—连续箱梁转转体施工临临时固结结结构设计环境风速和和墩高对临临时固结结结构受力影影响墩高参数h与环境风速速v参数取值参数取值h/m510152025304050607080v/(m/s)1357911-----2、研究内容容2.4—连续箱梁转转体施工临临时固结结结构设计环境风速和和墩高对临临时固结结结构受力影影响不同墩高对对应的Mx-v曲线2、研究内容容2.4—连续箱梁转转体施工临临时固结结结构设计环境风速和和墩高对临临时固结结结构受力影影响不同风速对对应的Vy-h曲线2、研究内容容2.4—连续箱梁转转体施工临临时固结结结构设计转速和墩高高对临时固固结结构受受力影响正弦波＋随随机波临时时固接结构构弯矩响应应2、研究内容容2.4—连续箱梁转转体施工临临时固结结结构设计转速和墩高高对临时固固结结构受受力影响方波＋随机机波临时固固接结构弯弯矩响应2、研究内容容2.4—连续箱梁转转体施工临临时固结结结构设计小结经过对比分分析，结合合具体工程程经验提出出了推荐设设计模型及及验算公式式，即对于于连续箱梁梁的临时固固结结构建建议按照““模型一””验算其抗抗拉承载力力，按“模模型三”验验算临时固固结结构的的抗压承载载力。研究表明随随着风速对对临时固接接结构的受受力有较大大影响，在在其他条件件相同的情情况下，随随着环境风风速的增加加，临时固固接结构的的受力总体体上呈现出出增加的趋趋势。因此此在进行临临时固接结结构设计时时，不仅要要考虑偏心心荷载的作作用效应，，而且还要要考虑风荷荷载的作用用。对于转体施施工桥梁，，转体速度度和墩高对对临时固接接结构的受受力均有较较大影响，，转体速度度约大，临临时固接结结构所受的的振动影响响荷载越大大。因此，，在对转体体施工预应应力混凝土土连续箱梁梁临时固接接结构进行行设计是，，不仅需要要考虑偏心心荷载、风风荷载作用用，而且还还有考虑转转体引起的的振动荷载载效应，确确保安全。。2、研究内容容2.5—大跨度连续续梁桥转体体监测技术术研究转体监测目目的及内容容为确保转体体施工安全全，需要对对如下内容容进行相应应的监测：：1）下转盘应应力监测；；2）桥墩应力力监测；3）临时固结结结构应力力监测；4）箱梁落架架过程中梁梁端挠度测测试；5）转体前不不平衡力矩矩测试；2、研究内容容2.5—大跨度连续续梁桥转体体监测技术术研究转体监测目目的及内容容6）试转参数数测试：a）是否需要要助力启动动及助力吨吨位大小；；b）每分钟转转速；c）停机后靠靠惯性力梁梁端转过的的弧线距离离；d）每点动一一次梁端转转动水平弧弧线距离。。7）正式转体体过程监控控测试：a)转速监控测测量；b)梁体刚体位位移监测；；c)转体加速度度和梁端竖竖向振幅监监测；d)转体过程中中关键部位位应力监测测。2、研究内容容2.5—大跨度连续续梁桥转体体监测技术术研究转体监测阶阶段及监测测方案转前测试阶阶段试转参数测测试阶段正式转体监监控阶段2、研究内容容2.5—大跨度连续续梁桥转体体监测技术术研究转前测试阶阶段1）下转盘应应力监测2、研究内容容2.5—大跨度连续续梁桥转体体监测技术术研究转前测试阶阶段1）下转盘应应力监测落架后转体体前下转盘盘应力计读读数日期工况东（轴线大里程侧）东北(左幅大里程侧)北侧（左幅）西北（左幅小里程）西（轴线小里程侧）西南（右幅小里程）南（右幅）东南（右幅大里程）转盘中间应力计编号559#326#330#492#631#415#395#641#616#2010.10.26.晚19：00阴支架拆完称重前7.584.447.442.684.82

4.656.889.652010.10.27.晚17：00阴配重后试转前6.533.297.493.416.24

4.976.339.412、研究内容容2.5—大跨度连续续梁桥转体体监测技术术研究转前测试阶阶段2）桥墩应力力监测2、研究内容容2.5—大跨度连续续梁桥转体体监测技术术研究转前测试阶阶段2）桥墩应力力监测桥墩应力监监测表测试序号测量时间应变计值/MPa大里程右幅大里程轴线大里程左幅小里程右幅小里程轴线小里程左幅1墩身浇筑结束1.891.911.981.991.791.872箱梁浇筑结束6.365.647.564.043.635.373落架结束5.537.218.583.713.694.984配重后6.638.049.177.637.398.522、研究内容容2.5—大跨度连续续梁桥转体体监测技术术研究试转参数测测试阶段通过对依托托工程的试试转可知：：1）依托工程不不需要附加加千斤顶助助力启动，，配备的转转体牵引顶顶能够满足足转体需求求。2）在试转过过程中，当当转速平稳稳时，每分分钟上转盘盘转过的平平均弧长为为11.6cm，大于设计计值10.3cm；测得梁端端每分钟转转过的弧长长为135cm，大于设计计值118cm。由此可知知在正常开开动牵引顶顶的情况下下，转体速速度稍有偏偏快，在正正式转体过过程中应加加以控制，，适当降低低牵引顶油油泵的供油油速度，确确保转体速速度平稳安安全。3）通过试转转3分钟后停止止牵引顶供供油，测得得试转停机机后仅靠惯惯性作用，，转体结构构梁端转过过的弧长约约为21cm。4）通过点动动操作测得得，5秒点动梁端端转过的弧弧长为13cm，3秒点动梁端端转过的弧弧长为6cm，1秒点动梁端端转过的弧弧长为2cm。通过以上试试转数据的的分析可知知，在正式式转体过程程中，当梁梁端与设计计中心线相相差约50cm时应进行首首次停机，，避免发生生转过头现现象，然后后通过点动动控制完成成转体的精精准就位。。2、研究内容容2.5—大跨度连续续梁桥转体体监测技术术研究正式转体监监控阶段1）转速监监控测量2、研究内容容2.5—大跨度连续续梁桥转体体监测技术术研究正式转体监监控阶段1）转速监监控测量2、研究内容容2.5—大跨度连续续梁桥转体体监测技术术研究正式转体监监控阶段2）下转盘竖竖向振动监监测上转台下转台竖向振动监测器2、研究内容容2.5—大跨度连续续梁桥转体体监测技术术研究正式转体监监控阶段3）转体加速速度和竖向向振幅监测测(a)立面(b)平面△－水平向加速度传感器；○－竖向振幅传感器东南V-1（V-3）A-1（A-3）V-2（V-4）A-2（A-4）2、研究内容容2.5—大跨度连续续梁桥转体体监测技术术研究正式转体监监控阶段有风情况下下中跨梁端端竖向振幅幅：3.44mm2、研究内容容2.5—大跨度连续续梁桥转体体监测技术术研究正式转体监监控阶段转体启动时时中跨梁端端竖向振幅幅：7.46mm2、研究内容容2.5—大跨度连续续梁桥转体体监测技术术研究正式转体监监控阶段正式转体时时中跨梁端端竖向振幅幅：2.63mm2、研究内容容2.5—大跨度连续续梁桥转体体监测技术术研究转体称重及及平衡配重重有球铰转体体称重技术术利用球铰转转动测试不不平衡力矩矩：该测试试方法假设设梁体可以以绕球铰发发生刚体转转动。当脱脱架完成后后，整个梁梁体的平衡衡表现为两两种形式之之一：1）转动体球铰铰摩阻力矩矩(Mz)大于转动体体不平衡力力矩(MG)。此时，梁梁体不发生生绕球铰的的刚体转动动，体系的的平衡由球球铰摩阻力力矩和转动动体不平衡衡力矩所保保持；2）转动体球铰铰摩阻力矩矩(Mz)小于转动体体不平衡力力矩(MG)。此时，梁梁体发生绕绕球铰的刚刚体转动，，直到撑脚脚参与工作作，体系的的平衡由球球铰摩阻力力矩、转动动体不平衡衡力矩和撑撑脚对球心心的矩所保保持。2、研究内容容2.5—大跨度连续续梁桥转体体监测技术术研究转体称重及及平衡配重重1）转动体球球铰摩阻力力矩大于转动体不平平衡力矩，，设转动体重重心偏向A侧，在B侧承台实施施顶力P1，当顶力P1逐渐增加到使球铰铰发生微小转动的的瞬间，有：（6-1)2、研究内容2.5—大跨度连续梁桥转转体监测技术研究究转体称重及平衡配配重1）转动体球铰摩阻阻力矩大于转动体不平衡力矩矩，设转动体重心偏向向A侧，在A侧承台实施顶力P2，当顶力P2逐渐增加到使球铰铰发生微小转动的的瞬间，有：（6-2)2、研究内容2.5—大跨度连续梁桥桥转体监测技术术研究转体称重及平衡衡配重1）转动体球铰摩摩阻力矩大于转动体不平衡力力矩，2、研究内容2.5—大跨度连续梁桥桥转体监测技术术研究转体称重及平衡衡配重2）转动体球铰摩摩阻力矩小于转动体不平衡力力矩设转动体重心偏偏向A侧，此种情况下下，只能在A侧承台实施顶力力P2。当顶力P2(由撑脚离地的瞬瞬间算起)逐渐增加到使球球铰发生微小转转动的瞬间，有有：（6-3)当顶升到位(球铰发生微小转转动)后，使千斤顶回回落，设为千斤斤顶逐渐回落过过程中球铰发生生微小转动时的的力，则（6-4)2、研究内容2.5—大跨度连续梁桥桥转体监测技术术研究转体称重及平衡衡配重2）转动体球铰摩摩阻力矩小于转动体不平衡力力矩2、研究内容2.5—大跨度连续梁桥桥转体监测技术术研究转体称重及平衡衡配重3）摩阻系数及偏偏心距根据以上推导，，球铰的静摩擦擦系数及转体结结构的偏心距可可按下式计算2、研究内容2.5—大跨度连续梁桥桥转体监测技术术研究转体称重及平衡衡配重无球铰转体称重重技术2、研究内容2.5—大跨度连续梁桥桥转体监测技术术研究转体称重及平衡衡配重无球铰转体称重重技术为表述方便做如如下设定：1）转体结构自重重为—W；2）两侧称重转动动支点撑脚之间间的距离为—D；3）转体结构重心心对两侧称重转转动支点撑脚重重心的偏心距为为—简称偏心距e；4）称重荷载R施加点距离两侧侧称重转动支点点撑脚中心的距距离分别为—L1、L2；以上个参数中需需要通过称重来来获得的有转体体结构的自重W和偏心距e。根据以上称重重方案有：2、研究内容2.5—大跨度连续梁桥桥转体监测技术术研究转体称重及平衡衡配重无球铰转体称重重技术(6-7)(6-8)由式(6-7)和(6-8)得：(6-9)2、研究内容2.5—大跨度连续梁桥桥转体监测技术术研究转体称重及平衡衡配重无球铰转体称重重技术(6-10)进而得转体结构构的自重W和偏心距e分别为(6-11)由此得转体结构构的不平衡力矩矩Me为(6-12)2、研究内容2.5—大跨度连续梁桥桥转体监测技术术研究转体称重及平衡衡配重2、研究内容2.5—大跨度连续梁桥桥转体监测技术术研究转体称重及平衡衡配重2、研究内容2.5—大跨度连续梁桥桥转体监测技术术研究转体称重及平衡衡配重2、研究内容2.5—大跨度连续梁桥桥转体监测技术术研究转体称重及平衡衡配重2、研究内容2.5—大跨度连续梁桥桥转体监测技术术研究小结转体施工监测分分为转体结构施施工过程监测、、试转阶段测试试及正式转体工工程监控3个阶段。正式转体过程中中主要应测试梁梁端的竖向振幅幅和竖向振动加加速度。有球铰转体结构构的称重方案分分2种情况，而无球球铰转体结构的的称重方案只有有1种情况。具体称称重的施力位置置根据具体工程程情况及称重仪仪器吨位来确定定。在试转启动时转转体结构梁端的的竖向振幅和竖竖向振动加速度度均较大，是转转体结构稳定性性最差阶段，应应引起注意。环境风速对转体体稳定有较大影影响，应引起足足够重视；在转转体暂停、点动动就位过程中转转体结构的振动动幅度均比较小小，只要环境条条件较好，点动动就位过程不是是转体稳定的最最不利过程。2、研究内容2.6—大跨度桥梁转体体稳定性研究墩高和转速对梁梁端竖向振动位位移的影响正弦波荷载；方波荷载；随机荷载；正弦波＋随机荷荷载；方波＋随机荷载载；在竖向摆动过程程中临时撑脚所所受的竖向荷载载最大值可近似似等于克服球铰铰动摩擦力矩与与临时撑脚半径径之比，即：根据实测：各荷载的幅值，，波长均取100cm～150cm。2、研究内容2.6—大跨度桥梁转体体稳定性研究墩高和转速对梁梁端竖向振动位位移的影响不同转速和墩高高时梁端竖向振振幅2、研究内容2.6—大跨度桥梁转体体稳定性研究墩高和转速对梁梁端竖向振动位位移的影响墩高h=50m，不同转速时梁梁端竖向振幅2、研究内容2.6—大跨度桥梁转体体稳定性研究墩高和转速对转转体稳定的影响响a)h＝50m，t1＝28s；=0.02rad，tf＝600sb)h＝50m，t1＝28s；=0.2rad，，tf＝60sc)h＝50m，t1＝28s；=0.3rad，，tf＝40sd)h＝50m，t1＝28s；=0.4rad，，tf≈28s2、研究内容2.6—大跨度桥梁转体体稳定性研究墩高和转速对转转体稳定的影响响转速为0.02rad时墩底振动弯矩矩与墩高的关系系2、研究内容2.6—大跨度桥梁转体体稳定性研究墩高和转速对转转体稳定的影响响墩高h=50m，墩底振动弯矩矩与转速的关系系2、研究内容2.6—大跨度桥梁转体体稳定性研究环境风速对转体体稳定的影响风速变化对墩底底弯矩的影响墩底弯矩响应时时程曲线（v=7m/s,h=20m）2、研究内容2.6—大跨度桥梁转体体稳定性研究风荷载作用下桥桥墩高度对转体体稳定的影响墩高变化对墩底底弯矩的影响墩底弯矩响应时时程曲线（v=5m/s,h=40m）2、研究内容2.6—大跨度桥梁转体体稳定性研究小结通过与依托工程程转体实测梁端端振动时程曲线线对本可知，采采用正弦波＋随随机波荷载和方方波＋随机波荷荷载作为输入时时，分析所得梁梁端振动响应特特性与实测情况况比较接近。在其它条件相同同的情况下，墩墩高越高，转体体过程中的稳定定性越差。随着转速的增加加，在其它条件件不变的条件下下，随之转速的的增加，转体过过程中梁端的竖竖向振幅和墩底底的振动弯矩均均随之增加，稳稳定性随之降低低。在其它条件相同同的情况下，随随着环境风速的的增加转体过程程中结构的稳定定随之降低。2、研究内容2.8—大跨度桥梁转体体稳定性研究小结通过与依托工程程转体实测梁端端振动时程曲线线对本可知，采采用正弦波＋随随机波荷载和方方波＋随机波荷荷载作为输入时时，分析所得梁梁端振动响应特特性与实测情况况比较接近。在其它条件相同同的情况下，墩墩高越高，转体体过程中的稳定定性越差。随着转速的增加加，在其它条件件不变的条件下下，随之转速的的增加，转体过过程中梁端的竖竖向振幅和墩底底的振动弯矩均均随之增加，稳稳定性随之降低低。在其它条件相同同的情况下，随随着环境风速的的增加转体过程程中结构的稳定定随之降低。3、结论及展望结论1）在不考虑现浇浇梁与底模支架架之间摩阻力的的情况下，箱梁梁现浇混凝土的的分段长对转体体结构最大悬臂臂状态时各节段段单元截面应力力影响不大。2）在考考虑现现浇梁梁与底底模支支架之之间摩摩阻力力的情情况下下，箱箱梁现现浇混混凝土土的分分段长长度对对转体体结构构最大大悬臂臂状态态时各各节段段单元元截面面应力力影响响较大大。3）现浇浇箱梁梁与底底模支支架之之间的的摩阻阻系数数越大大，张张拉时时模板板约束束越多多，主主梁的的上缘缘压应应力值值越小小，下下缘压压应力力值越越大，，且根根部截截面差差别较较大，，悬臂臂端差差别较较小。。张拉拉纵向向预应应力筋筋时必必须考考虑现现浇梁梁与模模架之之间耦耦合效效应的的影响响。3、结论论及展展望结论4）不同同的落落架方方式对对于支支架的的受力力影响响相当当大，，拆除除方式式选择择不当当，部部分支支架受受力远远超出出支架架最大大标准准荷载载。5）结合合具