钢管桩贝雷梁及顶托支架方案计算书

钢管桩、贝雷梁及顶托支架方案计算书1、方案概况1.1编制依据⑴《福清市外环路北江滨A段道路工程两阶段施工图》；⑵《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）；⑶《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）；⑷《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50-2011）；⑸《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）；⑹《公路桥涵抗风设计规范》（JTG/TD60-01-2004）；⑺《公路桥涵钢结构和木结构设计规范》（JTJ025-86）；⑻《装备式公路钢桥使用手册》；⑼《路桥施工计算手册》。⑽《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）=11\*GB2⑾《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）；=12\*GB2⑿《钢结构设计规范》（GB50017-2003）=13\*GB2⒀《公路工程施工安全技术规程》（JTJ076-95）=14\*GB2⒁《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205—2001）1.2工程概况外环路（北江滨路-利桥至融宽环路段）道路工程范围西起于龙江路与利桥交叉口，向东穿甲飞客运站后，斜跨过龙江，而后沿玉塘湖布设，东止于融宽环路，线位基本呈现西北-东南走向，施工里程段为K0+000~K1+800。瑞亭大桥：中心桩号为K0+377.8，起终点桩号：K0+116.46—K0+638.5。桥梁跨径组成为（3×20）+3×（3×35）+（4×35）的形式，桥面宽度2-19.25米，全桥长522.4米。桥梁上部结构：第一联采用20m装配式预应力混凝土简支空心板，其余各联采用35m等截面连续箱梁。桥梁下部：采用肋板式桥台。柱式桥墩、桩基础。桥梁纵面位于i=2.5%上坡段接i=0.3%上坡段再接-2.1%下坡段，R=5000m直线、凸曲线、直线、凸曲线、直线上；本桥平面位于直线接半径R=500m圆曲线接直线上，梁体按等角度70°布置，墩台沿着分孔线径向布置。瑞亭大桥第二联至第五联上部现浇箱梁，标准段采用单箱三室横断面的预应力混凝土箱形连续梁，梁高2.2m，顶、底板厚0.25m～0.45m，箱梁顶、底板均与桥面同坡，桥面横坡由箱梁顶、底板旋转形成。跨中截面顶板厚度25㎝、底板厚22㎝。跨中腹板厚0.5m，支点腹板厚0.7m，渐变长度2.5m；箱梁悬臂长2。5m，翼缘板端部厚0.15m，根部厚0.45m；箱梁在各支点处设置横梁，端横梁宽1.5m，中横梁宽2m。箱梁预应力钢束采用15-12、15-7。2、方案计算2.1支架计算荷载的取用原则2.1.1设计荷载根据《公路桥涵施工技术规范》JTG/TF50-2011第5.2.6条：计算模板、支架和拱架时，应考虑下列荷载并按表4.1.1进行荷载组合。⑴新浇筑混凝土、钢筋混凝土或其他圬工结构物的重力；⑵模板、支架自重；⑶施工人员和施工材料、施工设备等荷载；⑷振捣混凝土时产生的荷载；⑸新浇筑混凝土对模板侧面的压力；⑹混凝土入模时产生的水平方向的冲击荷载；⑺设于水中的支架所承受的水流压力、波浪力、流冰压力、船只及其他漂浮物的撞击力；⑻其他可能产生的荷载，如风荷载、雪荷载、冬季保温设施荷载等。表2.1.1模板、支架设计计算的荷载组合模板结构名称称荷载组合计算强度用验算刚度用梁、板的底模模板以及支支撑板、支支架等（1）+（22）+（3）+（4）+(7))+(8))（1）+（22）+(7))+(8))缘石、人行道道、栏杆、柱柱、梁、板板等的侧模模板（4）+（55）（5）基础、墩台等等厚大结构构物的侧模模板（5）+（66）（5）2.1.2普通模板荷载计算见《桥梁施工工程师手册》7-1-1、7-1-2⑴新浇筑混凝土和钢筋混凝土的容重：混凝土26kN/m3。⑵模板、支架和拱架的容重按设计图纸计算确定。⑶施工人员和施工材料、机具行走运输或堆放荷载标准值：①计算模板及直接支承模板的小棱时，均布荷载可取2.5kPa，另外以集中荷载2.5kN进行验算；②计算直接支承小棱的梁时，均布荷载可取1.5kPa；③计算支架立柱时，均布荷载可取1.0kPa；④有实际资料时按实际取值。⑷振捣混凝土时产生的荷载（作用范围在有效压头高度之内）：对水平模板为2.0kPa；对垂直面模板为4.0kPa。⑸新浇筑混凝土对模板侧面的压力：采用内部振捣器，当混凝土的浇筑速度在6m/h以下时，新浇筑的普通混凝土作用于模板的最大侧压力可按式（2—1）和（2—2）计算：Pmax=0.22γtok1k2v1/2（2—1）Pmax=γh(2—2)式中：Pmax—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kPa）h—为有效压头高度（m）V—混凝土的浇筑速度（m/h）t0—新浇筑混凝土的初凝时间（h）。可按实测确定：γ—混凝土的容重（kN/m3）k1—外加剂影响正系数，不掺外加剂时取1.0，掺缓凝作用的外加剂时取1.2；k2—混凝土塌落度影响正系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50至90mm时，取1.0；110至150mm时取1.15。本设计检算按（2-2）计算。⑹倾倒混凝土时产生的水平荷载：倾倒混凝土时对垂直面模板产生的水平荷载表2-1-2采用。本计算取2.0kPa。表2-1-2倾倒混凝土时产生的水平荷载向模板中供料料方法水平荷载（kkPa）用溜槽、串筒筒或导管输输出2.0用容量0.22及小于0.2mm3的运输器器具倾倒2.0用容量大于00.2至0.8mm3的运输器器具倾倒4.0用容量大于00.8m33的运输器器具倾倒6.0⑺其他可能产生的荷载：如雪荷载、冬季保温设施荷载等，按实际情况考虑。(本计算按荷载为0考虑)。2.2使用材料混凝土：γ砼=26.0kN/m3。竹胶板:γ竹胶板=9.0kN/m3；[σw]=11.45Mpa；E=6.0×103Mpa（优质品）；δ=0.015m；长×宽=2.44×1.22m。方木：γ木=5.0kN/m3；[σw]=12.0Mpa；E=9.0×103Mpa（马尾松）。（路桥施工计算手册表8-6）Φ28mm顶托，长70cm(暂定)，托盘大小100×150mm；[σ]=140.0Mpa；E=2.1×105Mpa；A=6.2×10-4m2。顶托、槽钢、螺栓每个总质量为5kg。I16a：q=0.205kN/m；[σ]=145.0Mpa；E=2.1×105Mpa；I=1.127×10-5m4；Wx=1.409×10-4m3；A=2.611×10-3m2。（路桥施工计算手册附表3-31）2.3荷载分析计算2.3.1横断面荷载分布如下：图2.3.1横断面荷载分布图其中：S1=0.9094m2，L1=2.572m,q1-1=S1/L1×γ砼=9.19kN/m;S2=1.6692m2，L2=1.375m,q1-2=S2/L2×γ砼=31.56kN/m;S3=2.0132m2，L3=3.813m,q1-3=S3/L3×γ砼=13.73kN/m;S4=1.1704m2，L4=0.532m,q1-4=S4/L4×γ砼=57.2kN/m;S5=2.0788m2，L5=3.902m,q1-5=S5/L5×γ砼=13.85kN/m;2.4模板计算箱梁梁端实体部位腹板位置处底模的受力最大，作为控制计算部位。2.4.1荷载本计算书偏安全计算以一次浇筑荷载进行计算。根据设计图纸可查，混凝土容重取r=26kN/m3,支架设计荷载计算如下：按纵向每1m宽度计：⑴钢筋混凝土自重：q1-4=2.2×1.0×26.0=57.2kN/m。⑵模板自重：q2=0.015×1.0×9.0=0.135kN/m。⑶施工荷载：均布荷载2.5kN/m2；集中荷载2.5kN（验算荷载）q3=2.5×1.0=2.5kN/m；p=2.5kN（验算荷载）。⑷振捣混凝土时产生的荷载：2.0kN/m2q4=2.0×1.0=2.0kN/m。荷载组合：组合Ⅰ：q=q1-4+q2+q3+q4=0.135+57.2+2.5+2.0=61.835kN/mP=0组合Ⅱ：q=q1-4+q2+q4=0.135+57.2+2.0=59.335kN/mP=2.5kN组合Ⅲ：q=q1-4+q2=0.135+57.2=57.335kN/m2.4.2模板（底模）强度验算（1）计算模式：由于竹胶板底模下布置木横梁(10×10×400cm)，中对中间距25cm,净间距15cm。本计算按五跨连续梁计算：图2-4-2受力简图（2）截面特性：A=b×h=1.0×0.015=0.015m2W=bh2/6=1.0×0.0152/6=3.75×10-5m3I=bh3/12=1.0×0.0153/12=2.8125×10-7m4（3）强度验算=1\*GB3①采用荷载组合Ⅰ，施工荷载按均布荷载时：Mmax=0.105ql2+0.158pl(路桥施工计算手册附表2-11)=0.105×61.835×0.152+0=0.146kN·m则：σmax=Mmax/W=0.146/(3.75×10-5)×10-3=3.89Mpa＜[σw]=11.45Mpa满足正截面承载力要求！=2\*GB3②采用荷载组合Ⅱ进行验算图2-4-2受力简图M=0.105ql2+0.158pl=0.105×59.335×0.152+0.158×2.5×0.15=0.2kN·m则：σ=M/W=0.2/(3.75×10-5)×10-3=5.3Mpa＜[σw]=11.45Mpa满足要求！2.4.3刚度验算采用荷载组合Ⅲ进行计算：q=q1+q2=0.135+57.2=57.335kN/mF=(0.664ql4+1.097pl3)/100EI（路桥施工计算手册附表2-11）=(0.664×57.335×0.154+0)/(100×6.0×106×2.8125×10-7)=0.122mm＜[f]==0.115/4000=0..00255m=0..375mmm满足要求求！当验算模板及及其支架的的刚度时，其其最大变形形不得超过过下列允许许值(路桥施工工计算手册册表8-111)：（1）、结构构表面外露露的模板，为为模板构件件计算跨度度的1/4000；（2）、结构构表面隐藏藏的模板，为为模板构件件计算跨度度的1/2550；（3）、支架架的压缩变变形值或弹弹性挠度，为为相应构件件计算跨度度的1/10000。结论：竹胶板板其正截面面弯曲强度度、刚度满满足其容许许承载力要要求！2.5110×100木横梁计计算墩顶梁下的横横木受力最最大,梁高2.2m的实体梁梁，该部分分横木作为为控制计算算部位。木木横梁为10×110×4000cm的方木，方方木横桥向向布设，横横木中对中中间距为25cm。2.5.1荷荷载横木中对中间间距25cm，故每根根承受0.255m宽度范围围荷载，按按纵向每0.255m计算。⑴模板、横木木自重：q1=0.0015×00.25××9.0++0.1××0.1××5.0==0.0884kN//m。⑵混凝土自重重：q2=2.22×0.225×266.0=114.3kkN/m。⑶施工荷载：：均布荷载载2.5kkN/m22集中荷载2.5kkN（验算荷荷载）q3=2.55×0.225=0..63kNN/mp=22.5kNN（验算荷荷载）。⑷振捣混凝土土时产生的的荷载：2.0kkN/m22q4=2.00×0.225=0..5kN//m。荷载组合：组合Ⅰ：q==q1+q2+q3+q4=0.0084+114.3++0.633+0.55=15..514kkN/mP=0kNN组合Ⅱ：q==q1+q2+q4=0.0084+114.3++0.5==14.8884kNN/mP=2.55kN组合Ⅲ:qq=q1+q2=0.0084+114.3==14.3384kNN/m2.5.2强强度验算⑴计算模式：：按两跨连连续梁计算算图2-5-11受力简图图⑵截面特性：：A=b××h=0..10×00.10==0.011m2W=bh2//6=0..10×00.1022/6=11.67××10-44m3I=bh3//12=00.10××0.1003/12==8.333×10--6m4=3\**GB22⑶强度验算算=1\**GB33①采用荷载载组合Ⅰ进行强度度验算时：：Mmax=MMB=0..125qql2+0.1188pll（路桥施施工计算手手册附表2-8）=0.1125×115.5114×0..62=0.77kN·mm则：σmax=MMmax/WW=0.7/((1.677×10--4)××10-33=4.2Mppa＜[σw]=122.0Mppa满足要求求！=2\**GB33②采用荷载载组合Ⅱ验算图2-5-22受力简图图M=0.1225ql22+0.1188pll=0.1255×14..884××0.622+0.1188×22.5×00.6=00.95kkN·m则：σ=MB/WW=0.995/(11.67××10-44)×100-3=5.7Mppa＜[σw]=122.0Mppa满足要求求！2.5.3刚刚度验算⑴采用荷载组组合Ⅲ：q=q1+qq2=0.0084+114.3==14.3384kNN/m⑵刚度验算fmax=（0.5221ql44+0.9911pll3)/1000EI（路桥施施工计算手手册附表2-8）=(0..521××14.3384×00.64+0)××103/(1000×9..0×1009×8.333×100-6)=0.113mm＜[f]==0.6//400==1.5mmm。满足要求求！方木横梁承载载力验算结结论：根据据以上验算算的结果，现现浇梁底板板处横向设设置10×110×4000cm的方木横横梁，纵向向中对中间间距25cm，跨径为60、90cm。其正截截面弯曲强强度、刚度度满足其容容许承载力力要求！2.6I110纵梁计算算纵梁布设腹板板部位下其其横向间距距为45cm，纵向顶顶托间距90cm；箱室部部位和翼缘缘板部位横横向间距为为90cm，纵向顶顶托间距90cm；在梁端端实体部分分纵向顶托托间距60cm。因此计计算工况腹腹板横向间间距为45cm，纵向间间距90cm时纵梁受受力和工况况梁端实体体部分横向向间距为90cm，纵向间间距60cm时纵梁受受力。I10：q==0.1112kN//m；[σ]=1145.00Mpa；E=2..1×1005Mpa；I=0..245××10-55m4；Wx=00.49××10-44m3；A=1..433××10-33m2。（路桥桥施工计算算手册附表3-31）2.6.1工工况腹板横横向间距为为45cm，纵向间间距90cm时纵梁受受力2.6.1..1荷载纵梁上木横梁梁按纵向间间距0.255m均匀排列列。拟定纵纵梁以上荷荷载在纵向向0.255m范围内为为集中荷载载，则：⑴模板、木横横梁:P1=0.0015×00.45××0.255×9+00.1×00.1×00.45××5=0..038kkN纵梁自重:qq1=0..112kkN/m⑵混凝土自重重:P2=2.22×0.445×0..25×226.0==6.4335kN。⑶施工荷载：：均布荷载载2.5kkN/m22集中荷荷载2.5kkN（验算荷荷载）q3=2.55×0.445=1..125kkN/mpp=2.55kN（验算荷荷载）⑷振捣混凝土土时产生的的荷载：2.0kkN/m22q4=2.00×0.445=0..9kN//m。2.6.1..2强度验算算⑴计算模式：：按简支梁梁计算。图2-6-11受力简图图⑵荷载组合II：q=q1+qq3+q4=0.1112+11.1255+0.99=2.114kN//mP横=P1++P2=0.0038+66.4355=6.447kN荷载组合Ⅱ：：q=q1+qq4=0.1112+00.9=11.0122kN/mmP横=P1++P2=0.0038+66.4355=6.447kNP中中=2.55kN荷载组合Ⅲ::q=q1=00.1122kN/mmP横=P1++P2=0.0038+66.4355=6.447kN⑷强度验算：：用荷载组合II进行验算算：M=1/8qql2+2P横×0.445-P横×0.1125-P横×0.3375==1/8××2.144×0.992+6.447×(22×0.445-0..125--0.3775)=2.81kkN·m则：σ=M/W==2.811/(0..49×110-4)××10-33=577.3Mppa＜[σw]=1445Mpa满足要求求！用荷载组合==2\\*ROOMANII进行验验算：M=1/8qql2+（4横+P中)/2××0.455-P横×0.1125-P横×0.3375==1/8××1.0112×0..92+(4××6.477+2.55)/2××0.455-6.447×(00.1255+0.3375)=3.25kkN·m则：σ=M/W==3.255/(0..49×110-4)××10-33=666.4Mppa＜[σw]=1445Mpa满足要求求！2.6.1..3刚度验算算⑴荷载组合ⅢⅢq=q1=00.1122kN/mmP横=P1++P2=0.0038+66.4355=6.447kN⑵刚度验算(施工结构计计算方法与与设计手册册表10-116)=[((5×0..112××0.944/3844+6.447×0..075((3×0..92-4×00.0522)/244+6.447×0..325((3×0..92-4×00.32552)/244]/(22.1×1105×0.2245×110-5)=0..44mmm＜[f]==0.9//400==2.255mm满足要求求！2.6.2工工况梁端实实体部分横横向间距为为90cm，纵向间间距60cm时纵梁受受力2.6.2..1荷载纵梁上木横梁梁按纵向间间距0.255m均匀排列列。拟定纵纵梁以上荷荷载在纵向向0.255m范围内为为集中荷载载，则：⑴模板、木横横梁:P1=0.0015×00.9×00.25××9.0++0.1××0.1××0.9××5.0==0.0775kN纵梁自重:qq1=0..112kkN/m⑵混凝土自重重:P2=2.22×0.99×0.225×266.0=112.877kN。⑶施工荷载：：均布荷载载2.5kkN/m22集中荷荷载2.5kkN（验算荷荷载）q3=2.55×0.99=2.225kN//mp=22.5kNN（验算荷荷载）⑷振捣混凝土土时产生的的荷载：2.0kkN/m22q4=2.00×0.99=1.88kN/mm。2.6.2..2强度验算算⑴计算模式：：按简支梁梁计算。图2-6-22受力简图图⑵荷载组合II：q=q1+qq3+q4=0.1112+22.25++1.8==4.1662kN//mP横=P1++P2=0.0075+112.877=12..95kNN荷载组合Ⅱ：：q=q1+qq4=0.1112+11.8=11.29kkN/mP横=P1++P2=0.0075+112.877=12..95kNNP中中=2.55kN荷载组合Ⅲ::q=q1=00.1122kN/mmP横=P1++P2=0.0075+112.877=12..95kNN⑶强度验算::用荷载组合II进行验算算：M=1/8qql2+（3P横)/2××0.3--P横×0.225==1/8××4.1662×0..62+3×112.955/2×00.3-112.955×0.225=2.78kkN·m则：σ=M/W==2.788/(0..49×110-4)××10-33=566.7Mppa＜[σw]=1445Mpa满足要求求！用荷载组合==2\\*ROOMANII进行验验算：M=1/8qql2+（3P横+P中)/2××0.3--P横×0.225==1/8××1.299×0.662+(3××12.995+2..5)/22×0.33-12..95×00.25=3.0233kN·mm则：σ=M/W==3.0223/(00.49××10-44)×110-3=61..7Mpa＜[σw]=1445Mpa满足要求求！2.6.2..3刚度验算算⑴荷载组合ⅢⅢq=q1=00.1122kN/mmP横=P1++P2=0.0075+112.877=12..95kNN⑵刚度验算=[[(5×00.1122×0.664/3844+12..95×00.63/48++12.995×0..052×(3××0.6--4×0..05)//6)]//(2..1×1005×0.2245×110-5)=00.13mmm＜[f]==0.6//400==1.5mmm满足要要求！工字钢纵梁承承载力验算算结论：根根据以上验验算的结果果，现浇梁梁底腹板部部位下设置置60×990cm纵梁，箱箱室和翼缘缘板部位下下设置90×990cm纵梁，梁梁端实体部部分顶托间间距设置为为60cm。经过验验算其正截截面弯曲强强度、刚度度满足其容容许承载力力要求！2.7顶托托计算本方案采用贝贝雷片弦杆杆上反扣[6.3槽钢，槽槽钢打孔，然然后插入顶顶托，采用用直径Φ28mmm顶托，长70cmm(暂定)，托盘大小100×150mm,,顶托插入入贝雷片用用上下螺栓栓进行固定定。Φ28mmm顶托，长50cmm(暂定)，托盘大小100×150mm,,：q=00.05kkN/m；[σ]=1140.00Mpa；E=2..1×1005Mpa；A=6..15×110-4m2。顶托立杆布置置分为三种种：在梁端端实体部位位的间距90×660cm和45×660cm；在箱梁梁腹板等实实体部位的的间距45×990cm；箱室、悬悬臂板部位位的间距90×990cm。为保证证横坡坡度度，高的一一端顶托高高度调节为为15cmm,以此来控控制贝雷片片标高。具具体布置图图见详细设设计图纸。以梁端实体部部位杆间距距90×660cm进进行计算：：荷载分析：顶托以上模板板体系荷载载：q1=0.0015×00.6×99.0+00.1×00.1×00.6×55×4(平均根数)+0..112==0.3113kN//m。钢筋混凝土荷荷载：q2=2.22×0.66×26==34.332kN//m。施工荷载：q3=2.55×0.99=2.225kN//m。振捣混凝土时时产生的荷荷载：q4=2.00×0.99=1.88kN/mm。最不利荷载位位置计算：：箱梁实体端顶顶托间距为为60×990cm处：恒载：支架以上模板板体系荷载载：p1=0.3313×00.9=00.28kkN；混凝土梁高22.2m：p2=34..32×00.9=330.8kkN；施工荷载：pp3=2.225×0..6=1..35kNN；振捣混凝土时时产生的荷荷载取p4=1.88×0.66=1.008kN。P=P1+PP2+P3+P4=0.28++30.88+1.335+1..08=333.5kkN。σ=P/A==33.55/6.115×100-4==54.55Mpa＜[σw]=1440Mpa满足要求。2.8贝雷雷片受力检检算单片贝雷：每每片贝雷重重300kkg（含支撑撑架、销子子等），I=25504977.2cmm4，E=2××105Mpa，W=35570cmm3，[M]==975kN·mm。贝雷架采采用材料的的容许应力力按基本应应力提高30%（查《公公路施工手手册》.桥涵1043页）。贝贝雷片具体体参数如下下：材料：：16Mn，弦杆2[100a槽钢(C1000×488×5.33/8.55，间距8cm)，腹杆I8(hh=80mmm，b=500mm，tf=44.5mmm，tw=66.5mmm)，贝雷片片的连接为为销接。两片贝雷片为为一组，受受力图示如如下：若对贝雷片进进行受力分分析则4区每片贝贝雷片受力力最大，作作为控制计计算部位。此此部位布置置两组贝雷雷片，纵向向最大跨径径9.0m，其横向向受力范围围2.255m。则：⑴混凝土、模模板、木横横梁、纵梁梁自重:q1==24.221×2..25/44+0.0015×00.45××9.0++0.1××0.1××0.455×5.00×4+00.1122+0.003=133.9kNN/m⑵贝雷片自重重:q22=1kNN/m。⑶施工荷载：：施工荷载载：均布荷荷载2.5kkN/m22集中荷荷载2.5kkN（验算荷荷载）q3=2.55×0.445=1..125kkN/mpp=2.55kN（验算荷荷载）⑷振捣混凝土土时产生的的荷载：2.0kkN/m22q4=2×00.45==0.9kkN/m2.9.2强强度验算⑴计算模式：：按简支梁梁计算。图2-9-22受力简图图⑵荷载组合：：q=q1+qq2+q33+q44=13..9+1++1.1225+0..9=166.9255kN/mm⑶强度验算：：用荷载组合进进行验算：：M=1/8qql2=1/88×16..925××92=1711.4kNN·m＜[M]==975kN·mm2.9.3刚刚度验算⑴荷载组合q=q1+qq2=133.9+11=14..9kN//m⑵刚度验算(施工结构计计算方法与与设计手册册表10-116)=((5×144.9×994/3844)/(22×1055×2.5×100-3)=2..55mmm＜[f]==9/4000=222.5mmm满足要求求！2.9.4贝雷片立立杆稳定性性计算Fmax＝116.9225×9//2＝76.22kN；=4472kNN；临界界压力与实实际最大压压力之比，为为压杆的工工作安全因因数，即立杆杆稳定性满满足要求。压应应力：＜[[δ]=2660MPaa（16锰钢）；；则则，立杆压压应力满足足要求。2.9桩顶顶横梁检算算I40b：qq=0.77384kkN/m；[σ]=1145.00Mpa；E=2..1×1005Mpa；I=2..278××10-44m4；Wx=11.1399×10--3m3；A=9..407××10-33m2。（路桥桥施工计算算手册附表3-31）工况一：在混混凝土浇筑筑时按集中中荷载进行行计算（一）根据管管桩平面布布置图，桩桩顶横梁bc段受力最最大进行计计算。则：：1）对荷载进进行分析⑴模板、木横横梁、纵梁梁、贝雷片片自重:q1=6×00.0155×9+[[0.1××0.1××20×55×6/00.25((根数)+0..112××6×288+9.88+1×66×28]]/19..25=111.555kN/mm⑵双拼I400b自重:q2=1.4477kNN/m⑶施工荷载：：均布荷载载1.5kkN/m22q3=1.55×6=99kN/mm⑷振捣混凝土土时产生的的荷载：2.0kkN/m22q4=2×66=12kkN/mq=q1+qq2+q33+q4==34kNN/m2）强度验算算⑴计算模式：：将bc段看作简简支梁进行行计算图2-11--1受力简图图根据图示产生生的集中力力分别为P1=775kN、P2=775kN、P3=1104.77kN、q=699.5kNN/m支点反力Fbb=1544.2kkN、Fc=1170kkN最大弯矩位于于P3处Mmax=PPb×1..24-00.96PP1+（qla//2-qqa2/22）=119..2+(334*3..12/22*1.224-344*1.224*1..24/22)=1559kN··m则：σmax=MMmax//W=159/((1.1339×100-3)×10--3=139.66MPa＜[σw]=22*1455=2900MPa满足要求求！按以上图示在在中间的钢钢管桩受力力最大，支支点d的反力为Fc=997.6kkN因此本桩受力力为F最大=1700+69..5+1004.7++97.66+3.775×344=5699.3kNN工况二：当混混凝土浇筑筑成型后，将将侧模拆除除箱梁传递递的力为均均布荷载1）根据管桩桩平面布置置图，纵向向承受6m均布荷载载，按三等等跨连续梁梁(第三跨管管桩间距3.755m，横向计计算长度15m)进行计算算。则：⑴混凝土、模模板、木横横梁、木纵纵梁、支架架、I16a、贝雷片片自重:q1=（6//35×5513.223×266）/15++[6×00.0155×9×220+0..1×0..1×200×5×66/0.225(根数)+0..112××6×288+9.88+1×66×28]]/15==168..3kN//m⑵双拼I400b自重:q2=1..477kkN/m。⑶施工荷载：：均布荷载1.5kkN/m22q3=1.55×6=99kN/mm⑷振捣混凝土土时产生的的荷载：22.0kNN/m2q4=2×66=12kkN/m荷载组合：组合Ⅰ：q==q1+q2+q3+q4=1688.3+11.4777+9+112=1991kN//m组合Ⅱ：qq=q1+q2=1688.3+11.4777=1700kN/mm2）强度验算算⑴计算模式：：按三跨连连续梁计算算图2-11--2受力简图图⑵强度验算=1\**GB33①采用荷载载组合Ⅰ进行强度度验算时：：Mmax=MMB=0..1ql22（路桥施施工计算手手册附表2-8）=0.11×1911×3.7752=2699kN·mm则：σmax=MMmax/WW=269/((1.1339×100-3)××10-33=236.22MPa＜[σw]=2**145==290MMPa满足要求求！3）刚度验算算⑴采用荷载组组合Ⅱ：q=q1+qq2=1688.8+11.4777=1700kN/mm⑵刚度验算(施工结构计计算方法与与设计手册册表10-116)=((5×1770×3..754/3844)/(22×2.11×1055×2.278××10-44)=4..6mm＜[f]==3.755/4000=9.3375mmm满足要求求！4)I440b局部承压压强度验算算梁的的局部承压压计算公式式：σc＝；(《钢结构构》P1111页)式中中：F---集中荷载载，对动荷荷载应考虑虑动力系数数；--集中荷载载增大系数数，对重级级工作制吊吊车梁，==1.355，其他梁梁，=1..00；--集中荷载载在腹板计计算高度边边缘的假定定分布长度度，按下式式计算:跨中：=a++5+2；梁端：=a++2.5++；a---集中荷载载沿梁跨度度方向的支支撑长度，对对吊车梁可可取为b50mmm；--自吊车梁梁轨顶或其其他梁顶面面至腹板计计算高度边边缘的距离离；--轨道的高高度，无轨轨道时=0；--梁端到支支座板外边边缘的距离离，不得大大于2.5。其中：=12..5mm；=a+55+2=1100+55×29++2×0==245mmm；==1.000；梁的局部承压压强度：σc＝＝=42..2MPaa<[σ]＝145MMPa；则，梁的局部部承压满足足要求。2.11钢管管桩检算钢管立柱直径径D=6330mm,,壁厚8mm,,

A=1156255mm2,[σ]=1445.0MMPa；采用Φ6300×8mmm钢管桩作作为主要支支承，根据据管桩平面面布置图，当侧模拆除后箱梁传递的力为均布荷载时钢管桩受力最大，仅检算该工况。则：⑴混凝土、模模板、木横横梁、木纵纵梁、支架架、I16、贝雷片片自重:P1=3.775*[（6/355×5133.23××26）/15++（6×0..015××9×200+0.11×0.11×20××5×6//0.255(根数)+0..112××6×288+9.88+1×66×28）/15]]=6311kN⑵双拼I400b自重:P2=1.4477×33.75==5.544kN⑶施工荷载：：均布荷载1.5kkN/m22P3=1.55×6×33.75==33.775kN⑷振捣混凝土土时产生的的荷载：22.0kNN/m2P4=2×66×3.775=455kN荷载组合：P=p1+pp2+p3+p4=6311+5.554+333.75++45=7715.33kN钢管柱采用打打桩振动锤锤锤击下沉沉,按摩擦桩桩考虑，计计算钢管桩桩桩侧摩阻阻力。(11)钢管桩长长度确定钢管管桩因需考考虑桩底端端闭塞效应应及其挤土土效应特点点，钢管桩桩单桩轴向向极限承载载力计算：：；；(《基础工工程》公式3-8))