乐业公寓高大支模架方案

1、物业管理用房：2-3/D-E轴KZ3：600×600，高度：10.3米,L11:200×1000,KL3:300×1000,L5:200×500,板厚：120mm。300×1000梁模板支撑计算书梁模板（碗扣式，梁板立柱不共用）计算书计算依据：1、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁梁名称KL14混凝土梁截面面尺寸(mmm×mmm)300×10000模板支架高度度H(m))10.3模板支架横向向长度B((m)15模板支架纵向向长度L((m)20支架外侧模板板高度Hmm（mm）1500梁侧楼板厚度度(mm))120二、荷载设计模板及其支架架自重标准准值G1kk(kN//m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架架0.75新浇筑混凝土土自重标准准值G2kk(kN//m3)24混凝土梁钢筋筋自重标准准值G3kk(kN//m3)1.5混凝土板钢筋筋自重标准准值G3kk(kN//m3)1.1施工荷载标准准值Q1kk(kN//m2)2.5支撑脚手架计计算单元上上集中堆放放的物料自自重标准值值Gjk(kNN)1模板支拆环境境是否考虑虑风荷载是风荷载参数：风荷载标准值值ωk(kN//m2)基本风压ω00(kN//m2)省份安徽0.25ωk=ω0μμzμst=0..032地区合肥市风荷载高度变变化系数μμz地面粗糙度C类(有密集集建筑群市市区)0.65模板支架顶部部离建筑物物地面高度度(m)10.18风荷载体型系系数μs单榀模板支架架μst0.195整体模板支架架μstww1.962ωfk=ω00μzμstw=00.3199支架外侧模板板μs1.3ωmk=ω00μzμs=0.2211三、模板体系设计结构重要性系系数γ01.1脚手架安全等等级I级新浇混凝土梁梁支撑方式式梁两侧有板，梁梁底小梁平平行梁跨方方向梁跨度方向立立杆纵距是是否相等是梁跨度方向立立杆间距lla(mm))600梁底两侧立杆杆横向间距距lb(mm))1200步距h(mmm)1200立杆伸出顶层层水平杆长长度a(mmm)450斜杆或剪刀撑撑设置剪刀撑符合《规规范》JGGJ1666-20116设置要要求新浇混凝土楼楼板立杆间间距l'a(mm))、l'b(mm))600、6000混凝土梁距梁梁底两侧立立杆中的位位置居中梁底左侧立杆杆距梁中心心线距离((mm)600板底左侧立杆杆距梁中心心线距离ss1(mm))600板底右侧立杆杆距梁中心心线距离ss2(mm))600梁底增加立杆杆根数1梁底增加立杆杆布置方式式按梁两侧立杆杆间距均分分梁底增加立杆杆依次距梁梁底左侧立立杆距离((mm)600梁底支撑小梁梁最大悬挑挑长度(mmm)0梁底支撑小梁梁根数3梁底支撑小梁梁间距150每纵距内附加加梁底支撑撑主梁根数数1结构表面的要要求结构表面隐蔽蔽梁底支撑主梁梁左侧悬挑挑长度a11(mm))0梁底支撑主梁梁右侧悬挑挑长度a22(mm))0设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板板面板厚度t((mm)15面板抗弯强度度设计值[[f](NN/mm22)15面板抗剪强度度设计值[[τ](NN/mm22)1.4面板弹性模量量E(N//mm2)6000取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×2.5]×1＝40.711kN/mq1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×1＝38.016kN/mq1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1.1×1.4×0.7×2.5×1＝2.695kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1)]×1＝25.6kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝0.125q1L2＝0.125×40.711×0.152＝0.114kN·mσ＝Mmax/W＝0.114×106/37500＝3.053N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×25.6×1504/(100×6000×281250)＝0.04mm≤[ν]＝L/400＝150/400＝0.375mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.375×38.016×0.15+0.437×2.695×0.15＝2.315kNR2=1.25q1L=1.25×40.711×0.15＝7.633kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R3'=0.375q2L=0.375×25.6×0.15＝1.44kNR2'=1.25q2L=1.25×25.6×0.15＝4.8kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型型(mm))40×90小梁抗弯强度度设计值[[f](NN/mm22)15.4444小梁抗剪强度度设计值[[τ](NN/mm22)1.782小梁截面抵抗抗矩W(ccm3)54小梁弹性模量量E(N//mm2)9000小梁截面惯性性矩I(ccm4)243小梁计算方式式二等跨连续梁梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.315/1＝2.315kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2]/b=Max[7.633]/1=7.633kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R3/b=2.315/1＝2.315kN/m小梁自重：q2＝1.1×1.35×(0.3-0.1)×0.3/2=0.045kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.1×1.35×0.5×(1-0.12)=0.653kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.1×1.35×0.5×(1-0.12)=0.653kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1.1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×(0.6-0.3/2)/2×1=1.909kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1.1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×(0.6-0.3/2)/2×1=1.909kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.315+0.045+0.653+1.909=4.922kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=7.633+0.045=7.678kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.315+0.045+0.653+1.909=4.922kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.922,7.678,4.922]=7.678kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.44/1＝1.44kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2']/b=Max[4.8]/1=4.8kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R3'/b=1.44/1＝1.44kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.3/2=0.03kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1-0.12)=0.44kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1-0.12)=0.44kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×(0.6-0.3/2)/2×1=0.79kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×(0.6-0.3/2)/2×1=0.79kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.44+0.03+0.44+0.79=2.7kN/m中间小梁荷载q中'=q1中'+q2'=4.8+0.03=4.83kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=1.44+0.03+0.44+0.79=2.7kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.7,4.83,2.7]=4.83kN/m为简化计算，按二等跨连续梁计算，如下图：1、抗弯验算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×7.678×0.32，0.5×7.678×02]＝0.086kN·mσ=Mmax/W=0.086×106/54000=1.6N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×7.678×0.3，7.678×0]＝1.44kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.44×1000/(2×40×90)＝0.6N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×4.83×3004/(100×9000×243×104)＝0.009mm≤[ν]＝l1/400＝300/400＝0.75mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×7.678×0.3,0.375×7.678×0.3+7.678×0]=2.879kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.846kN,R2=2.879kN,R3=1.846kN正常使用极限状态Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×4.83×0.3,0.375×4.83×0.3+4.83×0]=1.811kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.012kN,R2'=1.811kN,R3'=1.012kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型型(mm))Ф48×3..2主梁计算截面面类型(mmm)Φ48×2..7主梁抗弯强度度设计值[[f](NN/mm22)205主梁抗剪强度度设计值[[τ](NN/mm22)125主梁截面抵抗抗矩W(ccm3)4.12主梁弹性模量量E(N//mm2)2060000主梁截面惯性性矩I(ccm4)9.891、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.182×106/4120=44.109N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝1.687kNτmax=2Vmax/A=2×1.687×1000/384＝8.788N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.044mm≤[ν]＝L/400＝600/400＝1.5mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.159kN，R2=6.254kN，R3=0.159kN正常使用极限状态支座反力依次为R1'=0.087kN，R2'=3.661kN，R3'=0.087kN七、2号主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型型(mm))Φ48×3..2主梁计算截面面类型(mmm)Ф48×2..7主梁抗弯强度度设计值[[f](NN/mm22)205主梁抗剪强度度设计值[[τ](NN/mm22)125主梁截面抵抗抗矩W(ccm3)4.49主梁弹性模量量E(N//mm2)2060000主梁截面惯性性矩I(ccm4)10.78主梁计算方式式三等跨连续梁梁可调托座内主主梁根数2主梁受力不均均匀系数0.6主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6P＝max[R1，R2，R3]×0.6=Max[0.159，6.254，0.159]×0.6=3.752kN，P'＝max[R1'，R2'，R3']×0.6＝Max[0.087，3.661，0.087]×0.6=2.197kN1、抗弯验算2号主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.394×106/4490=87.746N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算2号主梁剪力图(kN)Vmax＝2.439kNτmax=2Vmax/A=2×2.439×1000/424＝11.504N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算2号主梁变形图(mm)νmax＝0.247mm≤[ν]＝L/400＝600/400＝1.5mm满足要求！4、支座反力计算极限承载能力状态支座反力依次为R1=5.065kN，R2=8.067kN，R3=8.067kN，R4=5.065kN立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.204/0.6=0.34kN，P2=8.067/0.6=13.445kN，P3=0.204/0.6=0.34kN八、可调托座验算荷载传递至立立杆方式可调托座2可调托座承载载力容许值值[N]((kN)30可调托座最大受力N＝max[P1，P2，P3]＝13.445kN≤[N]=30kN满足足要求！九、立杆验验算立杆钢管截面面类型(mmm)Ф48×3..2立杆钢管计算算截面类型型(mm))Φ48×2..7钢材等级Q235立杆截面面积积A(mmm2)384回转半径i((mm)16立杆截面抵抗抗矩W(ccm3)4.12抗压强度设计计值[f]](N/mmm2)205支架自重标准准值q(kkN/m))0.151、长长细比验算算l00=kμ((h+2aa)=1××1.1××(12000+2××450))=23110mmλ==l0/i=22310//16=1144.3375≤[[λ]=2230长细细比满足要要求！立杆杆稳定性计计算长细比比计算如下下：l00=kμ((h+2aa)=1..217××1.1××(12000+2××450))=28111.277mmλ==l0/i=22811..270//16=1175.7704查表表得，φ11=0.22322、稳稳定性计算算P11＝0.334kN，PP2＝13..445kkN，P33＝0.334kN支撑撑脚手架风风线荷载标标准值:qqwk=la×ωfk=0..6×0..319==0.1991kN//m：风荷荷载作用在在支架外侧侧模板上产产生的水平平力标准值值：Fwwk=lla×Hm×ωmk=0..6×1..5×0..211==0.199kN支撑撑脚手架计计算单元在在风荷载作作用下的倾倾覆力矩标标准值Mook：Mook=0..5H2qwk+HFFwk=0..5×100.32×0.1191+110.3××0.199=12..109kkN.m立杆杆考虑风荷荷载造成的的立杆附加加轴力Nwwtk，计计算如下：：Nwwtk=66n×Mook/[[(n+11)(n++2)B]]=6×225×122.1099/[(225+1))×(225+2))×155]=0..172kkN不考考虑立杆附附加轴力时时：根据据《规范》JJGJ1666-20016第第5.3..7条，当当立杆材质质采用Q2235钢材材时，单根根立杆轴力力设计值不不应大于330kN..Ndd1＝maax[P11，P2，P3]+1..1×1..35×00.15××(10..3-1))＝maxx[0.334，133.4455，0.334]+22.0722＝15..516kkN≤300kN满足足要求！考虑虑立杆附加加轴力时：：根据据《规范》JJGJ1666-20016第第5.3..7条，当当立杆材质质采用Q2235钢材材时，单根根立杆轴力力设计值不不应大于330kN..Ndd2=NNd1+11.1×11.4×00.6×NNwtk=115.5116+1..1×1..4×0..6×0..172==15.6676kNN≤30kkN满足足要求！考虑虑风荷载根据据《规范》JJGJ1666-20016第第5.3..2及5..3.3条条文说明，立立杆产生的的最大附加加轴力与最最大弯曲应应力不发生生在同一位位置，所以有风荷载载时立杆应应分别按轴轴心受压构构件和压弯弯构件两种种工况进行行计算，并并应同时满满足稳定性性要求。按轴轴心受压计计算稳定性性，考虑立立杆附加轴轴力，不考考虑风荷载载造成的弯弯曲应力：：σ==Nd2/(φφ1A)＝115.6776×1003/(0..232××384))=1755.9599N/mmm2≤[σ]]=2055N/mmm2满足足要求！按压压弯构件计计算立杆稳稳定性，不不考虑立杆杆附加轴力力，考虑风风荷载造成成的弯曲应应力：Mwwd=γ0φwγQMwk=γ0φwγQ(wklah2/10))=1.11×0.66×1.44×(0..032××0.6××1.222/10))=0.0003kNN·mσ==Nd1/(φφ1A)+MMwd/W==15.5516×1103/(0..232××384))+0.0003×1106/41220=1774.799N/mmm2≤[σ]]=2055N/mmm2满足足要求！十、高宽比比验算根据据《建筑施施工碗扣式式钢管脚手手架安全技技术规范》JJGJ1666-20016第第6.3..13：独独立的模板板支撑架高高宽比不宜宜大于3，当当大于3时时，应采取取加强措施施H//B=100.3/115=0..687≤≤3满足足要求！十一、架体体抗倾覆验验算参考考《规范》JJGJ1666-20016第第5.3..11条：：B22l'a(gk1+ggk2)+22ΣGjkkbj≥3γγ0Mokgkk1——均匀分分布的架体体面荷载自自重标准值值kN/mm2gkk2——均匀分分布的架体体上部的模模板等物料料面荷载自自重标准值值kN/mm2Gjjk——支撑脚脚手架计算算单元上集集中堆放的的物料自重重标准值kkNbjj——支撑脚脚手架计算算单元上集集中堆放的的物料至倾倾覆原点的的水平距离离mB22l'a(gk1+ggk2)+22ΣGjkkbj=B2l'a[qH//(l'aa×l'b)+G1kk]+2××Gjk×B//2=1552×0.66×[0..15×110.3//(0.66×0.66)+0..5]+22×1×115/2==661..875kkN.m≥≥3γ0Mok=33×1.11×12..109==39.9959kNN.M满足要求！300×10000梁侧侧模计算书书梁侧模板计算算书计算算依据：1、《混混凝土结构构工程施工工规范》GGB506666-220112、《混混凝土结构构设计规范范》GB5500100-201103、《建建筑结构荷荷载规范》GGB500009--201224、《钢钢结构设计计规范》GGB500017--20033一、工程属属性新浇混凝梁名名称KL14，标标高24..00m混凝土梁截面面尺寸(mmmxmmm)300×10000新浇混凝土梁梁计算跨度度(m)7.8二、荷载组组合侧压力计算依依据规范《混凝土结构构工程施工工规范》GGB506666-22011混凝土重力密密度γc(kN//m3)24结构重要性系系数1可变组合系数数0.9新浇混凝土初初凝时间tt0(h)4塌落度修正系系数β0.9混凝土浇筑速速度V(mm/h)2梁下挂侧模，侧侧压力计算算位置距梁梁顶面高度度H下挂(m))1新浇混凝土对对模板的侧侧压力标准准值G4kk(kN//m2)梁下挂侧模GG4kmin{0..28γcct0βv1/22，γcH}＝mmin{00.28××24×44×0.99×21//2，244×1}＝＝min{{34.2213，224}＝224kN//m2混凝土下料产产生的水平平荷载标准准值Q4kk(kN//m2)2下挂挂部分：承承载能力极极限状态设设计值S承承＝γ0[1.335×0..9×G44k+1..4×φccQ4k]＝11×[1..35×00.9×224+1..4×0..9×2]]＝31..68kNN/m2下挂挂部分：正正常使用极极限状态设设计值S正正＝G4k＝244kN//m2三、支撑体体系设计小梁布置方式式水平向布置主梁间距(mmm)450主梁合并根数数2小梁最大悬挑挑长度(mmm)75结构表面的要要求结构表面外露露对拉螺栓水平平向间距((mm)450梁左侧梁右侧楼板厚度(mmm)120120梁下挂侧模高高度(mmm)880880小梁道数(下下挂)44左侧侧支撑表：：第i道支撑距梁底距离((mm)支撑形式10固定支撑2200对拉螺栓3500对拉螺栓4800对拉螺栓右侧侧支撑表：：第i道支撑距梁底距离((mm)支撑形式10固定支撑2200对拉螺栓3500对拉螺栓4800对拉螺栓设计计简图如下下：模板设计剖面面图四、面板验验算模板类型覆面木胶合板板模板厚度(mmm)15模板抗弯强度度设计值[[f](NN/mm22)15模板抗剪强度度设计值[[τ](NN/mm22)1.5模板弹性模量量E(N//mm2)60001、下挂挂侧模梁截截面宽度取取单位长度度，b＝11000mmm。W＝＝bh2/6=11000××152/6＝3375000mm3，I＝bbh3/12==10000×1533/12＝＝2812250mmm4。面板计计算简图如如下：1、抗抗弯验算q11＝bS承＝1×331.688＝31..68kNN/mq11静＝γ0×1.335×0..9×G44k×b＝＝1×1..35×00.9×224×1＝＝29.116kN//mq11活＝γ0×1.44×φc×Q4k×b＝＝1×1..4×0..9×2××1＝2..52kNN/mMmmax＝00.1q11静L2+0.1117q11活L2=0.11×29..16×00.29332+0.1117×22.52××0.29932＝0.2276kNN·mσ＝＝Mmaxx/W＝00.2766×1066/375500＝77.3677N/mmm2≤[f]]＝15NN/mm22满足足要求！2、挠挠度验算q＝＝bS正＝1×224＝244kN/mmνmmax＝00.6777qL4/(1000EI))=0.6677×224×2993.33334/(1000×60000×22812550)＝00.7133mm≤2293.3333/4400=00.7333mm满足足要求！3、最最大支座反反力计算承载载能力极限限状态R下下挂maxx＝1.11×q1静静×l左+1.22×q1活活×l左＝1.11×29..16×00.2933+1.22×2.552×0..293＝＝10.2296kNN正常常使用极限限状态R''下挂maax＝1..1×l左左×q＝11.1×00.2933×24＝＝7.7444kN五、小梁验验算小梁最大悬挑挑长度(mmm)75小梁计算方式式三等跨连续梁梁小梁类型方木小梁截面类型型(mm))40×90小梁弹性模量量E(N//mm2)9000小梁抗剪强度度设计值[[τ](NN/mm22)1.663小梁截面抵抗抗矩W(ccm3)54小梁抗弯强度度设计值[[f](NN/mm22)15.4444小梁截面惯性性矩I(ccm4)2431、下挂挂侧模计算算简图如下下：跨中中段计算简简图悬挑挑段计算简简图1、抗抗弯验算q＝＝10.2296kNN/mMmmax＝mmax[00.1×qq×l2,0.55×q×ll12]=maax[0..1×100.2966×0.4452，0.55×10..296××0.07752]=0..208kkN·mσ＝＝Mmaxx/W＝00.2088×1066/540000＝33.8611N/mmm2≤[f]]＝15..444NN/mm22满足足要求！2、抗抗剪验算Vmmax＝mmax[00.6×qq×l,qq×l1]=maax[0..6×100.2966×0.445，100.2966×0.0075]==2.788kNτmmax=33Vmaxx/(2bbh0)=3××2.788×10000/(22×40××90)＝＝1.1558N/mmm2≤[τ]]＝1.6663N//mm2满足足要求！3、挠挠度验算q＝＝7.7444kN//mν11max＝＝0.6777qL44/(1000EI))=0.6677×77.7444×45004/(1000×90000×224300000)＝＝0.0998mm≤≤450//400==1.1225mmν22max＝＝qL4/(8EEI)=77.7444×7544/(8××90000×243300000)=0..001mmm≤755/4000=0.1188mmm满足足要求！4、最最大支座反反力计算承载载能力极限限状态R下下挂maxx＝maxx[1.11×10..296××0.455