人工填石区地铁深基坑地下连续墙施工局部鼓包侵限处理方案

第页目录HYPERLINK\l"_Toc374138961"一工程概况 2HYPERLINK\l"_Toc374138962"二施工情况 2HYPERLINK\l"_Toc374138965"三凿除前连续墙鼓包实测情况 3HYPERLINK\l"_Toc374138966"四、原因分析 14HYPERLINK\l"_Toc374138967"五、处理措施 14

A站北侧连续墙局部鼓包侵限处理方案一工程概况A站车站起点里程YDK1+502.750，终点里程YDK1+713.100，有效站台中心里程YDK1+585.000，为地下两层岛式车站，车站总长度为210.35m，宽度为19.6m，车站侧墙厚700mm，底板厚900mm，中板厚400mm，顶板厚800mm，车站负一层净空为5.15m，负二层净空为7.13m。A站地质情况如下：从上至下依次为素填土<1-1>、杂填土<1-2>、人工填石<1-3>、淤泥<2-1>、粘土层<3-2>、砾砂层<3-5>、可塑状砾质粘性土<6-1>、硬塑状砾质粘性土<6-2>，车站底板主要位于<6-1>、<6-2>上，车站地质断面图如下：A站车站地质断面图二施工情况1、施工状况及目前进度A站位于滨海抛石区，自地面至以下5-6m范围内存在大量的人工填石，地连墙施工难度大，使用普通的连续墙液压抓斗不能完成施工任务，我单位在遇到以上抛石区先采用冲击钻完成抛石区部分成槽任务，然后再使用液压抓斗成槽。由于成槽时间过长，再加抛石区影响，极易造成连续墙孔塌槽、扩槽等问题，导致浇筑混凝土后出现连续墙鼓包现象，对后期基坑防水及主体结构施工都有很大的影响。目前A站主体结构已完成东端头25-18轴中板及顶板施工，25-16轴底板施工。2、地连墙施工状况地连墙编号设计方量（mm3）实际浇筑方量量（m3）充盈系数折算超灌量（m3）备注N-3266.9721.076.38没考虑缩孔只只考虑了钢钢筋体积N-3366.9701.054.38没考虑缩孔只只考虑了钢钢筋体积N-3466.9691.033.38没考虑缩孔只只考虑了钢钢筋体积N-3566.9701.054.38没考虑缩孔只只考虑了钢钢筋体积N-36666.9721.086.38没考虑缩孔只只考虑了钢钢筋体积N-3766.9741.118.38没考虑缩孔只只考虑了钢钢筋体积结论：平均超灌量为5.54方，超灌量偏大。三凿除前连续墙鼓包实测情况1、A站目前已施工的16-18轴北侧墙，经过11月15日实测，连续墙侵限最大值为250mm，最小侵限值为10mm，具体数据见下表所示：断面里程高程(冠梁顶顶高程假定定为0)实测偏距设计偏距差值(负值为为侵限)(mmm)备注K1+6555.84000.013.03330工字钢接头位位置-2.693.113110-3.173.113110-3.913.113110-4.693.113110-5.993.113110-6.93.09390-7.572.9833-17-8.263.01310-10.00082.933-70-10.6552.933-70-11.5113.035335-12.13.045345-12.72.943-60-13.12.9733-27断面里程高程(冠梁顶顶高程假定定为0)实测偏距设计偏距差值(负值为侵侵限)(mmm)备注K1+6533.120003.03330-0.95113.03330-1.59663.03330-2.99330-3.92.983-20-4.612.953-50-5.712.963-40-6.232.923-80-6.722.873-130-7.242.843-160-7.712.93-100-8.312.893-110-9.49992.783-220-10.1552.813-190-10.7772.853-150-11.1442.853-150-11.6882.853-150-12.2442.833-170-13.22.833-170断面里程高程(冠梁顶顶高程假定定为0)实测偏距设计偏距差值(负值为侵侵限)(mmm)备注K1+6511.760003.03330工字钢接头位位置-1.042.993-10-1.573.01310-3.192.973-30-4.042.983-20-4.572.993-10-5.772.963-40-6.262.943-60-7.442.933-70-7.922.923-80-9.572.873-130-10.0992.833-170-10.4882.883-120-10.9662.893-110-11.9772.883-120-12.4772.893-110-13.22.773-230断面里程高程(冠梁顶顶高程假定定为0)实测偏距设计偏距差值(负值为侵侵限)(mmm)备注K1+6499.98000.033.03330K1+6499.9800-1.132.983-20-1.733.07370-3.072.943-60-3.682.953-50-4.252.953-50-4.692.953-50-5.662.953-50-6.132.893-110-7.052.873-130-7.582.863-140-8.082.863-140-9.472.833-170-10.1332.823-180-10.8992.853-150-11.92.863-140-12.52.863-140-13.4882.833-170断面里程高程(冠梁顶顶高程假定定为0)实测偏距设计偏距差值(负值为侵侵限)(mmm)备注K1+6488.1600-2.66330工字钢接头位位置-3.072.993-10-3.522.993-10-4.162.973-30-4.662.953-50-5.742.883-120-6.322.843-160-7.052.853-150-7.412.883-120-8.422.893-110-9.592.923-80-10.2442.923-80-10.9442.883-120-12.1552.943-60-13.0222.923-80断面里程高程(冠梁顶顶高程假定定为0)实测偏距设计偏距差值(负值为侵侵限)(mmm)备注K1+6455.270003.03330K1+6455.2700-0.913.02320-1.523.02320-2.093.02320-4.452.923-80-5.332.913-90-6.152.873-130-7.72.833-170-8.232.883-120-8.662.823-180-11.9222.753-250-12.4332.783-220-13.0112.763-240断面里程高程(冠梁顶顶高程假定定为0)实测偏距设计偏距差值(负值为侵侵限)(mmm)备注K1+6444.1000-0.03330工字钢接头位位置-0.953.02320-1.63.02320-2.11330-4.43.06360-5.143.06360-5.683.05350-6.343.05350-7.193.04340-7.493.01310-8.183.02320-8.883.02320-12.111330-12.633330-13.088330断面里程高程(冠梁顶顶高程假定定为0)实测偏距设计偏距差值(负值为侵侵限)(mmm)备注K1+6422.8000-0.04330K1+6422.8000-1.082.983-20-1.633.02320-2.143.03330-4.28330-4.83330-5.42.963-40-6.262.963-40-7.42.973-30-7.962.943-60-8.482.953-50-12.0882.963-40-12.4882.973-30-13.1772.933-70断面里程高程(冠梁顶顶高程假定定为0)实测偏距设计偏距差值(负值为侵侵限)(mmm)备注K1+6400.0700-2.093.07370工字钢接头位位置-2.353.07370-4.383.03330-5.123.02320-5.78330-6.47330-7.812.983-20-8.392.973-30-9.042.963-40-12.0112.933-70-12.62.933-70-13.3332.853-150断面里程高程(冠梁顶顶高程假定定为0)实测偏距设计偏距差值(负值为侵侵限)(mmm)备注K1+6377.5700-0.083.02320K1+6377.5700-0.08330-4.562.973-30-5.152.953-50-6.142.953-50-7.542.93-100-8.452.923-80-11.9112.873-1302、实测数据断面图3、实测数据平面图4、凿除后情况对地连墙N35鼓包位置进行凿除处理，凿除后发现鼓包倾限约20cm，凿除后地连墙大里程侧倾限2cm，小里程侧倾限10cm。四、原因分析图4-1A站现场地质情况从实测数据、现场地质情况及现场凿除结果分析，基坑中部以上连续墙倾限数值较小，基本在允许范围之内，下部倾限数值较大，而且每个断面倾限数值没有规律性可循。根据连续墙施工位置地质情况来看，中部属于<1-3>抛石区（详见地质纵断面图），厚度达5m以上，且抛石主要为坚硬的花岗岩质。施工时成槽机成槽困难，后改用采用冲击钻成槽，施工时间也较长，抛石对中下部槽段两侧壁土体造成较大扰动，导致扩孔，形成开挖后连续墙普遍鼓包的现象，从连续墙灌注混凝土时充盈系数普遍偏大这一点也可以得到应证，故可判定，连续墙没有整体倾斜，而是下部局部鼓包突起，根据现场处理情况来看，与上述分析基本吻合，下部连续墙背土面混凝土保护层厚度最大可达到200mm（底板以上1.5m位置处）。五、处理措施为了保证主体结构尺寸和工程质量，针对连续墙鼓包所引起的问题，我单位拟采取以下处理措施：1、对未施工主体结构侧墙的连续墙鼓包现象，在基坑开挖过程中，加强过程控制，随挖随测随凿，保证车站结构净空尺寸。2、对已施工底板和矮边墙段，实测主体结构侧墙厚度小于700mm的，将矮边墙及腋角混凝土凿除到与底板顶面平齐，见图5-2，将连续墙表面保护层凿除至主筋位置，施工采用以下两种方案：（1）如果连续墙表面混凝土保护层凿除后，车站结构尺寸满足设计要求，外侧迎土面侧墙主筋顺势调整到设计位置，底板上返钢筋加高1500mm，在此位置水平受力钢筋设置为Φ20@70，水平拉筋设置为Φ12@300*300，见图5-2腋角处地连墙侵限凿除后剖面示意图，腋角高度抬高10cm，按照图纸正常施工，见图5-3腋角整改后剖面示意图。图5-1腋角处地连墙侵限剖面示意图图5-2腋角处地连墙侵限凿除后剖面示意图图5-3腋角整改后剖面示意图（2）如果连续墙表面混凝土保护层凿除后，车站结构尺寸不能满足设计要求，则采取水平分段、竖向分层来凿除，分段分层逐一浇筑混凝土，水平4m一段、竖向2m一层。水平分段，见图5-1侧墙施工分段纵剖示意图，把侧墙分成Q1、Q2、Q3、………，先施工地连墙未侵限区域Q1侧墙，然后分层凿除地连墙侵限区域Q2，分层施工Q2侧墙，如此循序推进。图5-4侧墙施工分段纵剖示意图图5-5侧墙侵限横剖示意图=1\*GB3①地连墙主筋有侵限情况，先在底板以上2.5m处增加一道ᶲ609钢支撑，第一次凿除侵限混凝土及钢筋，凿除高度为2m，见图5-6首次凿除侵限地连墙横剖示意图，保证主体侧墙厚度；施工该部位钢筋混凝土侧墙，见图5-7首次施工侵袭区域侧墙示意图。图5-6首次凿除侵限地连墙横剖示意图图5-7首次施工侵袭区域侧墙示意图图5-8第一次施工侵袭区域侧墙后加设刚支撑横剖示意图=2\*GB3②第一部分侧墙施工完成后，强度达到设计强度的80%后，对增设的钢支撑向上2m换撑（保证先撑后拆的原则）。并在浇筑完的侧墙增设一道刚支撑以保证侧墙受力，再凿除第二段侵限地连墙，凿除高度为2m，保证主体侧墙厚度，见图5-9第二次凿除侵限地连墙横剖示意图；施工该部位钢筋混凝土侧墙，见图5-10第二次施工侵袭区域侧墙横剖示意