某大厦地下室核心筒结构施工方案

地下室核心筒结构施工方案TOC\o"1-6"\p""\u1.地下室核心筒结构施工11概况：12核心筒施工施工缝的留设：13外架搭设13.1.核心筒脚手架搭设（双排架）：24核心筒模板支设24.1.墙模板布置原则：24.2.墙模施工24.3.梁模板施工34.4.板模施工44.5.支撑体系验算：45钢筋绑扎以及连接66混凝土施工76.1.施工准备76.2.施工现场混凝土浇筑组织机构76.3.混凝土浇筑：77大体积混凝土施工77.1.大体积混凝土概况：77.2.混凝土浇筑88大体积混凝土养护89混凝土热工计算99.1.热工计算：99.2.混凝土测温10

地下室核心筒结构施工概况：地下室核心筒有4层，地库2、3、4层层高为4000mm，地库一层层高为6500mm，本工程核心筒结构施工从±0.00开始安装提模，地下室核心筒拟采用散拼散装模板进行逐层施工。±0.00以下剪力墙大体积混凝土包括Q1、Q2a、Q2B、Q3,Q1厚1900mm，Q2a与Q2b厚1200mm，Q3厚1000mm，混凝土强度都为C80。剪力墙Q1中有1450mm×900mm×50mm×70mm的钢柱，混凝土强度等级为C80。最大钢筋混凝土梁尺寸为1900mm×800mm。大体积混凝土位置见下图：核心筒施工施工缝的留设：考虑到地下室核心筒结构的变化以及此次施工的总部署，核心筒拟采用散拼散装模板进行逐层施工，±0.00开始安装提模，在施工地下室核心筒结构中考虑到施工内筒过程中外框筒还没有施工，因此应留设施工缝，核心筒与外框筒施工缝留设如下图所示：外架搭设核心筒脚手架搭设（双排架）：核心筒外脚手架沿高度方向采用一次沿周圈满搭设的方式，搭设高度筒外围从-4层至首层，外架采用双排架，内立杆离施工缝的外边线的距离为300mm,外架宽1000mm。扣件式钢管脚手架设置示意图核心筒模板支设墙模板布置原则：模板：采用18厚九夹板竖向木枋：墙厚<1000mm时，间距200mm；墙厚≥1000mm时，间距170。横向钢管：横向使用φ48×3.5规格双钢管固定，当墙厚≥1000mm时，横向间距半层高以下300mm，半层高以上400mm。对拉螺杆：采用φ14对拉螺杆，半层高以下纵横间距340mm×300mm，半层高以上间距340×400。注明：浇捣混凝土时，分层高度500mm。对拉螺杆布置：针对1900mm厚的有型钢的墙，因对拉螺杆不能穿墙，采取如下图示处理（可在型钢的空隙间调节螺栓间距以减少焊接量）；但钢管不能焊接，采用外部支撑的方法进行加固。墙模施工本工程剪力墙最大厚度为1900mm，里面含有型钢，墙模的模板支设设计如下，竖向木枋间距170mm，横向钢管300mm,对拉螺杆间距340×400，具体加固如下图所示：梁模板施工针对1900×800此梁的模板支设，拟取沿梁长度方向立杆间距500×500，沿梁厚度方向立杆间距400×400，对拉螺杆沿梁长度方向间距为500，沿梁厚度方向间距为300，立杆步距1500，背楞间距200，支撑背楞的木枋采用双木枋支撑，其他大梁支撑参照此梁。有关模板的钢管脚手架搭设的规定按有关规程进行操作。板模施工地下室核心筒板厚150mm，浇筑与墙同步，浇筑一次完成，不留施工缝。模板支设采用常规方法，采用扣件钢管架支撑，具体模板支设设计如下：序号作业要求1木枋80×80mm间距为500mm，木枋搁放于满堂架上，应防止产生悬臂，枋连接应放于满堂架水平钢管上。在板模连接处应加设楞木2板模铺设时应平整，板缝严密。当板缝≥2mm时，应于板缝内批嵌腻子进行补缝，板缝较大的应用镶拼板模。横模应放于梁侧模上，且与梁内侧面相平3板模支设后，应进行校核，然后再于其上涂刷脱模剂4板模支架均采用脚手架搭设满堂脚手进行支撑，立杆横纵间距1000mm，步距1500mm，剪刀撑按两步三垮布置。支撑体系验算：本方案采用品茗安全计算软件对墙、粱、板支撑体系进行验算。计算参数设置计算结果墙模板计算结果工程名称**.**审核部位墙模板计算参数次楞间距170mm；主楞间距300mm；穿墙螺栓水平间距340mm；穿墙螺栓竖向间距300mm。设计示意图搭设材料主楞采用钢楞；次楞采用木楞；模板采用胶合面板厚度为18mm；对拉螺栓采用M14型。序号审核要点计算过程结论1墙模板面板的计算面板截面的最大应力计算值:σ=3.082N/mm2<[f]=13N/mm2;符合要求面板截面的最大受剪应力计算值:T=0.49N/mm2<[T]=1.5N/mm2;符合要求面板的最大挠度计算值:ν=0.06mm<[ν]=0.68mm符合要求2墙模板内楞的计算内楞的最大应力计算值:σ=0.516N/mm2<[f]=13N/mm2符合要求内楞截面的受剪应力计算值:τ=0.207N/mm2<fv=1.5N/mm2符合要求内楞的最大挠度计算值:ν=0.007mm<[ν]=1.2mm符合要求3墙模板外楞的计算外楞的最大应力计算值:σ=17.201N/mm2<[f]=205N/mm2符合要求外楞截面的受剪应力计算值τ=1.298N/mm2<[fv]=205N/mm2符合要求外楞的最大挠度计算值ν=0.022mm<[ν]=1.36mm符合要求4穿墙螺栓的计算穿墙螺栓所受的最大拉力:N=4.963kN<[N]=17.85kN符合要求结论符合要求梁模板(扣件钢管架)计算结果工程名称***审核部位梁模板(扣件钢管架)计算参数立杆梁跨度方向间距1m；立杆上端伸出至模板支撑点长度0.2m；立杆步距1.5m；梁支撑架搭设高度3.2m；梁两侧立杆间距2.1m；承重架采用双扣件类型，梁底支撑间距为300mm；水平杆与立杆连接采用双扣件；梁截面宽度1.9m；梁截面高度0.8m；梁侧次楞根数4；穿梁螺栓水平间距500mm；穿梁螺栓竖向根数4。设计示意图搭设材料模板支架采用48×3.5钢管及可锻铸铁扣件搭设；模板采用胶合面板；梁底模板支撑采用方木；梁侧主楞采用钢楞；次楞采用木楞；模板采用胶合面板厚度为18mm；对拉螺栓采用M12型。序号审核要点计算过程结论1梁侧模板面板的计算面板的受弯应力计算值:σ=4.575N/mm2<[f]=13N/mm2;符合要求面板的最大挠度计算值:ν=0.929mm<[ν]=1.4mm;符合要求2梁侧模板内外楞的计算内楞最大受弯应力计算值:σ=0.541N/mm2<[f]=17N/mm2;符合要求内楞的最大挠度计算值:ν=0.181mm<[ν]=2mm;符合要求外楞的受弯应力计算值：σ=151.299N/mm2<[f]=205N/mm2符合要求外楞的最大挠度计算值：ν=0.177mm<[ν]=1.25mm符合要求3穿梁螺栓的计算穿梁螺栓所受的最大拉力:N=2.745kN<[N]=12.92kN;符合要求4梁底模板计算梁底模面板计算应力σ=0.417N/mm2<[f]=13N/mm2;符合要求面板的最大挠度计算值:ν=0.002mm<[ν]=0.38mm。符合要求5梁底支撑的计算方木的最大应力计算值σ=2.248N/mm2<[f]=13N/mm2符合要求方木的受剪应力计算值τ=0.337N/mm2<[τ]=1.7N/mm2符合要求方木的最大挠度计算ν=0.203mm<[ν]=4mm符合要求6扣件抗滑移的计算双扣件实际抗滑承载力为14.4kN扣件所受应力R=13.07kN<14.4kN符合要求7立杆的稳定性计算梁两侧立杆稳定性计算σ=64.764N/mm2<[f]=205N/mm2符合要求梁底承重立杆稳定性计算σ=133.702N/mm2<[f]=205N/mm2符合要求结论符合要求板模板(扣件钢管高架)计算结果工程名称**.**围财富中心审核部位板模板(扣件钢管高架)计算参数立杆纵距1m立杆横距1m，立杆步距1.5m，模板支架搭设高度为6.5m，立杆上端伸出至模板支撑点的长度为0.2m，板底支撑间距为250mm，水平杆与立杆连接采用双扣件；施工均布荷载标准值2.5kN/m2。设计示意图搭设材料模板支架采用φ48×3.5钢管及可锻铸铁扣件搭设；板底支撑采用方木；序号审核要点计算过程结论1模板面板计算面板的最大应力计算值为σ=0.975N/mm2<[f]=13N/mm2符合要求面板的最大挠度计算值V=0.023mm<[V]=1mm符合要求2模板支撑方木的计算方木的最大应力计算值为σ=1.973N/mm2<[f]=13N/mm2符合要求方木的受剪应力计算值τ=0.247N/mm2<[τ]=1.4N/mm2符合要求方木的最大挠度计算值V=0.084mm<[V]=4mm符合要求3木方支撑钢管计算支撑钢管的最大应力计算值σ=194.267N/mm2<[f]=205N/mm2;符合要求支撑钢管的最大挠度2.77mm<1000/150与10mm;符合要求4扣件抗滑移的计算双扣件抗滑承载力R=11.512kN<16kN符合要求5立杆的稳定性计算钢管立杆的最大应力计算值公式五σ=55.647N/mm2<[f]=205N/mm2符合要求钢管立杆的最大应力计算值公式五σ=75.76N/mm2<[f]=205N/mm2符合要求6立杆的地基承载力计算地基承载力fg=500Kpa脚手架立杆对地基的压力P=49.198≤fg=500kpa符合要求结论符合要求钢筋绑扎以及连接核心筒剪力墙内钢筋含量大，Q1中有钢柱，使钢筋的定位及绑扎困难。在钢筋施工前，要做好钢筋的放样及定位工作。钢筋绑扎时首先将钢柱吊装并固定完毕。然后搭设钢管脚手架工作平台，开始架立竖向钢筋。竖向钢筋架立完毕后开始由下至上套箍筋。为保证墙体厚度准确，在对拉螺杆处增加短钢筋内撑，短钢筋两端平整，涂刷防锈漆。为保证钢筋的定位准确，在已施工的混凝土面上1m处搭设钢管架，在水平钢管上定出竖向钢筋的位置，并在竖向钢筋上定出箍筋间距。钢筋连接核心筒墙柱的主筋采用钢筋剥肋滚轧直螺纹连接技术，即把待连接的钢筋端部剥肋后滚轧成直螺纹，通过连接套筒将两根钢筋连成一体，具有施工速度快、连接质量可靠且经济合理等优点。施工工艺钢筋下料→钢筋套丝→丝头验收、套筒验收→钢筋连接→自检、互检（作标记）→监理验收混凝土施工在地下室核心筒混凝土施工中拟布置两台中联HBT90CH混凝土输送泵进行浇筑，同时配备一台泵机备用。由于其剪力墙厚度大，单层浇筑混凝土量大，另外配备两台HG19Y内爬塔式布料机配合混凝土浇筑，能3600回转，回转半径为15米。地下室核心筒板厚150mm施工准备技术准备①图纸问题已经解决。②根据设计混凝土强度等级、混凝土性能要求、施工条件、施工部位、施工气温、浇筑方法、使用水泥、骨料、掺合料及外加剂，确定各种类型混凝土强度等级的所需塌落度和初、终凝时间，委托有资质的专业试验室完成混凝土配合比设计。③编制混凝土施工方案，明确流水作业划分、浇筑顺序、混凝土的运输与布料、作业进度计划、工程量等并分级进行交底。④确定浇筑混凝土所需的各种材料、机具、劳动力需用量。⑤确定浇筑混凝土所需的水、电、以满足施工需要。⑥确定混凝土的搅拌能力是否满足连续浇筑的需求。⑦确定混凝土试块制作组数，满足标准养护合同条件养护的需求。材料准备主要是混凝土的准备，每次混凝土施工前，根据设计图纸、施工组织设计、专项施工方案的要求，提前向混凝土厂家提出该次混凝土的数量、进场时间、单位时间混凝土需求量，及混凝土强度等级、初凝时间、坍落度等有关技术参数的要求，以便混凝土厂家及时做好准备。设备及机具准备现场主要设备及材料：核心筒内塔吊、商品混凝土运输车辆、两台混凝土输送泵及一台柴油备用泵、8台插入式振捣器、空压机、高压冲洗机、发电机、充足的泵送油料及一定的现场应急交通设备；主要工具：混凝土试验仪器及相关工具、对讲机、养护用塑料薄膜、草包、抢修临时线路电工用材料及具。施工现场混凝土浇筑组织机构混凝土浇筑：地下室核心筒混凝土浇筑采用混凝土输送泵直接泵送入模的方式浇筑，使用振捣棒充分振捣。墙与楼板混凝土同时施工，且墙混凝土等级大于楼板的等级，在墙与楼板之间布置快易收口网，墙体的混凝土浇筑完毕后开始浇筑楼板的混凝土。混凝土浇筑时采用分层连续浇筑，每层摊铺厚度不超过600mm，浇筑间隔时间应尽量的短，在下层混凝土初凝前将上一层混凝土浇筑完毕。由于混凝土采取分层浇筑，混凝土的上下层施工有时间间隔，且混凝土的坍落度较大，其内的自由水较多，故各浇筑层易产生泌水层。在混凝土浇筑过程中，应及时清除混凝土表面的泌水。大体积混凝土施工大体积混凝土概况：±0.00以下剪力墙大体积混凝土包括Q1、Q2a、Q2B、Q3,Q1厚1900mm，Q2a与Q2b厚1200mm，Q3厚1000mm，混凝土强度都为C80。剪力墙Q1中有1450mm×900mm×50mm×70mm的钢柱，混凝土强度等级为C80。其中±0.00以下剪力墙混凝土强度为C80，浇筑一层墙需要混凝土量为930m3。核心筒混凝土采用两台HG19Y内爬塔式布料机配合混凝土浇筑，能3600回转，回转半径为15米，能够自由移动。混凝土浇筑布料机按图位置依次布设，墙柱混凝土浇筑按步料机浇筑方向依次进行浇筑。每个区域的混凝土浇筑分层（每层500mm）浇筑，浇筑至顶后再转移至下一区域浇筑。先浇筑区域混凝土与后浇筑区域的接合处采用斜面分层布料施工方法进行。即“一个坡度、分层浇筑、循序渐进、一次到顶”。振捣时从浇筑层的下端开始逐渐上移，确保不漏振。大体积混凝土养护混凝土浇筑完毕后应采取保温养护的方法。养护采用带模板养护，模板拼装完毕后，在木枋之间的空隙处填聚苯乙烯保温板作保温材料。待混凝土初凝后，松开对拉螺杆，使模板与混凝土间有一定空隙。当混凝土内外温差小于25℃墙体养护意图混凝土热工计算本工程核心筒±0.00以下大体积混凝土强度等级为C80，剪力墙最大厚度为1900mm，现在以1900mm厚混凝土进行热工计算。根据施工经验，C80混凝土配合比为：水泥313kg，水143kg，石1014kg，砂676kg，粉煤灰100kg，磨细矿粉110kg，硅灰44kg，外加剂10kg。具体数据待进场后调整。相关数据（以8月份施工为例）：水温（加冰块）18℃、水泥温度40℃、砂子温度25℃、石子温度26℃、砂子含水率5%、石子含水率0%，搅拌棚内温度热工计算：混凝土拌合温度的计算T0—混凝土拌合物温度（℃）；Tw—水的温度（℃）；Tce—水泥的温度（℃）；Tsa—砂子的温度（℃）；Tg—石子的温度（℃）；mw—用水量（kg）；mce—水泥用量（kg）；msa—砂子用量（kg）；mg—石子用量（kg）；ωsa—砂子含水率（%）；ωg—石子含水率（%）；C1—水的比热容（kJ/kg.k）；C2—冰的溶解热（kJ/kg）；取C1=4.2，C2=0由上式计算得：T0=26.7混凝土拌合物经运输到浇筑时温度的计算Tp=T0+(Ta-T0)(θ1+θ2+θ3+θ4)Tp—混凝土拌合物运输到浇筑时温度（℃）；Ta—混凝土拌合物运输时环境温度（℃）；θ1、θ2、θ3、θ4温度损失系数，计算为0.3；由上式计算得：Tp=27.2混凝土的绝热温升水泥水化热引起的混凝土内部实际最高温度与混凝土的绝热温升有关。混凝土的绝热温升：Th=mc×Q×（1-e-mt）/（C×ρ）式中：Th—混凝土的绝热温升（℃）mc—每立方混凝土的水泥用量（kg/m3），取313kg/mQ—每公斤水泥28天的水化热，Q=461kJ/kgC—混凝土比热0.97kJ/(kg·K)；ρ—混凝土容重2400㎏/m3；t—混凝土龄期（天）；m—常数，与水泥品种、浇筑时温度有关，取0.38；e—常数，e=2.718自然对数的底；混凝土最高水化热绝热温升：Th=62.0（℃）混凝土的内部最高温度T1(t)=Tp+Th×ζ(t)式中T1(t)—混凝土t龄期内部最高温度（℃）；Tp—混凝土浇筑温度（℃）；ζ—混凝土t龄期的散热系数，混凝土厚度为1.9m，取ζ=0.51；按上式计算，结果为Tmax＝58.8℃混凝土表面温度T2(t)=Tq+4×(H-h＇)×h＇×△T／H2H=h+2×h＇h＇=k×λ/β式中T2(t)--混凝土表面最高温度（℃）；Tq—大气的平均温度（℃）；H—混凝土的计算厚度；h＇—混凝土的虚厚度；h—混凝土的实际厚度；ΔT—混凝土中心温度与外界气温之差的最大值；λ—混凝土的导热系数，此处可取2.33W／m·k；k—计算折减系数，根据试验资料可取0.666；β—混凝土模板及保温层的传热系数（W/m2·K）；以8月施工为例：Tq取28.5℃，h取1.9mh＇=0.07m，H=2.04m,混凝土中心温度与外界气温之差的最大值为58.5-28.5=30.3℃计算混凝土的表面温度为T2(t)=32.5℃。混凝土的内外温差为58.5-32.5=26℃>25蓄热养护计算δ=0.5hλx（T2-Tq）Kb/[λ(Tmax-T2)]λx—保温材料导热系数取0.042w/m.k（聚苯乙烯）；h—混凝土实际厚度；λ—混凝土导热系数取2.33w/(m.k)；T2—混凝土表面温度取32.0℃Tq—室外平均气温取28.5℃Tmax—计算得混凝土最高温度58.8℃Kb—传热系数修正值1.3；经计算得δ=4.8mm。现场混凝土施工中，考虑到各种因素，采用10mm厚的聚苯乙烯泡沫保温板，来控制混凝土的内外温差，可满足要求。现场保温施工时根据具体测温数