海上海新城工程塔吊基础施工方案

目录一、工程概况……………………2二、塔吊选型及平面布置………2三、塔吊基础设计依据…………2四、塔吊基础设计………………2（一）、1#楼塔吊基础设计………21、地质资料…………………22、塔基桩顶标高……………23、基础形式…………………24、塔吊基础平面及剖面图…………………35、1#楼塔吊桩基础计算……………………3（二）、3#楼塔吊基础设计………81、地质资料…………………82、塔基桩顶标高……………83、基础形式…………………84、塔吊基础平面及剖面图…………………85、3#楼塔吊桩基础计算……………………9（三）、4#楼塔吊基础设计……………………131、地质资料…………………132、塔基桩顶标高……………133、基础形式…………………134、塔吊基础平面及剖面图…………………135、4#楼塔吊桩基础计算……………………14（四）、6#楼塔吊基础设计……………………181、地质资料…………………182、塔基桩顶标高……………183、基础形式…………………184、塔吊基础平面及剖面图…………………185、6#楼塔吊桩基础计算……………………19塔吊基础施工方案一、工程概况本工程位于大连路920号、1164号地块内，由两个标段组成，其中二标段位于地块东侧，为我公司总承包，本标段由上海上实房地产公司投资兴建，上海对外建设有限公司设计，包括1#楼一幢18层（地下1层），地上总高度55.8米，3#楼一幢17层（地下1层），地上总高度52.85米，2#楼一幢21层（地下1层），地上总高度64.85米，4#、6#楼各一幢25层（地下1层），地上总高度76.85米及住宅区1#、3#地下车库组成。1#、3#、2#、4#、6#楼基础为预应力管桩加厚板基础，上部为全剪力墙结构，总建筑面积为80947.57m2二、塔吊选型、平面布置及安装高度1、根据施工布署，拟在1#、3#、4#、6#楼各安装一台固定基础附着式塔吊，其中1#楼选用QTZ63塔吊各一台，3#楼选用QTZ4008塔吊一台，4#楼选用QTZ80G塔吊各一台，6#楼选用QTZ80塔吊一台。2、平面位置布置如下：（此位置是根据初步设计图进行布设的，具体定位待正式图纸下发后再行确定）1#塔吊中心平面布置于1#楼南侧；3#塔吊中心平面布置于3#楼南侧；4#塔吊中心平面布置于4#楼北侧；6#塔吊中心平面布置于6#楼北侧。3、1#、3#、4#、6#楼塔吊安装高度分别为56米、59米、79米、79米。三、塔吊基础设计依据《工程施工总平面布置图》《海上海新城二标段工程建筑、结构施工图》《海上海新城工程地质勘察报告》《钢筋混凝土结构设计规范》《预制钢筋混凝土方桩》97（03）G361《国家及地方有关规范》四、塔吊基础设计（一）、1#楼塔吊基础设计1、地质资料根据《海上海新城工程地质勘察报告》，1#楼塔吊位于03-11探孔附近，探孔对应的工程地质剖面图为1-1‘剖面（03-11）。2、塔基桩顶标高桩顶设计标高为绝对标高-1.30米,相对标高为-5.65米.3、基础形式塔吊基础拟采用预制方桩加砼平台基础。塔吊基础桩长25米，方桩选用JAZHB-230-1213B。桩身砼设计强度皆为C40，套用图集：97G361、97G（03）361。主筋为8φ18（Ⅱ级钢），钢帽为“乙”，连接形式为A。基础砼平台尺寸为：长*宽*高=5000*5000*1000，砼强度等级为C30，配筋为φ20@150（Ⅱ级钢）双层双向，拉筋为φ14@450梅花状布置，砼保护层厚为70。4、塔吊基础平面及剖面图如下：5、1#楼塔吊桩基础计算（1）.参数信息塔吊型号:QTZ63,自重(包括压重)F1=450.80kN,最大起重荷载F2=60.00kN塔吊倾覆力距M=870.00kN.m,塔吊起重高度H=59.00m,塔身宽度B=1.60m混凝土强度:C30,钢筋级别:Ⅱ级,承台长度Lc或宽度Bc=5.00m桩直径或方桩边长d=0.30m,桩间距a=3.80m,承台厚度Hc=1.00m基础埋深D=0.00m,承台箍筋间距S=450mm,保护层厚度:70mm（2）.塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算A.塔吊自重(包括压重)F1=450.80kNB.塔吊最大起重荷载F2=60.00kN作用于桩基承台顶面的竖向力F=F1+F2=510.80kN塔吊的倾覆力矩M=870.00kN.m（3）.矩形承台弯矩的计算计算简图：图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。A.桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条)其中n——单桩个数，n=4；F——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=510.80kN；G——桩基承台的自重，G=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=625.00kN；Mx,My——承台底面的弯矩设计值(kN.m)；xi,yi——单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Ni——单桩桩顶竖向力设计值(kN)。经计算得到单桩桩顶竖向力设计值:最大压力：N=(510.80+625.00)/4+870.00×(3.80/1.414)/[2×(3.80/1.414)2]=445.82kNB.矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.6.1条)其中Mx1,My1——计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；xi,yi——单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Ni1——扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n。经过计算得到弯矩设计值：Mx1=My1=2×(445.82-625.00/4)×(3.80/1.414)=1556.36kN.m（4）.矩形承台截面主筋的计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.5条受弯构件承载力计算。其中M——计算截面处的弯矩设计值(kN.m)；K——安全系数，取1.4；h0——承台计算截面处的计算高度,h0=930mm；fy——钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。弯矩设计值Mx1=1556.36kN.m,配筋面积Asx=1.4×1556.36/(0.9×930×300)=8677mm2弯矩设计值My1=1556.36kN.m,配筋面积Asx=1.4×1556.36/(0.9×930×300)=8677mm2（5）.矩形承台截面抗剪切计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，记为V=445.82kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：其中γ0——建筑桩基重要性系数，取1.0；β——剪切系数,β=0.04；fc——混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2；b0——承台计算截面处的计算宽度，b0=5000mm；h0——承台计算截面处的计算高度，h0=930mm；fy——钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；S——箍筋的间距，S=450mm。经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!（6）.桩承载力验算桩承载力计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-94)的第4.1.1条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=445.82kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：其中γ0——建筑桩基重要性系数，取1.0；fc——混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2；A——桩的截面面积，A=0.090m2经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋!（7）.桩竖向极限承载力验算及桩长计算桩承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-94)的第5.2.8条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=445.82kN桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式：最大压力:其中R——最大极限承载力,最大压力时取Nmax=445.82kN；qsik——桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，取值如下表；qpk——桩侧第i层土的极限端阻力标准值，取值如下表；u——桩身的周长，u=1.200m；Ap——桩端面积,取Ap=0.09m2γsp——桩侧阻端综合阻力分项系数,取1.60；li——第i层土层的厚度,取值如下表；第i层土层厚度及侧阻力标准值表如下:序号第i层土厚度(m)第i层土侧阻力标准值(kPa)第i层土端阻力标准值(kPa)14.728.5021028.5039.80330413.7431400由于桩的入土深度为25m,所以桩端是在第4层土层。最大压力验算:R=[1.20×(4.7×28.5+10×28.5+9.8×33+.499999999999996×43)+1400.00×0.09]/1.6=651.64kN上式计算的R的值大于最大压力445.82kN,所以满足要求!（二）、3#楼塔吊基础设计1、地质资料根据《海上海新城工程地质勘察报告》，3#楼塔吊位于03-24探孔附近，探孔对应的工程地质剖面图2-2’2、桩基桩顶标高塔基桩顶设计标高为绝对标高1.35米,相对标高为-3.0米.3、基础形式塔吊基础拟采用预制方桩加砼平台基础。塔吊基础桩长17米，方桩选用JAZHB-230-0809B。桩身砼设计强度皆为C40，套用图集：97G361、97G（03）361。主筋为8φ18（Ⅱ级钢），钢帽为“乙”，连接形式为A。基础砼平台尺寸为：长*宽*高=4000*4000*1000，砼强度等级为C30，配筋为φ14@150（Ⅱ级钢）双层双向，拉筋为φ10@300梅花状布置，砼保护层厚为70。4、塔吊基础平面及剖面图如下：5、3#楼塔吊桩基础计算（1）.参数信息塔吊型号:QTZ4008,自重(包括压重)F1=210.00kN,最大起重荷载F2=30.00kN塔吊倾覆力距M=450.00kN.m,塔吊起重高度H=56.00m,塔身宽度B=1.40m混凝土强度:C30,钢筋级别:Ⅱ级,承台长度Lc或宽度Bc=4.00m桩直径或方桩边长d=0.30m,桩间距a=3.00m,承台厚度Hc=1.00m基础埋深D=0.00m,承台箍筋间距S=450mm,保护层厚度:70mm（2）.塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算A.塔吊自重(包括压重)F1=210.00kNB.塔吊最大起重荷载F2=30.00kN作用于桩基承台顶面的竖向力F=F1+F2=240.00kN塔吊的倾覆力矩M=450.00kN.m（3）.矩形承台弯矩的计算计算简图：图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。A.桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条)其中n——单桩个数，n=4；F——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=240.00kN；G——桩基承台的自重，G=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=400.00kN；Mx,My——承台底面的弯矩设计值(kN.m)；xi,yi——单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Ni——单桩桩顶竖向力设计值(kN)。经计算得到单桩桩顶竖向力设计值:最大压力：N=(240.00+400.00)/4+450.00×(3.00/1.414)/[2×(3.00/1.414)2]=266.05kNB.矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.6.1条)其中Mx1,My1——计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；xi,yi——单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Ni1——扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n。经过计算得到弯矩设计值：Mx1=My1=2×(266.05-400.00/4)×(3.00/1.414)=704.60kN.m（4）.矩形承台截面主筋的计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.5条受弯构件承载力计算。其中M——计算截面处的弯矩设计值(kN.m)；K——安全系数，取1.4；h0——承台计算截面处的计算高度,h0=930mm；fy——钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。弯矩设计值Mx1=704.60kN.m,配筋面积Asx=1.4×704.60/(0.9×930×300)=3928mm2弯矩设计值My1=704.60kN.m,配筋面积Asx=1.4×704.60/(0.9×930×300)=3928mm2（5）.矩形承台截面抗剪切计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，记为V=266.05kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：其中γ0——建筑桩基重要性系数，取1.0；β——剪切系数,β=0.05；fc——混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2；b0——承台计算截面处的计算宽度，b0=4000mm；h0——承台计算截面处的计算高度，h0=930mm；fy——钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；S——箍筋的间距，S=450mm。经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!（6）.桩承载力验算桩承载力计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-94)的第4.1.1条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=266.05kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：其中γ0——建筑桩基重要性系数，取1.0；fc——混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2；A——桩的截面面积，A=0.090m2。经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋!（7）.桩竖向极限承载力验算及桩长计算桩承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-94)的第5.2.8条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=266.05kN桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式：最大压力:其中R——最大极限承载力,最大压力时取Nmax=266.05kN；qsik——桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，取值如下表；qpk——桩侧第i层土的极限端阻力标准值，取值如下表；u——桩身的周长，u=1.200m；Ap——桩端面积,取Ap=0.09m2；γsp——桩侧阻端综合阻力分项系数,取1.60；li——第i层土层的厚度,取值如下表；第i层土层厚度及侧阻力标准值表如下:序号第i层土厚度(m)第i层土侧阻力标准值(kPa)第i层土端阻力标准值(kPa)16.3128.5028.228.50310.7331800由于桩的入土深度为17m,所以桩端是在第3层土层。最大压力验算:R=[1.20×(6.31×28.5+8.2×28.5+2.49×33)+1800.00×0.09]/1.6=473.03kN上式计算的R的值大于最大压力266.05kN,所以满足要求!（三）、4#楼塔吊基础设计1、地质资料根据《海上海新城工程地质勘察报告》，4#楼塔吊位于03-68探孔附近，探孔对应的工程地质剖面图24-24’剖面（03-68）。2、塔基桩顶标高塔基桩顶标高为绝对标高1.3米，相对标高为-3.05米.3、基础形式塔吊基础拟采用预制方桩加砼平台基础。塔吊基础桩长30米，方桩选用JAZHB-230-1515B。桩身砼设计强度皆为C40，套用图集：97G361、97G（03）361。主筋为8φ18（Ⅱ级钢），钢帽为“乙”，连接形式为A。基础砼平台尺寸为：长*宽*高=5600*5600*1200，砼强度等级为C30，配筋为φ25@150（Ⅱ级钢）双层双向，拉筋为φ14@450梅花状布置，砼保护层厚为70。4、塔吊基础平面及剖面图如下：5、4#楼塔吊桩基础计算（1）.参数信息塔吊型号:QTZ80G,自重(包括压重)F1=813.20kN,最大起重荷载F2=80.00kN塔吊倾覆力距M=2100.52kN.m,塔吊起重高度H=79.00m,塔身宽度B=1.70m混凝土强度:C30,钢筋级别:Ⅱ级,承台长度Lc或宽度Bc=5.60m桩直径或方桩边长d=0.30m,桩间距a=4.40m,承台厚度Hc=1.20m基础埋深D=0.00m,承台箍筋间距S=450mm,保护层厚度:70mm（2）.塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算A.塔吊自重(包括压重)F1=813.20kNB.塔吊最大起重荷载F2=80.00kN作用于桩基承台顶面的竖向力F=F1+F2=893.20kN塔吊的倾覆力矩M=2100.52kN.m（3）.矩形承台弯矩的计算计算简图：图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。A.桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条)其中n——单桩个数，n=4；F——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=893.20kN；G——桩基承台的自重，G=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=940.80kN；Mx,My——承台底面的弯矩设计值(kN.m)；xi,yi——单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Ni——单桩桩顶竖向力设计值(kN)。经计算得到单桩桩顶竖向力设计值:最大压力：N=(893.20+940.80)/4+2100.52×(4.40/1.414)/[2×(4.40/1.414)2]=796.02kNB.矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.6.1条)其中Mx1,My1——计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；xi,yi——单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Ni1——扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n。经过计算得到弯矩设计值：Mx1=My1=2×(796.02-940.80/4)×(4.40/1.414)=3490.22kN.m（4）.矩形承台截面主筋的计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.5条受弯构件承载力计算。其中M——计算截面处的弯矩设计值(kN.m)；K——安全系数，取1.4；h0——承台计算截面处的计算高度,h0=1130mm；fy——钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。弯矩设计值Mx1=3490.22kN.m,配筋面积Asx=1.4×3490.22/(0.9×1130×300)=16015mm2弯矩设计值My1=3490.22kN.m,配筋面积Asx=1.4×3490.22/(0.9×1130×300)=16015mm2（5）.矩形承台截面抗剪切计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，记为V=796.02kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：其中γ0——建筑桩基重要性系数，取1.0；β——剪切系数,β=0.04；fc——混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2；b0——承台计算截面处的计算宽度，b0=5600mm；h0——承台计算截面处的计算高度，h0=1130mm；fy——钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；S——箍筋的间距，S=450mm。经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!（6）.桩承载力验算桩承载力计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-94)的第4.1.1条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=796.02kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：其中γ0——建筑桩基重要性系数，取1.0；fc——混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2；A——桩的截面面积，A=0.090m2。经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋!（7）.桩竖向极限承载力验算及桩长计算桩承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-94)的第5.2.8条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=796.02kN桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式：最大压力:其中R——最大极限承载力,最大压力时取Nmax=796.02kN；qsik——桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，取值如下表；qpk——桩侧第i层土的极限端阻力标准值，取值如下表；u——桩身的周长，u=1.200m；Ap——桩端面积,取Ap=0.09m2；γsp——桩侧阻端综合阻力分项系数,取1.60；li——第i层土层的厚度,取值如下表；第i层土层厚度及侧阻力标准值表如下:序号第i层土厚度(m)第i层土侧阻力标准值(kPa)第i层土端阻力标准值(kPa)14.4428.5029.628.5039.7033047.2431400由于桩的入土深度为30m,所以桩端是在第4层土层。最大压力验算:R=[1.20×(4.44×28.5+9.6×28.5+9.7×33+6.26×43)+1400.00×0.09]/1.6=820.82kN上式计算的R的值大于最大压力796.02kN,所以满足要求!（四）、6#楼塔吊基础设计1、地质资料根据《海上海新城工程地质勘察报告》，6#楼塔吊位于03-76探孔附近，探孔对应的工程地质剖面图25-25‘剖面（03-76）。2、塔基桩顶标高桩顶设计标高为绝对标高-0.3米，相对标高为-4.95米。3、塔基形式塔吊基础拟采用预制方桩加砼平台基础。塔吊基础桩长30米，方桩选用JAZHB-230-1515B。桩身砼设计强度皆为C40，套用图集：97G361、97G（03）361。主筋为8φ18（Ⅱ级钢），钢帽为“乙”，连接形式为A。基础砼平台尺寸为：长*宽*高=5600*5600*1200，砼强度等级为C30，配筋为φ25@150（Ⅱ级钢）双层双向，拉筋为φ14@450梅花状布置，砼保护层厚为70。4、塔吊基础平面及剖面图如下：5、6#楼塔吊桩基础计算（1）.参数信息塔吊型号:QTZ80,自重(包括压重)F1=640.30kN,最大起重荷载F2=60.00kN塔吊倾覆力距M=2101.70kN.m,塔吊起重高度H=79.00m,塔身宽度B=1.80m混凝土强度:C30,钢筋级别:Ⅱ级,承台长度Lc或宽度Bc=5.60m桩直径或方桩边长d=0.30m,桩间距a=4.40m,承台厚度Hc=1.20m基础埋深D=0.00m,承台箍筋间距S=450mm,保护层厚度:70mm（2）.塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算A.塔吊自重(包括压重)F1=640.30kNB.塔吊最大起重荷载F2=60.00kN作用于桩基承台顶面的竖向力F=F1+F2=700.30kN塔吊的倾覆力矩M=2101.70kN.m（3）.矩形承台弯矩的计算计算简图：图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。A.桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条)其中n——单桩个数，n=4；F——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=700.30kN；G——桩基承台的自重，G=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=940.80kN；Mx,My——承台底面的弯矩设计值(kN.m)；xi,yi——单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Ni——单桩桩顶竖向力设计值(kN)。经计算得到单桩桩顶竖向力设计值:最大压力：N=(700.30+940.80)/4+2101.70×(4.40/1.414)/[2×(4.40/1.414)2]=747.98kNB.矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.6.1条)其中Mx1,My1——计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；xi,yi——单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Ni1——扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n。经过计算得到弯矩设计值：Mx1=My1=2×(747.98-940.80/4)×(4.40/1.414)=3191.28kN.m（4）.矩形承台截面主筋的计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.5条受弯构件承载力计算。其中M——计算截面处的弯矩设计值(kN.m)；K——安全系数，取1.4；h0——承台计算截面处的计算高度,h0=1130mm；fy——钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。弯矩设计值Mx1=3191.28kN.m,配筋面积Asx=1.4×3191.28/(0.9×1130×300)=14644mm2弯矩设计值My1=3191.28kN.m,配筋面积Asx=1.4×3191.28/(0.9×1130×300)=14644mm2（5）.矩形承台截面抗剪切计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，记为V=747.98kN我们考虑承台配置箍筋的情